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1、 畢業(yè)設計 鍵入文字 設計題目：汽車變速箱三維設計與仿真 【摘要】 變速器用來改變發(fā)動機傳到驅(qū)動輪上的轉(zhuǎn)矩和轉(zhuǎn)速，目的是在原地起步，爬坡，轉(zhuǎn) 彎，加速等各種行駛工況下，使汽車獲得不同的牽引力和速度，同時使發(fā)動機在最有利 工況范圍內(nèi)工作。變速器設有空擋和倒擋。需要時變速器還有動力輸出功能。 因為變速箱在低檔工作時作用有較大的力，所以一般變速箱的低檔都布置靠近軸的 后支承處，然后按照從低檔到高檔順序布置各檔位齒輪。這樣做既能使軸有足夠大的剛 性，又能保證裝配容易。變速箱整體結(jié)構(gòu)剛性與軸和殼體的結(jié)構(gòu)有關系。一般通過控制 軸的長度即控制檔數(shù)，來保證變速箱有足夠的剛性。 本文設計研究了三軸式五擋手動變速

2、器，對變速器的工作原理做了闡述，變速器的 各擋齒輪和軸做了詳細的設計計算，并進行了強度校核，對一些標準件進行了選型。變 速器的傳動方案設計。簡單講述了變速器中各部件材料的選擇。 【關鍵詞】擋數(shù)；傳動比；齒數(shù)；軸 全全套套圖圖紙紙， ，加加153893706 【Abstract】 畢業(yè)設計 鍵入文字 Transmission to change the engine reached on the driving wheel torque and speed, is aimed at marking start, climbing, turning, accelerate various driv

3、ing conditions, the car was different traction and speed Meanwhile engine in the most favorable working conditions within the scope of the work. And the trans mission in neutral gear with reverse gear. Transmission also need power output function. Gearbox because of the low-grade work at a larger ro

4、le, In general, the low-grade gearbox layout are close to the axis after support, Following from low-grade to high-grade order of the layout of stalls gear. This will not only allow axis are large enough for a rigid, but also ensures easy assembly. Gear box overall structure and rigid axle and the s

5、hell structure of relations. Generally through the control shaft length control over several stalls to ensure that adequate gear box rigid. This paper describes the design of three-axis five block manual trans mission, the transmission principle of work elaborated, Transmission of the gear shaft and

6、 do a detailed design, and the intensity of a school. For some standard parts for the selection. Transmission Trans mission program design. A brief description of the trans mission of all components of the material choice. Keywords: : block; Transmission ratio; Teeth; Axis 畢業(yè)設計 鍵入文字 目 錄 引言.1 1 總體方案設

7、計.3 1.1 汽車參數(shù)的選擇.3 12 變速器設計應滿足的基本要求3 2 變速器傳動機構(gòu)布置方案.4 2.1 傳動機構(gòu)布置方案分析.4 2.1.1 固定軸式變速器 4 2.1.2 倒擋布置方案 6 2.1.3 其他問題 7 3 零部件結(jié)構(gòu)方案分析.9 3.1 齒輪形式.9 3.2 換擋機構(gòu)形式 9 畢業(yè)設計 鍵入文字 3.3 變速器軸承 .11 4 變速器設計和計算 12 4.1 擋數(shù) .12 4.2 傳動比范圍 .12 4.3 中心距 A12 4.4 外形尺寸 .13 4.5 軸的直徑 .13 4.6 齒輪參數(shù) .13 4.6.1 模數(shù)的選取 1313 4.6.2 壓力角14 4.6.3

8、螺旋角14 4.6.4 齒寬 b16 4.6.5 變位系數(shù)的選擇原則 16 4.7 各擋齒輪齒數(shù)的分配 .17 4.7.1 確定一擋齒輪的齒數(shù) 17 4.7.2 對中心距進行修正 18 4.7.3 確定常嚙合傳動齒輪副的齒數(shù) 18 4.7.4 確定其他各擋的齒數(shù) 19 4.7.5 確定倒擋齒輪齒數(shù) 20 5 變速器的校核 21 5.1 齒輪的損壞形式 .21 5.2 齒輪強度計算 .21 畢業(yè)設計 鍵入文字 5.2.1 齒輪彎曲強度計算 21 5.2.2 輪齒接觸應力計算 22 6 同步器的選型 24 6.1 鎖銷式同步器 .24 6.1.1 鎖銷式同步器結(jié)構(gòu) 24 6.1.2 鎖銷式同步器工

9、作原理 25 6.2 鎖環(huán)式同步器 .26 6.2.1 鎖環(huán)式同步器結(jié)構(gòu) 26 6.2.2 鎖環(huán)式同步器工作原理 26 6.2.3 鎖環(huán)式同步器主要尺寸的確定 27 7 變速器操縱機構(gòu) 30 7.1 直接操縱手動換擋變速器 .30 7.2 遠距離操縱手動換擋變速器 .31 8 三維建模 32 8.1 各檔位齒輪的建模32 8.2 箱體和箱體上蓋的建模見下圖 9.11 和 9.12 37 8.3 汽車變速箱整體模型和爆炸圖見下圖 9.13 和 9.14 38 9 變速箱的仿真 40 9.1 方針的的第一步，完成三維變速箱的裝配 .40 9.1.1 新建裝配環(huán)境40 9.1.2 裝配倒檔軸組件40

10、 9.1.3 裝配中間軸組件41 畢業(yè)設計 鍵入文字 9.1.4 裝配一二軸組件41 9.1.5 完成變速箱的全部裝配42 9.2 進行仿真42 9.2.1 定義齒輪副43 9.2.2 定義伺服電動機43 9.2.3 機構(gòu)分析43 9.3 保存仿真動畫43 10 結(jié)論 .44 致謝 45 參考文獻 46 附錄 47 引言 現(xiàn)代汽車的動力裝置，幾乎都采用往復活塞式內(nèi)燃機。它具有相當多的優(yōu)點，如體積 小，質(zhì)量輕，工作可靠，使用方便等。但其性能與汽車的動力性和經(jīng)濟性之間存在著較大 的矛盾。如在坡道上行駛時，所需的牽引力往往是發(fā)動機所能提供的牽引力的數(shù)倍。而且 一般發(fā)動機如果直接與車輪相連，其輸出轉(zhuǎn)速

11、換算到對應的汽車車速上，將達到現(xiàn)代汽車 極限速度的數(shù)倍。上述發(fā)動機牽引力、轉(zhuǎn)速與汽車牽引力、車速要求之間的矛盾，單靠現(xiàn) 代汽車內(nèi)燃機本身是無法解決的。因此就出現(xiàn)了車用變速箱和主減速器。它們的共同努力 使驅(qū)動輪的扭矩增大到發(fā)動機扭矩的若干倍，同時又可使其轉(zhuǎn)速減小到發(fā)動機轉(zhuǎn)速的幾分 之一。 另外，現(xiàn)代汽車的使用條件極為復雜，在不同場合下有不同的要求。往往要受到如載 運量、道路坡度、路面好壞及交通是否通暢等條件的影響。這就要求汽車的牽引力和車速 能在較大范圍內(nèi)變化，以適應使用的要求。在條件良好的平直路面上要能以高速行駛，而 在路面不平和有較大坡度時能提供較大的扭矩。變速箱的多擋位選擇就能滿足這些需求

12、。 此外，發(fā)動機在不同工況下，燃油的消耗量也是不一樣的。駕駛員可以根據(jù)具體情況，選 擇變速箱的某一擋位，來減少燃油的消耗。在某些情況下，汽車還需要能倒向行駛。發(fā)動 機本身是不可能倒轉(zhuǎn)的，只有靠變速箱的倒擋齒輪來實現(xiàn)。 變速箱是由變速傳動機構(gòu)和操縱機構(gòu)組成。根據(jù)前進擋數(shù)的不同，變速箱有三、四、 五和多擋幾種。根據(jù)軸的不同類型，分為固定軸式和旋轉(zhuǎn)軸式兩大類。而前者又分為兩軸 式、中間軸式和多中間軸式變速箱。 現(xiàn)在汽車變速器的發(fā)展趨勢是向著可調(diào)自動變速箱或無級變速器方向發(fā)展。無級變 速機構(gòu)由兩組錐形輪組成，包括一對主動錐形輪（錐形輪組 1）和一對被動錐形輪（錐形 輪組 2） 同時有一根鏈條運行在兩對

13、錐形輪 V 形溝槽中間，鏈條的運動如同動力傳遞單 元。錐形輪組 1 由發(fā)動機的輔助減速機構(gòu)驅(qū)動，發(fā)動機的動力通過鏈條傳遞給錐形輪組 2 直至終端驅(qū)動。在每組錐形輪中有一個錐形輪可以在軸向移動，調(diào)整鏈條在錐形輪的工 作直徑并傳遞速比。兩組錐形輪必須保持相同的調(diào)整，以保證鏈條始終處與漲緊狀態(tài)， 使傳遞扭矩時錐形輪接觸充分的壓力。采用無級變速器可以節(jié)約燃料，使汽車單位油耗 的行駛里程提高 30%。通過選擇最佳傳動比，獲得最有利的功率輸出，它的傳動比比傳統(tǒng) 的變速器輕，結(jié)構(gòu)更簡單而緊湊。世界各大汽車制造商正競相開發(fā)無級變速器。專家預 計 2003 至 2005 年間無級變速器將成為世界各大汽車制造商的

14、技術開發(fā)重點。目前一些 著名汽車制造商（如福特、通用、本田、克萊斯勒等）正致力于無級變速器的開發(fā)工作。 現(xiàn)在全球 CVT 的產(chǎn)量約為 50 萬臺，而普通型自動變速器的產(chǎn)量約為 2,500 萬臺，雙向通 訊和線控技術的應用，無級變速器有無比的優(yōu)勢，預計不久將來中國各大汽車制造商也 將生產(chǎn)自己的 CVT 無級變速器，并廣泛應用于國產(chǎn)轎車。 在此次設計中對變速器作了總體設計，對變速器的傳動方案進行了選擇，變速器的 齒輪和軸做了詳細的設計計算，對同步器和一些標準件做了選型設計。 1 總體方案設計 1.11.1 汽車參數(shù)的選擇汽車參數(shù)的選擇 根據(jù)變速器設計所選擇的汽車基本參數(shù)如下表 表1.1 設計基本參

15、數(shù) Tablet 1-1 able basic design parameters 1 12 2 變速器設計應滿足的基本要求變速器設計應滿足的基本要求 對變速器如下基本要求. 1）保證汽車有必要的動力性和經(jīng)濟性。 2）設置空擋，用來切斷發(fā)動機動力向驅(qū)動輪的傳輸。 3）設置倒檔，使汽車能倒退行駛。 4）設置動力輸出裝置，需要時能進行功率輸出。 5）換擋迅速，省力，方便。 6）工作可靠。汽車行駛過程中，變速器不得有跳擋，亂擋以及換擋沖擊等現(xiàn)象發(fā) 生。 7）變速器應當有高的工作效率。 除此以外，變速器還應當滿足輪廓尺寸和質(zhì)量小，制造成本低，維修方便等要求。 滿足汽車有必要的動力性和經(jīng)濟性指標，這與變

16、速器的檔數(shù)，傳動比范圍和各擋傳動比 有關。汽車工作的道路條件越復雜，比功率越小，變速器的傳動比范圍越大。 項目參數(shù)值 發(fā)動機： 5.5L V12 擋數(shù): 5 最大功率(kW/n)： 380/5000 最大扭矩(Nm/n)： 830/1900_3500 2 變速器傳動機構(gòu)布置方案 機械式變速器因具有結(jié)構(gòu)簡單，傳動效率高，制造成本低和工作可靠等優(yōu)點，在不 同形式的汽車上得到 廣泛應用。 2.12.1 傳動機構(gòu)布置方案分析傳動機構(gòu)布置方案分析 2.1.12.1.1 固定軸式變速器固定軸式變速器 固定軸式又分為兩軸式，中間軸式，雙中間軸式變速器。固定軸式應用廣泛，其中 兩軸式變速器多用于發(fā)動機前置前輪

17、驅(qū)動的汽車上，中間軸式變速器多用于發(fā)動機前置 后輪驅(qū)動的汽車上。與中間軸式變速器比較，兩軸式變速器有結(jié)構(gòu)簡單，輪廓尺寸小， 布置方便，中間擋位傳動效率高和噪聲低等優(yōu)點。因兩軸式變速器不能設置直接擋，所 以在高擋工作時齒輪和軸承均承載，不僅工作噪聲增大，且易損壞。此外，受結(jié)構(gòu)限制， 兩軸式變速器的一擋速比不可能設計得很大。所以我選擇的是中間軸式的變速器。 圖 2.1，分別示出了幾種中間軸式五擋變速器傳動方案。它們的共同特點是：變速器 第一軸和第二軸的軸線在同一直線上，經(jīng)嚙合套將它們連接得到直接擋。使用直接擋， 變速器的齒輪和軸承及中間軸均不承載，發(fā)動機轉(zhuǎn)矩經(jīng)變速器第一軸和第二軸直接輸出， 此時變

18、速器的傳動效率高，可達 90%以上，噪聲低，齒輪和軸承的磨損減少。因為直接 擋的利用率高于其它擋位，因而提高了變速器的使用壽命；在其它前進擋位工作時，變 速器傳遞的動力需要經(jīng)過設置在第一軸，中間軸和第二軸上的兩對齒輪傳遞，因此在變 速器中間軸與第二軸之間的距離（中心距）不大的條件下，一擋仍然有較大的傳動比； 擋位高的齒輪采用常嚙合齒輪傳動，擋位低的齒輪（一擋）可以采用或不采用常嚙合齒 輪傳動；多數(shù)傳動方案中除一擋以外的其他擋位的換擋機構(gòu)，均采用同步器或嚙合套換 擋，少數(shù)結(jié)構(gòu)的一擋也采用同步器或嚙合套換擋，還有各擋同步器或嚙合套多數(shù)情況下 裝在第二軸上。再除直接擋以外的其他擋位工作時，中間軸式變

19、速器的傳動效率略有降 低，這是它的缺點。在擋數(shù)相同的條件下，各種中間軸式變速器主要在常嚙合齒輪對數(shù)， 換擋方式和到檔傳動方案上有差別。 圖 2.1a 所示方案，除一，倒擋用直齒滑動齒輪換擋外，其余各擋為常嚙合齒輪傳動。 圖 2.1b，c，d 所示方案的各前進擋，均用常嚙合齒輪傳動；圖 2.1d 所示方案中的倒擋和 超速擋安裝在位于變速器后部的副箱體內(nèi)，這樣布置除可以提高軸的剛度，減少齒輪磨 損和降低工作噪聲外，還可以在不需要超速擋的條件下，很容易形成一個只有四個前進 擋的變速器。 圖2.1 中間軸式五擋變速器傳動方案 Figure 2 .1 middle coaxial five block

20、Transmission 以上各種方案中，凡采用常嚙合齒輪傳動的擋位，其換擋方式可以用同步器或嚙合 套來實現(xiàn)。同一變速器中，有的擋位用同步器換擋，有的擋位用嚙合套換擋，那么一定 是擋位高的用同步器換擋，擋位低的用嚙合套換擋。 發(fā)動機前置后輪驅(qū)動的轎車采用中間軸式變速器，為縮短傳動軸長度，可將變速器 后端加長。伸長后的第二軸有時裝在三個支承上，其最后一個支承位于加長的附加殼體 上。如果在附加殼體內(nèi)，布置倒擋傳動齒輪和換擋機構(gòu)，還能減少變速器主體部分的外 形尺寸。 綜上所述選擇第 2 種傳動方案，前進擋，均用常嚙合齒輪傳動，根據(jù)需要將其改進， 見下圖 2.2（最終傳動方案）：此方案的特點為中間軸倒

21、檔齒輪不與二軸齒輪 11 嚙合， 而與倒檔齒輪 12 嚙合，2 軸上的齒輪全部通過滾針軸承空套在 2 軸上的，中間軸上的齒 輪全部通過普通平鍵連接在中間軸（3 軸）上的，倒檔軸上的齒輪也是通過滾針軸承空套 在倒檔軸上的。 圖 2.2 最終傳動方案 2.1.22.1.2 倒擋布置方案倒擋布置方案 與前進擋位比較，倒擋使用率不高，而且都是在停車狀態(tài)下實現(xiàn)換倒擋，故多數(shù)方 案采用直齒滑動齒輪方式換倒擋。為實現(xiàn)倒擋傳動，有些方案利用在中間軸和第二軸上 的齒輪傳動路線中，加入一個中間傳動齒輪的方案。前者雖然結(jié)構(gòu)簡單，但是中間傳動 齒輪的輪齒，是在最不利的正，負交替對稱變化的彎曲應力狀態(tài)下工作，而后者是在

22、較 為有利的單向循環(huán)彎曲應力狀態(tài)下工作，并使倒擋傳動比略有增加。 圖2.3 倒擋布置方案 Figure 2.3 reverse gear layout program 圖 2.3 為常見的倒擋布置方案。圖 2.3b 所示方案的優(yōu)點是換倒擋時利用了中間軸上 的一擋齒輪，因而縮短了中間軸的長度。但換擋時有兩對齒輪同時進入嚙合，使換擋困 難。圖 2.3c 所示方案能獲得較大的倒擋傳動比，缺點是換擋程序不合理。圖 2.3d 所示方 案針對前者的缺點做了修改，因而取代了圖 2.3c 所示方案。圖 2.3e 所示方案是將中間軸 上的一，倒擋齒輪做成一體，將其齒寬加長。圖 2.3f 所示方案適用于全部齒輪副

23、均為常 嚙合齒輪，換擋更為輕便。為了充分利用空間，縮短變速器軸向長度，有的貨車倒擋傳 動采用圖 2-2g 所示方案。其缺點是一，倒擋須各用一根變速器撥叉軸，致使變速器上蓋 中的操縱機構(gòu)復雜一些。 綜上所述選擇第四種倒擋布置方案。 圖 2.4 倒擋軸位置與受力分析 Figure 2.4 reverse gear axles and Analysis 因為變速器在一擋和倒擋工作時有較大的力，所以無論是兩軸式變速器還是中間軸 式變速器的低檔與倒擋，都應當布置在在靠近軸的支承處，以減少軸的變形，保證齒輪 重合度下降不多，然后按照從低擋到高擋順序布置各擋齒輪，這樣做既能使軸有足夠大 的剛性，又能保證容易

24、裝配。倒擋的傳動比雖然與一擋的傳動比接近，但因為使用倒擋 的時間非常短，從這點出發(fā)有些方案將一擋布置在靠近軸的支承處，然后再布置倒擋。 此時在倒擋工作時，齒輪磨損與噪聲在短時間內(nèi)略有增加，與此同時在一擋工作時齒輪 的磨損與噪聲有所減少。 除此以外，倒擋的中間齒輪位于變速器的左側(cè)或右側(cè)對倒擋軸的受力狀況有影響， 見圖 2.4 所示。 2.1.32.1.3 其他問題其他問題 經(jīng)常使用的擋位，其齒輪因接觸應力過高而造成表面電蝕損壞。將高擋布置在靠近 軸的支承中部區(qū)域較為合理，在該區(qū)因軸的變形而引起的齒輪偏轉(zhuǎn)角較小，齒輪保持較 好的嚙合狀態(tài)，偏載減少能提高齒輪壽命。 某些汽車變速器有僅在好路或空車行駛

25、時才使用的超速擋。使用傳動比小于 1（為 0.70.8）的超速擋，能夠充分地利用發(fā)動機功率，使汽車行駛 1KM 所需發(fā)動機曲軸的總 轉(zhuǎn)速降低，因而有助于減少發(fā)動機磨損和降低燃料消耗。但是與直接擋比較，使用超速 擋會使傳動效率降低，噪聲增大。 機械式變速器的傳動效率與所選用的傳動方案有關，包括傳遞動力時處于工作狀態(tài) 的齒輪對數(shù)，每分鐘轉(zhuǎn)速，傳遞的功率，潤滑系統(tǒng)的有效性，齒輪和殼體等零件的制造 精度等。 3 零部件結(jié)構(gòu)方案分析 3.13.1 齒輪形式齒輪形式 與直齒圓柱齒輪比較，斜齒圓柱齒輪有使用壽命長，工作時噪聲低等優(yōu)點；缺點是制 造時稍復雜，工作時有軸向力。變速器中的常嚙合齒輪均采用斜齒圓柱齒

26、輪，盡管這樣 會使常嚙合齒輪數(shù)增加，并導致變速器的轉(zhuǎn)動慣量增大。直齒圓柱齒輪僅用于低檔和倒 擋。 我的設計中一擋和倒擋用的是直齒輪，其他擋都是斜齒輪。 3.23.2 換擋機構(gòu)形式換擋機構(gòu)形式 變速器換擋機構(gòu)有直齒滑動齒輪，嚙合套和同步器換擋三種形式。汽車行駛時各擋 齒輪有不同的角速度，因此用軸向滑動直齒齒輪的方式換擋，會在輪齒端面產(chǎn)生沖擊， 并伴隨有噪聲。這使齒輪端部磨損加劇并過早損壞，同時使駕駛員精神緊張，而換擋產(chǎn) 生的噪聲又使乘坐舒適性降低。只有駕駛員用熟練的操作技術（如兩腳離合器） ，時齒輪 換擋時無沖擊，才能克服上述缺點。但是該瞬間駕駛員注意力被分散，會影響行駛安全 性。因此，盡管這種

27、換擋方式結(jié)構(gòu)簡單，但除一擋，倒擋外已很少使用。 由于變速器第二軸齒輪與中間軸齒輪處于常嚙合狀態(tài)，所以可用移動嚙合套換擋。 這時，因同時承受換擋沖擊載荷的接合齒齒數(shù)多。而輪齒又不參與換擋，它們都不會過 早損壞，但不能消除換擋沖擊，所以仍要求駕駛員有熟練的操作技術。此外，因增設了 嚙合套和常嚙合齒輪，使變速器旋轉(zhuǎn)部分的總慣性矩增大。 因此，目前這種換擋方法只在某些要求不高的擋位及重型貨車變速器上應用。這是 因為重型貨車擋位間的公比較小，則換擋機構(gòu)連件之間的角速度差也小，因此采用嚙合 套換擋，并且還能降低制造成本及減小變速器長度。 使用同步器能保證迅速、無沖擊、無噪聲換擋，而與操作技術的熟練程度無關

28、，從 而提高了汽車的加速性、燃油經(jīng)濟性和行駛安全性。同上述兩種換擋方法比較，雖然它 有機構(gòu)復雜、制造精度要求高、軸向尺寸大等缺點，但仍然得到廣泛應用。 使用同步器或嚙合套換擋，其換擋行程要比滑動齒輪換擋行程小。在滑動齒輪特別 寬的情況下，這種差別就更為明顯。為了操縱方便，換入不同擋位的變速桿行程要求盡 可能一樣。 自動脫擋是變速器的主要故障之一。為解決這個問題，除工藝上采取措施外，目前 在結(jié)構(gòu)上采取措施比較有效的方案有以下幾種： 圖 3.1 防止自動脫擋的機構(gòu)措施 Figure 3 .1 prevent automatic block from the institutional measur

29、es 圖 3.2 防止自動脫擋的機構(gòu)措施 Figure 3 .2 prevent automatic block from the institutional measures II 圖 3.3 防止自動脫擋的機構(gòu)措施1）將兩接合齒的嚙合位置錯開，見圖 3.1。這樣在嚙合 時，使接合齒端部超過被接合齒約 13mm。使用中接觸部分擠壓和磨損，因而在接合齒 端部形成凸肩，用來阻止接合齒自動脫擋。 2）將嚙合套齒座上前齒圈的齒厚切?。ㄇ邢?0.30.6mm） ，這樣，換擋后嚙合套的后 端面被后齒圈的前端面頂住，從而減少自動脫擋，見圖 3.2。 3）將接合齒的工作面加工成斜面，形成倒錐角（一般傾斜 2

30、3） ，使接合齒面產(chǎn) 生阻止自動脫擋的軸向力，見圖 3.3。這種方案比較有效，應用較多。 3.33.3 變速器軸承變速器軸承 變速器軸承常采用圓柱滾子軸承，球軸承，滾針軸承，圓錐滾子軸承，滑動軸套等。 至于何處應當采用何種軸承，是受結(jié)構(gòu)限制并隨所承受的載荷特點不同而不同。 汽車變速器結(jié)構(gòu)緊湊，尺寸小，采用尺寸大些的軸承結(jié)構(gòu)受限制，常在布置上有困 難。如變速器的第二軸前端支承在第一軸常嚙合齒輪的內(nèi)腔中，內(nèi)腔尺寸足夠時可布置 圓柱滾子軸承，若空間不足則采用滾針軸承。變速器第一軸前端支承在飛輪的內(nèi)腔里， 因有足夠大的空間長采用球軸承來承受向力。作用在第一軸常嚙合齒輪上的軸向力，經(jīng) 第一軸后部軸承傳給

31、變速器殼體，此處常用軸承外圈有擋圈的球軸承。第二軸后端常采 用球軸承，以軸向力和徑向力。中間軸上齒輪工作時產(chǎn)生的軸向力，原則上由前或后軸 承來承受都可以，但當在殼體前端面布置軸承蓋有困難的時候，必須由后端軸承承受軸 向力，前端采用圓柱滾子軸承來承受徑向力。 變速器中采用圓錐滾子軸承雖然有直徑小，寬度較寬因而容量大，可承受高負荷等 優(yōu)點，但也有需要調(diào)整預緊，裝配麻煩，磨損后軸易歪斜而影響齒輪正確嚙合的缺點。 變速器第一軸，第二軸的后部軸承以及中間軸前，后軸承，按直徑系列一般選用中 系列球軸承或圓柱滾子軸承。軸承的直徑根據(jù)變速器中心距確定，并要保證殼體后壁兩 軸承孔之間的距離不小于 620mm，下

32、限適用于輕型車和轎車。 滾針軸承，滑動軸套主要用在齒輪與軸不是固定連接，并要求兩者有相對運動的地 方。滾針軸承有滾動摩擦損失小，傳動效率高，徑向配合間隙小，定位及運轉(zhuǎn)精度高， 有利于齒輪嚙合等優(yōu)點?；瑒虞S套的徑向配合間隙大，易磨損，間隙增大后影響齒輪的 定位和運轉(zhuǎn)精度并使工作噪聲增加?；瑒虞S套的優(yōu)點是制造容易，成本低。 在本次設計中主要選用了圓錐滾子軸承、圓柱滾子軸承和滾針軸承。 4 變速器設計和計算 4.14.1 擋數(shù)擋數(shù) 增加變速器的擋數(shù)能改善汽車的動力性和經(jīng)濟性。擋數(shù)越多，變速器的結(jié)構(gòu)越復雜， 并且是尺寸輪廓和質(zhì)量加大。同時操縱機構(gòu)復雜，而且在使用時換擋頻率也增高。 在最低擋傳動比不變的

33、條件下，增加變速器的當屬會是變速器相鄰的低擋與高擋之 間傳動比比值減小，是換擋工作容易進行。要求相鄰擋位之間的傳動比比值在 1.8 以下, 該制約小換擋工作越容易進行。要求高擋區(qū)相鄰擋位之間的傳動比比值要比低擋區(qū)相鄰 擋位之間的傳動比比值小。 近年來為了降低油耗，變速器的擋數(shù)有增加的趨勢。目前轎車一般用 45 個擋位， 級別高的轎車變速器多用 5 個擋，貨車變速器采用 45 個擋位或多擋。裝載質(zhì)量在 23.5T 的貨車采用 5 擋變速器，裝載質(zhì)量在 48T 的貨車采用 6 擋變速器。多擋變速器多 用于重型貨車和越野車。 選用的是 5 擋變速器。 4.24.2 傳動比范圍傳動比范圍 變速器的傳動

34、比范圍是指變速器最低擋傳動比與最高擋轉(zhuǎn)動比的比值。傳動比范圍 的確定與選定的發(fā)動機參數(shù)，汽車的最高車速和使用條件等因素有關。 目前轎車的傳動比范圍在 34 之間，輕型貨車在 56 之間，其他貨車則更大。 轎車的傳動比范圍為 3.6：1 4.34.3 中心距中心距 A A 對中間軸式變速器，是將中間軸與第二軸之間的距離成為變速器中心距。其大小不 僅對變速器的外形尺寸，體積和質(zhì)量大小，而且對輪齒的接觸強度有影響。中心距越小， 齒輪的接觸應力大，齒輪壽命短。最小允許中心距當有保證齒輪有必要的接觸強度來確 定。變速器軸經(jīng)軸承安裝在殼體上，從布置軸承的可能與方便和不影響殼體的強度考慮， 要求中心距取大些

35、。此外受一擋小齒輪齒數(shù)不能過少的限制，要求中心距也要大些。 A= （4-1） 3 1maxgeA iTK =154mm9 3 96 . 0 6 . 3830 式中，A 為中心距（mm） ；為中心距系數(shù)，轎車：=8.99.3； 為發(fā)動機最大 A K A K maxe T 轉(zhuǎn)矩（） ； 為變速器一擋傳動比；為變速器傳動效率 0.96。mN 1 i g 4.44.4 外形尺寸外形尺寸 變速器的橫向外形尺寸，可根據(jù)齒輪直徑以及倒擋中間齒輪和換擋機構(gòu)的布置初步 確定。 轎車四擋變速器殼體的軸向尺寸（3.03.4）A。 當變速器選用常嚙合齒輪對數(shù)和同步器多時，中心距系數(shù) K 應取給出系數(shù)的上限。 為檢測方

36、便，A 取整。 設計的是五擋變速器，初定軸向殼體尺寸為 300mm。 4.54.5 軸的直徑軸的直徑 變速器工作時軸除傳遞轉(zhuǎn)矩外，還承受來自齒輪作用的徑向力，如果是斜齒輪還有 軸向力。在這些力的作用下，變速器的軸必須有足夠的剛度和強度。軸的剛度不足會產(chǎn) 生彎曲變形，破壞齒輪的正確嚙合，對齒輪的強度和耐磨性產(chǎn)生影響，增加工作噪聲。 中間軸式變速器的第二軸和中間軸中部直徑 D=0.45A，軸的最大直徑 D 和支撐間距 離 L 的比值，對中間軸，D/L=0.160.18；對第二軸，D/L=0.180.21。 第一軸花健部分直徑 D（mm）可按下式初選 d=K (4-2) 3 T emax =4.2=

37、40mm 3 830 式中 K 為經(jīng)驗系數(shù)，K=4.04.6，為發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩（） maxe TmN 第二軸和中間軸中部直徑 D=0.45154=69.3mm，將其圓整為 70mm。 4.64.6 齒輪參數(shù)齒輪參數(shù) 4.6.14.6.1 模數(shù)的選取模數(shù)的選取 遵循的一般原則：為了減少噪聲應合理減少模數(shù)，增加尺寬；為使質(zhì)量小，增加數(shù)， 同時減少尺寬；從工藝方面考慮，各擋齒輪應選用同一種模數(shù)，而從強度方面考慮，各 擋齒數(shù)應有不同的模數(shù)。減少轎車齒輪工作噪聲有較為重要的意義，因此齒輪的模數(shù)應 選小；對貨車，減小質(zhì)量比噪聲更重要，故齒輪應選大些的模數(shù)。 低擋齒輪應選大些的模數(shù)，其他擋位選另一種模數(shù)。少

38、數(shù)情況下汽車變速器各擋齒 輪均選用相同的模數(shù)。 嚙合套和同步器的接合齒多數(shù)采用漸開線齒輪。由于工藝上的原應，同一變速器的 接合齒模數(shù)相同。其取用范圍是：乘用車和總質(zhì)量在 1.814.0t 的貨車為 a m 2.03.5mm。選取較小的模數(shù)值可使齒數(shù)增多，有利換擋。 初選齒輪模數(shù) =4.0mm m 齒輪法向模數(shù) =5.0mm n m 4.6.24.6.2 壓力角壓力角 壓力角較小時，重合度大，傳動平穩(wěn)，噪聲低；較大時可提高輪齒的抗彎強度和表 面接觸強度。對轎車，為加大重合度已降低噪聲，取小些。 變速器齒輪壓力角為 20 嚙合套或同步器的接合齒壓力角用 30。 4.6.34.6.3 螺旋角螺旋角

39、斜齒輪在變速器中得到廣泛的應用。選斜齒輪的螺旋角，要注意他對齒輪工作噪聲 齒輪的強度和軸向力的影響。在齒輪選用大些的螺旋角時，使齒輪嚙合的重合度增加， 因而工作平穩(wěn)、噪聲降低。試驗還證明：隨著螺旋角的增大，齒的強度也相應提高。不 過當螺旋角大于 30 時，其抗彎強度驟然下降，而接觸強度仍然繼續(xù)上升。因此，從提高 低擋齒輪的抗彎強度出發(fā)，并不希望用過大的螺旋角，以 15 25 為宜；而從提高高擋 齒輪的接觸強度和增加重合度著眼，應選用較大螺旋角。 斜齒輪傳遞轉(zhuǎn)矩時，要產(chǎn)生軸向力并作用到軸承上。設計時應力求中間軸上同時 工作的兩對齒輪產(chǎn)生軸向力平衡，以減少軸承負荷，提高軸承壽命。因此，中間軸上 的

40、不同擋位齒輪的螺旋角應該是不一樣的。為使工藝簡便，在中間軸軸向力不大時， 可將螺旋角設計成一樣的，或者僅取為兩種螺旋角。中間軸上全部齒輪的螺旋方向應 一律取為右旋，則第一、第二軸上的斜齒輪應取為左旋。軸向力經(jīng)軸承蓋作用到殼體 上。一擋和倒擋設計為直齒時，在這些擋位上工作，中間軸上的軸向力不能抵消 (但因為這些擋位使用得少，所以也是允許的)，而此時第二軸則沒有軸向力作用。 根據(jù)圖4-1可知，欲使中間軸上兩個斜齒輪的軸向力平衡，需滿足下述條件 （4-3） 111 tan na FF （4-4） 222 tan na FF 由于T=，為使兩軸向力平衡，必須滿足 2211 rFrF nn （4-5）

41、2 1 2 1 tan tan r r 式中，F(xiàn)a1，F(xiàn)a2為作用在中間軸齒輪 1、2 上的軸向力，F(xiàn)n1，F(xiàn)n2為作用在中間軸齒輪 1、2 上的圓周力；r1，r2為齒輪 1、2 的節(jié)圓半徑；T 為中間軸傳遞的轉(zhuǎn)矩。 最后可用調(diào)整螺旋角的方法，使各對嚙合齒輪因模數(shù)或齒數(shù)和不同等原因而造成的 中心距不等現(xiàn)象得以消除。 圖4-1 中間軸軸向力的平衡 Figure 4 -1 intermediate shaft axial force balance 斜齒輪螺旋角可在下面提供的范圍內(nèi)選用： 轎車中間軸式變速器為 22 34 初選的螺旋角=28 4.6.44.6.4 齒寬齒寬b b 應注意齒寬對變速器

42、的軸向尺寸，齒輪工作平穩(wěn)性，齒輪強度和齒輪工作時受力的 均勻程度均有影響。 考慮到盡可能的減少質(zhì)量和縮短變速器的軸向尺寸，應該選用較小的齒寬。減少齒 寬會使斜齒輪傳動平穩(wěn)的優(yōu)點被削弱，還會使工作應力增加。使用寬些的齒寬，工作時 會因軸的變形導致齒輪傾斜，使齒輪沿齒寬方向受力不均勻并在齒寬方向磨損不均勻。 通常根據(jù)齒輪模數(shù)m的大小來選定齒寬。 直齒：b=m， 為齒寬系數(shù)，取為 4.58.0 取=5 C K C K C K 斜齒：b=，取 6.08.5 ，取=7 C K n m C K C K 第一軸常嚙合齒輪副的齒寬系數(shù)，可取大些，使接觸線長度增加、接觸應力降低， C K 以提高傳動平穩(wěn)性和齒輪

43、壽命。 直齒 b=54=20mmmKC 斜齒 b=75=35mmmKC 4.6.54.6.5 變位系數(shù)的選擇原則變位系數(shù)的選擇原則 齒輪的變位是齒輪設計中一個非常重要的環(huán)節(jié)。采用變位齒輪，除為了避免齒輪產(chǎn) 生根切和配湊中心距以外，它還影響齒輪的強度，使用平穩(wěn)性，耐磨性、抗膠合能力及 齒輪的嚙合噪聲。 變位齒輪主要有兩類：高度變位和角度變位。高度變位齒輪副的一對嚙合齒輪的變 位系數(shù)的和為零。高度變位可增加小齒輪的齒根強度，使它達到和大齒輪強度想接近的 程度。高度變位齒輪副的缺點是不能同時增加一對齒輪的強度，也很難降低噪聲。角度 變位齒輪副的變位系數(shù)之和不等于零。角度變位既具有高度變位的優(yōu)點，有避

44、免了其缺 點。 有幾對齒輪安裝在中間軸和第二軸上組合并構(gòu)成的變速器，會因保證各檔傳動比的 需要，使各相互嚙合齒輪副的齒數(shù)和不同。為保證各對齒輪有相同的中心距，此時應對 齒輪進行變位。當齒數(shù)和多的齒輪副采用標準齒輪傳動或高度變位時，則對齒數(shù)和少些 的齒輪副應采用正角度變位。由于角度變位可獲得良好的嚙合性能及傳動質(zhì)量指標，故 采用的較多。對斜齒輪傳動，還可通過選擇合適的螺旋角來達到中心距相同的要求。 變速器齒輪是在承受循環(huán)負荷的條件下工作，有時還承受沖擊負荷。對于高檔齒輪， 其主要損壞形勢是齒面疲勞剝落，因此應按保證最大接觸強度和抗膠合劑耐磨損最有利 的原則選擇變位系數(shù)。為提高接觸強度，應使總變位

45、系數(shù)盡可能取大一些，這樣兩齒輪 的齒輪漸開線離基圓較遠，以增大齒廓曲率半徑，減小接觸應力。對于低擋齒輪，由于 小齒輪的齒根強度較低，加之傳遞載荷較大，小齒輪可能出現(xiàn)齒根彎曲斷裂的現(xiàn)象。 總變位系數(shù)越小，一對齒輪齒更總厚度越薄，齒根越弱，抗彎強度越低。但是由于 輪齒的剛度較小，易于吸收沖擊振動，故噪聲要小些。 更據(jù)上述理由，為降低噪聲，對于變速器中除去一，二擋和倒擋以外的其他各擋齒 輪的總變位系數(shù)要選用較小的一些數(shù)值，以便獲得低噪聲傳動。 4.74.7 各擋齒輪齒數(shù)的分配各擋齒輪齒數(shù)的分配 在初選中心距，齒輪模數(shù)和螺旋角以后，可更據(jù)變速器的擋數(shù)，傳動比和傳動方案 來分配各擋齒輪的齒數(shù)。 圖4-2

46、 五擋變速器傳動方案 Figure 4 -2 5 block Transmission 4.7.14.7.1 確定一擋齒輪的齒數(shù)確定一擋齒輪的齒數(shù) 一擋傳動比 （4-6） 91 102 1 zz zz i 如果，齒數(shù)確定了，則與的傳動比可求出，為了求，的齒數(shù)，先求其 9 z 10 z 2 z 1 z 9 z 10 z 齒數(shù)和 h z 直齒=2A/m （4-7） h z 斜齒=2A/ （4-8） h zcos n m 因為一擋用的是直齒輪，所以=2A/m=2154/4=77 h z 計算后取整，然后進行大小齒輪齒數(shù)的分配。中間軸上的一檔小齒輪的齒數(shù)盡可能 取小些，以便使/的傳動比大些，在 已定的

47、情況下，/的傳動比可分配小些， 9 z 10 z 1 i 2 z 1 z 使第一軸常嚙合齒輪的齒數(shù)多些，以便在其內(nèi)腔設置第二軸的前軸承并保證輪軸有足夠 的厚度。考慮到殼體上的第一軸軸孔尺寸的限制和裝配的可能性，該齒輪齒數(shù)又不宜取 多。 中間軸上小齒輪的最少齒數(shù)，還受中間軸軸經(jīng)尺寸的限制，即受剛度的限制。在選 定時，對軸的尺寸及齒輪齒數(shù)都要統(tǒng)一考慮。轎車中間軸式變速器一擋傳動比=3.53.8 1 i 時，中間軸上一擋齒輪數(shù)可在 1517 間取，貨車在 217 間取。 因為=3.6取中間軸上一擋齒輪=18 1 i 10 z 輸出軸上一擋齒輪=-=77-18=59 9 z h z 10 z 4.7.

48、24.7.2 對中心距進行修正對中心距進行修正 因為計算齒數(shù)和后，經(jīng)過取整數(shù)使中心距有了變化，所以應根據(jù)和齒輪變位系 h z h z 數(shù)新計算中心距，在以修正后的中心距作為各擋齒輪齒數(shù)分配的依據(jù)。 故修正后中心距 A 取 154mm 4.7.34.7.3 確定常嚙合傳動齒輪副的齒數(shù)確定常嚙合傳動齒輪副的齒數(shù) 求出傳動比 （4-9） 9 10 1 1 2 z z i z z 59 18 6 . 3 1 2 z z 而常嚙合傳動齒輪中心距和一檔齒輪的中心距相等，即 A=/2 （4-10） )( 21 zzmncos 154=5（+）/2cos28,在這里齒輪 1、2 的螺旋角取 26.7 2 z

49、1 z 求得五擋齒輪齒數(shù)為 =20 =35 1 z 2 z 各擋傳動比分別為 2.6 43 4 3 12 6 . 3ii =1.9 42 4 2 13 6 . 3ii 1.4 4 14 ii 4 6 . 3 1 5 i 4.7.44.7.4 確定其他各擋的齒數(shù)確定其他各擋的齒數(shù) 二擋齒輪是斜齒輪 2 1 2 8 7 z z i z z 59 18 6 . 2 cos2 )( 87 zzm A n 154 7 . 16cos2 )(5 87 zz 在這里齒輪 7、8 的螺旋角取 16.7 求得二擋齒輪齒數(shù)為 38 7 z21 8 z 三擋齒輪齒數(shù) 59 18 9 . 1 2 1 3 5 6 z

50、z i z z 154 6 . 19cos2 )(5 cos2 )( 6565 zzzzm A n 在這里齒輪 5、6 的螺旋角取 19.6 求得 29 5 z29 6 z 四擋齒輪齒數(shù) 59 18 4 . 1 2 1 4 3 4 z z i z z 154 30cos2 )(5 cos2 )( 4343 zzzzm A n 求得 16 3 z37 4 z 4.7.54.7.5 確定倒擋齒輪齒數(shù)確定倒擋齒輪齒數(shù) 取中間軸上的倒擋齒輪和中間軸上一擋齒輪齒數(shù)相同，而倒檔齒輪和一檔齒輪使用 同一齒輪即=18 10 z 倒擋齒輪選用的模數(shù)往往與一檔相同，倒擋齒輪的齒數(shù)，一般在 21-22 之間，初 1

51、2 z 選后，可計算出中間軸與倒擋軸的中心距 12 z A 取=35 =106mm 12 z A 2 )( 1012 zzm 2 )1835(4 由于倒檔傳動比往往與一檔傳動比還要大，故取=5 倒 i 則=5 倒 i 1 2 z z 10 12 z z 12 11 z z 20 35 18 35 35 11 z 求得=53 11 z 則倒檔軸與 2 軸的中心距為：=176mm A 2 )( 1112 zzm 2 )5335(4 5 變速器的校核 5.15.1 齒輪的損壞形式齒輪的損壞形式 齒輪的損壞形式分三種：輪齒折斷，齒面疲勞剝落，移動換擋齒輪端部破壞。 輪齒折斷分兩種：輪齒受足夠大的沖擊載

52、荷作用，造成輪齒彎曲折斷；輪齒再重復 載荷作用下齒根產(chǎn)生疲勞裂紋，裂紋擴展深度逐漸加大，然后出現(xiàn)彎曲折斷。前者在變 速器中出現(xiàn)的很少，后者出現(xiàn)的多。 齒輪工作時，一對相互嚙合，齒面相互擠壓，這時存在齒面細小裂縫中的潤滑油油 壓升高，并導致裂縫擴展，然后齒面表層出現(xiàn)塊狀脫落形成齒面點蝕。他使齒形誤差加 大，產(chǎn)生動載荷，導致輪齒折斷。 用移動齒輪的方法完成換擋的抵擋和倒擋齒輪，由于換擋時兩個進入嚙合的齒輪存 在角速度差，換擋瞬間在齒輪端部產(chǎn)生沖擊載荷，并造成損壞。 5.2 齒輪強度計算 與其他機械行業(yè)相比，不同用途汽車的變速器齒輪使用條間仍是相似的。此外，汽 車變速器齒輪用的材料，熱處理方法，加工

53、方法，精度級別，支承方式也基本一致。如 汽車變速器齒輪用低碳合金鋼制作，采用剃齒和磨齒精加工 ，齒輪表面采用滲碳淬火熱 處理工藝，齒輪精度為 JB17983，6 級 和 7 級。因此，用于計算通用齒輪強度公式更 為簡化一些的計算公式來計算汽車齒輪，同樣可以獲得較為準確的結(jié)果。下面介紹的是 計算汽車變速器齒輪強度用的簡化計算公式。 5.2.15.2.1 齒輪彎曲強度計算齒輪彎曲強度計算 直齒輪彎曲應力 （5-1） bm YYkF saFat F 式中，為彎曲應力，為載荷系數(shù)，和，應力校正系數(shù)，b 為齒寬；m 為模數(shù)， w K Fa Y as Y 為圓周力，為計算載荷，帶 d 為分度圓直徑，代 入

54、式（5-1）得 t FdTFt/2T （5-2） bmd YYKT saFa F 2 一擋從動齒輪 bmd YTYK saFa F 2 345 236432 58 . 1 65 . 2 108305 . 12 3 a MP400 a MP 一擋主動齒輪 bmd YTYK saFa F 2 4 . 778 15 . 0 518414 . 3 1 . 165 . 1 108302 3 3 a MP850 a MP 而直齒輪作用彎曲應力在 400850N/mm，故直齒輪彎曲應力均符合要求，又因為一檔 齒輪所受載荷最大，故只需要校核一檔齒輪即可。 5.2.25.2.2 齒輪接觸應力計算齒輪接觸應力計算

55、 輪齒接觸應力 （5-5） H u u bd KF Z t E 1 5 . 2 式中，為輪齒的接觸應力；為圓周力， ，；為計算載荷；d 為分度圓直 H t FdTFt/2T 徑； b 為齒輪接觸的實際寬度； 一擋從動齒輪接觸應力 H u u bd KF Z t E 1 5 . 2 27 . 3 27 . 4 23632 1003 . 7 51 . 1 8 . 1895 . 2 3 =580.9 a MP 一擋主動齒輪接觸應力 H u u bd KF Z t E 1 5 . 2 27 . 3 27 . 4 7237 102351 . 1 8 . 1895 . 2 3 =1220.6 a MP 校

56、核都在范圍之內(nèi)，符合要求 將作用在變速器第一軸上的載荷作為計算載荷時，變速器齒輪的許用接觸應 2 maxe T 力見表 5-1。 H 表 5-1 變速器齒輪許用接觸應力 j a MP 齒 輪 滲碳齒輪 液體碳氮共滲齒輪 一擋和倒擋 1900-2000 950-1000 常嚙合齒輪和高擋 1300-1400 650-700 變速器齒輪多數(shù)采用滲碳合金鋼，其表層的高硬度與芯部的高韌性相結(jié)合，能大大 提高齒輪的耐磨性及抗彎取疲勞和接觸疲勞的能力。在選用鋼材及熱處理時，對切削加 工性能及成本也應考慮。值得指出的是， 對齒輪進行強力噴丸處理以后，齒輪彎曲疲 勞壽命和接觸疲勞壽命都能提高。齒輪在熱處理之后

57、進行磨齒，能消除齒輪熱處理的 變形；磨齒齒輪精度高于熱處理前剃齒和擠齒齒輪精度，使得傳動平穩(wěn)、效率提高； 在同樣負荷的條件下，磨齒的彎曲疲勞壽命比剃齒的要高。 國內(nèi)汽車變速器齒輪材料主要用 20CrMnTi、20Mn2TiB、16MnCr5、20MnCr5、25MnCr5。滲碳齒輪表面硬度為 5863HRC，芯部硬度為 3348HRC。 6 同步器的選型 同步器有常壓式、慣性式和慣性增力式三種。常壓式同步器結(jié)構(gòu)雖然簡單，但有不 能保證嚙合件在同步狀態(tài)下(即角速度相等)換擋的缺點，現(xiàn)已不用。得到廣泛應用的是 慣性式同步器。慣性式同步器中有鎖銷式、鎖環(huán)式、滑塊式、多片式、和多錐式幾種。 6.16.

58、1 鎖銷式同步器鎖銷式同步器 6.1.16.1.1 鎖銷式同步器結(jié)構(gòu)鎖銷式同步器結(jié)構(gòu) 圖6.1所示鎖銷式同步器的摩擦元件是同步環(huán)2和齒輪3上的凸肩部分，分別在它們的 內(nèi)圈和外圈設計有相互接觸的錐形摩擦面。鎖止元件位于滑動齒套1的圓盤部分孔中做出 的錐形肩角和裝在上述孔中、在中部位置處有相同角度的斜面鎖銷4。鎖銷與同步環(huán)2剛 性連接。彈性元件是位于滑動齒套1圓盤部分徑向孔中的彈簧7。在空擋位置，鋼球5在彈 簧壓力作用下處在銷6的凹槽中，使之保持滑動齒套與同步環(huán)之間沒有相對移動。 圖6.1 鎖銷式同步器結(jié)構(gòu)方案 1-滑動齒套 2-同步環(huán) 3-齒輪 4-鎖銷 5-鋼球 6-銷 7-彈簧 Figure

59、 3 -1 Lock pin synchronous structure for the program 1-sliding gear sets 2-synchronous Central 3-Gear 4-Lockpin 5-Ball 6-Pin 7-Spring 在慣性式同步器中，彈性元件的重要性僅次于摩擦元件和鎖止元件，它用來使有關 部分保持在中立位置的同時，又不妨礙鎖止、解除鎖止和完成換擋的進行。 6.1.26.1.2 鎖銷式同步器工作原理鎖銷式同步器工作原理 同步器換擋過程由三個階段組成。 第一階段，同步器離開中間位置，作軸向移動并靠在摩擦面上。摩擦面相互接觸瞬 間，如圖6-1所示，

60、由于齒輪3的角速度和滑動齒套1的角速度不同，在摩擦力矩作 3 1 用下瑣銷4相對滑動齒套1轉(zhuǎn)動一個不大的角度，并占據(jù)圖上所示的鎖止位置。此時鎖止 面接觸，阻止了滑動齒套向換擋方向移動。 第二階段，來自手柄傳至換擋撥叉并作用在滑動齒套上的力F，經(jīng)過鎖止元件又作用 到摩擦面上。由于和不等，在上述表面產(chǎn)生摩擦力?；瑒育X套1和齒輪3分別與整車 3 1 和變速器輸入軸轉(zhuǎn)動零件相連。于是，在摩擦力矩作用下，滑動齒套1和齒輪3的轉(zhuǎn)速逐 漸接近，其角速度差=|-|減小了。在=0瞬間同步過程結(jié)束。 1 3 第三階段，=0，摩擦力矩消失，而軸向力F仍作用在鎖止元件上，使之解除鎖止 狀態(tài)，此時滑動齒套和鎖削上的斜面

61、相對移動，從而使滑動齒套占據(jù)了換擋位置。 鎖銷式同步器的優(yōu)點是零件數(shù)量少，摩擦錐面平均半徑較大，使轉(zhuǎn)矩容量增加。這 種同步器軸向尺寸長是它的缺點。鎖銷式同步器多用于中、重型貨車的變速器中。 6.26.2 鎖環(huán)式同步器鎖環(huán)式同步器 6.2.16.2.1 鎖環(huán)式同步器結(jié)構(gòu)鎖環(huán)式同步器結(jié)構(gòu) 如圖6.2所示，鎖環(huán)式同步器的結(jié)構(gòu)特點是同步器的摩擦元件位于鎖環(huán)1或4和齒輪5 或8凸肩部分的錐形斜面上。作為鎖止元件是做在鎖環(huán)1或4上的齒輪和做在嚙合套7上的 齒的端部，且端部均為斜面稱為鎖止面。彈性元件是位于嚙合套座兩側(cè)的彈簧圈。彈簧 圈將置于嚙合套座花鍵上中部呈凸起狀的滑塊壓向嚙合套。在不換擋的中間位置，滑

62、塊 凸起部分嵌入嚙合套中部的內(nèi)環(huán)槽中，使同步器用來換檔的零件保持在中立位置上。滑 塊兩端伸入鎖環(huán)缺口內(nèi)，而缺口的尺寸要比滑塊寬一個接合齒。 圖6.2 鎖環(huán)式同步器 1、4鎖環(huán) 2滑塊 3彈簧圈 5、8齒輪 6嚙合套座 7嚙合套 Figure 3 -2 lock ring Synchronizer 1、4-locked Central 2-slider 3-coil 5、8-Gear 6-mesh sets Block 7-mesh sets 6.2.26.2.2 鎖環(huán)式同步器工作原理鎖環(huán)式同步器工作原理 換擋時，沿軸向作用在嚙合套上的換擋力，推嚙合套并帶動滑塊和鎖環(huán)移動，直至 鎖環(huán)錐面與被接合

63、、齒輪上的錐面接觸為止。之后，因作用在錐面上的法向力與兩錐面 之間存在角速度，致使在錐面上作用有摩擦力矩，它使鎖環(huán)相對嚙合套和滑塊轉(zhuǎn)過一 個角度，并由滑塊予以定位。接下來，嚙合套的齒端與鎖環(huán)齒端的鎖止面接觸（圖 6.3a）,使嚙合套的移動受阻，同步器處在鎖止狀態(tài)，換擋的第一階段工作至此已完成。 換擋力將鎖環(huán)繼續(xù)壓靠在錐面上，并使摩擦力矩增大，與此同時在鎖止面處作用有與之 方向相反的撥環(huán)力矩。齒輪與鎖環(huán)的角速度逐漸接近，在角速度相等的瞬間，同步過程 結(jié)束，完成了換擋過程的第二階段工作。之后，摩擦力矩隨之消失，而撥環(huán)力矩使鎖環(huán) 回位，兩鎖止面分開，同步器解除鎖止狀態(tài)，嚙合套上的接合齒在換擋力作用下

64、通過鎖 環(huán)去與齒輪上的接合齒嚙合(圖6.3b)完成同步換擋。 鎖環(huán)式同步器有工作可靠，零件耐用等優(yōu)點，但因結(jié)構(gòu)布置上的限制，轉(zhuǎn)矩容量不 大，而且由于鎖止面在鎖環(huán)的接合齒上，會因齒端磨損而失效，因而主要用于乘用車和 總質(zhì)量不大的貨車變速器中。 圖6.3 鎖環(huán)式同步器工作原理 a) 同步器鎖止位置 b) 同步器換擋位置 1鎖環(huán) 2嚙合套 3嚙合套上的接合齒 4滑塊 Figure 6 -3 lock ring Synchronizer Principle a) Synchronizer Locking location b) Shifting position Synchronizer 1-locked Central 2-mesh sets 3-meshing gears bearing 4-slider 6.2.36.2.3 鎖環(huán)式同步器主要尺寸的確定鎖環(huán)式同步器主要尺寸的確定 （1） 接近尺寸 b 同步器換擋第一階段中間，在滑塊側(cè)面壓在鎖環(huán)缺口側(cè)邊的同 時，且嚙合套相對滑塊作軸向移動前，嚙合套接合齒與鎖環(huán)接合齒倒角之間的軸向距離 b（圖6.4），稱為接近尺寸。尺寸b應大于零，取b=0.20.3mm。 圖6.4 接近尺