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1、農(nóng)房觀沙國際西地塊工程 模板專項施工方案 目 錄一、工程概況2二、編制依據(jù)3三、材料選擇3四、模板計算4附件1：地下室墻板模板支架計算書4附件2：地下室頂板模板支架計算書14附件3：地下室梁模板扣件鋼管支撐架計算書22附件4：地下室梁木模板與支撐計算書31附件5：住宅部分梁模板支架計算書35附件6：住宅部分樓板模板支架計算書38五、施工工藝46六、支撐體系49七、模板質(zhì)量缺陷和防治措施49八、模板拆除52 一、工程概況1、工程名稱：農(nóng)房觀沙國際西地塊地下室、W1、W2、W3W4、W5、W6W7工程； 2、工程地址：湖南長沙市銀杉路長望路轉(zhuǎn)角口； 3、建設單位：農(nóng)工商房地產(chǎn)集團湖南投資置業(yè)有限公

2、司； 4、設計單位：長沙市建筑設計院有限責任公司； 5、地勘單位：中鹽勘察設計院有限公司； 6、監(jiān)理單位：湖南安泰工程管理有限公司； 7、施工單位：上海云峰建設有限公司；8、建筑概況：本工程為農(nóng)房觀沙國際工程，工程地點在湖南長沙市岳麓區(qū)長望路南側(cè)。9、本工程包括西地塊地下室、W1、W2、W3W4、W5、W6W7六個部分，多層商業(yè)框架結(jié)構(gòu)，高層建筑為剪力墻結(jié)構(gòu)，多層總建筑面積2710.36平方。高層總建筑面積59731.4平方。地下建筑面積18590.21平方。地下室部分：地下室面積19590.21平方米（含人防），地下室平時為停車庫，主要用途為停車庫。W3W4樓高層住宅，呈點式布置，地上29層

3、，地下2層，建筑高度86.5米,單棟建筑面積23556.87平方米，首層層高6.0米，二層至二十九層層高2.9米屋頂2.2米。W5樓高層住宅，呈點式布置，地上31層，地下2層，建筑高度93.0米,單棟建筑面積10964.05平方米，首層層高6.5米，二層至三十一層層高2.9米屋頂2.7米。W6W7樓高層住宅，呈點式布置，地上31層，地下2層，建筑高度92.3米,單棟建筑面積25210.48平方米，首層層高6.5米，二層至三十一層層高2.2米屋頂2.7米。 10、層高：地下室3.5m，住宅標準層均為2.9m。地下室及多層商業(yè)按最高的6.5m計算（另出專項施工方案）。二、編制依據(jù)結(jié)構(gòu)、建筑施工圖紙

4、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-91建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011建筑施工安全檢查評分標準JGJ59-99建筑施工手冊第四版（縮印本）建筑施工計算手冊江正榮編著三、材料選擇 1. 墻柱及梁板模板采用915183016木膠合板 和1220244016木膠合板 兩種規(guī)格。木枋為45904000 杉木枋。邊柱外側(cè)模及外圍剪力墻外側(cè)模、核心筒電梯井內(nèi)模、樓層板模采用大板模；內(nèi)方柱及剪力墻采用現(xiàn)場拼裝模，編號定位。 2. 地下室剪力墻采用14對拉螺桿（地下室防水砼墻焊40 40 4 止水片）對支撐鋼管進行加固，方柱( 60

5、0)采用鋼管加固，柱中加設一道對拉螺桿（套16PVC塑膠管）。 3. 本工程全部采用鋼管滿堂架支撐體系。四、模板計算附件1：地下室墻板模板支架計算書一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞(內(nèi)龍骨)間距(mm):200mm；穿墻螺栓水平間距(mm):600mm；主楞(外龍骨)間距(mm):400mm；穿墻螺栓豎向間距(mm):400mm；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息龍骨材料:鋼管；截面類型：圓形鋼管483.0截面慣性矩I(cm4):10.78cm4；截面抵抗矩W(cm3):4.49cm3；主楞肢數(shù):1；3.次楞信息龍骨材料:木楞；截面類型:矩形；寬度(mm):45mm；高度(mm):90mm

6、；次楞肢數(shù):2；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):16.00mm；面板彈性模量(N/mm2):9500.00N/mm2；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00N/mm2；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50N/mm2；5.木方參數(shù)方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):130.00N/mm2；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00N/mm2；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50N/mm2；鋼楞彈性模量E(N/mm)2:210000N/mm2；鋼楞抗彎強度設計值fcN/mm2:205N/mm2；墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混

7、凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中-混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T-混凝土的入模溫度，取20.00；V-混凝土的澆筑速度，取2.50m/h；H-模板計算高度，取3.00m；1-外加劑影響修正系數(shù)，取1.20；2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.15。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為65.83kN/m2、72.00kN/m2，取較小值65.83kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=65.83k

8、N/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=2.00kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。按規(guī)范規(guī)定，強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下:其中，M-面板計算最大彎距(N.mm)；l-計算跨度(內(nèi)楞間距):l=200.0mm；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設計值q1:1.265.830.400.9=28.44kN/m，其中0.90為按施工手冊取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)

9、。傾倒混凝土側(cè)壓力設計值q2:1.42.000.400.9=1.01kN/m；q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；面板的最大彎距：M=0.129.45200.0200.0=1.18105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，-面板承受的應力(N/mm2)；M-面板計算最大彎距(N.mm)；W-面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=4001818/6=0.22105mm3；f-面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.00N/mm2；面板截面的最大應力計算值：=M/W=1.18105/0.22105=5.35N/mm2；面板截面的最大應

10、力計算值=5.35N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值f=13.00N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:其中，V-面板計算最大剪力(N)；l-計算跨度(豎楞間距):l=200.0mm；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設計值q1:1.265.830.400.9=28.44kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設計值q2:1.42.000.400.9=1.01kN/m；q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；面板的最大剪力：V=0.629.45200.0=3534N；截面抗剪強度必須滿足:其中，-面板截面的最大受剪應力(N/mm2)；V-面板計算最大

11、剪力(N)：V=3534N；b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=400mm；hn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=13.00N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值:T=33534/(240018.0)=0.74N/mm2；面板截面抗剪強度設計值:fv=1.50N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值T=0.74N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值T=1.50N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算根據(jù)規(guī)范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載:q=65.830.4=26.33N/mm；l

12、-計算跨度(內(nèi)楞間距):l=200mm；E-面板的彈性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大允許撓度值:=0.80mm；面板的最大撓度計算值:=0.67726.332004/(10095001.944105)=0.152mm；面板的最大撓度計算值:=0.152mm小于等于面板的最大允許撓度值=0.80mm，滿足要求！四、墻模板內(nèi)外楞的計算(一).內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，內(nèi)龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為矩形內(nèi)矩形截面抵抗矩W=64.0

13、0cm3；內(nèi)木楞截面慣性矩I=256.00cm4；內(nèi)楞計算簡圖1.內(nèi)楞的抗彎強度驗算內(nèi)楞跨中最大彎矩按下式計算：其中，M-內(nèi)楞跨中計算最大彎距(N.mm)；l-計算跨度(外楞間距):l=400mm；q-作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設計值q1:1.265.830.200.9=14.22kN/m，其中0.90為折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力設計值q2:1.42.000.200.9=0.50kN/m；q=(14.2193+0.504)/2=7.36kN/m；內(nèi)楞的最大彎距：M=0.17.36400400=1.18105N.mm；內(nèi)楞的抗彎強度應滿足下式：其中，-內(nèi)楞承受的應力(N/mm

14、2)；M-內(nèi)楞計算最大彎距(N.mm)；W-內(nèi)楞的截面抵抗矩(cm3)，W=64cm3；f-內(nèi)楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=130N/mm2；內(nèi)楞的最大應力計算值：=1.18105/6.4104=1.84N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設計值:f=130N/mm2；內(nèi)楞的最大應力計算值=1.84N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強度設計值f=130N/mm2，滿足要求！2.內(nèi)楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，V-內(nèi)楞承受的最大剪力；l-計算跨度(外楞間距):l=400mm；q-作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設計值q1:1.265.830.200.

15、9=14.22kN/m，其中0.90為折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力設計值q2:1.42.000.200.9=0.50kN/m；其中，0.90為折減系數(shù)。q=(q1+q2)/2=7.36kN/m；內(nèi)楞的最大剪力：V=0.67.36400=1766.8N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，-內(nèi)楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；V-內(nèi)楞計算最大剪力(N)：V=1766.8N；b-內(nèi)楞的截面寬度(mm)：b=60mm；hn-內(nèi)楞的截面高度(mm)：hn=80mm；fv-內(nèi)楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：=1.5N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應力計算值：fv=31766.8/(26080)=0.55N/m

16、m2內(nèi)楞截面的抗剪強度設計值:fv=1.5N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應力計算值=0.55N/mm2小于內(nèi)楞截面的抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.內(nèi)楞的撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，-內(nèi)楞的最大撓度(mm)；q-作用在內(nèi)楞上的線荷載(kN/m)：q=65.830.2/2=6.58kN/m；l-計算跨度(外楞間距):l=400mm；E-內(nèi)楞彈性模量(N/mm2)：E=9500N/mm2；I-內(nèi)楞截面慣性矩(cm4)，I=256cm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值:=0.6776.584004/(1009500256

17、104)=0.05mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:=1.60mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值=0.05mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值=1.60mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞,截面類型圓形鋼管483.0,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=4.49cm3；截面慣性矩I=10.78cm4；外楞計算簡圖4.外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.265.83+1.42)0.20.4/1.0=6.54kN；外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距):l=600mm；外楞最大彎矩:M=0.175

18、6543.67600=6.87105N/mm；強度驗算公式：其中，-外楞的最大應力計算值(N/mm2)M-外楞的最大彎距(N.mm)；M=6.87105N/mm；W-外楞的凈截面抵抗矩；W=0.04105mm3；f-外楞的強度設計值(N/mm2)，f=130N/mm2；外楞的最大應力計算值:=6.87105/0.04105=153.01N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:f=205N/mm2；外楞的最大應力計算值=153.01N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2,滿足要求！5.外楞的抗剪強度驗算公式如下:其中，V-外楞計算最大剪力(N)；l-計算跨度(水平螺栓間距間距):l=6

19、00mm；P-作用在外楞的荷載:P=(1.265.83+1.42)0.20.4/1.00=6.54kN；外楞的最大剪力：V=0.656540=4.25103N；外楞截面抗剪強度必須滿足:其中，-外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)；V-外楞計算最大剪力(N)：V=4.25103N；b-外楞的截面寬度(mm)：b=80mm；hn-外楞的截面高度(mm)：hn=60mm；fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值:=34.25103/(28060)=1.33N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值:fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值=1.

20、33N/mm2小于外楞截面的抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！6.外楞的撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，-外楞最大撓度(mm)；P-內(nèi)楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P=65.830.20.4/1.005.27kN/m；l-計算跨度(水平螺栓間距):l=600mm；E-外楞彈性模量(N/mm2)：E=210000N/mm2；I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=10.78104；外楞的最大撓度計算值:=1.1465.276003/(10021000010.78104)=0.58mm；外楞的最大容許撓度值:=1.5

21、mm；外楞的最大撓度計算值=0.58mm小于外楞的最大容許撓度值=1.5mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:其中N-穿墻螺栓所受的拉力；A-穿墻螺栓有效面積(mm2)；f-穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170.000N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號:M14；穿墻螺栓有效直徑:11.55mm；穿墻螺栓有效面積:A=105mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:N=1.701051.0510-4=17.85kN；穿墻螺栓所受的最大拉力:N=65.830.60.4=15.8kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=15.8kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值N=17.85kN，滿足要求！附件2：地下室頂板模板支

22、架計算書 計算依據(jù)1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2011）。 計算依據(jù)2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 模板支架搭設高度為3.5米。 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.00米，立桿的橫距 l=0.80米，立桿的步距 h=1.50米。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元 模板與木板自重：0.350kN/m2；混凝土與鋼筋自重:25.000kN/m3；樓板澆筑厚度:250.00mm；施工均布荷載標準值:1.000；采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。

23、 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.2501.000+0.3501.000=6.600kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)1.000=3.000kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.

24、00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100(1.26.600+1.43.000)0.3000.300=0.109kN.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.10910001000/54000=2.020N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.26.600+1.43.000)0.300=2.182kN 截面抗剪強度計算值 T=32182.0/(21000.00018.000)=0.182N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=

25、1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6776.6003004/(1006000在地486000)=0.124mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續(xù)梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2500.300=1.875kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混

26、凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 靜荷載 q1 = 0.001.875+0.000.105=2.376kN/m 活荷載 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.636/1.000=3.636kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.641.001.00=0.364kN.m 最大剪力 Q=0.61.0003.636=2.182kN 最大支座力 N=1.11.0

27、003.636=4.000kN 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.364106/60750.0=5.99N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32182/(24590)=0.808N/mm2 截面抗剪強度

28、設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6771.9801000.04/(1009500.002733750.0)=0.516mm 木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求! 三、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.866kN.m 最大變形 vmax=1.544mm 最大支座力 Qmax=11.582kN 抗彎計

29、算強度 f=0.866106/4491.0=192.87N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=11.58kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調(diào)托座。 五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)

30、作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1113.650=0.404kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0000.800=0.280kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2501.0000.800=5.000kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.684kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)1.0000.800=2.400kN 3.不

31、考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.4NQ 六、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 10.18kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式(1)或(2)計算 l0 =

32、 k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.155； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m； 公式(1)的計算結(jié)果：l0=1.1551.7001.50=2.945m =2945/16.0=184.655 =0.212 =10181/(0.212424)=113.524N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結(jié)果：l0=1.500+20.100=1.700m =1700/16.0=106.583 =0.545 =10181/(0

33、.545424)=44.094N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.000； 公式(3)的計算結(jié)果：l0=1.1551.000(1.500+20.100)=1.963m =1963/16.0=123.103 =0.435 =10181/(0.435424)=55.211N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 Mmax=336.24 所以第8天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第2層以下的模板支撐可以拆除。附件3：地下室梁模板扣件鋼管支撐架計算書

34、 計算依據(jù)1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2011）。 計算依據(jù)2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 模板支架搭設高度為3.5米， 基本尺寸為：梁截面 BD=600mm800mm，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.00米，立桿的橫距 l=0.80米，立桿的步距 h=1.50米。 梁底增加0道承重立桿。 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重線荷載(kN/m)： q1 = 25.000

35、0.9000.400=9.000kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.400(20.900+0.550)/0.550=0.855kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.5500.400=0.660kN 均布荷載 q = 1.209.000+1.200.855=11.826kN/m 集中荷載 P = 1.40.660=0.924kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 40.001.801.80/6 =

36、21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=3.714kN N2=3.714kN 最大彎矩 M = 0.574kN.m 最大變形 V = 14.6mm (1)抗彎強度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.57410001000/21600=26.574N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,不滿足要求!已考慮用對拉羅栓（見梁模板計算書）。 (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計

37、算值 T=33714.0/(2400.00018.000)=0.774N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 14.605mm 面板的最大撓度大于550.0/250,不滿足要求! 已考慮用對拉羅栓（見梁模板計算書）。 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.714/0.400=9.285kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.19.290.400.40=0.149kN.m 最大剪

38、力 Q=0.60.4009.285=2.228kN 最大支座力 N=1.10.4009.285=4.085kN 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.149106/60750.0=2.45N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗

39、剪強度計算值 T=32228/(24590)=0.825N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6777.738400.04/(1009500.002733750.0)=0.052mm 木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.836kN

40、.m 最大變形 vmax=4.359mm 最大支座力 Qmax=3.714kN 抗彎計算強度 f=0.836106/4491.0=186.07N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.520kN.m 最大變形 vmax=0.991mm 最大支座力 Qma

41、x=7.985kN 抗彎計算強度 f=0.520106/4491.0=115.78N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=7.99kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調(diào)托座。 五、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)

42、定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=7.99kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.1113.650=0.485kN N = 7.985+0.485=8.470kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參

43、照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m； 公式(1)的計算結(jié)果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =8470/(0.207424)=96.370N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結(jié)果：l0=1.500+20.100=1.700m =1700/

44、16.0=106.583 =0.545 =8470/(0.545424)=36.684N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.000； 公式(3)的計算結(jié)果：l0=1.1671.000(1.500+20.100)=1.984m =1984/16.0=124.382 =0.429 =8470/(0.429424)=46.539N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度

45、附加系數(shù) k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架計算長度附加系數(shù) k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.09