《35kV電網(wǎng)繼電保護(hù)設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)論文.doc》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《35kV電網(wǎng)繼電保護(hù)設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)論文.doc（42頁珍藏版）》請?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、1- 摘要 本次繼電保護(hù)設(shè)計(jì)是 35KV 電網(wǎng)繼電保護(hù)設(shè)計(jì)（多電源環(huán)網(wǎng)，單 側(cè)電源線路保護(hù)整定） 。 本次設(shè)計(jì)中采用 WXB11C 型微機(jī)保護(hù)對電網(wǎng)進(jìn)行保護(hù),首先介 紹了電力系統(tǒng)繼電保護(hù)的基礎(chǔ)知識，然后根據(jù)給定 35KV 電網(wǎng)的接線 圖及參數(shù)，進(jìn)行短路電流計(jì)算，制定出反應(yīng)其輸電線路上相間短路、 接地短路故障的繼電保護(hù)配置方案。通過對所配置的繼電保護(hù)進(jìn)行 整定計(jì)算和校驗(yàn)，論證繼電保護(hù)配置的正確性。并加裝自動重合閘 裝置，提高供電可靠性。 關(guān)鍵詞: 短路電流計(jì)算；電網(wǎng)繼電保護(hù)；輸電線路繼電保護(hù)；重合 閘 2- 1- 目 錄 1 1 概概 述述1 1 1.1 電力系統(tǒng)繼電保護(hù)的作用 1 1.2 電力

2、系統(tǒng)繼電保護(hù)技術(shù)與繼電保護(hù)裝置 1 1.3 繼電保護(hù)的基本要求 1 1.4 電網(wǎng)繼電保護(hù)的設(shè)計(jì)原則 2 2 2 系統(tǒng)中各元件的主要參數(shù)計(jì)算系統(tǒng)中各元件的主要參數(shù)計(jì)算3 3 2.1 標(biāo)幺制及標(biāo)幺值計(jì)算方法 3 2.2 雙繞組變壓器的參數(shù)計(jì)算 3 2.3 繞組變壓器的參數(shù)計(jì)算 4 2.4 輸電線路參數(shù)的計(jì)算 4 3 3 中性點(diǎn)接地的選擇中性點(diǎn)接地的選擇5 5 3.1 35KV 中性點(diǎn)直接接地電網(wǎng)中線路的保護(hù)5 3.2 高頻保護(hù)整定時考慮的幾個問題 5 3.3 高頻閉鎖距離保護(hù)的整定計(jì)算 5 4 4 短路電流的計(jì)算短路電流的計(jì)算8 8 4.1 三相短路電流計(jì)算 8 5 5 繼電保護(hù)整定繼電保護(hù)整定

3、1010 5.1 對保護(hù)進(jìn)行整定計(jì)算 .10 5.2 護(hù)進(jìn)行整定計(jì)算 .11 2- 5.3 對保護(hù)進(jìn)行整定計(jì)算 .12 5.5 對保護(hù)進(jìn)行整定計(jì)算 .13 6 6 短路電流計(jì)算說明書短路電流計(jì)算說明書 1616 6.1 三相短路電流計(jì)算 .16 6.2 兩相短路電流計(jì)算 .18 6.3 繼電保護(hù)整定 .21 7 7 零序電流保護(hù)的整定計(jì)算零序電流保護(hù)的整定計(jì)算2424 7.1 零序電流保護(hù)瞬時段（段）的整定計(jì)算 .24 7.2 零序電流保護(hù)（段）的整定計(jì)算 .24 7.3 零序電流保護(hù)（段）的整定計(jì)算 .24 7.4 零序方向元件靈敏度的校驗(yàn) .25 結(jié)結(jié) 束束 語語2626 致謝致謝2727

4、 參考文參考文 獻(xiàn)獻(xiàn)2828 1- 1 1 概概 述述 1.11.1 電力系統(tǒng)繼電保護(hù)的作用電力系統(tǒng)繼電保護(hù)的作用 電力系統(tǒng)的運(yùn)行要求安全可靠、電能質(zhì)量高、經(jīng)濟(jì)性好。 1.21.2 電力系統(tǒng)繼電保護(hù)技術(shù)與繼電保護(hù)裝置電力系統(tǒng)繼電保護(hù)技術(shù)與繼電保護(hù)裝置 1.2.1 統(tǒng)繼電保護(hù)技術(shù)要求 （1）起動失靈的保護(hù)為線路、過電壓和遠(yuǎn)方跳閘、母線、短引線、 變壓器（高抗）的電氣量保護(hù)。 （2）斷路器失靈保護(hù)的動作原則為：瞬時分相重跳本斷路器的兩個 跳閘線圈；經(jīng)延時三相跳相鄰斷路器的兩個跳閘線圈和相關(guān)斷路器 （起動兩套遠(yuǎn)方跳閘或母差、變壓器保護(hù)） ，并閉鎖重合閘。 （3）失靈保護(hù)應(yīng)采用分相和三相起動回路，起動

5、回路為瞬時復(fù)歸的 保護(hù)出口接點(diǎn)（包括與本斷路器有關(guān)的所有電氣量保護(hù)接點(diǎn)） 。 （4）斷路器失靈保護(hù)應(yīng)經(jīng)電流元件控制實(shí)現(xiàn)單相和三相跳閘，判別 元件的動作時間和返回時間均不應(yīng)大于 20ms。 （5）重合閘僅裝于與線路相聯(lián)的兩臺斷路器保護(hù)屏（柜）內(nèi)，且能 方便地整定為一臺斷路器先重合，另一臺斷路器待第一臺斷路器重 合成功后再重合。 （6）斷路器重合閘裝置起動后應(yīng)能延時自動復(fù)歸，在此時間內(nèi)斷路 器保護(hù)應(yīng)溝通本斷路器的三跳回路，不應(yīng)增加任何外回路。 （7）閉鎖重合閘的保護(hù)為變壓器、失靈、母線、遠(yuǎn)方跳閘、高抗、 短引線保護(hù)。 （8）短引線保護(hù)可采用和電流過流保護(hù)方式，也可采用差動電流保 護(hù)方式。 （9）短

6、引線保護(hù)在系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)和暫態(tài)引起諧波分量和直流分量影響下 不應(yīng)誤動作。 （10）短引線保護(hù)的線路或變壓器隔離刀閘輔助接點(diǎn)開入量不應(yīng)因 高壓開關(guān)場強(qiáng)電磁干擾而丟失信號。對隔離刀閘輔助接點(diǎn)的通斷應(yīng) 有監(jiān)視指示。 1.2.2 繼電保護(hù)裝置 繼電保護(hù)裝置，就是指能反應(yīng)電力系統(tǒng)中電氣元件發(fā)生故障或 不正常運(yùn)行狀態(tài)，并動作于斷路器跳閘或發(fā)出信號的一種自動裝置 1.31.3 繼電保護(hù)的基本要求繼電保護(hù)的基本要求 對繼電保護(hù)裝置有哪些基本要求 要求是：選擇性、快速性、靈 敏性、可靠性。 選擇性：系統(tǒng)中發(fā)生故障時，保護(hù)裝置應(yīng)有選擇 2- 地切除故障部分，非故障部分繼續(xù)運(yùn)行； 快速性“短路時，快速 切除故障這樣可以縮

7、小故障范圍，減少短路電流引起的破壞； 減少對用記的影響；提高系統(tǒng)的穩(wěn)定性； 靈敏性：指繼電保護(hù) 裝置對保護(hù)設(shè)備可能發(fā)生的故障和正常運(yùn)行的情況，能夠靈敏的感 受和靈敏地作，保護(hù)裝置的靈敏性以靈敏系數(shù)衡量。 可靠性：對 各種故障和不正常的運(yùn)方式，應(yīng)保證可靠動作，不誤動也不拒動， 即有足夠的可靠。 1.41.4 電網(wǎng)繼電保護(hù)的設(shè)計(jì)原則電網(wǎng)繼電保護(hù)的設(shè)計(jì)原則 1.4.1 35kV 線路保護(hù)配置原則 （1）每回 35kV 線路應(yīng)按近后備原則配置雙套完整的、獨(dú)立的能 反映各種類型故障、具有選相功能全線速動保護(hù) （2）每回 35kV 線路應(yīng)配置雙套遠(yuǎn)方跳閘保護(hù)。斷路器失靈保護(hù)、 過電壓保護(hù)和不設(shè)獨(dú)立電抗器斷

8、路器的 500kV 高壓并聯(lián)電抗器保護(hù) 動作均應(yīng)起動遠(yuǎn)跳。 （3）根據(jù)系統(tǒng)工頻過電壓的要求，對可能產(chǎn)生過電壓的 500kV 線 路應(yīng)配置雙套過電壓保護(hù)。 （4）裝有串聯(lián)補(bǔ)償電容的線路，應(yīng)采用雙套光纖分相電流差動保 護(hù)作主保護(hù)。 （5）對電纜、架空混合出線，每回線路宜配置兩套光纖分相電流 差動保護(hù)作為主保護(hù)，同時應(yīng)配有包含過負(fù)荷報(bào)警功能的完整的后 備保護(hù)。 （6）雙重化配置的線路主保護(hù)、后備保護(hù)、過電壓保護(hù)、遠(yuǎn)方跳 閘保護(hù)的交流電壓回路、電流回路、直流電源、開關(guān)量輸入、跳閘 回路、起動遠(yuǎn)跳和遠(yuǎn)方信號傳輸通道均應(yīng)彼此完全獨(dú)立沒有電氣聯(lián) 系。 （7）雙重化配置的線路保護(hù)每套保護(hù)只作用于斷路器的一組跳

9、閘 線圈。 （8）線路主保護(hù)、后備保護(hù)應(yīng)起動斷路器失靈保護(hù)。 1.4.2 35kV 母線保護(hù)配置原則 （1）每條 500kV 母線按遠(yuǎn)景配置雙套母線保護(hù)，對 500kV 一個半 斷路器接線方式，母線保護(hù)不設(shè)電壓閉鎖元件。 （2）雙重化配置的母線保護(hù)的交流電流回路、直流電源、開關(guān)量 輸入、跳閘回路均應(yīng)彼此完全獨(dú)立沒有電氣聯(lián)系。 （3）每套母線保護(hù)只作用于斷路器的一組跳閘線圈。 3- （4）母線側(cè)的斷路器失靈保護(hù)需跳母線側(cè)斷路器時，通過起動母 差實(shí)現(xiàn)。 1.4.3 35kV 斷路器保護(hù)配置原則 （1）一個半斷路器接線的 500kV 斷路器保護(hù)按斷路器單元配置， 每臺斷路器配置一面斷路器保護(hù)屏（柜）

10、 。 （2）當(dāng)出線設(shè)有隔離開關(guān)時，應(yīng)配置雙套短引線保護(hù)。 （3）重合閘溝三跳回路在斷路器保護(hù)中實(shí)現(xiàn)。 （4）斷路器三相不一致保護(hù)應(yīng)由斷路器本體機(jī)構(gòu)完成。 （5）斷路器的跳、合閘壓力閉鎖和壓力異常閉鎖操作均由斷路器 本體機(jī)構(gòu)實(shí)現(xiàn)，分相操作箱僅保留重合閘壓力閉鎖回路。 （6）斷路器防跳功能應(yīng)由斷路器本體機(jī)構(gòu)完成。 2 2 系統(tǒng)中各元件的主要參數(shù)計(jì)算系統(tǒng)中各元件的主要參數(shù)計(jì)算 2.12.1 標(biāo)幺制及標(biāo)幺值計(jì)算方法標(biāo)幺制及標(biāo)幺值計(jì)算方法 所謂標(biāo)幺制，就是把各個物理量均用標(biāo)幺制來表示的一種相對 單位制 2.1.1 標(biāo)幺制的概念 標(biāo)幺制（per unit）電路計(jì)算中各物理量和參數(shù)均以其有名值 與基準(zhǔn)值的比

11、值表示無量綱體制。例如物理量 A，有其相應(yīng)基準(zhǔn)值 AB，則 A 的標(biāo)幺值 A*A/AB。 2.1.2 標(biāo)么值的折算. 進(jìn)行電力系統(tǒng)計(jì)算時,除采用有單位的阻抗、導(dǎo)納、電壓、電流、 4- 功率等進(jìn)行運(yùn)算外,還可采用沒有單位的阻抗、導(dǎo)納、電壓、電流、 功率等的相對值進(jìn)行運(yùn)算.前者稱有名制,后者稱標(biāo)么制.標(biāo)么制之所 以能在相當(dāng)寬廣的范圍內(nèi)取代有名制,是由于標(biāo)么制具有計(jì)算結(jié)果清 晰、便于迅速判斷計(jì)算結(jié)果的正確性、可大量簡化計(jì)算等優(yōu)點(diǎn)。 標(biāo)么值=實(shí)際有名值（任意單位）/基準(zhǔn)值（與有名值同單位） 對于直接電氣聯(lián)系的網(wǎng)絡(luò),在制訂標(biāo)么值的等值電路時,各元件的參 數(shù)必須按統(tǒng)一的基準(zhǔn)值進(jìn)行歸算.由于各元件的額定值可

12、能不同,因 此,必須把不同基準(zhǔn)值的標(biāo)么阻抗換算成統(tǒng)一基準(zhǔn)值的標(biāo)么值.現(xiàn)統(tǒng) 一選定的基準(zhǔn)電壓和基準(zhǔn)功率分別為 V 和 S,則電抗的實(shí)際有名值換 算成標(biāo)么值,即在工程計(jì)算中規(guī)定,各個電壓等級都以其平均額定電 壓 V 作為基準(zhǔn)電壓.根據(jù)我國現(xiàn)行的電壓等級,各級平均額定電壓規(guī) 定為 3.15, 6.3, 10.5, 15.75, 37, 115, 230, 345, 525KV 2.22.2 雙繞組變壓器的參數(shù)計(jì)算雙繞組變壓器的參數(shù)計(jì)算 變壓器的參數(shù)一般是指其等值電路中的電阻 RT，電抗 XT，電導(dǎo) GT 和電納 BT ，變壓器的變比 K。根據(jù)銘牌上所給的短路損耗 PS，短路電壓 VS%，空載損耗PO

13、，空載電流 IO%。前兩個數(shù)據(jù)由短 路試驗(yàn)得到，用以確定 RT 和 XT；后兩個數(shù)據(jù)由空載試驗(yàn)得到，用 以確定 GT 和 BT。 電阻 RT：變壓器作短路試驗(yàn)時,將一側(cè)繞組短接,在另一側(cè)繞組 施加電壓,使短路繞組的電流達(dá)到額定值.由于此時外加電壓較小,相 應(yīng)的鐵耗也小,可以認(rèn)為短路損耗即等于變壓器通過額定電流時原、 副方繞組電阻的總損耗.在電力系統(tǒng)計(jì)算中,常用變壓器三相額定容 量和額定線電壓進(jìn)行參數(shù)計(jì)算,則公式為:RT=PSKWVN2 KV103/SN2KVA 電抗 XT: 當(dāng)變壓器通過額定電流時,在電抗上產(chǎn)生的電壓降的 大小,可以用額定電壓的百分?jǐn)?shù)表示,對于大容量變壓器,其繞組電阻 比電抗小

14、得多,則公式:XT=VS%VN2KV103/100/SNKVA 電導(dǎo) GT:變壓器的電導(dǎo)是用來表示鐵芯損耗的.由于空載電流相 5- 對額定電流來說是很小的,繞組中的銅耗也很小,所以近似認(rèn)為變壓 器的鐵耗就等于空載損耗,則公式為:GTS=P0KW10-3/VN2 KV 電納 BT: 變壓器的電納代表變壓器的勵磁功率.變壓器空載電 流包含有功分量和無功分量,與勵磁功率對應(yīng)的是無功分量.由于有 功分量很小,無功分量和空載電流在數(shù)值上幾乎相等.BT S=I0%SNKVA10-3/100/VN2KV 變壓比 KT: 在三相電力系統(tǒng)計(jì)算中,變壓器的變壓比通常是指 兩側(cè)繞組空載線電壓的比值.對于星形和三角形

15、接法的變壓器,變壓 比與原副方繞組匝數(shù)比相等;對于星三角形接法的變壓器,變壓比為 原副方繞組匝數(shù)比的倍.根據(jù)電力系統(tǒng)運(yùn)行調(diào)節(jié)的要求,變壓器不 3 一定工作在主抽頭上,因此,變壓器運(yùn)行中的實(shí)際變比,應(yīng)是工作時兩 側(cè)繞組實(shí)際抽頭的空載線電壓之比. 2.32.3 繞組變壓器的參數(shù)計(jì)算繞組變壓器的參數(shù)計(jì)算 三繞組變壓器等值電路中的參數(shù)計(jì)算原則與雙繞組變壓器的相 同,下面分別確定各參數(shù)的計(jì)算公式. 2.3.1 電阻參數(shù)計(jì)算 電阻 R1,R2,R3:為了確定三個繞組的等值阻抗,要有三個方程,為 此,需要有三種短路試驗(yàn)的數(shù)據(jù).三繞組變壓器的短路試驗(yàn)是依次讓 一個繞組開路,按雙繞組變壓器來作.通過查手冊可得短

16、路損耗分別 為,則有 PS1=1/2(PS(1-2)+PS(3-1)-PS(2-3) PS2=1/2(PS(1-2)+PS(2-3)-PS(3-1) PS3=1/2(PS(2-3)+PS(3-1)-PS(1-2) 求出各繞組的短路損耗后,便可導(dǎo)出雙繞組變壓器計(jì)算電阻相同形 式的算式,即:Ri=PsiKWVN2KV103/SN2KVA 2.3.2 電抗參數(shù)計(jì)算 6- 電抗 X1,X2,X3:和雙繞組變壓器一樣,近似地認(rèn)為電抗上的電壓 降就等于短路電壓.在給出短路電壓力 后,與電阻的計(jì)算公式相似, 各繞組的短路電壓為 VS1%=1/2(VS(1-2)%+VS(3-1)%-VS(2-3)%) VS2

17、%=1/2(VS(1-2)%+VS(2-3)%-VS(3-1)%) VS3%=1/2(VS(2-3)%+VS(3-1)%-VS(1-2)%) 各繞組的等值電抗為:Xi=Vsi%VN2KV103/100/SNKVA 2.42.4 輸電線路參數(shù)的計(jì)算輸電線路參數(shù)的計(jì)算 輸電線路的參數(shù)有四個:反映線路通過電流時產(chǎn)生有功功率損失 效應(yīng)的電阻;反映載流導(dǎo)線周圍產(chǎn)生磁場效應(yīng)的電感;反映線路帶電 時絕緣介質(zhì)中產(chǎn)生泄漏電流及導(dǎo)線附近空氣游離而產(chǎn)生有功功率損 失的電導(dǎo);反映帶電導(dǎo)線周圍電場效應(yīng)的電容.輸電線路的這些參數(shù) 通?？梢哉J(rèn)為是沿全長均勻分布的,每單位長度的參數(shù)為 r、x、g 及 b.當(dāng)線路長為 l(km

18、)時,R=rl;X=xl;G=gl;B=bl 由于沿絕緣子的泄 漏很小,可設(shè) G=0. 3 3 中性點(diǎn)接地的選擇中性點(diǎn)接地的選擇 3.13.1 35KV35KV 中性點(diǎn)直接接地電網(wǎng)中線路的保護(hù)中性點(diǎn)直接接地電網(wǎng)中線路的保護(hù) 目前，我省 220KV 線路均采用微機(jī)保護(hù)，配置兩套不同原理的全 線速動主保護(hù)及后備保護(hù)。其中一套主保護(hù)為高頻閉鎖相差保護(hù)， 或高頻閉鎖方向保護(hù)，另一套為高頻閉鎖距離保護(hù)。 A：兩套保護(hù)都應(yīng)具有全線速動并帶有完整的后備保護(hù)。每套保護(hù)均 應(yīng)具有獨(dú)立的選相功能。 B：兩套主保護(hù)的交流回路，直流電源跳閘回路及信號傳輸通道彼此 獨(dú)立。 7- C：配置兩套后備保護(hù)，后備保護(hù)按近后備原

19、則配置。選用相間及接 地距離保護(hù)，零序電流方向保護(hù)?？膳c主保護(hù)結(jié)合在一套裝置內(nèi)。 3.23.2 高頻保護(hù)整定時考慮的幾個問題高頻保護(hù)整定時考慮的幾個問題 系統(tǒng)中發(fā)生故障時高頻保護(hù)將某種電量（簡稱判別量）轉(zhuǎn)換為高 頻電波，借助于通道傳給對側(cè)，然后，線路每一側(cè)按照對側(cè)與本側(cè) 判別量之間之間的關(guān)系來判斷區(qū)內(nèi)或區(qū)外故障。由于選取的判別量 不同，判別量的傳送方式和采用通道的情況不同，就出現(xiàn)了各種形 式的高頻保護(hù)裝置。高頻保護(hù)是利用線路兩側(cè)的高頻訊號情況來決 定是否應(yīng)動作的，故線路兩側(cè)高頻保護(hù)必須同時運(yùn)行，不能單側(cè)運(yùn) 行。由于線路兩側(cè)高頻保護(hù)相當(dāng)一個整體，故要求：（1）：線路兩 側(cè)采用型號采用相同的保護(hù)裝

20、置。（2）：線路兩側(cè)高頻保護(hù)的整定 值相同。 由于高頻保護(hù)的構(gòu)成方向不同，故必須根據(jù)所采用的保護(hù)方式 決定整定方法。目前高頻保護(hù)主要有以下幾種：相差高頻保護(hù)、高 頻閉鎖方向、零序電流保護(hù)、高頻閉鎖距離 3.2.1、高頻信號注意事項(xiàng) 高頻信號頻率和通道的選擇將對保護(hù)的動作性能帶來很大的影 響，因此在選擇頻率和通道時必須注意： （1）高頻信號在線路上傳輸過程中，有能量衰耗，線路愈長，衰耗 愈大，選用的頻率愈高，衰耗也愈大。如果高頻信號的衰耗過大， 將使高頻收訊機(jī)不能正常準(zhǔn)確工作。為此，在線上要使用較低頻率， 在短線上要使用較頻率，通常使用頻率為 150200KHz。 （2）為了消除相鄰線路之間的高

21、頻干擾，相鄰線路高頻保護(hù)的信號 頻率不應(yīng)相同，要有 510KHz 左右的差別。 （3）在電力系統(tǒng)中，載波通訊和高頻保護(hù)都要使用高頻信號，這兩 者的頻率不能相同，高頻設(shè)備要單獨(dú)設(shè)置，高頻加工設(shè)備最好分別 8- 裝在不同的相別上。為了提高高頻信號的傳輸效率，在長線路的高 頻保護(hù)中還可考慮采用相相式的高頻通道。 3.33.3 高頻閉鎖距離保護(hù)的整定計(jì)算高頻閉鎖距離保護(hù)的整定計(jì)算 高頻閉鎖距離保護(hù)主要由起訊元件、停訊元件和高頻收發(fā)訊機(jī) 構(gòu)成。采用距離保護(hù)的起動元件兼做高頻保護(hù)的起訊元件，而利用 方向阻抗元件兼做高頻保護(hù)的停訊元件。利用半導(dǎo)體距離保護(hù)構(gòu)成 高頻閉鎖距離保護(hù)，其中的復(fù)合電流元件兼做高頻保護(hù)

22、的起訊元件， 同時兼做斷線閉鎖和振蕩閉鎖元件。高頻主保護(hù)和后備保護(hù)復(fù)合為 一體。既有整套高頻主保護(hù)的功能，又有整套后備保護(hù)的作用。 3.3.1 距離保護(hù)各段的整定計(jì)算 （1）第段整定計(jì)算 動作阻抗按下述情況計(jì)算。 對輸電線路，按保護(hù)范圍不伸出線路末端整定，即 lk I dz ZKZ 式中 可靠系數(shù)，一般取 0.80.85； k K 被保護(hù)線路 l 的阻抗。 l Z 第一段的動作時限為繼電器本身的固有時限，通常取。 stas06 . 0 （2）第段的整定計(jì)算 動作阻抗按如下條件計(jì)算，一般選其中最小者為整定值。 按躲過相鄰變壓器其他側(cè)母線故障整定 bzkblkdz ZKKZKZ 式中：本線路正序阻

23、抗 l Z 相鄰變壓器阻抗 b Z 可靠系數(shù)。取 0.80.85 k K 可靠系數(shù)。取 0.70.75 kb K 9- 助增系數(shù)，一般大于 1 z K 按保證保護(hù)范圍末端短路時有足夠的靈敏度整定，即 lllmdz ZZKZ5 . 1 第段保護(hù)的靈敏系數(shù)為：1.3 l dz lm Z Z K （3）第段的整定計(jì)算 動作阻抗通常按躲過最小負(fù)荷阻抗整定。 minfh Z 對全阻抗繼電器 zqhk fh dz KKK Z Z min 對方向阻抗繼電器 )cos( min fhlmzqhk fh dz KKK Z Z 上兩式中 最小負(fù)荷阻抗，； minfh Z max min 3/)95. 09 . 0

24、( fh e fh I U Z 可靠系數(shù)，取 1.3； k K 繼電器的返回參數(shù)，取 1.151.25； h K 負(fù)荷自起動參數(shù)；取 1.52.5 zq K 電網(wǎng)額定相電壓； e U 、 分別為阻抗元件的最靈敏角和負(fù)荷阻抗角。 lm fh 第段保護(hù)的靈敏系數(shù)： 作近后備時 5 . 1 l dz lm Z Z K 作遠(yuǎn)后備時 2 . 1 2max lfzl dz lm ZKZ Z K 10- 式中 相鄰線路末端短路時，實(shí)際可能的最大分支系數(shù)。 maxfz K 保護(hù)的動作時限 ttt xldzdz max （4） 、繼電器阻抗值： jx YH LHI dzjdz K n n ZZ （5） 、起動元

25、件的整定：負(fù)序電流與零序電流元件作為裝置的起動 元件，與相電流元件輔助起動元件配合，起動發(fā)信并構(gòu)成振蕩閉鎖 回路。 負(fù)序與零序電流元件按以下原則整定： 1） 、本線路末端兩相短路負(fù)序電流元件靈敏度大于 4 2） 、本線路末端單相或兩相接地短路，負(fù)序零序電流元件靈敏度均 大于 4 3） 、距離保護(hù)第段保護(hù)范圍末端兩相短路，負(fù)序電流元件靈敏度 大于 2 4） 、距離保護(hù)第段保護(hù)范圍末端單相或兩相接地短路，負(fù)序或零 序電流元件靈敏度均大于 2，相電流元件的整定為： 最大負(fù)荷電流 f fhk dz K IK I max maxfh I 可靠系數(shù)，取 1.21.3 k K 返回系數(shù)，取 0.85 f K

26、 4 4 短路電流的計(jì)算短路電流的計(jì)算 短路是電力系統(tǒng)的嚴(yán)重故障。所謂短路,是指一切不正常的相與 相之間或相與地之間發(fā)生通路的情況。產(chǎn)生短路的原因有以下幾個 方面：1、元件損壞 2、氣象條件惡化 3、人為事故 4、其它 11- 在三相系統(tǒng)中可能發(fā)生的短路有：1、三相短路 f(3) 2、兩相 短路 f(2) 3、兩相接地短路 f(1,1)。 三相短路也稱為對稱短路,系統(tǒng)各相與正常運(yùn)行時一樣仍處于對稱狀 態(tài)。其它類型的短路都是不對稱的路。 電力系統(tǒng)的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明,在各種類型的短路中,單相短路占大多數(shù), 兩相短路較少,三相短路機(jī)會最少。從短路計(jì)算方法來看,一切不對 稱短路的計(jì)算在采用對稱分量法后,都

27、歸結(jié)為對稱短路的計(jì)算。 短路計(jì)算的目的 1 選擇有足夠機(jī)械穩(wěn)定度和熱穩(wěn)定度的電氣設(shè)備 為了合理的配置各種繼電保護(hù)和自動裝置并正確整定其參數(shù),必須對 電力網(wǎng)中發(fā)生的各種短路進(jìn)行計(jì)算和分析.在這些計(jì)算中不但要知道 故障支路中的電流值,還必須知道在網(wǎng)絡(luò)中的分布情況.有時還要知 道系統(tǒng)中某些節(jié)點(diǎn)的電壓值 1 在設(shè)計(jì)和選擇發(fā)電廠和電力系統(tǒng)電氣主接線時,為了比較各種不同 方案的接線圖,確定是否需要采取限制短路電流的措施,都要進(jìn)行必 要的短路電流計(jì)算。 1 進(jìn)行電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定計(jì)算,研究短路對用戶工作的影響等,也包 含有一部分短路計(jì)算. 1 在實(shí)際工作中,根據(jù)一定的任務(wù)進(jìn)行短路計(jì)算時必須首先確定計(jì)算 條件.

28、所謂計(jì)算條件是指短路發(fā)生時系統(tǒng)的運(yùn)行方式,短路的類型和 發(fā)生地點(diǎn),以及短路發(fā)生后所采取的措施. 4.14.1 三相短路電流計(jì)算三相短路電流計(jì)算 最大運(yùn)行方式：兩電站的六臺機(jī)組全部投入運(yùn)行，中心變電所 在地母線上的系統(tǒng)等值標(biāo)么電抗為。城關(guān)變 電所總負(fù)荷為（側(cè)），由金河電站供給 、青嶺電站供給。剩余的經(jīng)中心變 電所送入系統(tǒng)。 最后化簡所得的電抗為： X32=0.712；X33=10.791；X34=5.047 解：根據(jù)題意解得三相短路電流 12- 系統(tǒng)： I*j= 1/X*j = 1/0.712 =1.406 I(3)s.max=IjI*j =7.731 青嶺： X*js= X*jSe/Sj =

29、1.079 查表得：I*e=0.98 I(3)q.max=I ” = I*eSe/1.73Up =0.541 金河：X*js= X*jSe/Sj = 0.757 查表得：I*e=1.353 I(3)j.max=I ” = I*eSe/1.73Up =1.115 IS7.731 Iq=0.541 Ij=1.115 4.24.2 兩相短路電流計(jì)算兩相短路電流計(jì)算 最小運(yùn)行方式：兩電站都只有一臺機(jī)組投入運(yùn)行，中心變電所 母線上的系統(tǒng)等值標(biāo)么電抗為城關(guān)變電所總負(fù) 荷為（側(cè)），由金河電站供給、青嶺電站 供給。剩余的經(jīng)中心變電所送入系統(tǒng)。 化簡電抗圖，得出兩相正負(fù)序電抗圖后，合并得出： X31=0.826

30、；X32=10.804；X33=11.562 解：根據(jù)題意解得三相短路電流 系統(tǒng)： I*j= 1/X*j = 1/1.661 =0.602 Is=IjI*j =3.310 I(3)s.min= 1.73Is5.733 青嶺： X*js= X*jSe/Sj = 1.163 查表得：I*e=0.911 I ” = I*eSe/1.73Up =0.25 I(3)q.min=1.73I ” = 0.433 金河：X*js= X*jSe/Sj = 0.815 查表得：I*e=1.265 I ” = I*eSe/1.73Up =0.261 I(3)j.min=1.73I ” = 0.452 IS5.733

31、 Iq=0.433 13- Ij=0.452 5 5 繼電保護(hù)整定繼電保護(hù)整定 (以下電流值的單位為：；電壓值的單位為：。) 根據(jù)下圖對各保護(hù)進(jìn)行整定： 分別對單側(cè)電源進(jìn)行保護(hù)的整定： 、對下面單側(cè)電源進(jìn)行保護(hù)整定： 5.15.1 對保護(hù)進(jìn)行整定計(jì)算對保護(hù)進(jìn)行整定計(jì)算 解：根據(jù)題意所得： 5.1.1 保護(hù)的段 Xs.max=0.866( Es/I(2)d3.min ) = 23.81 Xs.min= Es/I(3)d3.max = 16.5 Xs.main= 0.5(Xs.max + Xs.min) = 20.155 Iop5=Krel I(3)d4.max=0.9204 檢驗(yàn)：Lmin=1/

32、X1(0.866Es/ Iop5Xs.max) =9.280.15L 故滿足要求； 5.1.2 保護(hù)的段 Ksen= I(2)d4.min/ Iop51.3 (滿足要求) 故：Iop5= I(2)d4.min/ Ksen0.395 Iop5=0.395 top5top5+t0.5s top50.5s 5.1.3 保護(hù)的段 Iop5KrelKss IL.max /Kre=0.367 15- Iop50.367 靈敏度校驗(yàn)： 近后備：Ksen = I(2)d4.min/ Iop51.4 1.3 遠(yuǎn)后備：Ksen = I(2)d8.min/ Iop56.3 1.2 滿足要求 top5top5+t2s

33、 top52s 5.25.2 護(hù)進(jìn)行整定計(jì)算護(hù)進(jìn)行整定計(jì)算 解：根據(jù)題意所得： 5.2.1 保護(hù)的段 Iop3=Krel I(3)d3.max=1.554 Xs.max=0.866( Es/I(2)d2.min ) = 19.723 Xs.min= Es/I(3)d2.max = 12.777 Xs.main= 0.5(Xs.max + Xs.min) = 16.75 檢驗(yàn)：Lmin=1/X1(0.866Es/ Iop3Xs.max) =19.5461.5 故滿足要求； top3top5+t1s top31s 5.2.3 保護(hù)的段 IopKrelKss IL.max /Kre=0.298 Io

34、p0.298 靈敏度校驗(yàn)： 17- 近后備：Ksen = I(2)d3.min/ Iop32.607 1.5 遠(yuǎn)后備：Ksen = I(2)d4.min/ Iop31.725 1.5 滿足要求 top3top5+t2.5s top32.5s 5.35.3 對保護(hù)進(jìn)行整定計(jì)算對保護(hù)進(jìn)行整定計(jì)算 5.3.1 保護(hù)的段 Iop1=Krel I(3)d2.max=1.128 Xs.max=0.866( Es/I(2)d1.min ) = 8.605 Xs.min= Es/I(3)d1.max = 6.845 Xs.main= 0.5(Xs.max + Xs.min) = 7.725 檢驗(yàn)：Lmin=1

35、/X1(0.866Es/ Iop1Xs.max) =19.40.15L 故滿足要求； 5.3.2 保護(hù)的段 Kfz.min=( Id3.min xt+ Id3.min jh )/ Id3.min xt = 1.28 Iop1Kph Iop3/ Kfz.min =0.373 Iop10.373 檢驗(yàn)：Ksen= I(2)d2.min/ Iop1=3.841.5 故滿足要求； top1top3+t0.5s 18- top10.5s 5.3.3 保護(hù)的段 IopKrelKss IL.max /Kre=0.298 Iop10.298 靈敏度校驗(yàn)： 近后備：Ksen = I(2)d2.min/ Iop1

36、4.812 1.5 遠(yuǎn)后備：Ksen = I(2)d3.min/ Iop12.033 1.5 滿足要求 top1top3+t3s top13s B、對下面單側(cè)電源進(jìn)行保護(hù)整定： 5.45.4 對保護(hù)進(jìn)行整定計(jì)算對保護(hù)進(jìn)行整定計(jì)算 解：根據(jù)題意所得： Xs.max=0.866( Es/I(2)d3.min ) = 43.28 Xs.min= Es/I(3)d3.max = 19.44 Xs.main= 0.5(Xs.max + Xs.min) = 31.36 5.4.1 保護(hù)的段 19- Iop2=Krel I(3)d1.max=0.7728 檢驗(yàn)：Lmin=1/X1(0.866Es/ Iop2

37、Xs.max) =48.27 1.3 滿足要求 top5top5+t2s top52s 5.55.5 對保護(hù)進(jìn)行整定計(jì)算對保護(hù)進(jìn)行整定計(jì)算 解：根據(jù)題意所得： Xs.max=0.866( Es/I(2)d3.min ) = 79.741 Xs.min= Es/I(3)d3.max = 53.54 Xs.main= 0.5(Xs.max + Xs.min) = 66.641 5.5.1 保護(hù)的段 Iop4=Krel I(3)d2.max=0.4512 檢驗(yàn)：Lmin=1/X1(0.866Es/ Iop4Xs.max) =24.89350%L 故滿足要求； 最小運(yùn)行方式時的保護(hù)區(qū)： Lmin =

38、(0.866EsXs.mas Iop4)/ X1 Iop2=48.618km 故不滿足要求,所以不設(shè)段； 5.5.2 保護(hù)的段 Kfz.min=( Id2.min xt+ Id2.min jh )/ Id2.min xt = 1.913 Iop4Kph Iop.xl/ Kfz.min =0.494 檢驗(yàn)：Ksen= I(2)d2.min/ Iop4=0.7921.3 故滿足要求； top4top2+t0.5s top40.5s 22- 5.5.3 保護(hù)的段 Iop4KrelKss IL.max /Kre=0.298 靈敏度校驗(yàn)： 近后備：Ksen = I(2)d2.min/ Iop40.756

39、1.3 遠(yuǎn)后備：Ksen = I(2)d1.min/ Iop41.141.2 故滿足要求 top3top5+t2.5s top32.5s 5.65.6 對保護(hù)進(jìn)行整定計(jì)算對保護(hù)進(jìn)行整定計(jì)算 5.6.1 保護(hù)的段 23- Iop6=Krel I(3)d3.max=0.4788 Xs.max=0.866( Es/I(2)d4.min ) = 69.03 Xs.min= Es/I(3)d4.max =43.69 Xs.main= 0.5(Xs.max + Xs.min) = 56.36 檢驗(yàn)：Lmin=1/X1(0.866Es/ Iop6Xs.max) =3.7625 故不滿足要求； 采用瞬時電流電

40、壓聯(lián)鎖速斷保護(hù)整定計(jì)算： Lmain = 0.75L = 22.5 km 電流元件的動作電流： Iop6= Es/( Xs.main+ X1 Lmain)=0.3125 低電壓元件的動作電壓： Uop6=1.73Iop6X1 Lmain=4.871 最大運(yùn)行方式時的保護(hù)區(qū)： Lmax =( Xs.max Uop6)/ X1 (UpUop6)=16.559 km 最小運(yùn)行方式時的保護(hù)區(qū)： Lmin = (0.866EsXs.mas Iop6)/ X1 Iop6=24.576 故不滿足要求,所以不設(shè)段； 5.6.2 保護(hù)的段 與保護(hù) 4 的段配合： Iop6Kph Iop4/ Kfz.min =0

41、.158 Iop60.158 檢驗(yàn)：Ksen= I(2)d3.min/ Iop6=1.4681.3 故滿足要求； 24- top6top4+t1s top61s 5.6.3 保護(hù)的段 Iop6KrelKss IL.max /Kre=0.352 靈敏度校驗(yàn)： 近后備：Ksen = I(2)d3.min/ Iop60.6551.3 遠(yuǎn)后備：Ksen = I(2)d3.min/ Iop61.3=1.3 低電壓元件的動作電壓: Uop6Kk Ug.min /Kh=26.061 Uop626.061 故均滿足要求 top6top4+t3s top63s 25- 6 6 短路電流計(jì)算說明書短路電流計(jì)算說明

42、書 6.16.1 三相短路電流計(jì)算三相短路電流計(jì)算 最大運(yùn)行方式：兩電站的六臺機(jī)組全部投入運(yùn)行，中心變電所 在地母線上的系統(tǒng)等值標(biāo)么電抗為。城 關(guān)變電所總負(fù)荷為（側(cè)），由金河電站供給 、青嶺電站供給。剩余的經(jīng)中 心變電所送入系統(tǒng)。 根據(jù)題意轉(zhuǎn)換出電抗標(biāo)么值： 排除城關(guān)變電所，合并整理其它電抗值得： X1=0.225 X2=0.55 X3=0 X4=0.35 X5=0.55 X6=0 X7=0.35 X8=1.168 X9=0.292 X10=1 X11=1 X12=5.33 X13=X14=X15=5.33 X16=0.876 X17=X18=0.75 X19=0.75 X20=X21=4 X

43、22=2 X23=2.665 8 26- 整理合并得： X25=3.918 X26=1.833 X27=0.275 X28=0.175 整理合并得： 合并、星三角等值轉(zhuǎn)換： X29=0.5 等值電抗轉(zhuǎn)換： X30=7.583 X31=3.547 X32=0.712 X33=10.791 27- X34=5.047 計(jì)算得出的最大短路電流分別為：IS7.731 所得數(shù)據(jù)請 Iq=0.541 查看計(jì)算書 Ij=1.115 第頁 6.26.2 兩相短路電流計(jì)算兩相短路電流計(jì)算 最小運(yùn)行方式：兩電站都只有一臺機(jī)組投入運(yùn)行，中心變電所 母線上的系統(tǒng)等值標(biāo)么電抗為城關(guān)變電所總負(fù) 荷為（側(cè)），由金河電站供給

44、、青嶺電站 供給。剩余的經(jīng)中心變電所送入系統(tǒng)。 兩相短路電流正序電抗化簡： 最小運(yùn)行方式下轉(zhuǎn)換的電抗標(biāo)么值： X1=0.35 X2=0.55 X3=0 X4=0.35 X5=0.55 X6=0 X7=0.35 X8=1.168 X9=0.292 X10=1 X12=5.33 X16=0.876 X19=0.75 X20= 4 合并青中線、金中線、中變電抗： X21=0.275 X22=0.175 X23=5.918 X24=6.33 整理、合并得： X25=0.625 28- X26=8.178 X27=8.751 整理、合并得： X28=0.825 X29=10.805 X30=11.562

45、 6.2.1 兩相短路電流負(fù)序電抗化簡 最小運(yùn)行方式下轉(zhuǎn)換的負(fù)序電抗標(biāo)么值： X1=0.35 X2=0.55 X3=0 X4=0.35 X5=0.55 X6=0 X7=0.35 X8=1.168 X9=0.292 X10=1 X12=5.33 X16=0.876 X19=0.75 X20= 4 整理、合并得： X21=0.275 X22=0.175 X23=5.918 X24=6.33 29- 整理、合并得： X25=0.625 X26=3.568 整理、合并得： X27=4.736 X28=0.552 整理、合并得 X29=Xf=0.727 ： 6.2.2 合并附加電抗圖得出電抗圖： 整理、

46、合并得出： X31=0.826 X32=10.804 30- X33=11.562 計(jì)算得出的最大短路電流分別為：IS5.733 所得數(shù)據(jù)請 Iq=0.433 Ij=0.452 6.36.3 繼電保護(hù)整定繼電保護(hù)整定 總電路轉(zhuǎn)換圖及變換成單側(cè)電源簡化圖： 總電路轉(zhuǎn)換圖：（圖一） 單側(cè)電源簡化圖： （圖二）： （圖三）： 各個短路點(diǎn)的最大短路電流和最小短路電流數(shù)據(jù)表： 短路點(diǎn)Up(kv)回路名稱 I(3)d.max( KA) I(3)d.mim(K A) 系統(tǒng)3.1212.15 金河0.4330.155 D137 青嶺0.2110.169 系統(tǒng)0.9400.735 金河0.7320.203D23

47、7 青嶺0.3760.225 31- 系統(tǒng)0.7010.608 金河0.5940.171D310.5 青嶺0.3990.232 系統(tǒng)0.4000.398 金河0.3670.116D410.5 青嶺0.4890.268 系統(tǒng)7.7315.733 金河1.1150.452D510.5 青嶺0.5410.433 系統(tǒng)2.5852.477 金河3.7991.365D66.3 青嶺1.1360.788 系統(tǒng)1.7321.665 金河1.5490.483D710.5 青嶺1.0430.656 系統(tǒng)1.7191.777 金河1.6230.534 D8 6.3 青嶺3.5431.799 利用三段式電流（電壓）

48、保護(hù)，其整定數(shù)據(jù)見計(jì)算書。 6.3.1 方向元件的設(shè)置 32- 6.3.2 整定原則 根據(jù)方向元件安裝原則二（對在同一母線上的定時限過電流保護(hù)， 按動作時限考慮，時限短的安裝方向元件，而長的不用裝，若相等 則均裝）判斷，保護(hù)和的時限為秒，保護(hù)和的時限為 2.5 秒，所以，保護(hù)和均應(yīng)安裝方向元件。 根據(jù)方向元件安裝原則一（對瞬時過電流速斷保護(hù)，當(dāng)反方向電流 大于保護(hù)的動作值時，該保護(hù)需加裝方向元件） （）對于保護(hù)，當(dāng)點(diǎn)短路時： Idj1+Idq1=0.433+0.211=0.644(KA) Iop4=0.144(KA) 所以需要安裝方向元件。 (4)對于保護(hù) 6，當(dāng)4 點(diǎn)短路時： Idx4+Id

49、j4=0.4+0.367=0.767(KA) Iop6 =0.158 (KA) 所以需要安裝方向元件。 6.3.3 繼電保護(hù)配置成果表（計(jì)算過程見計(jì)算書） 型 式 主 保 護(hù)后 備 保 護(hù) 段段段保護(hù) 瞬時電流聯(lián)鎖限時電流速斷保護(hù) 定時限過電流保 護(hù) 1 Iop1=1.128 top10s Iop10.373 top10.5s Iop10.298 top13s 33- 2 Iop2=0.249 top20.5s Iop20.149 top52s 3 Iop30.4345 top31s Iop0.298 top32.5s 4 Iop40.144 top40.5s Iop40.1488 top32

50、.5s 5 Iop5=0.733 top50s Iop5=0.395 top50.5s Iop50.367 top52s 6 Iop60.158 top61s Iop6=0.176 top63s 7 7 零序電流保護(hù)的整定計(jì)算零序電流保護(hù)的整定計(jì)算 在中性點(diǎn)直接接地的線路中，接地故障占總故障次數(shù)的 90%以 上。因此，接地短路的保護(hù)是高壓電網(wǎng)中的重要保護(hù)之一。 接地短路的保護(hù)可以采用帶零序電流補(bǔ)償?shù)慕拥鼐嚯x保護(hù)或高 頻保護(hù)，也可以采用零序電流保護(hù)。 7.17.1 零序電流保護(hù)瞬時段（零序電流保護(hù)瞬時段（段）的整定計(jì)算段）的整定計(jì)算 躲開線路末端接地短路時最大零序電流 max00 3 IKI k

51、dz 式中 可靠系數(shù)，取 1.3 k K 接地短路的最大零序電流。 max0 I 單相接地短路時的零序電流為 01 )1 , 1( 0 2 3 3 ZZ E I 而兩相接地短路的零序電流為 01 )1 , 1( 0 2 3 3 ZZ E I 34- 取兩者最大值 靈敏度校驗(yàn)： %20%100 min L L Klm 7.27.2 零序電流保護(hù)（零序電流保護(hù)（段）的整定計(jì)算段）的整定計(jì)算 按躲開本線路末端母線上變壓器的另一側(cè)母線接地短路時流過 的最大零序電流整定： max00 3IKI kdz 線路末端變壓器另一側(cè)母線發(fā)生接地短路時 max0 I 流過保護(hù)的最大零序電流 靈敏度校驗(yàn)： 5 . 1

52、 3 0 min0 dz lm I I K 7.37.3 零序電流保護(hù)（零序電流保護(hù)（段）的整定計(jì)算段）的整定計(jì)算 （1）躲開下一線路始端三相短路時的 maxbp I max0 bpkdz IKI 式中 25 . 1 k K l dCtxfzq bp n IKKK I 3 max max 非周期分量系數(shù)，采用重合閘加速后取 1 52，否則 fzq K . 取 1 電流互感器的同型系數(shù)，同型時取 0.5，不同時取 1 tx K 電流互感器的 10%誤差，取 0.1 C K 相鄰線路始端三相的最大短路電流 3 maxd I 靈敏度校驗(yàn)：作近后備時： 3 . 1 3 0 min0 dz lm I I

53、 K 本線路末端接地短路時最小零序電流 min0 3 I 作遠(yuǎn)后備時： 2 . 1 3 max0 min0 fzdz lm KI I K 35- 相鄰線路末端接地短路時最小零序電流 min0 3 I 最大分支系數(shù) maxfz K 7.47.4 零序方向元件靈敏度的校驗(yàn)零序方向元件靈敏度的校驗(yàn) 零序方向元件（繼電器）在零序電流保護(hù)中是個判斷功能元件， 要求它比零序電流各段保護(hù)有較高的靈敏度。階段式零序電流保護(hù) 一般共用一個方向元件。根據(jù)零序電流、電壓的分布規(guī)律，當(dāng)接地 短路點(diǎn)遠(yuǎn)離保護(hù)安裝處時，其靈敏度將逐漸降低。因此，零序方向 元件的靈敏度應(yīng)按零序電流保護(hù)中最后一段保護(hù)的保護(hù)范圍末端進(jìn) 行校驗(yàn)，

54、要求靈敏系數(shù)不小于 1.2。對本線路的靈敏系數(shù)要求不小 于 2。方向元件的靈敏系數(shù)計(jì)算為 jdz jd lm P P K 0 0 00 0 33 YHLH jd nn IU P 式中 零序方向元件端子上的短路零序功率； jd P 0 、分別為在靈敏度校驗(yàn)點(diǎn)放生的接地短路， 0 U 0 I 保護(hù)安裝處的零序電壓和流過保護(hù)的零序電流； 分別為電流互感器的變流比和電壓互感器 LH n 0 YH n 的零序電壓變比。通常電壓互感器的變比有兩種，即 ； 3 100 / 3 ,100/ 3 00 e YH e YH U n U n 及 零序方向元件的動作功率，一般可以從繼 jdz P 電器技術(shù)說明書中可查

55、得，感應(yīng)型零序方向繼電器動作功率約為 20VA，晶管型和整流型的零序方向繼電器動作功率約為（23）VA。 結(jié)結(jié) 束束 語語 通過這一段時間的課程設(shè)計(jì)，我經(jīng)過長期的核實(shí)并進(jìn)行了深入的調(diào) 36- 查研究，經(jīng)過一段時間的工廠實(shí)習(xí)和社會調(diào)查，使我得到了很多的 經(jīng)驗(yàn)，并且鞏固和加深以及擴(kuò)大了專業(yè)知識面，鍛煉綜合及靈活運(yùn) 用所學(xué)知識的能力，正確使用技術(shù)資料的能力。達(dá)到了由學(xué)生向工 程技術(shù)人員的過渡，為進(jìn)一步成為優(yōu)秀的技術(shù)人員奠定基礎(chǔ)。通過 課程設(shè)計(jì)，學(xué)生應(yīng)具有： 1 鞏固和加深專業(yè)知識面，鍛煉綜合及靈活運(yùn)用所學(xué)知識的能力。 2 學(xué)習(xí)怎樣查找文獻(xiàn)資料，正確使用技術(shù)資料。 3 熟悉與“電氣工程”相關(guān)的工程技術(shù)

56、設(shè)計(jì)規(guī)范、國家有關(guān)標(biāo)準(zhǔn) 手冊和工具書、設(shè)計(jì)程序及方法。 4 通過大量參數(shù)計(jì)算，鍛煉從事工程技術(shù)設(shè)計(jì)的綜合運(yùn)算能力， 參數(shù)計(jì)算盡可能采用先進(jìn)的計(jì)算方法。 5 通過調(diào)整資料，達(dá)到編寫工程技術(shù)設(shè)計(jì)的說明書和國家標(biāo)準(zhǔn)要求 的繪制技術(shù)圖紙的能力。 6 培養(yǎng)參加手工實(shí)踐，進(jìn)行安裝，調(diào)試和運(yùn)行的能力。 7 培養(yǎng)嚴(yán)肅認(rèn)真，一絲不茍和實(shí)事求是的工作作風(fēng)，塑造一個工程 技術(shù)人員的形象，從而盡快實(shí)現(xiàn)從學(xué)生到一個合格的工程技術(shù)人員 的過渡。 課程設(shè)計(jì)的結(jié)束，意味著從此我將進(jìn)入社會，把我所學(xué)的知識運(yùn)用 到社會實(shí)踐當(dāng)中去，通過這次課程設(shè)計(jì)，我更加地認(rèn)識到自己的不 足之處，指導(dǎo)老師耐心和細(xì)致的指導(dǎo)，使我的知識水平有更進(jìn)一步

57、 的提高，為我走向社會，走向崗位打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。 37- 致謝致謝 在老師的指導(dǎo)下,經(jīng)過近期的努力下 35KV 電網(wǎng)繼電保護(hù)設(shè)計(jì)終 于完成了，首先，我對指導(dǎo)我設(shè)計(jì)的靜靜老師給予幫助表示衷心的 感謝,并且感謝曾給予我?guī)椭耐瑢W(xué)等。 在此要感謝我的指導(dǎo)老師對我細(xì)心的指導(dǎo)，感謝老師給我的幫 助。在設(shè)計(jì)過程中，我通過查閱大量有關(guān)資料，與同學(xué)交流經(jīng)驗(yàn)和 自學(xué)，并向老師請教等方式，使自己學(xué)到了不少知識，也經(jīng)歷了不 少艱辛，但收獲同樣巨大。在整個設(shè)計(jì)中我懂得了許多東西，也培 養(yǎng)了我獨(dú)立工作的能力，樹立了對自己工作能力的信心，相信會對 今后的學(xué)習(xí)工作生活有非常重要的影響。而且大大提高了動手的能 力，使我充分

58、體會到了在創(chuàng)造過程中探索的艱難和成功時的喜悅。 雖然這個設(shè)計(jì)做的也不太好，但是在設(shè)計(jì)過程中所學(xué)到的東西是這 次課程設(shè)計(jì)的最大收獲和財(cái)富，使我終身受益。 其次，老師的指導(dǎo)也是我們順利完成設(shè)計(jì)的一個重要原因，指 導(dǎo)老師嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度和細(xì)心地科研習(xí)慣給我留下了深刻的印象， 并將授用一生。在此，再次感謝靜靜老師的精心指導(dǎo)；并對所有在 設(shè)計(jì)期間幫助過我的老師和同學(xué)致謝，謝謝您們！ 最后，我要向能在百忙之中抽時間對我的設(shè)計(jì)報(bào)告進(jìn)行審閱、 評議和對我答辯進(jìn)行評判的老師表示衷心的感謝 38- 參考文參考文 獻(xiàn)獻(xiàn) 工廠供電第 2 版 劉介才編 機(jī)械工業(yè)出版社 2007-2 工廠供用電設(shè)計(jì)手冊 劉介才編 機(jī)械工業(yè)出版社 2005-3 實(shí)用繼電保護(hù)技術(shù) 方大千編 人民郵電出版社 2004-10 低壓電工實(shí)用技術(shù) 郭仲札編 機(jī)械工藝出版社 2006-1 低壓電器及其應(yīng)用 鄭鳳翼編 人民郵電出版社 2006-11 高壓電網(wǎng)繼電保護(hù)原理與技術(shù)第二版 朱聲石編 電力出版社 1995 年 電力系統(tǒng)繼電保護(hù)與安全自動裝置整定計(jì)算 熊炳耀編， 中國 電力出版社，1993 年 電力系統(tǒng)繼電保護(hù)原理與應(yīng)用下冊 尹項(xiàng)根、曾克娥編 華中科 技大學(xué)出版社，2001 年 繼電保護(hù)自動裝置及二次回路 熊為群編 北京，電力工業(yè)出 版社，1981 年