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1、 江蘇省蘇中建設集團股份有限公司 XDG-2016-34號地塊住宅商業(yè)及公建配套用房（B地塊）11#樓XDG-2016-34號地塊住宅商業(yè)及公建配套用房（B地塊）11#樓塔吊安裝、頂升施工專項方案*建設集團股份有限公司二0一七年八月二十日 目 錄第一節(jié) 編制依據- 1 -一、方案編制的準備工作- 1 -二、工程概況- 1 -三、相關標準、規(guī)范及有關文件- 3 -第二節(jié) 安裝位置平面和立面圖- 4 -第三節(jié) 所選用的塔式起重機型號及性能技術參數- 5 -第四節(jié) 基礎和附著裝置的設置- 6 -一、起重機械的基礎設計計算- 6 -二、起重機械基礎承臺強度驗算- 6 -三、起重機械的附著計算- 8 -

2、第五節(jié) 爬升工況及附著點詳圖- 24 -第六節(jié) 安裝順序和安全質量要求- 26 -一、安裝順序（以自升附著式塔機為例）- 26 -二、頂升順序- 32 -三、安全質量要求- 33 -（一）安裝前的安全技術檢查- 33 -（二）安裝、頂升作業(yè)中的安全技術- 33 -（三）頂升加高作業(yè)的安全技術- 34 -1.液壓系統(tǒng)- 34 -2.頂升作業(yè)- 35 -（四）附著作業(yè)的安全技術- 36 -（五）爬升作業(yè)的安全技術- 37 -（六）安裝過程中的技術檢驗- 37 -（七）頂升過程的技術檢驗- 38 -（八）附著錨固過程中的技術檢驗- 39 -（九）整機安裝完畢后的技術檢驗- 39 -第七節(jié) 主要安裝部

3、件的重量和吊點位置- 40 -第八節(jié) 安裝輔助設備的型號、性能及布置位置- 40 -第九節(jié) 電源的設置- 46 -第十節(jié) 施工人員的配置- 46 -第十一節(jié) 吊索具和專用工具的配備- 47 -第十二節(jié) 安裝、頂升工藝程序- 49 -第十三節(jié) 安全裝置的調試- 49 -第十四節(jié) 重大危險源和安全技術措施- 50 -一、重大危險源- 50 -二、安全技術措施- 50 -第十五節(jié) 應急預案- 54 -一、事故風險分析- 54 -二、應急指揮機構及職責- 56 -三、應急組織體系框圖- 58 -四、應急組織職責- 58 -五、保障措施- 61 -六、培訓與演練- 63 -七、獎懲- 63 -附件：安裝

4、單位資質及人員證件 江蘇省蘇中建設集團股份有限公司 XDG-2016-34號地塊住宅商業(yè)及公建配套用房（B地塊）11#樓 第一節(jié) 編制依據一、方案編制的準備工作1、項目部匯同起重機械的專業(yè)安裝單位，對本工程所需起重機械進行了合理的選型，并及時、準確地將專業(yè)安裝單位在方案編制中涉及的圖紙、有關的土建計算數據提供給專業(yè)安裝、頂升單位。2、在編制方案前我單位認真查看了施工現(xiàn)場，詳細閱讀工程施工圖及地質報告，特別了解了建筑物的外形尺寸（高度、施工面積）、構件的最大重量、建筑施工工藝、施工工期、設備運進和運出道路、吊裝用起重機擺放位置狀況、建筑物周圍環(huán)境（周邊建筑物和高壓線）等。二、工程概況XDG-20

5、16-34號地塊住宅商業(yè)及公建配套用房（B地塊）工程位于無錫錫山區(qū)，二泉大道以北，坊達路以東。XDG-2016-34號地塊住宅商業(yè)及公建配套用房（B地塊）工程，總建筑面積約119046.5 m2，其中地下39327.7，地上79718.8，共10棟住宅樓,包括地下車庫、9#綜合樓及附屬結構。結構形式主要為現(xiàn)澆鋼筋混凝土剪力墻結構，基礎形式為樁基筏板基礎。11#樓總建筑面積26600.36 m2，其中地下929，地上25671.36，地上建筑屋面高度為99.10米。11#樓塔吊采用QTZ63型固定附著式塔吊，設置三道附著。1、本項目位于 無錫錫山區(qū)二泉大道以北坊達路以東 ，經實地勘查安裝現(xiàn)場，該

6、建筑物為 30 層，為 現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架剪力墻 結構，總高度為 99.10 m，現(xiàn)施工高度為 基礎 階段，塔機基礎布置在標高約為 -7.65 m， 25軸30 軸 之間，安裝總高度為 111.10 m。工程建設、監(jiān)理、總承包、塔機出租及安裝企業(yè)如下：建設單位：無錫盛基置業(yè)有限公司監(jiān)理單位：南通瑞達建設監(jiān)理有限公司總承包單位：江蘇省蘇中建設集團股份有限公司安裝施工單位：溧陽市圣龍建筑設備安裝有限公司2、安裝塔機時主要考慮的環(huán)境因素及要求：（1）道路情況：初次安裝時運輸車輛進出道路的寬度（尺寸）、平整度、堅實度等符合要求。（2）安裝作業(yè)場地地基承載力為 10 MPa，滿足 30T 汽車吊吊裝重量

7、的要求。（3）作業(yè)現(xiàn)場周圍無高壓輸電線路、高層建筑、外墻裝飾物等障礙物，能滿足汽車吊吊裝作業(yè)的需要。經與總承包單位人員進行實際勘察，結果見下表：塔式起重機安裝現(xiàn)場情況勘測記錄表工程名稱XDG-2016-34號地塊住宅商業(yè)及公建配套用房（B地塊）11#樓工程地址無錫錫山區(qū)二泉東路與坊達路交口使用單位江蘇省蘇中建設集團股份有限公司塔機安裝企業(yè)溧陽市圣龍建筑設備安裝有限公司道路、場地和作業(yè)環(huán)境等相關規(guī)定要求勘察結果道路符合要求合格施工場地符合要求合格作業(yè)環(huán)境符合要求合格勘察結論符合要求參加勘察人員會簽注：如果周圍環(huán)境及現(xiàn)場情況不能滿足要求，則應根據實際情況采取措施并詳細描述。三、相關標準、規(guī)范及有關

8、文件序號規(guī)程、規(guī)范名稱編號1本工程施工圖紙建（構）筑物設計文件、地質報告2施工組織設計3建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-20124建筑施工手冊（第四版）5建筑樁基礎技術規(guī)程JGJ 94-20086混凝土機構設計規(guī)范GB 50010-20107塔式起重機GB/T 5031-20088塔式起重機安全規(guī)程GB5144-20129起重機械鋼絲繩檢驗和報廢規(guī)范GB5972-200910建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007201111起重機械安全規(guī)程GB 6067-201012重要用途鋼絲繩GB 8918-200613起重機鋼絲繩保養(yǎng)、維護、安裝、檢驗和報廢GBT 5972-201614塔式起重機操作使用

9、規(guī)程JG/T100-199915建筑施工安全檢查標準JGJ59-201116施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范JGJ46-201217建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規(guī)程JGJ 196-201018建筑機械使用安全技術規(guī)程JGJ 33-201519建筑機械試驗規(guī)程JGJ34-8820建筑機械使用安全技術規(guī)范JGJ33-201521建筑施工起重吊裝工程安全技術規(guī)范JGJ 276-201222危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號23QTZ-63 塔式起重機使用說明書第二節(jié) 安裝位置平面和立面圖一、塔機安裝平面圖布置圖本項目塔吊平面布置圖，本項目共選用10臺塔吊，各塔吊位置關系

10、如下圖 塔吊安裝總平面布置圖 二、塔機安裝立面圖 塔吊安裝立面圖 第三節(jié) 所選用的塔式起重機型號及性能技術參數塔機型號規(guī)格為 QTZ-63 ，制造生產廠為 溧陽市勝大機械有限公司 。一、QTZ-63塔機技術性能表項目2倍率4倍率額定起重力矩（t.m）63最大額定起重量（t）36起升高度獨立式（m）40附著式（m）14070最大額定起重量幅度（m）2.513.05最大幅度處額定起重量（t）1.0工作幅度最大幅度（m）56最小幅度（m）2.5起升機構起升速度940804.52040相應起重量（m）331.5663電機功率（kw）24/24/5.4回轉機構回轉速度0.6電機功率（kw）3.72變幅機

11、構變幅速度44/22電機功率（kw）3.3/2.2頂升機構頂升速度0.5電機功率（kw）5.5平衡配重（t）12.88獨立式整機重量（t）33.3總裝機容量（kw）40.2二、QTZ-63塔機起重性能表第四節(jié) 基礎和附著裝置的設置根據XDG-2016-34號地塊住宅商業(yè)及公建配套用房（B地塊）工程勘察報告，塔吊基礎所在位置土層技術參數：11#樓塔吊參C48號孔柱狀圖。一、起重機械的基礎設計計算（一）、塔機屬性塔機型號QTZ63塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)40塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6 （二）、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值

12、工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)350起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)410水平荷載標準值Fvk(kN)40傾覆力矩標準值Mk(kNm)630非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)350水平荷載標準值Fvk(kN)50傾覆力矩標準值Mk(kNm)2832 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35350472.5起重荷載設計值FQ(kN)1.35FQk1.356081豎向荷載設計值F(kN)472.5+81553.5水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.354054傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.356308

13、50.5非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35350472.5水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.355067.5傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3528323823.2 （三）、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.35承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺長向樁心距al(m)3承臺寬向樁心距ab(m)3樁直徑d(m)0.4承臺參數承臺混凝土等級C40承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否 基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(h

14、c+h)=55(1.3525+019)=843.75kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.35843.75=1139.06kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(32+32)0.5=4.243m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(350+843.75)/4=298.44kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(350+843.75)/4+(2832+501.35)/4.243=981.798kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(350+843

15、.75)/4-(2832+501.35)/4.243=-384.923kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(472.5+1139.06)/4+(3823.2+67.51.35)/4.243=1325.427kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(472.5+1139.06)/4-(3823.2+67.51.35)/4.243=-519.647kN （四）、樁承載力驗算根據C48號鉆孔柱狀圖，以-2層為持力層，PHC-400（95）樁長18m，則樁端進入持力層深度3.0m。地質編號及名稱qsia(KPa)

16、qpa(KPa)厚度（M）粉質粘土-1673.4粉質粘土-2234.2粉質粘土-313.93.1粉質粘土-145.54.3粉質粘土-258.34006.41、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.4=1.256m 樁端面積：Ap=d2/4=3.140.42/4=0.126m2 承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2m fak=(2100+1220)/3=420/3=140kPa 承臺底凈面積：Ac=(bl-nAp)/n=(55-40.126)/4=6.124m2 復合樁基豎向承載力特征值：Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc=1.256(673

17、.4+234.2+13.93.1+44.54.3)+4000.126+0.11406.124=838.039kN Qk=298.44kNRa=838.039kN Qkmax=981.798kN1.2Ra=1.2838.039=1005.647kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=-384.923kN0 按荷載效應標準組合計算的樁基拔力：Qk=384.923kN 樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算， 樁身的重力標準值：Gp=ltAp(z-10)=180.126(25-10)=34.02kNRa=uiqsiali+Gp=1.256(0.7673.4

18、+0.7234.2+0.713.93.1+0.744.54.3)+34.02=525.352kN Qk=384.923kNRa=525.352kN 滿足要求！ 3、樁身承載力計算 縱向普通鋼筋截面面積：As=nd2/4=93.142162/4=1810mm2 縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nd2/4=43.14210.72/4=360mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=1325.427kN 樁身結構豎向承載力設計值：R=1900kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值：Q=-Qmin=519

19、.647kN fyAS+fpyAps=(3601809.557+650359.681)10-3=885.233kN Q=519.647kNfyAS+fpyAps=885.233kN 滿足要求！二、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB335 20160承臺底部短向配筋HRB335 20160承臺頂部長向配筋HRB335 20160承臺頂部短向配筋HRB335 20160 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1350-50-25/2=1288mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(1325.427+(-519.64)4.243/2=1709.462kNm X方向：Mx=Mab/L=1709.46

20、24/4.243=1611.56kNm Y方向：My=Mal/L=1709.4624/4.243=1611.56kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=472.5/4 + 1709.462/4.243=521.015kN 受剪切承載力截面高度影響系數：hs=(800/1288)1/4=0.888 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(3-1.6-0.4)/2=0.5m a1l=(al-B-d)/2=(3-1.6-0.4)/2=0.5m 剪跨比：b=a1b/h0=500/1288=0.388，取b=0.388； l= a1l/h0=500/1288=0.388，取l

21、=0.388； 承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.388+1)=1.26 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.388+1)=1.26 hsbftbh0=0.8881.261.5710351.288=11312.772kN hslftlh0=0.8881.261.5710351.288=11312.772kN V=521.015kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=11312.772kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+21.288=4.176m ab=3mB+2h0=4.176m，al=3mB+2h0=4.176

22、m 角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=1611.56106/(1.0316.7500012882)=0.011 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.011)0.5=0.011 S1=1-1/2=1-0.011/2=0.995 AS1=My/(S1h0fy1)=1161.56106/(0.9951288300)=4191mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/300)=max(0.2,0.236)=0.236% 梁底需要配筋：A1=max

23、(AS1, bh0)=max(4191,0.002450001288)=15456mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=18899mm2A1=15456mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=1611.56106/(1.0316.7500012882)=0.011 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.011)0.5=0.011 S2=1-2/2=1-0.011/2=0.995 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1611.56106/(0.9951288300)=4191mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,

24、451.57/300)=max(0.2,0.236)=0.236% 梁底需要配筋：A2=max(9674,lh0)=max(9674,0.002450001288)=15456mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=18899mm2A2=15456mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=18899mm20.5AS1=0.518899=9450mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=18899mm20.5AS2=0.518899=9450mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為14480。三、起重機

25、械的附著計算（一）塔機附著桿參數塔機型號QTZ63塔身桁架結構類型方鋼管塔機計算高度H(m)121.5塔身寬度B(m)1.6起重臂長度l1(m)56平衡臂長度l2(m)14.1起重臂與平衡臂截面計算高度h(m)1.06工作狀態(tài)時回轉慣性力產生的扭矩標準值Tk1(kNm)269.3工作狀態(tài)傾覆力矩標準值Mk(kNm)1335非工作狀態(tài)傾覆力矩標準值Mk(kN*m)1552 附著桿數四桿附著附墻桿類型類附墻桿截面類型鋼管附墻桿鋼管規(guī)格(mm)21912塔身錨固環(huán)邊長C(m)1.8（二） 風荷載及附著參數附著次數N3附著點1到塔機的橫向距離a1(m)2.6點1到塔機的豎向距離b1(m)5附著點2到塔

26、機的橫向距離a2(m)2.6點2到塔機的豎向距離b2(m)3.2附著點3到塔機的橫向距離a3(m)2.6點3到塔機的豎向距離b3(m)3.2附著點4到塔機的橫向距離a4(m)2.6點4到塔機的豎向距離b4(m)5工作狀態(tài)基本風壓0(kN/m2)0.2非工作狀態(tài)基本風壓0(kN/m2)0.45塔身前后片桁架的平均充實率00.35 第N次附著附著點高度h1(m)附著點凈高h01(m)風壓等效高度變化系數z工作狀態(tài)風荷載體型系數s非工作狀態(tài)風荷載體型系數s工作狀態(tài)風振系數z非工作狀態(tài)風振系數z工作狀態(tài)風壓等效均布線荷載標準值qsk非工作狀態(tài)風壓等效均布線荷載標準值qsk第1次附著30300.7741

27、.951.951.791.860.290.679第2次附著55250.9221.951.951.7551.8270.3390.795第3次附著80251.0611.951.951.7121.7840.3810.893懸臂端11051.2061.951.951.6951.7750.4291.01 附圖如下：塔機附著立面圖（三）工作狀態(tài)下附墻桿內力計算 1、在平衡臂、起重臂高度處的風荷載標準值qk qk=0.8zzs00h=0.81.6951.2061.950.20.351.06=0.237kN/m 2、扭矩組合標準值Tk 由風荷載產生的扭矩標準值Tk2 Tk2=1/2qkl12-1/2qkl22

28、=1/20.237562-1/20.23714.12=348.057kNm 集中扭矩標準值（考慮兩項可變荷載控制的組合系數取0.9） Tk=0.9(Tk1+ Tk2)=0.9(269.3+348.057)=555.621kNm 3、附著支座反力計算 計算簡圖 剪力圖 得：RE=92.984kN 在工作狀態(tài)下，塔機起重臂位置的不確定性以及風向的隨機性，在計算支座4處錨固環(huán)截面內力時需考慮塔身承受雙向的風荷載和傾覆力矩及扭矩。 4、附墻桿內力計算 支座4處錨固環(huán)的截面扭矩Tk（考慮塔機產生的扭矩由支座4處的附墻桿承擔）,水平內力Nw=20.5RE=131.499kN。 計算簡圖：塔機附著示意圖塔機

29、附著平面圖 1=arctan(b1/a1)=62.526 2=arctan(b2/a2)=50.906 3=arctan(b3/a3)=50.906 4=arctan(b4/a4)=62.526 1=arctan(b1-c/2)/(a1+c/2)=49.514 2=arctan(b2+c/2)/(a2+c/2)=49.514 3=arctan(b3+c/2)/(a3+c/2)=49.514 4=arctan(b4-c/2)/(a4+c/2)=49.514 四桿附著屬于一次超靜定結構，用力法計算，切斷T4桿并代以相應多余未知力X1=1。 11 X1+1p=0 X1=1時，各桿件軸力計算：T11s

30、in(1-1)(b1-c/2)/sin1+T21sin(2-2)(b2+c/2)/sin2-T31sin(3-3)(b3+c/2)/sin3-1sin(4-4)(b4-c/2)/sin4=0 T11cos1c-T31sin3c-1cos4c-1sin4c=0 T21cos2c+T31sin3c-T31cos3c+1sin4c=0 當Nw、Tk同時存在時，由0360循環(huán)，各桿件軸力計算：T1psin(1-1)(b1-c/2)/sin1+T2psin(2-2)(b2+c/2)/sin2-T3psin(3-3)(b3+c/2)/sin3-Tk=0 T1pcos1c-T3psin3c-Nwsinc/2

31、+Nwcosc/2-Tk=0 T2pcos2c-T3psin3c+T3pcos3c-Nwsinc/2-Nwcosc/2-Tk=011=(T12L/(EA)=T112(a1/cos1)/(EA)+T212(a2/cos2)/(EA)+T312(a3/cos3)/(EA)+12(a4/cos4)/(EA)1p=(T1TpL/(EA)=T11T1p(a1/cos1)/(EA)+T21T2p(a2/cos2)/(EA)+T31T3p(a3/cos3)/(EA) X1= -1p/11 各桿軸力計算公式如下： T1= T11X1+ T1p，T2= T21X1+T2p，T3=T31X1+T3p，T4=X1

32、（1）由0360循環(huán)，當Tk按圖上方向設置時求解各桿最大軸拉力和軸壓力： 最大軸壓力T1=282.968kN，T2=0kN，T3=304.42kN，T4=0kN 最大軸拉力T1=0kN，T2=304.619kN，T3=0kN，T4=283.186kN （2）由0360循環(huán)，當Tk按圖上反方向設置時求解各桿最大軸拉力和軸壓力： 最大軸壓力T1=0kN，T2=304.618kN，T3=0kN，T4=283.186kN 最大軸拉力T1=282.968kN，T2=0kN，T3=304.42kN，T4=0kN （四）非工作狀態(tài)下附墻桿內力計算 此工況下塔機回轉機構的制動器完全松開，起重臂能隨風轉動，故不

33、計風荷載產生的扭轉力矩。 1、附著支座反力計算 計算簡圖 剪力圖 得：RE=138.115kN 2、附墻桿內力計算 支座4處錨固環(huán)的水平內力Nw=RE=138.115kN。 根據工作狀態(tài)方程組Tk=0，由0360循環(huán)，求解各桿最大軸拉力和軸壓力： 最大軸壓力T1=36.457kN，T2=128.991kN，T3=129.137kN，T4=36.419kN 最大軸拉力T1=36.457kN，T2=128.992kN，T3=129.138kN，T4=36.419kN （五）附墻桿強度驗算附墻桿鋼管規(guī)格(mm)21912附墻桿截面面積A(mm2)7803.716附墻桿截面回轉半徑i(mm)73.30

34、8附墻桿強度設計值f(N/mm2)205附墻桿允許長細比100 1、桿件軸心受拉強度驗算 =N/A=304618/7803.716=39.035N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、桿件軸心受壓強度驗算 附墻桿1長細比： 1=L0/i=(a12+b12)0.5/i=(26002+50002)0.5/73.308=76.876=100，查規(guī)范表得：1=0.708 滿足要求！ 附墻桿2長細比： 2=L0/i=(a22+b22)0.5/i=(26002+32002)0.5/73.308=56.244=100，查規(guī)范表得：2=0.827 滿足要求！ 附墻桿3長細比： 3=L0/i=(a32+

35、b32)0.5/i=(26002+32002)0.5/73.308=56.244=100，查規(guī)范表得：3=0.827 滿足要求！ 附墻桿4長細比： 4=L0/i=(a42+b42)0.5/i=(26002+50002)0.5/73.308=76.876=100，查規(guī)范表得：4=0.708 滿足要求！ 附墻桿1軸心受壓穩(wěn)定系數： 1N1/(1A)=282968/(0.7087803.716)=51.216N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 附墻桿2軸心受壓穩(wěn)定系數： 2N2/(2A)=304619/(0.8277803.716)=47.201N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 附

36、墻桿3軸心受壓穩(wěn)定系數： 3N3/(3A)=304420/(0.8277803.716)=47.17N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 附墻桿4軸心受壓穩(wěn)定系數： 4N4/(4A)=283186/(0.7087803.716)=51.255N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！（六）附著桿與結構連接節(jié)點驗算附著桿與建筑物連接方式鉸接連接鋼板厚度dt(mm)10連接鋼板強度等級Q345建筑物混凝土強度等級C35連接板固定方式錨固螺栓連接板耳板排數2各附著點螺栓個數n4錨固螺栓類型承壓型高強螺栓螺栓承壓強度設計值fcb(N/mm2)590高強螺栓的性能等級8.8級高強螺栓的有效直徑17

37、.65高強螺栓公稱直徑M20高強螺栓抗剪強度設計值fvb(N/mm2)250高強螺栓抗拉強度設計值ftb(N/mm2)400高強螺栓受剪切面數nv1 1、高強螺栓承載力計算 假設每個螺栓承受附著桿傳來的拉力和剪力均相等，各附著點所受荷載如下：F1=N1sin1=282.968sin62.526=251.054kN,V1=N1cos1=282.968cos62.526=130.548kN;F2=N2sin2=304.619sin50.906=236.419kN,V2=N2cos2=304.619cos50.906=192.09kN;F3=N3sin3=304.42sin50.906=236.26

38、5kN,V3=N3cos3=304.42cos50.906=191.965kN;F4=N4sin4=283.186sin62.526=251.247kN,V4=N4cos4=283.186cos62.526=130.649kN; 單個高強螺栓抗剪承載力設計值Nvb=nvd2efvb/4=13.14217.652250/(41000)=61.167kN 每個高強螺栓受拉承載力設計值Ntb=d2eftb/4=3.14217.652400/(41000)=97.868kN 附著桿1： NV= V1/n=130.548/4=32.637kN Nt= F1/n=251.054/4=62.763kN 承壓

39、承載力設計值Ncb=ddtfcb/1000=2010590/1000=118kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(32.637/61.167)2+(62.763/97.868)20.5=0.8341 NV=32.637kNNcb/1.2=118/1.2=98.333kN 承壓承載力滿足要求。 附著桿2： NV= V2/n=192.09/4=48.023kN Nt= F2/n=236.419/4=59.105kN 承壓承載力設計值Ncb=ddtfcb/1000=2010590/1000=118kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(48.023/61.167)2+(

40、59.105/97.868)20.5=0.9911 NV=48.023kNNcb/1.2=118/1.2=98.333kN 承壓承載力滿足要求。 附著桿3： NV= V3/n=191.965/4=47.991kN Nt= F3/n=236.265/4=59.066kN 承壓承載力設計值Ncb=ddtfcb/1000=2010590/1000=118kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(47.991/61.167)2+(59.066/97.868)20.5=0.991 NV=47.991kNNcb/1.2=118/1.2=98.333kN 承壓承載力滿足要求。 附著桿4： NV=

41、 V4/n=130.649/4=32.662kN Nt= F4/n=251.247/4=62.812kN 承壓承載力設計值Ncb=ddtfcb/1000=2010590/1000=118kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(32.662/61.167)2+(62.812/97.868)20.5=0.8351 NV=32.662kNNcb/1.2=118/1.2=98.333kN 承壓承載力滿足要求。 2、吊耳板計算吊耳板厚S(mm)13吊耳板寬LDP(mm)200吊耳板高L(mm)300吊耳板圓周外半徑R(mm)100吊孔直徑D(mm)50吊耳板許用拉應力(N/mm2)205吊

42、耳板許用剪應力(N/mm2)125連接板耳板排數2 NS=maxN1,N2,N3,N4/2=152.31kN 吊耳板吊索方向的最大拉應力： L= NS/(S(2R-D)= 152.31103/(13(2100-50)=78.107N/mm2=205N/mm2 符合要求！ 吊耳板吊索方向的最大剪應力： L= NS/(S(2R-D)= 152.31103/(13(2100-50)=78.107N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 附圖如下：塔機附著節(jié)點詳圖第五節(jié) 爬升工況及附著點詳圖自升式塔機的頂升加節(jié)工作按以下步驟實施：1、 將起重臂轉向頂升套架引進平臺的正方向，回轉制動器制動，將起重臂的方

43、向固定，不得隨風轉動。起重臂、平衡臂、頂升操作平臺、司機室的上方應無障礙物（如腳手架鋼管等）阻擋，保證升高通道暢通。2、 拆除塔身頂部與下支座之間的連接螺栓。拆除前，下支座與頂升套架之間的連接銷軸（或螺栓）必須已可靠連接，否則不得拆除這部位的連接螺栓。3、 啟動液壓頂升電機工作，觀察液壓表顯示的工作壓力是否正常。4、 用塔機自身吊鉤吊起一節(jié)標準節(jié)，放置在頂升套架的引進平臺上。吊起另一節(jié)標準節(jié)，運行變幅小車至相應的幅度位置，保持頂升過程中塔機前后平衡。5、 將頂升橫梁的兩端可靠地擱置（或懸掛）在塔身的爬升踏步上，操縱手動換向閥至“上升”位置，頂升油缸的活塞桿伸出，套架上升。當活塞桿的伸出長度接近

44、全行程長度時，手動翻轉爬爪至水平位置（或推動爬爪銷軸），操縱手動換向閥至“下降”位置，套架微微下降，使爬爪擱置在標準節(jié)踏步上，由爬爪承擔塔機上部結構重力。6、 手動使頂升橫梁的兩端脫離標準節(jié)踏步，繼續(xù)操縱手動換向閥至“下降”位置，活塞桿回縮，將頂升橫梁的兩端擱置（或懸掛）在上一級踏步上，操縱手動換向閥至“上升”位置，頂升油缸的活塞桿再次伸出，爬爪（或銷軸）脫開標準節(jié)踏步，套架上升。7、 通過兩次頂升作業(yè)，在下支座與最上一節(jié)標準節(jié)之間形成容納一個標準節(jié)的空間，把引進平臺上的標準節(jié)拉近套架內，微微下降套架，使標準節(jié)擱置在塔身上，標準節(jié)之間用高強螺栓連接，完成一節(jié)標準節(jié)的安裝。8、 重復上述（4）（

45、7）項工作，再次安裝一節(jié)標準節(jié)。9、 計劃安裝的所有標準節(jié)安裝完畢后，必須將塔身與下支座之間的連接螺栓安裝到位，千萬不可疏忽這一工作步驟。附著裝置是塔機與建筑物之間連系的接口，在確定附著式塔機的安裝位置時應同時考慮附墻座在建筑物上的安裝位置。附著裝置的制作、安裝應注意以下幾點：（1） 撐桿結構必須含有三角形的單元，因為只有三角形可以保持結構穩(wěn)定。（2） 撐桿與建筑物墻面之間的夾角在60左右為宜，兩附墻座之間的間距b與塔身中心至建筑物墻面之間的距離L存在一定的比例關系，L的尺寸大，b的尺寸也相應增大。這在確定附著式塔式起重機的基礎位置時，應充分考慮到這一點，避免今后出現(xiàn)無法安裝附著裝置的尷尬。（

46、3） 撐桿的長度與b、L兩個尺寸相關，應根據實測長度配置。當b、L兩個尺寸超出塔機說明書中給定的尺寸時，不應簡單地將廠家提供的撐桿接長使用，因為撐桿長了，其長細比和強度均發(fā)生了變化，有可能因撐桿失穩(wěn)而發(fā)生塔機傾覆事故。加長的撐桿應專門設計。（4） 最上一道附著裝置至起重臂下弦桿的垂直距離被稱為自由端高度，自由端高度不得超過塔機使用說明書中的規(guī)定。（5） 附墻座盡量安裝在建筑物的主梁、柱上，當安裝在次梁上時，應校核次梁的結構強度，必要時增加結構中的鋼筋配置量。（6） 塔機安裝到最大獨立高度時，必須先安裝附著裝置，再加節(jié)升高。（7） 附著裝置以下塔身的垂直度偏差不得超過2。第六節(jié) 安裝順序和安全質

47、量要求一、安裝順序（以自升附著式塔機為例）1、基礎驗收。嚴格按照塔式起重機基礎驗收表的內容驗收，經施工、安裝、監(jiān)理單位簽字后進入下一步工序。2、調平與校正地腳螺栓（或預埋支腿、標準節(jié)）、底座節(jié)。地腳螺栓（或預埋支腿、標準節(jié)）的安裝位置、垂直度偏差、螺紋預留長度及底座節(jié)的水平度等滿足安裝條件。3、根據塔機基礎位置高度先安裝三節(jié)或多節(jié)標準節(jié)（加強節(jié)、基礎節(jié)需安裝在底部），按擰緊力矩要求緊固連接螺栓。4、安裝套架。在地面較平坦的位置，先將套架周圍的作業(yè)平臺連接固定，整體吊裝至已安裝的標準節(jié)，再將頂升油站吊至合適位置，便于操作。5、安裝回轉支承、過渡節(jié)、塔帽、作業(yè)平臺及駕駛室，根據塔機電路圖連接好控制

48、線路。6、在地面安裝連接好平衡臂作業(yè)平臺，啟動回轉機構，吊裝平衡臂，與塔帽連接好拉桿，根據各型塔機要求安裝部分配重（平衡重）。7、拼裝起重臂，與塔帽連接好拉桿。啟動回轉機構，在起重臂吊裝起升的位置按照說明書要求，依次連接起重臂和拉桿，注意安裝銷軸的開口銷。底座節(jié)、基礎節(jié)、塔身、過渡節(jié)、頂升套架、駕駛室、塔帽、平衡臂、配重、起重臂整體拼裝示意圖如下： 8、安裝剩余配重及穿繞起升與變幅鋼絲繩（縮短起重臂安裝時，配重應根據塔機說明書相應減少），起升鋼絲繩穿繞圖如下：9、頂升加節(jié)。安裝好標準節(jié)引進橫梁（或引進平臺），啟動油站，空載試運行頂升油缸（往返3次），確認無誤后，嚴格按照其使用說明書的操作規(guī)程進

49、行作業(yè)，逐節(jié)將塔機頂升至自有高度。10、安裝、調試各類限位裝置。根據塔機的技術參數、選擇水泥、標準節(jié)、鋼筋等作為砝碼調試重量限制器和力矩限制器；根據使用要求調試吊鉤高度、回轉、變幅限位器。 11、靜（動）荷載實驗。根據塔機使用說明書的要求進行靜（動）荷載實驗。12、整機調試與驗收。按照塔機整機調試與驗收內容與要求，試運行起升、回轉、變幅、行走等機構是否正常，各類限位與保險裝置等是否靈敏有效等。注：（1）超過一定高度后按照說明書要求進行附著。 （2）如果塔頂是桅桿式的塔機，先安裝平衡臂后安裝塔頂。二、頂升順序1、將起重臂轉到引入塔身標準節(jié)的方向（即引進橫梁的正方向）。2、調整好爬升架導輪與塔身立

50、柱之間的間隙，以35mm為宜，當標準節(jié)放到安裝上、下支座下部的引進小車后，用吊鉤在另一個標準節(jié)上升到高處，移動小車的位置（小車約在距回轉中心10m處），具體位置可根據平衡狀況確定，使塔機套架以上部分的中心落在頂升油缸上鉸點的位置，然后卸下支座與標準節(jié)相連的8個高強度連接螺栓。3、將塔機套架頂升，使塔身上方恰好出現(xiàn)一個能裝一個能裝一個標準節(jié)的空間。4、拉動引進小車把標準節(jié)引到塔身的正上方，對準連接螺栓孔，縮回油缸使之與下部標準節(jié)壓緊，并用螺栓連接起來。5、以上為一次頂升加節(jié)過程，當需要連續(xù)加節(jié)時，可重復上述步驟，但在安裝完3個標準節(jié)后，必須安裝下部4根加強斜撐，并調整使4根撐桿均勻受力，方可繼續(xù)

51、升塔和吊裝。6、在加節(jié)過程中，嚴禁起重臂回轉，塔機下支座與標準節(jié)之間的螺栓應連接，但可不擰緊，有異常情況應立即停止頂升。7、其它要求按照安裝順序要求進行。三、安全質量要求（一）安裝前的安全技術檢查在安裝、頂升操作前，應進行一次全面檢查，防止由于工作疏忽存在任何安全隱患，確保安全作業(yè)。1、 檢查混凝土基礎是否符合技術要求。根據混凝土同條件試塊的強度報告，要求塔機基礎或相應部位結構混凝土的強度達到70%以上時，方可安裝塔機。2、 對塔吊的各機構部位、結構焊縫、重要部位螺栓、銷軸、卷揚機構和鋼絲繩、吊鉤、吊具以及電氣設備、線路等進行仔細檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時解決。3、 對頂升液壓系統(tǒng)的液壓缸和油管、頂升

52、套架結構、導向輪、掛靴爬爪等進行檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時處理。4、 對旋轉塔身法安裝的主副地錨架、起落塔卷揚鋼絲繩，以及起升機構制動系統(tǒng)等進行檢查，確認無誤后方可使用。5、 對安裝、頂升人員所使用的工具、安全帶、安全帽等進行全面檢查，不合格者立即更換。6、 檢查安裝、頂升作業(yè)中的輔助機械，如起重機、運輸汽車等，必須保證性能良好，技術要求能保證安裝、頂升作業(yè)需要。7、 檢查安裝、頂升現(xiàn)場有關情況，如電源、運輸道路、作業(yè)場地等是否已具備安裝、頂升作業(yè)的條件。8、 安全監(jiān)督崗的設置及安全措施的貫徹落實已符合要求。（二）安裝、頂升作業(yè)中的安全技術1、塔吊的安裝作業(yè)必須在白天進行，如需加快進度，可在具備良好照

53、明條件的夜間做一些拼裝工作，不得在雨雪、濃霧天氣進行，安裝、頂升時塔式起重機的最大高度處的風速應符合說明書的要求，且風速不得超過9m/s。2、在安裝或頂升作業(yè)過程中，必須保持現(xiàn)場的整潔和秩序，不得堆放雜物，以免妨礙作業(yè)并影響安全。對塔吊的金屬結構下面必須墊放木方，防止損壞結構或造成結構變形。3、安裝、頂升架設用的鋼絲繩及其固定必須符合標準和滿足安裝上的要求，地錨等臨時設施必須構筑牢固。4、在進行逐件組拼或部件安裝之前，必須對部件各部分的完好情況、連接情況和鋼絲繩穿繞情況、電氣線路等進行全面檢查。5、在架設過程中，結構和鋼絲繩的受力以在立塔初始階段最為不利，隨著塔架起升則逐漸減小。因此，在塔架開

54、始起升，必須緩慢進行，并加強各主要部位的檢查和觀察。6、在安裝起重臂和平衡臂時，要始終保持起重臂的平衡，嚴禁只裝一個臂就中斷作業(yè)。7、在安裝、頂升作業(yè)過程中，如突然發(fā)生停電、機械故障、天氣驟變等情況，不能繼續(xù)作業(yè)，或作業(yè)時間已到需要停休時，必須使起重機安裝、頂升的部位達到穩(wěn)定狀態(tài)并已鎖固牢靠，所有結構件連接牢固，塔頂的重心線處于塔底支承四邊中心處，在經過檢查確認妥善后，方可停止作業(yè)。8、安裝、頂升時應按安裝要求使用規(guī)定的螺栓、銷軸等連接件，并要有可靠的放松或保護裝置。螺栓緊固時應符合規(guī)定的預緊力。鋼絲繩安裝應嚴格執(zhí)行起重機用鋼絲繩檢驗和報廢實用規(guī)范GB/T5972-2006。9、在安裝起重機時

55、，必須將大車行走限位裝置和限位器碰塊安裝牢固可靠。并將各部位的欄桿、平臺、扶桿、護圈等安全防護裝置裝齊。10、安裝、頂升作業(yè)的程序，輔助設備、索具、工具，以及地錨構筑物等，均應遵照該機使用說明書的規(guī)定或參照標準的安裝、頂升工藝辦理。（三）頂升加高作業(yè)的安全技術1、液壓系統(tǒng)液壓油必須符合原廠說明書規(guī)定的品種和等級。如代用時其各項性能必須與原品種、等級相同或相近，不得隨意代用，也不得兩種不同品種的液壓油摻合使用。必須保證液壓油和液壓系統(tǒng)的清潔，不得有灰塵、水分、金屬屑和銹蝕物等雜質。油箱中的油量應保持正常油面。換油時應徹底清洗液壓系統(tǒng)，加入新油必須過濾。盛裝壓油的容器必須保持清潔，容器內壁不得涂刷油漆。液壓油管接頭應牢固避振，軟管應無急彎或扭曲，不得與其它管道或物體相碰和摩擦。液壓泵的出入口和旋轉方向應與標牌一致。拆裝聯(lián)軸器時不得敲打。液壓缸的軟管連接不得松弛，各閥的出入口不得反裝，法蘭螺栓按規(guī)定預緊力擰緊。在液壓泵起動和停止時，應使溢流閥卸荷，溢流閥的調整壓力不得超過液壓系統(tǒng)的最高壓力。液壓系統(tǒng)的各部連接密封必須可靠，無滲漏聯(lián)鎖裝置必須校準。當開啟放氣閥或檢查高壓系統(tǒng)泄漏時，不得面對噴射口的方向。高壓系統(tǒng)發(fā)生微小或局部噴射時，應立即卸荷檢修，不得用手去檢查或堵?lián)鯂娚?。液壓系統(tǒng)發(fā)生故