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1、 規(guī)三路二號(hào)橋結(jié)構(gòu)計(jì)算書 二○一六年九月 目錄 第1部分 橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算概述 1 1.1 設(shè)計(jì)計(jì)算采用規(guī)范 1 1.2 設(shè)計(jì)計(jì)算依據(jù)及主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 1 第2部分 上部結(jié)構(gòu)計(jì)算 4 2.1 連續(xù)箱梁計(jì)算 4 2.1.1 計(jì)算參數(shù) 4 2.1.2 基本可變作用 4 2.1.3 其它可變作用 4 2.1.4 作用組合 4 2.1.5 控制要求 5 2.2 連續(xù)箱梁縱向計(jì)算 5 2.2.1 計(jì)算模型 5 2.2.2 持久狀況承載能力極限狀態(tài)抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 7 2.2.3 持久狀況承載能力極限狀態(tài)抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算

2、9 2.2.4 持久狀況正常使用階段裂縫驗(yàn)算 11 2.2.5 持久狀況正常使用極限狀態(tài)撓度驗(yàn)算 12 2.2.6 使用階段抗扭驗(yàn)算 12 2.2.7 短暫狀況應(yīng)力驗(yàn)算 15 2.2.8 支座反力 16 2.3 端橫梁計(jì)算 16 2.3.1 計(jì)算方法 16 2.3.2 計(jì)算資料 16 2.3.3 二期恒載 17 2.3.4 結(jié)構(gòu)計(jì)算模型及單元?jiǎng)澐?17 2.3.5 持久狀況承載能力極限狀態(tài)抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 17 2.3.6 持久狀況承載能力極限抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 20 2.3.7 持久狀況正常使用階段裂縫驗(yàn)算 21 2.3.8 短暫狀況應(yīng)力驗(yàn)算 22 2.4 中橫梁計(jì)算 2

3、3 2.4.1 計(jì)算方法 23 2.4.2 計(jì)算資料 23 2.4.3 二期恒載 24 2.4.4 結(jié)構(gòu)計(jì)算模型及單元?jiǎng)澐?24 2.4.5 施工階段應(yīng)力驗(yàn)算 24 2.4.6 正常使用極限狀態(tài)抗裂驗(yàn)算 24 2.4.7 正常使用極限狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算 26 2.4.8 承載能力極限狀態(tài)強(qiáng)度驗(yàn)算 27 2.4.9 預(yù)應(yīng)力鋼束長度及鋼束引伸量 27 2.5 橋面板受力計(jì)算 28 2.5.1 橋面板計(jì)算模型及單位劃分 28 2.5.2 設(shè)計(jì)荷載 28 2.5.3 持久狀況承載能力極限狀態(tài)抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 28 2.5.4 持久狀況承載能力極限抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 40 2.5.5 持久

4、狀況樁長使用階段裂縫驗(yàn)算 42 第3部分 下部結(jié)構(gòu)計(jì)算 46 3.1 橋墩結(jié)構(gòu)尺寸 46 3.2 橋墩計(jì)算 47 3.2.1 墩身計(jì)算 47 3.2.2 橋墩承臺(tái)計(jì)算 50 3.2.3 橋墩樁基計(jì)算 57 3.2.4 橋墩抗震驗(yàn)算 57 3.3 橋臺(tái)計(jì)算 61 3.3.1 橋臺(tái)構(gòu)造尺寸 61 3.3.2 橋臺(tái)蓋梁計(jì)算 61 3.3.3 橋臺(tái)樁基礎(chǔ)計(jì)算 72 3.3.4 橋臺(tái)抗震計(jì)算 79 第1部分 橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算概述 1.1 設(shè)計(jì)計(jì)算采用規(guī)范 （1）《城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》（CJJ 11-2011） （2）《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JTG B01-2003）

5、（3）《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTG D60-2004) （4）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D62-2004) （5）《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D63-2007) （6）《城市橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（CJJ 166-2011） （7）《城市道路交通設(shè)施設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50688-2011) （8）《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/T F50－2011） （9）《城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（CJJ 2-2008） （10）其它有關(guān)的國家及地方強(qiáng)制性規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn) 1.2 設(shè)計(jì)計(jì)算依據(jù)及主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 1.2.1 設(shè)計(jì)依據(jù) （1）我公

6、司與北京安居建設(shè)集團(tuán)有限責(zé)任公司簽訂的設(shè)計(jì)合同。 （2）《關(guān)于岱山南部地塊規(guī)一路建設(shè)工程初步設(shè)計(jì)的批復(fù)》（北京住房和城鄉(xiāng)建設(shè)委員會(huì)文件，） （3）北大巖土工程技術(shù)有限公司提供的《規(guī)三路橋梁巖土工程勘察報(bào)告》 （4）本工程地形圖等其它資料。 1.2.2 主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) （1）道路等級(jí)：城市支路；設(shè)計(jì)速度：20km/h。 （2）荷載等級(jí)：汽車荷載：城-B級(jí)；人群荷載按照《城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》（CJJ 11-2011）10.0.5條規(guī)定計(jì)算取值。 （3）抗震要求：地震基本烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.10g，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，抗震設(shè)防分類為丁類，抗震措施等級(jí)為7度。 （4）

7、橋面防水等級(jí)：Ⅱ級(jí)。 （5）橋面C40防水混凝土抗?jié)B等級(jí)：S6級(jí)。 （6）橋梁設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期：100年；設(shè)計(jì)使用年限：100年。 （7）設(shè)計(jì)安全等級(jí)：一級(jí)。 （8）高程系：吳淞高程系；坐標(biāo)系：北京地方坐標(biāo)系。 （9）耐久性設(shè)計(jì)環(huán)境類別：Ⅰ類環(huán)境。 （10）區(qū)域氣溫分區(qū)：溫?zé)岬貐^(qū)。 （11）通航標(biāo)準(zhǔn)：無通航要求；設(shè)計(jì)洪水位：20.15m；設(shè)計(jì)洪水頻率：百年一遇。 1.2.3 主要材料 （1）砼：箱梁、楔塊：C50；橋面鋪裝: C40防水砼（抗?jié)B等級(jí)S6級(jí)）；墩柱：C40；臺(tái)帽、臺(tái)身、耳墻：C30；承臺(tái)：C30；樁基： C30。 （2）預(yù)應(yīng)力鋼絞線：采用符合《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線

8、》(GB/T 5224-2003)規(guī)定的φS15.20低松弛高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力鋼絞線，公稱面積140mm2，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fpk=1860MPa，彈性模量Ep=1.95×105MPa。 （3）鋼筋：采用HPB300鋼筋和HRB400鋼筋。HPB300鋼筋技術(shù)指標(biāo)應(yīng)符合國標(biāo)《鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋》GB1449.1-2008的要求， HRB400鋼筋技術(shù)指標(biāo)應(yīng)符合國標(biāo)《鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋》GB1499.2-2007的要求。凡需焊接的鋼筋均應(yīng)按規(guī)范滿足可焊性要求；墩身鋼筋連接宜采用對接焊接或鋼套筒連接或其它可靠的機(jī)械連接。 （4）鋼材：采用Q235鋼，其技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合《碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T70

9、0-2006的規(guī)定。 1.2.4 橋梁設(shè)計(jì)概況 1.總體布置 （1）平面： 本橋起終點(diǎn)樁號(hào)為K0+040.800～K0+100.800，橋跨中心線與道路中心線切線正交；橋梁平面位于半徑R=120m的圓曲線上；橋面雙向橫坡1.5%，人行道橫坡反向2.0%。 （2）縱斷面： 橋梁位于i=-0.46%的單向縱坡上。 （3）橫斷面： 橋面全寬12.000，橫斷面分配如下： 2.05m（人行道+欄桿）+7.90m（車行道）+2.05m（人行道+欄桿）=12.00m。 2.上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) （1）箱梁構(gòu)造 上部結(jié)構(gòu)采用等寬鋼筋砼連續(xù)箱梁，梁高150cm，采用單箱兩室斷面，橋面橫坡由箱

10、梁結(jié)構(gòu)橫向變化調(diào)整。懸臂長度180cm，端部厚度20cm，根部厚度50cm；頂板寬1200cm，厚度25cm，底板寬800.0m，厚度25cm，支點(diǎn)處加厚為55cm；跨中處腹板厚均為50cm，支點(diǎn)處均加厚至70cm；端支點(diǎn)橫梁厚120cm，中支點(diǎn)橫梁厚200cm；每跨跨中設(shè)置一道40cm橫隔板。 （2）預(yù)應(yīng)力構(gòu)造 箱梁中支點(diǎn)橫梁設(shè)置橫向預(yù)應(yīng)力，由φS15.20高強(qiáng)低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線和群錨體系組成。 橫向預(yù)應(yīng)力鋼束：采用15-15型；鋼束張拉錨下控制應(yīng)力為σcon＝0.75fpk，對應(yīng)設(shè)計(jì)錨下張拉控制力分別為2929.5kN。鋼束一部分采用兩端張拉，一部分采用單端張拉，錨具對應(yīng)采用M15-

11、15、M15-15P型。 3.下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) （1）橋墩、橋臺(tái) 橋墩采用直徑1.5m的獨(dú)柱墩；橋臺(tái)采用樁柱式橋臺(tái)。 （2）承臺(tái)、樁基 基礎(chǔ)均采用群樁基礎(chǔ)。 橋墩承臺(tái)尺寸為5.4m×5.4m×1.6m，基礎(chǔ)采用4根直徑1.2m的鉆孔灌注樁。 橋臺(tái)基礎(chǔ)采用3根直徑1.2m鉆孔灌注樁。 本橋圖紙?jiān)斠姟兑?guī)一路一號(hào)橋施工圖設(shè)計(jì)》。 第2部分 上部結(jié)構(gòu)計(jì)算 2.1 連續(xù)箱梁計(jì)算 上部結(jié)構(gòu)縱向分析采用MIDAS/Civil2013結(jié)構(gòu)分析軟件，運(yùn)用該程序進(jìn)行全橋模擬施工計(jì)算。上部橫向計(jì)算采用橋梁博士分析程序，運(yùn)用該程序進(jìn)行全橋模擬施工計(jì)算。 2.1.1 計(jì)算參數(shù) （1

12、）結(jié)構(gòu)重力 一期恒載：按構(gòu)件實(shí)際截面計(jì)入。 預(yù)應(yīng)力混凝土、鋼筋混凝土容重γ=26kN/m3； 鋼材、鋼絞線、鋼筋和鋼絲容重γ=78.5kN/m3； 二期恒載：包括橋面鋪裝、人行道、欄桿等。 （2）收縮徐變 根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62-2004）規(guī)定計(jì)算。 （3）基礎(chǔ)變位作用 基礎(chǔ)變位不均勻沉降按0.5cm考慮。 2.1.2 基本可變作用 汽車荷載：城－B級(jí)，沖擊系數(shù)按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTG D60-2004)計(jì)算。 2.1.3 其它可變作用 1）溫度作用 體系溫差：整體升降溫按照25℃考慮。 溫度梯度：主梁結(jié)構(gòu)溫度

13、梯度按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTG D60-2004)的溫度梯度曲線確定:升溫T1=14℃,T2=5.5℃；降溫T1=-7℃,T2=-2.75℃。 2）汽車制動(dòng)力 汽車制動(dòng)力按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTG D60-2004)有關(guān)規(guī)定取用。 3）支座摩阻力 盆式活動(dòng)支座的靜摩阻力系數(shù)μ=0.06。 2.1.4 作用組合 （1）持久狀況 1）承載能力極限狀態(tài) ◆基本組合 1.1×[（1.2×結(jié)構(gòu)重力+1.2×預(yù)應(yīng)力+1.0×收縮徐變+0.5×基礎(chǔ)變位）+1.4×汽車（含汽車沖擊力）+0.7×（1.4×人群荷載+1.4×溫度影響]。 ◆偶然組合 1.1×[（1.2×結(jié)

14、構(gòu)重力+1.2×預(yù)應(yīng)力+1.0×收縮徐變+0.5×基礎(chǔ)變位）+1.0×地震作用]。 2）正常使用極限狀態(tài) ◆長期效應(yīng)組合 結(jié)構(gòu)重力+預(yù)應(yīng)力+基礎(chǔ)變位+收縮徐變+0.4×汽車（不含沖擊力）+0.8×溫度影響。 ◆短期效應(yīng)組合 結(jié)構(gòu)重力+預(yù)應(yīng)力+基礎(chǔ)變位+收縮徐變+0.7×汽車（不含沖擊力）+0.8×溫度影響。 （2）短暫狀況 結(jié)構(gòu)重力+預(yù)應(yīng)力+基礎(chǔ)變位+收縮徐變+施工荷載+風(fēng)荷載。 2.1.5 控制要求 主梁抗裂性驗(yàn)算：箱梁縱向及端橫梁按鋼筋混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)，中橫梁按A 類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)。 主梁變形：最大活載撓度絕對值控制在L/600以內(nèi)。 2.2 連續(xù)箱梁縱向計(jì)算

15、 2.2.1 計(jì)算模型 本次設(shè)計(jì)計(jì)算采用空間梁格法，將每道腹板劃分一系列縱梁，邊腹板呈“τ”形，中腹板呈“工”字形，截面劃分時(shí)使每道縱梁的中性軸與原位處的箱梁截面中性軸保持在同一高度上。 設(shè)計(jì)計(jì)算采用MIDAS/Civil2013結(jié)構(gòu)分析軟件。 跨中處單元截面示意圖（單位：cm） 支座處單元截面示意圖（單位：cm） 圖1 箱梁縱橫梁單元?jiǎng)澐謭D 圖2 箱梁縱梁單元?jiǎng)澐质疽鈭D 圖3箱梁節(jié)點(diǎn)單元模型圖 主梁1單元號(hào)1-71主梁，2單元號(hào)72-142，主梁3單元號(hào)143-213。 2.2.2 持久狀況承載能力極限狀態(tài)抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 根據(jù)規(guī)范《公路

16、鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62-2004），第5.2.1-5.2.5的規(guī)定，需進(jìn)行使用階段正截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算。 最大彎矩包絡(luò)圖 最小彎矩包絡(luò)圖 根據(jù)主梁彎矩分析結(jié)果，所有截面內(nèi)力均小于截面抗力，滿足規(guī)范要求。 2.2.3 持久狀況承載能力極限狀態(tài)抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 根據(jù)規(guī)范《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62-2004），第5.2.6-5.2.11的規(guī)定，需進(jìn)行使用階段斜截面抗剪驗(yàn)算。 值為0表示截面驗(yàn)算OK。 最大剪力包絡(luò)圖 最小剪力包絡(luò)圖 根據(jù)主梁剪力分析結(jié)果，所有截面內(nèi)力均小

17、于截面抗力，滿足規(guī)范要求。 2.2.4 持久狀況正常使用階段裂縫驗(yàn)算 上緣裂縫 下緣裂縫 根據(jù)主梁裂縫分析結(jié)果，所有截面裂縫均小于0.2mm，滿足規(guī)范要求。 2.2.5 持久狀況正常使用極限狀態(tài)撓度驗(yàn)算 按照新《公橋規(guī)》第6.5.3條規(guī)定，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響。本橋采用C50混凝土，其撓度長期增長系數(shù)ηθ＝1.425，消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后，主梁的最大撓度不應(yīng)超過計(jì)算跨徑的1/600。由計(jì)算可知消除結(jié)構(gòu)自重后的最大撓度fmax =22mm<20000/600=33.3mm 按照新《公橋規(guī)》第6.5.5條規(guī)定，鋼筋混凝土混凝土受彎構(gòu)件，

18、當(dāng)由荷載短期效應(yīng)組合并考慮荷載長期效應(yīng)影響產(chǎn)生的長期撓度不超過計(jì)算跨徑的1/1600時(shí)，可不設(shè)預(yù)拱度。當(dāng)不符合上述規(guī)定時(shí)應(yīng)設(shè)預(yù)拱度，且其值應(yīng)按結(jié)構(gòu)自重和1/2可變荷載頻遇值計(jì)算的長期撓度值之和才用。 表1.3.5.1 極限狀態(tài)撓度驗(yàn)算表 位置 最大撓度（mm） 允許值（mm） 是否滿足 第一跨跨中位置 -31.3 12.5 否 第二跨跨中位置 -28.5 12.5 否 第三跨跨中位置 -31.3 12.5 否 由上表可見，主梁需設(shè)置預(yù)拱度，箱梁第一跨跨中設(shè)置20mm預(yù)拱度，第二跨跨中設(shè)置16mm預(yù)拱度, 第三跨跨中設(shè)置20mm預(yù)拱度，均為二次拋物線過渡。

19、2.2.6 使用階段抗扭驗(yàn)算 根據(jù)規(guī)范《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62-2004），第5.5.3的規(guī)定，需進(jìn)行使用階段抗扭驗(yàn)算。 2.2.6.1 抗扭截面驗(yàn)算 值為0表示截面驗(yàn)算OK。 2.2.6.2 剪力最大時(shí)抗扭驗(yàn)算 根據(jù)主梁扭矩分析結(jié)果，所有截面內(nèi)力均小于截面抗力，滿足規(guī)范要求。 2.2.6.3 扭矩最大時(shí)抗扭驗(yàn)算 根據(jù)主梁彎矩分析結(jié)果，所有截面內(nèi)力均小于截面抗力，滿足規(guī)范要求。 2.2.7 短暫狀況應(yīng)力驗(yàn)算 （1）受壓區(qū)混凝土邊緣的壓應(yīng)力 根據(jù)主梁應(yīng)力分析結(jié)果，所有截面應(yīng)力力均小于σtcc≤0.8

20、0fck=0.8×32.4=25.92MPa，滿足規(guī)范要求。 （2）受拉鋼筋的應(yīng)力 根據(jù)主梁應(yīng)力分析結(jié)果，所有鋼筋應(yīng)力力均小于σtsi≤0.75fsk=0.75×400=300MPa，滿足規(guī)范要求。 （3）鋼筋混凝土受彎構(gòu)件中性軸處的主拉應(yīng)力 根據(jù)主梁應(yīng)力分析結(jié)果，主拉應(yīng)力均小于σttp≤Ft’k=2.65MPa，滿足規(guī)范要求。 2.2.8 支座反力 各種荷載組合下最大支座反力和最小支座反力分別如下圖所示。反力最小值沒有出現(xiàn)負(fù)值，無支座脫空現(xiàn)象出現(xiàn)。 支座最大支反力 支座最小反力 2.3 端橫梁計(jì)算 2.3.1 計(jì)算方法 端橫梁按照一次落架的施工方法采用

21、平面桿系理論進(jìn)行計(jì)算，將橫梁看作支承在立柱支座上的簡支梁?？紤]長度為6倍頂板厚度的頂?shù)装鍏⑴c橫梁受力，根據(jù)荷載組合要求的內(nèi)容進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算，按鋼筋混凝土構(gòu)件驗(yàn)算。 橫梁重量按0施加，將縱向計(jì)算時(shí)永久作用引起的支反力標(biāo)準(zhǔn)值作為永久荷載平均施加在橫梁的各腹板位置，汽車荷載在其實(shí)際作用范圍按橫向進(jìn)行最不利加載。 2.3.2 計(jì)算資料 橫梁計(jì)算參數(shù) 恒載計(jì)算按 集中載 橫斷面計(jì)算按 I形 汽車橫向分布系數(shù) 486kN 正彎矩沖擊系數(shù) 0.41 負(fù)彎矩沖擊系數(shù) 0.45 端橫梁計(jì)算斷面 2.3.3 二期恒載 橫梁集中荷載表 荷載序號(hào) 位置x(m)

22、 集中荷載P(kN/m) 縱梁二期橫載(腹板1) 2.045 872.2 縱梁二期橫載(腹板2) 6.000 1002.4 縱梁二期橫載(腹板3) 9.709 1132.7 2.3.4 結(jié)構(gòu)計(jì)算模型及單元?jiǎng)澐? 端橫梁共劃分19個(gè)節(jié)點(diǎn)，18個(gè)單元，2#～17#單元作為驗(yàn)算單元。 2.3.5 持久狀況承載能力極限狀態(tài)抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 根據(jù)規(guī)范《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62-2004），第5.2.1-5.2.5的規(guī)定，需進(jìn)行使用階段正截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算。 正截面抗彎驗(yàn)算表 單元號(hào) 節(jié)點(diǎn)號(hào) 類型 性質(zhì) Nj Mj R 抗力滿

23、足? 2 2 最大軸力 下拉受彎 0 0 1.93E+03 是 最小軸力 下拉受彎 0 0 1.93E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 0 0 1.93E+03 是 最小彎矩 上拉受彎 0 -68.9 -1.00E+03 是 3 最大軸力 下拉受彎 0 0 6.83E+03 是 最小軸力 下拉受彎 0 0 6.83E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 0 0 6.83E+03 是 最小彎矩 上拉受彎 0 -85.3 -3.42E+03 是 3 3 最大軸力 下拉受彎 0 0 6.89E

24、+03 是 最小軸力 下拉受彎 0 0 6.89E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 0 0 6.89E+03 是 最小彎矩 上拉受彎 0 -85.1 -3.52E+03 是 4 最大軸力 下拉受彎 0 0 6.89E+03 是 最小軸力 下拉受彎 0 0 6.89E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 0 0 6.89E+03 是 最小彎矩 上拉受彎 0 -88.9 -3.52E+03 是 4 4 最大軸力 下拉受彎 -4.10E-10 -1.13E-09 6.89E+03 是 最小軸力 下拉受

25、彎 -4.92E-10 -1.35E-09 6.89E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 -4.10E-10 -1.13E-09 6.89E+03 是 最小彎矩 上拉受彎 -4.92E-10 -89.2 -3.52E+03 是 5 最大軸力 上拉受彎 -4.10E-10 -235 -3.52E+03 是 最小軸力 上拉受彎 -4.92E-10 -282 -3.52E+03 是 最大彎矩 上拉受彎 -4.10E-10 -235 -3.52E+03 是 最小彎矩 上拉受彎 -4.92E-10 -394 -3.52E+03

26、 是 5 5 最大軸力 上拉受彎 -2.74E-10 -235 -3.52E+03 是 最小軸力 上拉受彎 -3.29E-10 -282 -3.52E+03 是 最大彎矩 上拉受彎 -2.74E-10 -235 -3.52E+03 是 最小彎矩 上拉受彎 -3.29E-10 -394 -3.52E+03 是 6 最大軸力 上拉受彎 -2.74E-10 -724 -3.52E+03 是 最小軸力 上拉受彎 -3.29E-10 -869 -3.52E+03 是 最大彎矩 上拉受彎 -2.74E-10 -724

27、-3.52E+03 是 最小彎矩 上拉受彎 -3.29E-10 -1.13E+03 -3.52E+03 是 6 6 最大軸力 上拉受彎 -2.76E-10 -724 -3.52E+03 是 最小軸力 上拉受彎 -3.31E-10 -869 -3.52E+03 是 最大彎矩 上拉受彎 -2.76E-10 -724 -3.52E+03 是 最小彎矩 上拉受彎 -3.31E-10 -1.13E+03 -3.52E+03 是 7 最大軸力 下拉受彎 -2.76E-10 275 6.89E+03 是 最小軸力 下拉受彎

28、 -3.31E-10 330 6.89E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 -3.31E-10 1.18E+03 6.89E+03 是 最小彎矩 下拉受彎 -2.76E-10 112 6.89E+03 是 7 7 最大軸力 下拉受彎 -2.79E-10 275 6.89E+03 是 最小軸力 下拉受彎 -3.35E-10 330 6.89E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 -3.35E-10 1.18E+03 6.89E+03 是 最小彎矩 下拉受彎 -2.79E-10 112 6.89E+03 是 8 最大軸力

29、 下拉受彎 -2.79E-10 1.27E+03 6.89E+03 是 最小軸力 下拉受彎 -3.35E-10 1.53E+03 6.89E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 -3.35E-10 2.81E+03 6.89E+03 是 最小彎矩 下拉受彎 -2.79E-10 1.11E+03 6.89E+03 是 8 8 最大軸力 下拉受彎 -3.11E-10 1.27E+03 6.89E+03 是 最小軸力 下拉受彎 -3.73E-10 1.53E+03 6.89E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 -3.73E-10

30、2.81E+03 6.89E+03 是 最小彎矩 下拉受彎 -3.11E-10 1.11E+03 6.89E+03 是 9 最大軸力 下拉受彎 -3.11E-10 1.39E+03 6.89E+03 是 最小軸力 下拉受彎 -3.73E-10 1.67E+03 6.89E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 -3.73E-10 3.42E+03 6.89E+03 是 最小彎矩 下拉受彎 -3.11E-10 1.23E+03 6.89E+03 是 9 9 最大軸力 下拉受彎 -3.10E-10 1.39E+03 6.89E

31、+03 是 最小軸力 下拉受彎 -3.72E-10 1.67E+03 6.89E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 -3.72E-10 3.42E+03 6.89E+03 是 最小彎矩 下拉受彎 -3.10E-10 1.23E+03 6.89E+03 是 10 最大軸力 下拉受彎 -3.10E-10 1.51E+03 6.89E+03 是 最小軸力 下拉受彎 -3.72E-10 1.81E+03 6.89E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 -3.72E-10 3.62E+03 6.89E+03 是 最小彎矩 下拉受彎

32、-3.10E-10 1.35E+03 6.89E+03 是 10 10 最大軸力 下拉受彎 -2.95E-10 1.51E+03 6.89E+03 是 最小軸力 下拉受彎 -3.54E-10 1.81E+03 6.89E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 -3.54E-10 3.62E+03 6.89E+03 是 最小彎矩 下拉受彎 -2.95E-10 1.35E+03 6.89E+03 是 11 最大軸力 下拉受彎 -2.95E-10 1.63E+03 6.89E+03 是 最小軸力 下拉受彎 -3.54E-10 1

33、.96E+03 6.89E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 -3.54E-10 3.71E+03 6.89E+03 是 最小彎矩 下拉受彎 -2.95E-10 1.48E+03 6.89E+03 是 11 11 最大軸力 下拉受彎 -3.02E-10 1.63E+03 6.89E+03 是 最小軸力 下拉受彎 -3.63E-10 1.96E+03 6.89E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 -3.63E-10 3.70E+03 6.89E+03 是 最小彎矩 下拉受彎 -3.02E-10 1.48E+03 6.89E+0

34、3 是 12 最大軸力 下拉受彎 -3.02E-10 1.75E+03 6.89E+03 是 最小軸力 下拉受彎 -3.63E-10 2.10E+03 6.89E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 -3.63E-10 3.38E+03 6.89E+03 是 最小彎矩 下拉受彎 -3.02E-10 1.60E+03 6.89E+03 是 12 12 最大軸力 下拉受彎 -3.06E-10 1.75E+03 6.89E+03 是 最小軸力 下拉受彎 -3.68E-10 2.10E+03 6.89E+03 是 最大彎矩

35、下拉受彎 -3.68E-10 3.38E+03 6.89E+03 是 最小彎矩 下拉受彎 -3.06E-10 1.60E+03 6.89E+03 是 13 最大軸力 下拉受彎 -3.06E-10 875 6.89E+03 是 最小軸力 下拉受彎 -3.68E-10 1.05E+03 6.89E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 -3.68E-10 1.90E+03 6.89E+03 是 最小彎矩 下拉受彎 -3.06E-10 723 6.89E+03 是 13 13 最大軸力 下拉受彎 -3.07E-10 875

36、6.89E+03 是 最小軸力 下拉受彎 -3.68E-10 1.05E+03 6.89E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 -3.68E-10 1.90E+03 6.89E+03 是 最小彎矩 下拉受彎 -3.07E-10 723 6.89E+03 是 14 最大軸力 下拉受彎 -3.07E-10 -5.85E-09 6.89E+03 是 最小軸力 下拉受彎 -3.68E-10 -7.02E-09 6.89E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 -3.07E-10 -5.85E-09 6.89E+03 是 最小彎矩 上拉受

37、彎 -3.68E-10 -260 -3.52E+03 是 14 14 最大軸力 下拉受彎 0 0 6.89E+03 是 最小軸力 下拉受彎 0 0 6.89E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 0 0 6.89E+03 是 最小彎矩 上拉受彎 0 -260 -3.52E+03 是 15 最大軸力 下拉受彎 0 0 6.89E+03 是 最小軸力 下拉受彎 0 0 6.89E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 0 0 6.89E+03 是 最小彎矩 上拉受彎 0 -112 -3.52E+03 是

38、 15 15 最大軸力 下拉受彎 0 0 6.89E+03 是 最小軸力 下拉受彎 0 0 6.89E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 0 0 6.89E+03 是 最小彎矩 上拉受彎 0 -101 -3.52E+03 是 16 最大軸力 下拉受彎 0 0 6.89E+03 是 最小軸力 下拉受彎 0 0 6.89E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 0 0 6.89E+03 是 最小彎矩 上拉受彎 0 -89.2 -3.52E+03 是 16 16 最大軸力 下拉受彎 0 0 6.8

39、9E+03 是 最小軸力 下拉受彎 0 0 6.89E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 0 0 6.89E+03 是 最小彎矩 上拉受彎 0 -80.6 -3.52E+03 是 17 最大軸力 下拉受彎 0 0 6.89E+03 是 最小軸力 下拉受彎 0 0 6.89E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 0 0 6.89E+03 是 最小彎矩 上拉受彎 0 -85.4 -3.52E+03 是 17 17 最大軸力 下拉受彎 0 0 6.83E+03 是 最小軸力 下拉受彎 0 0 6.

40、83E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 0 0 6.83E+03 是 最小彎矩 上拉受彎 0 -85.3 -3.42E+03 是 18 最大軸力 下拉受彎 0 0 1.93E+03 是 最小軸力 下拉受彎 0 0 1.93E+03 是 最大彎矩 下拉受彎 0 0 1.93E+03 是 最小彎矩 上拉受彎 0 -69.1 -1.00E+03 是 由上表可見，端橫梁正截面抗彎滿足要求滿足要求。 2.3.6 持久狀況承載能力極限抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 根據(jù)規(guī)范《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62-2004

41、），第5.2.6-5.2.11的規(guī)定，需進(jìn)行使用階段斜截面抗剪驗(yàn)算。 斜截面抗剪驗(yàn)算表 X 　 V箍筋 V彎起 V預(yù)應(yīng)力 總抗力 設(shè)計(jì)剪力 VR/Vd 滿足 0.5 最大剪力 0 0 0 0 0 0 是 0.5 最小剪力 -2810.8 0 0 -2810.8 -20.3 138.723 是 0.5 最大剪力 0 0 0 0 0 0 是 0.5 最小剪力 -2810.8 0 0 -2810.8 -20.3 138.723 是 0.5 最大剪力 0 0 0 0 0 0 是 0.5 最

42、小剪力 -2810.8 0 0 -2810.8 -20.3 138.723 是 0.5 最大剪力 0 0 0 0 0 0 是 0.5 最小剪力 -2810.8 0 0 -2810.8 -20.3 138.723 是 0.5 最大剪力 0 0 0 0 0 0 是 0.5 最小剪力 -2810.8 0 0 -2810.8 -20.3 138.723 是 0.5 最大剪力 0 0 0 0 0 0 是 0.5 最小剪力 -2810.8 0 0 -2810.8 -20.3 138.72

43、3 是 0.5 最大剪力 0 0 0 0 0 0 是 0.5 最小剪力 -2810.8 0 0 -2810.8 -20.3 138.723 是 0.5 最大剪力 0 0 0 0 0 0 是 0.5 最小剪力 -2810.8 0 0 -2810.8 -20.3 138.723 是 0.5 最大剪力 0 0 0 0 0 0 是 0.5 最小剪力 -2810.8 0 0 -2810.8 -20.3 138.723 是 0.5 最大剪力 0 0 0 0 0 0 是 0.5

44、 最小剪力 -2810.8 0 0 -2810.8 -20.3 138.723 是 0.5 最大剪力 0 0 0 0 0 0 是 0.5 最小剪力 -2810.8 0 0 -2810.8 -20.3 138.723 是 0.5 最大剪力 0 0 0 0 0 0 是 0.5 最小剪力 -2810.8 0 0 -2810.8 -20.3 138.723 是 0.5 最大剪力 0 0 0 0 0 0 是 0.5 最小剪力 -2810.8 0 0 -2810.8 -20.3 138.

45、723 是 0.5 最大剪力 0 0 0 0 0 0 是 0.5 最小剪力 -2810.8 0 0 -2810.8 -20.3 138.723 是 0.5 最大剪力 0 0 0 0 0 0 是 0.5 最小剪力 -2810.8 0 0 -2810.8 -20.3 138.723 是 0.5 最大剪力 0 0 0 0 0 0 是 0.5 最小剪力 -2810.8 0 0 -2810.8 -20.3 138.723 是 由上表可見，端橫梁在承載能力極限狀態(tài)下抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求。 2.

46、3.7 持久狀況正常使用階段裂縫驗(yàn)算 根據(jù)JTG D62-2004規(guī)范6.4條，對構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)下的裂縫寬度，按作用短期效用組合并考慮長期效用影響進(jìn)行驗(yàn)算。 裂縫寬度驗(yàn)算表 單元號(hào) 節(jié)點(diǎn)號(hào) 上緣裂縫寬度 容許值 是否滿足? 下緣裂縫寬度 容許值 是否滿足? 1 1 0 0.2 是 0 0.2 是 2 1.85E-02 0.2 是 0 0.2 是 2 2 1.73E-02 0.2 是 0 0.2 是 3 7.07E-03 0.2 是 0 0.2 是 3 3 7.02E-03 0.2 是 0 0

47、.2 是 4 7.34E-03 0.2 是 0 0.2 是 4 4 7.36E-03 0.2 是 0 0.2 是 5 4.32E-02 0.2 是 0 0.2 是 5 5 4.32E-02 0.2 是 0 0.2 是 6 0.124 0.2 是 0 0.2 是 6 6 0.124 0.2 是 0 0.2 是 7 0 0.2 是 3.81E-02 0.2 是 7 7 0 0.2 是 3.81E-02 0.2 是 8 0 0.2 是 0.12 0.2 是 8

48、8 0 0.2 是 0.12 0.2 是 9 0 0.2 是 0.139 0.2 是 9 9 0 0.2 是 0.139 0.2 是 10 0 0.2 是 0.148 0.2 是 10 10 0 0.2 是 0.148 0.2 是 11 0 0.2 是 0.156 0.2 是 11 11 0 0.2 是 0.155 0.2 是 12 0 0.2 是 0.154 0.2 是 12 12 0 0.2 是 0.154 0.2 是 13 0 0.2 是 8.17

49、E-02 0.2 是 13 13 0 0.2 是 8.17E-02 0.2 是 14 1.84E-02 0.2 是 0 0.2 是 14 14 1.84E-02 0.2 是 0 0.2 是 15 9.24E-03 0.2 是 0 0.2 是 15 15 8.34E-03 0.2 是 0 0.2 是 16 7.37E-03 0.2 是 0 0.2 是 16 16 6.65E-03 0.2 是 0 0.2 是 17 7.05E-03 0.2 是 0 0.2 是 17 17

50、 7.07E-03 0.2 是 0 0.2 是 18 1.74E-02 0.2 是 0 0.2 是 18 18 1.86E-02 0.2 是 0 0.2 是 19 0 0.2 是 0 0.2 是 由上表可見，端橫梁在正常使用階段裂縫寬度滿足要求。 2.3.8 短暫狀況應(yīng)力驗(yàn)算 按照新《公橋規(guī)》第7.2.4條規(guī)定，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：受壓區(qū)混凝土邊緣的壓應(yīng)力 σcct≤0.80fck’ 按照新《公橋規(guī)》第7.2.5條規(guī)定，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件中性軸處的主拉應(yīng)力（剪應(yīng)力）應(yīng)符合下列規(guī)定

51、：混凝土主拉應(yīng)力（剪應(yīng)力） σtpt≤ftk’ 本橋施工時(shí)混凝土強(qiáng)度已達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度的100%，故壓應(yīng)力允許值0.80fck’＝0.80×32.4＝25.92Mpa，主拉應(yīng)力（剪應(yīng)力）允許值ftk’=2.65Mpa。下表所列為施工階段混凝土上下緣的最大正應(yīng)力及中性軸處的最大主拉應(yīng)力。 施工階段應(yīng)力驗(yàn)算表（MPa） 施工階段號(hào) 上緣正應(yīng)力 下緣正應(yīng)力 主拉應(yīng)力 1 3.09 1.61 -0.618 2 3.09 1.61 -0.618 由表可見，施工階段混凝土的正應(yīng)力和主應(yīng)力均滿足要求。 根據(jù)橫梁鋼筋應(yīng)力分析結(jié)果，所有鋼筋應(yīng)力力σtsi=15MPa

52、≤0.75fsk=0.75×400=300MPa，滿足規(guī)范要求。 2.4 中橫梁計(jì)算 2.4.1 計(jì)算方法 中橫梁按照一次落架的施工方法采用平面桿系理論進(jìn)行計(jì)算，將橫梁看作支承在立柱支座上的簡支梁?？紤]長度為6倍頂板厚度的頂?shù)装鍏⑴c橫梁受力，根據(jù)荷載組合要求的內(nèi)容進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算，按A 類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)。 橫梁重量按0施加，將縱向計(jì)算時(shí)永久作用引起的支反力標(biāo)準(zhǔn)值作為永久荷載平均施加在橫梁的各腹板位置，汽車荷載在其實(shí)際作用范圍按橫向進(jìn)行最不利加載。 2.4.2 計(jì)算資料 橫梁計(jì)算參數(shù) 恒載計(jì)算按 集中載 橫斷面計(jì)算按 I形 汽車橫向分布系數(shù) 1040kN 正彎矩

53、沖擊系數(shù) 0.41 負(fù)彎矩沖擊系數(shù) 0.45 中橫梁計(jì)算斷面 2.4.3 二期恒載 橫梁集中荷載表 荷載序號(hào) 位置x(m) 集中荷載P(kN/m) 縱梁二期橫載(腹板1) 2.50 2523 縱梁二期橫載(腹板2) 6.00 2523 縱梁二期橫載(腹板3) 9.50 2523 2.4.4 結(jié)構(gòu)計(jì)算模型及單元?jiǎng)澐? 中橫梁共劃分23個(gè)節(jié)點(diǎn)，22個(gè)單元，2#～21#單元作為驗(yàn)算單元。 2.4.5 施工階段應(yīng)力驗(yàn)算 按照新《公橋規(guī)》第6.1.3條規(guī)定，鋼絲、鋼絞線的張拉控制應(yīng)力值σcon≤0.75fpk，故允許值為0.75fpk＝0.75×1

54、860＝1395MPa。下表所列為鋼絞線的張拉控制應(yīng)力。 鋼絞線張拉控制應(yīng)力表 鋼束號(hào) 鋼束束數(shù) 編束根數(shù) 張拉控制應(yīng)力（MPa） 備 注 1 4 15 1395 N1束 2 4 15 1395 N2束 3 4 15 1395 N3束 由上表可見，所有預(yù)應(yīng)力束的張拉控制應(yīng)力均滿足要求。 按照新《公橋規(guī)》第7.2.8條規(guī)定，在預(yù)應(yīng)力和構(gòu)件自重等施工荷載作用下截面邊緣混凝土的法向應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：壓應(yīng)力σtcc≤0.70fck’，拉應(yīng)力σtct≤0.70ftk’。本橋施工時(shí)混凝土強(qiáng)度要求達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度的90%，故壓應(yīng)力允許值0.70fck’＝0.70×

55、0.90×32.4＝20.412MPa，拉應(yīng)力允許值0.70ftk’＝0.7×0.90×2.65＝1.669MPa。下表所列為施工階段中橫梁混凝土的正應(yīng)力最值。 施工階段混凝土應(yīng)力表（MPa） 施工階段號(hào) 上緣最大 上緣最小 下緣最大 下緣最小 2（成橋后） 8.1 5.8 5.3 2.8 由上表可見，施工階段中橫梁混凝土應(yīng)力滿足要求。 2.4.6 正常使用極限狀態(tài)抗裂驗(yàn)算 （1）短期效應(yīng)組合 下圖所示為短期效應(yīng)組合下中橫梁截面上下緣的正應(yīng)力最值、最大主拉應(yīng)力。 短期效應(yīng)組合正應(yīng)力圖（MPa） 短期效應(yīng)組合主拉應(yīng)力圖（MPa） 短期效應(yīng)組合抗裂

56、驗(yàn)算表 項(xiàng)目 荷載效應(yīng)（MPa） 允許值（MPa） 正應(yīng)力 上緣最小 0.90 -1.855 下緣最小 2.80 -1.855 主應(yīng)力 最小 -0.5 -1.325 由上表可見，中橫梁在短期效應(yīng)組合下的抗裂驗(yàn)算滿足要求。 （2）長期效應(yīng)組合 下圖所示為長期效應(yīng)組合下中橫梁截面上下緣的正應(yīng)力最值。 長期效應(yīng)組合正應(yīng)力圖（MPa） 長期效應(yīng)組合抗裂驗(yàn)算表 項(xiàng)目 荷載效應(yīng)（MPa） 允許值（MPa） 正應(yīng)力 上緣最小 3.0 0 下緣最小 3.1 0 由上表可見，中橫梁在長期效應(yīng)組合下的抗裂驗(yàn)算滿足要求。 2.4.7 正常使用極限狀

57、態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算 按照新《公橋規(guī)》第7.1條規(guī)定，持久狀況預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件應(yīng)力計(jì)算時(shí)其應(yīng)力值取標(biāo)準(zhǔn)組合值。 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由作用標(biāo)準(zhǔn)值和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力σcp和主拉應(yīng)力σtp應(yīng)滿足下式規(guī)定： （A）混凝土主壓應(yīng)力σcp≤0.6fck（C50, 0.6fck=19.44MPa）； （B）根據(jù)計(jì)算的混凝土主拉應(yīng)力，按下列規(guī)定設(shè)置箍筋。 在σtp≤0.5ftk區(qū)段（C50, 0.5ftk=1.33MPa）,箍筋僅按構(gòu)造設(shè)置； 下圖所示為標(biāo)準(zhǔn)組合下中橫梁截面上下緣的正應(yīng)力最值、最大主壓應(yīng)力。 標(biāo)準(zhǔn)組合正應(yīng)力圖（MPa） 標(biāo)準(zhǔn)組合主壓應(yīng)力圖（MPa） 持久狀況

58、混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算表 項(xiàng)目 荷載效應(yīng)（MPa） 允許值（MPa） 正應(yīng)力 上緣最大 9.0 16.2 下緣最大 9.1 16.2 主應(yīng)力 最大 9.1 19.44 由上表可見，中橫梁在持久狀況下混凝土的應(yīng)力滿足要求。 持久狀況預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力驗(yàn)算表 鋼束號(hào) 最大應(yīng)力（MPa） 允許值（MPa） 是否滿足 備注 1 -1.119e+03 -1.209e+03 是 N1束 2 -1.127e+03 -1.209e+03 是 N2束 3 -0.987e+03 -1.209e+03 是 N3束 由上表可見，中橫梁在持久狀況下預(yù)應(yīng)力鋼

59、筋的應(yīng)力滿足要求。 2.4.8 承載能力極限狀態(tài)強(qiáng)度驗(yàn)算 （1）正截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 下圖所示為基本組合下中橫梁最大彎矩及其對應(yīng)的抗力、最小彎矩及其對應(yīng)的抗力。 最大抗力及抗力對應(yīng)內(nèi)力圖（kN·m） 最小抗力及抗力對應(yīng)內(nèi)力圖（kN·m） 由上圖可見，承載能力極限狀態(tài)下中橫梁的正截面抗彎強(qiáng)度滿足要求。 2.4.9 預(yù)應(yīng)力鋼束長度及鋼束引伸量 鋼束長度及引伸量（m） 鋼束號(hào) 鋼束曲線長度 左端引伸量 右端引伸量 合計(jì)引伸量 備注 1 8.59 52.8 0 52.8 N1束 2 8.59 0 52.8 52.8 N2束 3 9.

60、64 27.8 27.8 55.6 N3束 2.5 橋面板受力計(jì)算 2.5.1 橋面板計(jì)算模型及單位劃分 本聯(lián)為現(xiàn)澆箱梁，取跨中橋面板建模計(jì)算。共劃分61個(gè)節(jié)點(diǎn)，60個(gè)單元，1－32單元為頂板、懸臂板單元，33－60單元為腹板、底板單元。橋面板按鋼筋混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)驗(yàn)算。 2.5.2 設(shè)計(jì)荷載 5.1.1車輛荷載工況模擬 汽車荷載沖擊系數(shù)：μ=0.45 5.1.2溫度荷載 溫度1：頂板外側(cè)升溫6℃，腹板外側(cè)升溫6℃，底板外側(cè)升溫6℃ 溫度2：頂板外側(cè)降溫3℃，腹板外側(cè)降溫3℃，底板外側(cè)降溫3℃ 5.1.3 荷載組合 組合一：恒載 + 車輛荷載 + 溫度1

61、 組合二：恒載 + 車輛荷載 + 溫度2 2.5.3 持久狀況承載能力極限狀態(tài)抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 橋面板、腹板、底板承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗(yàn)算表 單元號(hào) 節(jié)點(diǎn)號(hào) 類型 性質(zhì) Mj R 抗力滿足? 1 1 最大軸力 下拉受彎 0 60.6 是 最小軸力 下拉受彎 0 60.6 是 最大彎矩 下拉受彎 0 60.6 是 最小彎矩 下拉受彎 0 60.6 是 2 最大軸力 上拉受彎 -4.02 -220 是 最小軸力 上拉受彎 -3.35 -220 是 最大彎矩 上拉受彎 -3.35 -220 是 最小彎

62、矩 上拉受彎 -4.62 -220 是 2 2 最大軸力 上拉受彎 -4.02 -220 是 最小軸力 上拉受彎 -3.35 -220 是 最大彎矩 上拉受彎 -3.35 -220 是 最小彎矩 上拉受彎 -4.62 -220 是 3 最大軸力 上拉受彎 -14.5 -298 是 最小軸力 上拉受彎 -12.1 -298 是 最大彎矩 上拉受彎 -12.1 -298 是 最小彎矩 上拉受彎 -16.8 -298 是 3 3 最大軸力 上拉受彎 -14.5 -298 是 最小軸力 上拉

63、受彎 -12.1 -298 是 最大彎矩 上拉受彎 -12.1 -298 是 最小彎矩 上拉受彎 -16.8 -298 是 4 最大軸力 上拉受彎 -28.5 -376 是 最小軸力 上拉受彎 -23.8 -376 是 最大彎矩 上拉受彎 -23.8 -376 是 最小彎矩 上拉受彎 -33.9 -376 是 4 4 最大軸力 上拉受彎 -28.5 -376 是 最小軸力 上拉受彎 -23.8 -376 是 最大彎矩 上拉受彎 -23.8 -376 是 最小彎矩 上拉受彎 -33.9

64、-376 是 5 最大軸力 上拉受彎 -46.8 -453 是 最小軸力 上拉受彎 -39 -453 是 最大彎矩 上拉受彎 -39 -453 是 最小彎矩 上拉受彎 -56.3 -453 是 5 5 最大軸力 上拉受彎 -39 -453 是 最小軸力 上拉受彎 -46.8 -453 是 最大彎矩 上拉受彎 -39 -453 是 最小彎矩 上拉受彎 -56.3 -453 是 6 最大軸力 上拉受彎 -48.8 -453 是 最小軸力 上拉受彎 -58.6 -453 是 最大彎矩 上

65、拉受彎 -48.8 -453 是 最小彎矩 上拉受彎 -70.9 -453 是 6 6 最大軸力 上拉偏壓 -123 515 是 最小軸力 下拉偏拉 6.58 -1.69E+03 是 最大彎矩 下拉偏拉 10.2 -1.48E+03 是 最小彎矩 上拉偏壓 -129 379 是 7 最大軸力 上拉偏壓 -91.5 756 是 最小軸力 下拉偏拉 16 -1.33E+03 是 最大彎矩 下拉偏拉 18.5 -1.21E+03 是 最小彎矩 上拉偏壓 -94.5 569 是 7 7 最大軸力

66、 上拉偏壓 -91.5 756 是 最小軸力 下拉偏拉 16 -1.33E+03 是 最大彎矩 下拉偏拉 18.5 -1.21E+03 是 最小彎矩 上拉偏壓 -94.6 569 是 8 最大軸力 上拉偏壓 -61 825 是 最小軸力 下拉偏拉 33.8 -799 是 最大彎矩 下拉偏拉 34.8 -733 是 最小彎矩 上拉偏壓 -74.9 485 是 8 8 最大軸力 上拉偏壓 -61 825 是 最小軸力 下拉偏拉 33.8 -799 是 最大彎矩 下拉偏拉 34.8 -733 是 最小彎矩 上拉偏壓 -74.9 485 是 9 最大軸力 上拉偏壓 -54.3 494 是 最小軸力 下拉偏拉 49.7 -430 是 最大彎矩 下拉偏拉 50.4 -255 是 最小彎矩 上拉偏壓 -63.7 326 是 9 9 最大軸力 上拉偏壓 -54.3 494 是 最小軸力 下拉偏拉 49.7 -430