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目錄 目錄 1 中英文摘要 2 緒論 3 第 1 章 彎矩計算與電動機選擇 4 1.1 工作狀態(tài) 4 2.1 材料達到屈服極限時的始彎矩 4 第 2 章 v 帶傳動設計 5 2.1 V 帶輪的設計計算 5 第 3 章 第一級圓柱齒輪設計 8 3.1 選擇材料 8 3.2 接觸強度進行初步設計 8 3.3 齒輪校核 10 3.4 齒輪及齒輪副精度的檢驗項目計算 12 第 4 章 第三級圓柱齒輪設計 14 4.1 選擇材料 14 4.2 接觸強度進行初步設計 14 4.3 齒輪校核 15 4.4 4齒輪及齒輪副精度的檢驗項目計算 18 第 5 章中間軸設計 20 5.1 計算作用在軸上的力 20 5.2 計算支力和彎矩 20 5.3 截面校核 22 第 6 章主軸設計 24 6.1 計算作用在軸上的力 24 6.2 計算支力和彎矩 25 6.3 截面校核 26 第 7 章 軸承的選擇 28 7.1 滾動軸承選擇 28 中英文 28 總結(jié) 32 參考文獻 33 摘 要 通過強度計算分析，認為現(xiàn)有 GW-40 彎曲機的大部分零件有較大的設 計裕 量，需要改變個別零部件及電動機功率即可大幅度提高加工能力，滿足 40 鋼 筋的 彎曲加工。還可以升級為 GW-50 鋼筋彎曲機。 關鍵詞 鋼筋彎曲機 始彎矩 終彎矩 主軸扭矩 【Abstract】 Adopt analyze and count of the intensity ,we believe that the components of the Steel reinforcing bar- curved equipment have the huge design foreground . we can Improve the ability of machining, only change very few components and the electric Motors efficiency. It can be contented to the machining of the 40 screw thread steel and go up to the 50 steel reinforcing bar curved equipment. Key words: steel reinforcing bar-curved equipment first curved last curved Main shaft curved. 鋼筋彎曲機設計及其運動過程虛擬 專業(yè):機械設計制造及其自動化, 學號:2000121406,姓名:胡茂正 指導教師:劉杰華,招惠玲,陳敏華 緒論 我國工程建筑機械行業(yè)近幾年之所以能得到快速發(fā)展，一方面通過引進國 外先進技術(shù)提升自身產(chǎn)品檔次和國內(nèi)勞動力成本低廉是一個原因，另一方面 國家連續(xù)多年實施的積極的財政政策更是促使行業(yè)增長的根本動因。 受國家連續(xù)多年實施的積極財政政策的刺激，包括西部大開發(fā)、西氣東輸、 西電東送、青藏鐵路、房地產(chǎn)開發(fā)以及公路（道路） 、城市基礎設施建設等一 大批依托工程項目的實施，這對于重大建設項目裝備行業(yè)的工程建筑機械行 業(yè)來說可謂是難得的機遇，因此整個行業(yè)的內(nèi)需勢頭旺盛。同時受我國加入 WTO 和國家鼓勵出口政策的激勵，工程建筑機械產(chǎn)品的出口形勢也明顯好轉(zhuǎn)。 我國建筑機械行業(yè)運行的基本環(huán)境、建筑機械行業(yè)運行的基本狀況、建筑 機械行業(yè)創(chuàng)新、建筑機械行業(yè)發(fā)展的政策環(huán)境、國內(nèi)建筑機械公司與國外建 筑機械公司的競爭力比較以及 2004 年我國建筑機械行業(yè)發(fā)展的前景趨勢進行 了深入透徹的分析。 第 1 章 彎矩計算與電動機選擇 1.1 工作狀態(tài) 1.鋼筋受力情況與計算有關的幾何尺寸標記圖 1。設鋼筋所需彎矩：M t= 式中 F 為撥斜柱對鋼筋的作用力；F r為 F 的徑向分力;a 為 F 與鋼筋軸sini0LFr 線夾角。 當 Mt 一定，a 越大則撥斜柱及主軸徑向負荷越小；a=arcos(L 1/Lo)一定，L o越大。 因此，彎曲機的工作盤應加大直徑，增大撥斜柱中心到主軸中心距離 L0 GW-50 鋼筋彎曲機的工作盤設計：直徑 400mm，空間距 120mm，L 0=169.7 mm，Ls=235，a=43.8 0 a工 作 盤 ； 2-中 心 柱 套 ； 3撥 料 柱4擋 料 柱 ； 5鋼 筋 ； 6插 入 座17.45圖 1 鋼 筋 受 力 情 況 2.鋼筋彎曲機所需主軸扭矩及功率 按照鋼筋彎曲加工規(guī)范規(guī)定的彎曲半徑彎曲鋼筋，其彎曲部分的變形量均接近或過材 的額定延伸率，鋼筋應力超過屈服極限產(chǎn)生塑性變形。 2.1 材料達到屈服極限時的始彎矩 1.按 40 螺紋鋼筋公稱直徑計算 M0=K1W s式中，M 0為始彎矩，W 為抗彎截面模數(shù)，K 1為截面系數(shù)，對圓截面 K 1=1.7； 對于 25MnSi 螺紋鋼筋 M0=373（N/mm 2）,則得出始彎矩 M0=3977（Nm） 2. 鋼筋變形硬化后的終彎矩 鋼筋在塑性變形階段出現(xiàn)變形硬化（強化） ，產(chǎn)生變形硬化后的終彎矩：M=（K 1+K0/2Rx）W s式中，K 0為強化系數(shù)，K 0=2.1/ p=2.1/0.14=15, p為延伸率，25MnSi 的 p=14%，R x=R/d0,R 為彎心直徑，R=3 d 0， 則得出終彎矩 M=11850（Nm） 3. 鋼筋彎曲所需距 Mt=(M0+M)/2/K=8739（Nm）式中，K 為彎曲時的滾動摩擦系數(shù)，K=1.05 按上述計 算方法同樣可以得出 50I 級鋼筋（ b=450 N/mm2）彎矩所需彎矩：M t=8739（Nm）,取 較大者作為以下計算依據(jù)。 4. 電動機功率 由功率扭矩關系公式 A0=Tn/9550=2.9KW,考慮到部分機械效率 =0.75，則電動機 最大負載功率 A= A0/=2.9/0.75=3.9（KW） ，電動機選用 Y 系列三相異步電動機，額定功率為 =4（KW）,額定轉(zhuǎn)速 =1440r/min。e en 6. 電動機的控制 （如圖 2 所知） 圖 2 鋼 筋 彎 曲 電 氣 圖 制 動 剎 車電 機 反 轉(zhuǎn)電 機 正 轉(zhuǎn) 第 2 章 v 帶傳動設計 2.1 V 帶輪的設計計算 電動機與齒輪減速器之間用普通 v 帶傳動，電動機為 Y112M-4，額定功率 P=4KW，轉(zhuǎn)速 =1440 ，減速器輸入軸轉(zhuǎn)速 =514 ，輸送裝置工作時有輕微沖擊，每天工1nmir2nmir 作 16 個小時 1. 設計功率 根據(jù)工作情況由表 8122 查得工況系數(shù) =1.2， = P=1.2 4=4.8KWAKdPA 2. 選定帶型 根據(jù) =4.8KW 和轉(zhuǎn)速 =1440 ，有圖 812 選定 A 型dP1nmir 3. 計算傳動比 = = =2.821n540 4. 小帶輪基準直徑 1d 由表 8112 和表 8114 取小帶輪基準直徑 =75mm1d 5. 大帶輪的基準直徑 2d