11輥矯直機(jī)用的聯(lián)合齒輪箱減速機(jī)設(shè)計(jì)含6張CAD圖,11,十一,矯直機(jī),聯(lián)合,齒輪箱,減速,設(shè)計(jì),cad 摘 要 本文從研究矯直管機(jī)理入手，設(shè)計(jì)了一臺(tái)11輥矯直機(jī)用的聯(lián)合齒輪箱，并對(duì)聯(lián)合齒輪箱進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，包括聯(lián)合齒輪箱的傳動(dòng)比計(jì)算、各齒輪的參數(shù)計(jì)算、各傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)與校核計(jì)算。并完成總裝圖的繪制及零件圖的繪制，并用機(jī)械制圖軟件繪制。 在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)階段，應(yīng)牢固樹(shù)立保證各級(jí)齒輪嚙合良好的意識(shí)，采用適當(dāng)?shù)暮附酉潴w結(jié)構(gòu)和軸系結(jié)構(gòu)，合理確定輪齒旋向和齒輪旋轉(zhuǎn)方向，重視潤(rùn)滑配管設(shè)計(jì)，以保證設(shè)計(jì)計(jì)算落到實(shí)處，減速機(jī)工藝性好，使用方便、可靠。 本課題主要是針對(duì)矯直機(jī)上的聯(lián)合減速機(jī)進(jìn)行設(shè)計(jì)。 關(guān)鍵詞 矯直機(jī)、聯(lián)合齒輪箱、傳動(dòng)軸 ****本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 目錄 I ABSTRACT This paper starts from the study of the governing mechanism, combined gear box with a 11 roller straightening machine straightening the design, and structure design of the combined gear box, calculation, calculation, design and checking calculation of parameters of each gear of the transmission shaft of the transmission gear box comprises a joint. And complete the drawing and parts drawing assembly diagram, and mechanical drawing software rendering. In the stage of structural design, should firmly establish the assurance levels of gear meshing good sense, welded body structure and the shafting structure suitable, reasonably determine the gear rotation direction and rotation direction of attention gear, lubrication piping design, to ensure that the design and calculation of implement, deceleration machine art is good, easy to use, reliable. This topic is mainly combined speed reducer for straightening machine of design. Key words Straightening machine, gear box, transmission shaft 目錄 目 錄 摘 要 I ABSTRACT II 1 緒 論 1 1.1 本課題研究目的與意義 1 1.2 本課題國(guó)內(nèi)外發(fā)展概況 1 1.3 矯直機(jī)的發(fā)展趨勢(shì) 1 2 聯(lián)合減速器的參數(shù)確定 3 3 聯(lián)合減速器傳動(dòng)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 6 3.1 傳動(dòng)比的分配 6 3.2 各軸的轉(zhuǎn)速、功率和轉(zhuǎn)矩 6 3.3 齒輪材料精度和齒數(shù)的選擇 6 3.4 減速器齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算 9 3.5 輸入軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 11 3.6 中間軸1的設(shè)計(jì)計(jì)算 12 3.7 中間軸2的設(shè)計(jì)計(jì)算 16 3.8 輸出軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 20 3.9 圓錐滾子軸承的設(shè)計(jì)計(jì)算 28 3.10 軸校核的設(shè)計(jì)計(jì)算 33 3.11 軸承的校核的計(jì)算 35 結(jié) 論 40 參 考 文 獻(xiàn) 41 致 謝 42 ****本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 2 系統(tǒng)總體方案的確定 2 1 緒論 1 緒 論 1.1 本課題研究目的與意義 聯(lián)合減速機(jī)主要用于矯直機(jī)的應(yīng)用上面。線棒材廠粗中軋機(jī)聯(lián)合減速機(jī)的設(shè)計(jì)有其自己的特點(diǎn)。在設(shè)計(jì)計(jì)算階段，應(yīng)根據(jù)工藝要求、用戶要求及制造廠的加工能力合理確定齒面硬度、齒輪材料及熱處理方式，選擇合適的齒輪精度、使用壽命、齒寬系數(shù)等，按照輸出扭矩為最大軋制力矩的原則，使齒輪副的強(qiáng)度安全系數(shù)在一個(gè)合理的范圍內(nèi)，并注意同規(guī)格聯(lián)合減速機(jī)的通用化，使計(jì)算出的減速機(jī)既安全，又體積小、重量輕、成本低。 ??? 在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)階段，應(yīng)牢固樹(shù)立保證各級(jí)齒輪嚙合良好的意識(shí)，采用適當(dāng)?shù)暮附酉潴w結(jié)構(gòu)和軸系結(jié)構(gòu)，合理確定輪齒旋向和齒輪旋轉(zhuǎn)方向，重視潤(rùn)滑配管設(shè)計(jì)，以保證設(shè)計(jì)計(jì)算落到實(shí)處，減速機(jī)工藝性好，使用方便、可靠。 本課題主要是針對(duì)矯直機(jī)上的聯(lián)合減速機(jī)進(jìn)行設(shè)計(jì)。 1.2 本課題國(guó)內(nèi)外發(fā)展概況 近些年國(guó)內(nèi)外新設(shè)計(jì)的聯(lián)合減速機(jī)箱體均采用焊接結(jié)構(gòu)。當(dāng)分速級(jí)齒輪為人字齒輪時(shí)，可以設(shè)計(jì)成只有一個(gè)分箱面。為保證箱體剛度，各箱體，尤其是下箱體的承載鋼板應(yīng)有足夠的厚度和合理的配筋。軸承座部位一般選用厚鋼板直接焊接。各箱體之間的聯(lián)接螺栓大小應(yīng)按規(guī)范選取，并注意其與箱壁、筋的距離，以留有足夠的扳手空間。地腳螺栓應(yīng)布置合理，以方便土建基礎(chǔ)施工，并注意安裝空間。下箱上的吊耳應(yīng)能承受住整臺(tái)聯(lián)合減速機(jī)的重量，聯(lián)合減速機(jī)組裝完畢后，只允許使用下箱上的吊耳吊裝。 隨著線棒材軋坯尺寸的加大、軋制速度和對(duì)成品精度要求的逐步提高，對(duì)粗中軋機(jī)軋制能力及中間坯質(zhì)量也有越來(lái)越高的要求。因此聯(lián)合減速機(jī)呈現(xiàn)以下發(fā)展趨勢(shì)。 ??? 1）齒輪計(jì)算及強(qiáng)度校核采用電子計(jì)算機(jī)進(jìn)行計(jì)算，可大大縮短設(shè)計(jì)周期。 ??? 2）齒輪采用滲碳淬火熱處理工藝。根據(jù)計(jì)算，相同外型尺寸的聯(lián)合減速機(jī)，采用滲碳淬火比采用表面淬火可提高承載能力30%左右。還方便了大齒輪的 加工制造。 ??? 3）箱體采用全焊接結(jié)構(gòu)，以縮短制造周期，減輕重量。 ??? 4）齒輪采用高變位技術(shù)，以提高齒面接觸強(qiáng)度和齒根彎曲強(qiáng)度。 由于目前國(guó)內(nèi)中硬齒面聯(lián)合減速機(jī)的加工費(fèi)用一般比硬齒面聯(lián)合減速機(jī)的加工費(fèi)用便宜一半左右，所以，在選擇齒面硬度的原則是：尊重用戶的選擇，在軋機(jī)間距和機(jī)列長(zhǎng)度許可的前提下盡量不用滲碳淬火熱處理工藝，盡量不用高檔材料，盡量降低齒面硬度，以適應(yīng)市場(chǎng)經(jīng)濟(jì)的需要。但隨著國(guó)內(nèi)機(jī)加工能力的提高，加工費(fèi)用的進(jìn)一步合理，聯(lián)合減速機(jī)采用滲碳淬火硬齒面齒輪、大齒輪采用焊接結(jié)構(gòu)將是發(fā)展的方向。 1.3 矯直機(jī)的發(fā)展趨勢(shì) 綜合近些年國(guó)內(nèi)外的研究，可以看到：在矯直過(guò)程的變形機(jī)理方面向精度定量的方向進(jìn)一步發(fā)展，如：拉力對(duì)矯直的作用，在斜輥矯直機(jī)上壓緊力對(duì)矯直的作用等；在改進(jìn)矯直工藝及改進(jìn)矯直設(shè)備方面，如采用最佳壓下方案，采用恒功率制度，用振動(dòng)矯直代替旋轉(zhuǎn)矯直，單獨(dú)驅(qū)動(dòng)的變輥距矯直是大型矯直機(jī)發(fā)展的趨勢(shì)；在過(guò)程控制方面，隨著工業(yè)控制水平的不斷提高，矯直機(jī)電氣控制已上了一個(gè)新臺(tái)階，設(shè)備級(jí)控制趨向簡(jiǎn)單化，工廠級(jí)監(jiān)控、相關(guān)設(shè)備間聯(lián)動(dòng)、智能化控制，已是傳動(dòng)及基礎(chǔ)自動(dòng)化發(fā)展的必然趨勢(shì)。 型材矯直機(jī)采用壓上式結(jié)構(gòu)將是未來(lái)發(fā)展的方向，因?yàn)檫@種結(jié)構(gòu)將使機(jī)架上部結(jié)構(gòu)更加簡(jiǎn)化，操作環(huán)境的光線會(huì)更好，在采用吊車換輥操作的時(shí)候可以避免輥?zhàn)踊虻踯嚺c機(jī)架上部壓下裝置的磕碰，減少事故的發(fā)生，從另一角度而言，換輥工作將更加方便。 2 聯(lián)合減速箱參數(shù)的確定 輥式矯直機(jī)是目前應(yīng)用最為廣泛的一種矯直機(jī)。也是矯直技術(shù)發(fā)展最為完善的一種矯直機(jī)。輥式矯直機(jī)可以矯正板帶材和型材。其種類繁多，按用途可分為板材和型材兩類矯直機(jī)；還可按板厚來(lái)分，可分為厚、中、薄三類板材矯直機(jī)；還有按重型和普通型來(lái)區(qū)分板材矯直機(jī)的；用板寬來(lái)編排矯直機(jī)系列也是一種方法。從趨勢(shì)上看以厚度來(lái)區(qū)分板材矯直機(jī)是最基本的方法。 輥式矯直機(jī)屬于連續(xù)性反復(fù)彎曲式矯直機(jī)，是在壓力矯直機(jī)的基礎(chǔ)上而發(fā)展起來(lái)的，它克服了壓力矯直機(jī)斷續(xù)工作的缺點(diǎn)，使矯直效率成倍提高，使矯直工序得以進(jìn)入連續(xù)生產(chǎn)線，這在技術(shù)上是一次較大的跨越。其理論基礎(chǔ)就是金屬材料在較大彈塑性彎曲條件下，不管其原始彎曲程度有多大差別，在彈復(fù)后所殘留的彎曲程度差別會(huì)顯著減小，甚至?xí)呌谝恢?，從而達(dá)到矯直目的。 本文是針對(duì)11輥矯直機(jī)所用的聯(lián)合齒輪箱進(jìn)行設(shè)計(jì)，具體的初始參數(shù)為 電動(dòng)機(jī)的輸入功率為110Kw，輸入轉(zhuǎn)速為980rpm，輸出轉(zhuǎn)速為85rpm。 由輸入功率P=110Kw， 3 聯(lián)合減速箱傳動(dòng)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 3.1 傳動(dòng)比的分配 1.計(jì)算總的傳動(dòng)比 2.傳動(dòng)比分配，本次設(shè)計(jì)的減速箱采用11輥矯直機(jī)，減速采用三級(jí)減速，總的傳動(dòng)比為11.53，一級(jí)齒輪減速采用減速比2，那么二級(jí)齒輪減速和三級(jí)齒輪減速的比為，二級(jí)減速和三級(jí)減速本次采用相同的減速，則，二級(jí)和三級(jí)減速比為。 3.2 各軸的轉(zhuǎn)速、功率和轉(zhuǎn)矩 轉(zhuǎn)速： 功率：P1=110 KW 扭矩： 轉(zhuǎn)速： 功率： 扭矩：= 轉(zhuǎn)速： 功率： 扭矩： 轉(zhuǎn)速： 功率：= 扭矩： 表1.1 各軸的運(yùn)動(dòng)與動(dòng)力參數(shù) 軸號(hào) 轉(zhuǎn)速（r/min） 功 率 (KW) 扭 矩 （N．m） 1 980 110 1071.94 2 490 101.3 1974.9 3 204.2 93.3 4364.4 4 85 85.9 9655.6 3.3 齒輪材料精度和齒數(shù)的選擇 電動(dòng)機(jī)功率P=110 KW,轉(zhuǎn)速n=980 r/min,工作有輕微震動(dòng)，單向傳動(dòng)，傳動(dòng)比=11.5，要求結(jié)構(gòu)緊湊重量輕，預(yù)計(jì)壽命20000h ,小齒輪對(duì)稱布置 ； 傳遞功率大轉(zhuǎn)數(shù)高，并要求結(jié)構(gòu)緊湊重量輕，可以采用低碳合金鋼，小齒輪20滲碳淬火，HRC58～65取HRC 60。 大齒輪40Cr表面淬火，HRC48～55取HRC52。 齒輪精度7級(jí)，表面粗糙度0.8m,碳齒面齒輪主要失效形式為折斷希望彎曲強(qiáng)度大些。 3.4 減速機(jī)齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算 3.4.1一級(jí)齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算 1、設(shè)計(jì)準(zhǔn)則 齒面硬度>350HBS的硬齒面，其失效為輪齒的折斷準(zhǔn)則為：按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)，按齒面接觸強(qiáng)度校核 ；初選齒輪齒數(shù)Z1=35 2、按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)： ≥ 其中： ——螺旋角，試選=13； ——螺旋角影響系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，圖5-25]得=0.9 ； ——小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限，由文獻(xiàn)[4，圖5-11]得：=960 MPa； ——大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限，由文獻(xiàn)[4，圖5-11]得：=670MPa ; ——小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限，由文獻(xiàn)[4，5-10]得：=1470MPa；——大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限，由文獻(xiàn)[4，圖5-10]得：=1180MPa ； ，——最小安全系數(shù)，=1，=1.35 ； ——小輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù)，=60=60=1.776； ——大輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù)，===6.8； 、——彎曲疲勞壽命系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，圖5-13]得==1 、——接觸疲勞壽命系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，圖5-12]得=1.08，=1.2 ； []——小輪許用彎曲應(yīng)力，[]===637 MPa； []——大輪許用彎曲應(yīng)力，[]===496 MPa； []——接觸疲勞許用應(yīng)力，[]==1.08=1588 MPa ； []——接觸疲勞許用應(yīng)力，[]==1.21180=1424 MPa ； []===1506 MPa ，1.23[]=17.52MPa>[] ； ——齒寬系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，表5-8]得 =0.8 ； ——小齒輪的當(dāng)量齒數(shù)，== ； ——大齒輪的當(dāng)量齒數(shù)，== ； ——斜齒輪齒形系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，表5-6]得=2.80，=2.31 ； ——斜齒輪應(yīng)力校正系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，表5-6]得=1.564，=1.70 ； ——齒輪端面重合系數(shù)，==0.9781 ；=[188（）] =[188.2（1/35+1/70）] cos13=1.622 ； 試選載荷系數(shù) =1.4 ； =9.55=1071940N mm （6.2） ==0.00687 ，==0.00792 =0.318= 則 ≥ = =3.22mm 圓柱斜齒輪模數(shù)修正： =1 =1 其中： ——?jiǎng)虞d荷系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，圖5-7]得，=1.01 ； ——使用系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，表5-1]得，=1 ； ——接觸強(qiáng)度分配系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，表5-12]得=1.312 ； ——彎曲強(qiáng)度分配系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，表5-12]得=1.23 ； ——齒面載荷分布不均勻系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，表5-2]得，=1.104 。 所以 ， ==1=1=1.588 ； =1=1=1.695； 由于=1.588與相差很大，所以原設(shè)計(jì)要修正 ： ==3.23mm ，圓整并取標(biāo)準(zhǔn) =3 mm ； 3、幾何尺寸計(jì)算 （1）計(jì)算中心距： a==mm 中心距圓整，取a=166 mm ； （2）求實(shí)際齒輪的螺旋角； == 由于與預(yù)選的相差不大，所以，，，不需要修正； 小齒輪分度圓直徑：== 大齒輪分度圓直徑：== 齒輪齒寬：=0.8=84.16mm 圓整取 =85 mm，則 ：小齒輪齒寬：B1=90mm，大齒輪齒寬：B2=85mm 。 3.4.2 二級(jí)齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算 1、設(shè)計(jì)準(zhǔn)則 齒面硬度>350HBS的硬齒面，其失效為輪齒的折斷準(zhǔn)則為：按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)，按齒面接觸強(qiáng)度校核 ；初選齒輪齒數(shù)Z1=31 2、按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)： ≥ 其中： ——螺旋角，試選=13； ——螺旋角影響系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，圖5-25]得=0.9 ； ——小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限，由文獻(xiàn)[4，圖5-11]得：=960 MPa； ——大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限，由文獻(xiàn)[4，圖5-11]得：=670MPa ; ——小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限，由文獻(xiàn)[4，5-10]得：=1470MPa；——大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限，由文獻(xiàn)[4，圖5-10]得：=1180MPa ； ，——最小安全系數(shù)，=1，=1.35 ； ——小輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù)，=60=60=1.776； ——大輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù)，===6.8； 、——彎曲疲勞壽命系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，圖5-13]得==1 、——接觸疲勞壽命系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，圖5-12]得=1.08，=1.2 ； []——小輪許用彎曲應(yīng)力，[]===637 MPa； []——大輪許用彎曲應(yīng)力，[]===496 MPa； []——接觸疲勞許用應(yīng)力，[]==1.08=1588 MPa ； []——接觸疲勞許用應(yīng)力，[]==1.21180=1424 MPa ； []===1506 MPa ，1.23[]=17.52MPa>[] ； ——齒寬系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，表5-8]得 =0.8 ； ——小齒輪的當(dāng)量齒數(shù)，== ； ——大齒輪的當(dāng)量齒數(shù)，== ； ——斜齒輪齒形系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，表5-6]得=2.80，=2.31 ； ——斜齒輪應(yīng)力校正系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，表5-6]得=1.564，=1.70 ； ——齒輪端面重合系數(shù)，==0.9781 ；=[188（）] =[188.2（1/31+1/74）] cos13=1.63 ； 試選載荷系數(shù) =1.4 ； T2=9.55=197490N mm （6.2） ==0.00687 ，==0.00792 =0.318= 則 ≥ = 4.35mm 圓柱斜齒輪模數(shù)修正： =1 =1 其中： ——?jiǎng)虞d荷系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，圖5-7]得，=1.01 ； ——使用系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，表5-1]得，=1 ； ——接觸強(qiáng)度分配系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，表5-12]得=1.312 ； ——彎曲強(qiáng)度分配系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，表5-12]得=1.23 ； ——齒面載荷分布不均勻系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，表5-2]得，=1.104 。 所以 ， ==1=1=1.588 ； =1=1=1.695； 由于=1.588與相差很大，所以原設(shè)計(jì)要修正 ： ==4.38mm ，圓整并取標(biāo)準(zhǔn) =4 mm ； 3、幾何尺寸計(jì)算 （1）計(jì)算中心距： a==mm 中心距圓整，取a=215mm ； （2）求實(shí)際齒輪的螺旋角； == 由于與預(yù)選的相差不大，所以，，，不需要修正； 小齒輪分度圓直徑：== 大齒輪分度圓直徑：== 齒輪齒寬：=0.8=101.4mm 圓整取 =100 mm，則 ：小齒輪齒寬：B1=105mm，大齒輪齒寬：B2=100mm 。 3.4.3 三級(jí)齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算 1、設(shè)計(jì)準(zhǔn)則 齒面硬度>350HBS的硬齒面，其失效為輪齒的折斷準(zhǔn)則為：按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)，按齒面接觸強(qiáng)度校核 ；初選齒輪齒數(shù)Z1=33 2、按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)： ≥ 其中： ——螺旋角，試選=13； ——螺旋角影響系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，圖5-25]得=0.9 ； ——小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限，由文獻(xiàn)[4，圖5-11]得：=960 MPa； ——大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限，由文獻(xiàn)[4，圖5-11]得：=670MPa ; ——小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限，由文獻(xiàn)[4，5-10]得：=1470MPa；——大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限，由文獻(xiàn)[4，圖5-10]得：=1180MPa ； ，——最小安全系數(shù)，=1，=1.35 ； ——小輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù)，=60=60=1.776； ——大輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù)，===6.8； 、——彎曲疲勞壽命系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，圖5-13]得==1 、——接觸疲勞壽命系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，圖5-12]得=1.08，=1.2 ； []——小輪許用彎曲應(yīng)力，[]===637 MPa； []——大輪許用彎曲應(yīng)力，[]===496 MPa； []——接觸疲勞許用應(yīng)力，[]==1.08=1588 MPa ； []——接觸疲勞許用應(yīng)力，[]==1.21180=1424 MPa ； []===1506 MPa ，1.23[]=17.52MPa>[] ； ——齒寬系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，表5-8]得 =0.8 ； ——小齒輪的當(dāng)量齒數(shù)，== ； ——大齒輪的當(dāng)量齒數(shù)，== ； ——斜齒輪齒形系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，表5-6]得=2.80，=2.31 ； ——斜齒輪應(yīng)力校正系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，表5-6]得=1.564，=1.70 ； ——齒輪端面重合系數(shù)，==0.9781 ；=[188（）] =[188.2（1/33+1/79）] cos13=1.62 ； 試選載荷系數(shù) =1.4 ； T2=9.55=4364400N mm ==0.00687 ，==0.00792 =0.318= 則 ≥ = =5.28mm 圓柱斜齒輪模數(shù)修正： =1 =1 其中： ——?jiǎng)虞d荷系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，圖5-7]得，=1.01 ； ——使用系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，表5-1]得，=1 ； ——接觸強(qiáng)度分配系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，表5-12]得=1.312 ； ——彎曲強(qiáng)度分配系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，表5-12]得=1.23 ； ——齒面載荷分布不均勻系數(shù)，由文獻(xiàn)[4，表5-2]得，=1.104 。 所以 ， ==1=1=1.588 ； =1=1=1.695； 由于=1.588與相差很大，所以原設(shè)計(jì)要修正 ： ==5.38mm ，圓整并取標(biāo)準(zhǔn) =5mm ； 3、幾何尺寸計(jì)算 （1）計(jì)算中心距： a==mm 中心距圓整，取a=285mm ； （2）求實(shí)際齒輪的螺旋角； == 由于與預(yù)選的相差不大，所以，，，不需要修正； 小齒輪分度圓直徑：== 大齒輪分度圓直徑：== 齒輪齒寬：=0.8=135.56mm 圓整取 =135mm，則 ：小齒輪齒寬：B1=140mm，大齒輪齒寬：B2=135mm 。 3.5輸入軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 由文獻(xiàn)式（15-2）初步估算軸的最小直徑，選取軸的材料為45鋼，調(diào)制處理由文獻(xiàn)表（15-3）取=110于是得. ===53.06 mm 輸出軸的最小直徑顯然是聯(lián)軸器處直徑（圖6-2）?？紤]到此軸段有一鍵槽，應(yīng)將軸段直徑相應(yīng)放大，現(xiàn)取d=55mm。為了使所選的軸直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，故須同時(shí)選取聯(lián)軸器型號(hào)。 聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩查表14-1，考慮到轉(zhuǎn)矩變化很小，故取=1.3則 =1.32551142.36=3316485 Nmm （6.16） 按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，選用型彈性柱銷聯(lián)軸器，公稱轉(zhuǎn)矩為1071.94 N m ； 半聯(lián)軸器的孔徑為55 mm，取=80 mm，聯(lián)軸器長(zhǎng)度=114mm 。 根據(jù)軸向定位要求定軸各段直徑和長(zhǎng)度 ； （1）為滿足半聯(lián)軸器Ⅰ—Ⅱ軸段右制出一軸肩，故取Ⅱ—Ⅲ段直徑： =+（3～4）=73+（7.5～10）=55 mm ； （2）由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列圓錐輥?zhàn)虞S承30312，其尺寸為=60x130X35，故==60mm ； 而=93mm （3）取安裝齒輪處軸段Ⅳ—Ⅴ的直徑=107.76 mm，齒輪齒輪左端與左軸承間采用軸套定位，齒輪輪轂寬度為85 mm，軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取=85 mm （4）軸承端蓋總寬35 mm，裝拆便于對(duì)軸承添潤(rùn)滑脂，端蓋處與半聯(lián)軸器右端面間距離=35 mm （5）=+（876）=30.5+8+16+4=58.5 mm ； ==65+20+16=91mm ； 計(jì)算得軸各支點(diǎn)反力如表。 輸入軸受力分析圖 輸入軸受力參數(shù)表 載荷 水平面H 垂直面V 支反力F =10902 N =5451N =5952 N = -70.75 N 彎矩 =1035690 Nmm =565440 N mm = 13442 N mm 總彎矩 =1037232.157 Nmm ==1035777.233 Nmm 扭矩 =2551142.36 N/mm 3.5.1按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 進(jìn)行校核時(shí)，只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面強(qiáng)度根據(jù)文獻(xiàn)[5，式15-5]及上表中的數(shù)值，并取應(yīng)力折算系數(shù)=0.6，軸的計(jì)算應(yīng)力： = = =21.384 MPa ； 前已選定軸材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由文獻(xiàn)[5，表15-1]查得[]=60 MPa； 因此<[]故安全。 3.5.2 精確校核軸的疲勞強(qiáng)度 1、判斷軸的危險(xiǎn)面 鍵槽的應(yīng)力集中系數(shù)比過(guò)盈配合的小，因而此軸只需校核截面Ⅳ左即可 ； 2、截面Ⅳ左側(cè)?： 抗彎截面系數(shù) =0.1=0.1=61412.5mm3 ； 抗扭截面系數(shù)=0.2=0.285=122825mm3 ； 截面Ⅳ左側(cè)的彎矩為 =565440=148800 Nmm ； 截面Ⅳ上的扭矩 =2551142.36 Nmm ； 截面上的彎曲應(yīng)力== MPa ； 軸材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由文獻(xiàn)[5，表15-1]查得=640 MPa，=275 MPa，=155 MPa； 截面上軸肩形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及按文獻(xiàn)[5，表3-2]查取，因?yàn)? ，， =1.88，=1.32 ； 又由文獻(xiàn)[5，附圖3-1]得軸的材料的敏性系數(shù)為，=1.88，=0.85 ； 故有效應(yīng)力集中系數(shù) 按式（3-4）為； =1+=1+0.85（1.88）=1.748 ； =1+=1+0.85（0.32）=1.272 ； 由文獻(xiàn)[5，附圖3-2]得尺寸系數(shù)=0.63； 由文獻(xiàn)[5，附圖3-3]得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)=0.82 ； 軸按磨削加工，由文獻(xiàn)[5，附圖3-4]得表面質(zhì)量系數(shù)為 ； 軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即=1，按文獻(xiàn)[5，式3-12，3-12a]得綜合系數(shù)值為 ： =1==2.86 ===1.64 又由文獻(xiàn)[5，表3-1，3-2]得碳鋼的特性系數(shù) 取=0.1 ，=0.05～0.1，取=0.05 ； 于是，計(jì)算安全系數(shù)值按文獻(xiàn)[5，式15-6～15-8]則得： 只考慮彎矩作用時(shí)的安全系數(shù)： = 只考慮扭矩作用時(shí)的安全系數(shù)： == 所以 ， S= ==11.12>S=1.5 所以，截面Ⅳ左側(cè)強(qiáng)度校核合格。 3、截面Ⅳ右側(cè) 抗彎截面系數(shù)按文獻(xiàn)[5，表15-4]中的公式計(jì)算 =0.1=0.1=72900 mm =0.2=0.2 mm 彎矩及彎曲應(yīng)力為： =270938 Nmm == MPa 扭矩及扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力： =2551142.36 ； == MPa 過(guò)盈配合處的；=0.8=2.78 ； 軸按磨削加工，由文獻(xiàn)[5，附圖3-4]表面質(zhì)量系數(shù)為： ==0.92 ； 故得綜合系數(shù) ： =+=3.48+=3.57 ==2.78+=2.87 所以Ⅳ截面右側(cè)的安全系數(shù)為 = ===6.06 所以 ， S= ==5.9>S=1.5 故該軸Ⅳ截面右側(cè)的強(qiáng)度也是足夠的。 3.6中間軸1的設(shè)計(jì)計(jì)算 中間軸的功率，轉(zhuǎn)速，扭矩分別為： P2=101.3kw, n2=490r/min, T2=1974.9N.m 1.確定軸的最小直徑 先按式文獻(xiàn)[12]15-2初步估算軸的最小直徑。選軸的材料為45鋼調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表文獻(xiàn)[12]15-3，取，于是得 軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑。為了使軸的直徑和聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，故需同時(shí)選聯(lián)軸器的型號(hào)。 聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩，查文獻(xiàn)[12]表14-1取，又代入數(shù)據(jù)得 查文獻(xiàn)[11]表5-2-25（GB/T5014-1985），選用HL1型彈性柱銷聯(lián)軸器。公稱轉(zhuǎn)矩為160000N.mm，聯(lián)軸器的孔徑d=70mm,所以 2.軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) （1）根據(jù)軸向定位的要求確定軸上各段直徑和長(zhǎng)度 1）由以上計(jì)算可知=70mm,為了滿足聯(lián)軸器的軸向定位要求，在12段的右端制出一軸肩，軸肩h=(0.07—0.1)d，所以 2）初步選取軸承，因同時(shí)受到徑向力和軸向力，故選用圓錐滾子軸承，根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)和最小軸的直徑大小 按文獻(xiàn)[11]表6-1-54（GB/T297-1994）選用30314型軸承所以，，根據(jù)軸承的右端采用軸肩定位，從表中查得30314型軸承的定位軸肩高度h=20mm,所以取=90mm.取安裝齒輪的軸段67的直徑為 =34mm,齒輪左端采用軸肩定位，軸肩的高度軸環(huán)處直徑=40mm 半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度，為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，所以長(zhǎng)度應(yīng)取短些，現(xiàn)取。由所選的軸承可知，=17mm.齒輪的右端與右軸承之間采用套筒定位，已知齒輪的輪轂寬度為31mm，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，故取=38mm?？紤]軸環(huán)寬度，取=5mm.而軸承端蓋軸段的長(zhǎng)度=24mm.在確定軸承的位置時(shí)應(yīng)距離箱體內(nèi)壁S=8mm，取齒輪距離箱體內(nèi)壁a=15mm，齒輪間距c=15mm,所以， =47.25mm 3)齒輪的的周向定位采用平鍵，按查文獻(xiàn)[12]表6-1普通平鍵取得： b h l=10mm 8mm 30mm. 聯(lián)軸器處，由于是靜連接，選用普通平鍵。由表6-1，查得當(dāng)軸徑時(shí)鍵取為。參照半聯(lián)軸器與軸的配合長(zhǎng)度為和普通平鍵的長(zhǎng)度系列，取鍵長(zhǎng) 3.7中間軸2的設(shè)計(jì)計(jì)算 軸2的功率，轉(zhuǎn)速，扭矩分別為： =93.3kw =204.2r/min =4364.4N.mm 1.確定軸的最小直徑 先按文獻(xiàn)[12]式15-2初步估算軸的最小直徑。選軸的材料為40鋼調(diào)質(zhì)處理根據(jù)文獻(xiàn)[12]表15-3，取，于是得，由于開(kāi)了一個(gè)鍵槽，所以 （1）各段的直徑： 因?yàn)檩S的最小軸與軸承相配合，所以應(yīng)該先確定軸承的型號(hào)從而確定軸的最小值，因同時(shí)受到徑向力和軸向力，故選用圓錐滾子軸承。 查文獻(xiàn)[11]（GB/T297-1994），根據(jù)上面計(jì)算的，選擇軸承的型號(hào)為30315，其尺寸為 所以， 由上面軸的同樣的計(jì)算方法可得： =28mm, =26mm =32mm （2）確定各段的長(zhǎng)度 考慮到齒輪的安裝，配合段應(yīng)比齒輪的寬度略短， =24-4=20mm, =47-4=43mm 考慮到第3軸與第2軸在箱體內(nèi)的長(zhǎng)度相等，則取 所以：軸3的 就是齒輪的間距C,所以=C=15mm 3)軸上零件的周向定位采用平鍵，按=28mm，考慮鍵槽的同時(shí)加工，故取平鍵：23段：b h l=8mm 7mm 14mm 45段：b h l=8mm 7mm 32mm. 3.8輸出軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 =85.9kw =85r/min =9655.6N.mm 1.確定軸的最小直徑 按文獻(xiàn)[12]式15-2初步估算啜的最小直徑，選擇軸的材料為40Cr，調(diào)質(zhì)處理，根據(jù)文獻(xiàn)[12]表15-3取=98，則 由于開(kāi)了鍵槽，所以 所以可取=10mm. 2.軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) （1）根據(jù)軸向定位的要求確定軸上各段直徑和長(zhǎng)度 1) 根據(jù)上面計(jì)算可得安裝帶輪的軸徑=10mm，軸肩的高度 2）初步選取軸承，因同時(shí)受到徑向力和軸向力，故選用圓錐滾子軸承，根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)和最小軸的直徑大小查文獻(xiàn)[13]表2-3-18（GB297-84）選用7302E型軸承所以，，兩軸承采用軸肩定位，軸肩的高度 考慮到是齒輪軸，取1.5mm，所以 ，安裝端蓋的軸徑，考慮到軸承的安裝容易，取，為小齒輪的分度圓直徑23.34mm. 根據(jù)軸承的尺寸可得，，考慮到大帶輪的輪轂長(zhǎng)度，取，軸承端蓋軸向的總寬度由查表計(jì)算為27mm,根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對(duì)軸承的潤(rùn)滑取端蓋的外端面與大帶輪的距離,則.箱體內(nèi)的軸段長(zhǎng)度由與前兩軸的配合安裝確定，根據(jù)前面尺寸可得，，，為齒輪的寬度30mm. 3)平鍵的尺寸選擇按=10mm，查文獻(xiàn)[12]得:B h l=4mm 4mm 20mm. 3.9 圓錐輥?zhàn)虞S承壽命計(jì)算 圓錐輥?zhàn)虞S承支反力和計(jì)算： == N ===8931 N ； 軸承型號(hào)：30312，軸承參數(shù)：=168KN，=152KN，；； 圖6.3 軸承受力分析圖 =1.5， == N （6.18） == N （6.19） +> ,1軸承為緊軸承，2軸承為松軸承 =3538.6+3189.6=6782.2 N =3189.6 N > ， 1.4； =1.5=19562.76 N； （6.20） 所以1軸承的使用壽命為 ： == =37957h （6.21） < 1， 0 ； ==1.5=5954 N （6.22） 所以二軸承的使用壽命為： ===2h （6.23） 3.10 軸的校核 3.10.1 輸出軸的校核 求作用在齒輪上的力 計(jì)算支反力 1．畫(huà)軸的空間受力圖 將齒輪所受載荷簡(jiǎn)化為集中力，并通過(guò)輪轂中截面作用于軸上。軸的支點(diǎn)反力也簡(jiǎn)化為集中力通過(guò)載荷中心作用于軸上； 2．作垂直平面受力圖和水平平面受力圖求出作用于軸上的載荷。并確定可能的危險(xiǎn)截面。 圖5.4 輸出軸的受力圖 將計(jì)算出的危險(xiǎn)截面處的的值列入下表： 表5.1 輸出軸各危險(xiǎn)面處的載荷值 載荷 水平面H 垂直面V 支反力F 彎矩M 總彎矩 扭矩 3．按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 已知材料為45鋼調(diào)質(zhì)，由文獻(xiàn)[12]表15—1查得，由已知條件，對(duì)軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強(qiáng)度進(jìn)行校核。 根據(jù)式15-5以上表中的數(shù)據(jù)，并取，軸的計(jì)算應(yīng)力： 結(jié)論：按彎矩合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度，軸的強(qiáng)度足夠。 3.10.2中間軸（軸2）的校核 求作用在齒輪上的力 同軸3計(jì)算方法： 1．畫(huà)軸的空間受力圖 將齒輪所受載荷簡(jiǎn)化為集中力，并通過(guò)輪轂中截面作用于軸上。軸的支點(diǎn)反力也簡(jiǎn)化為集中力通過(guò)載荷中心作用于軸上； 2．作垂直平面受力圖和水平平面受力圖求出作用于軸上的載荷。并確定可能的危險(xiǎn)截面。 圖5.4 中間軸的受力圖 將計(jì)算出的危險(xiǎn)截面處的的值列入下表： 表5.2 中間軸各危險(xiǎn)面處的載荷值 載荷 水平面H 垂直面V 支反力F 彎矩M 總彎矩 扭矩 3．按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 已知材料為45鋼調(diào)質(zhì)，由文獻(xiàn)[12]表15—1查得，由已知條件，對(duì)軸上承受最大彎矩和扭矩的截面C的強(qiáng)度進(jìn)行校核。 根據(jù)式15-5以上表中的數(shù)據(jù)，并取 結(jié)論：按彎矩合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度，軸的強(qiáng)度足夠 3.10.3 輸入軸（軸1）的校核 1．畫(huà)軸的空間受力圖 將齒輪所受載荷簡(jiǎn)化為集中力，并通過(guò)輪轂中截面作用于軸上。軸的支點(diǎn)反力也簡(jiǎn)化為集中力通過(guò)載荷中心作用于軸上； 2．作垂直平面受力圖和水平平面受力圖求出作用于軸上的載荷。并確定可能的危險(xiǎn)截面。 圖5.5 輸入軸的受力圖 將計(jì)算出的危險(xiǎn)截面處的的值列入下表： 表5.3 輸入軸各危險(xiǎn)面處的載荷值 載荷 水平面H 垂直面V 支反力F 彎矩M 總彎矩 扭矩 3．按彎矩合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 已知材料為40Cr調(diào)質(zhì)，由文獻(xiàn)[12]表15—1查得，由已知條件，對(duì)軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強(qiáng)度進(jìn)行校核。 根據(jù)式15-5以上表中的數(shù)據(jù)，并取 式（5.20） 結(jié)論：按彎矩合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度，軸的強(qiáng)度足夠 3.11 軸承的校核 軸承的預(yù)期計(jì)算壽命 式（5.21） 3.11.1 輸入軸上軸承的校核 （1）求兩個(gè)軸承受到的徑向載荷 由軸的校核過(guò)程可知 所以 式（5.22） （2）計(jì)算軸承的軸向力 查文獻(xiàn)[13]表2-3-18得GB297-84型號(hào)軸承 所以 式（5.22） 式（5.23） （3）求軸承的動(dòng)載荷 查文獻(xiàn)[12]表13-5得 對(duì)軸承1 對(duì)軸承2 查文獻(xiàn)[12]表13-6取沖擊載荷因數(shù) （四）計(jì)算軸承的壽命 式（5.22） 所以 式（5.23） 所以軸承滿足壽命要求。 3.11.2 中間軸的校核 （1）求兩個(gè)軸承受到的徑向載荷 由軸的校核過(guò)程可知 所以 （2）計(jì)算軸承的軸向力 查文獻(xiàn)[11]（GB/T297-1994）得30204型號(hào)軸承 所以 （3）求軸承的動(dòng)載荷 查文獻(xiàn)[12]表13-5得 對(duì)軸承1 對(duì)軸承2 查文獻(xiàn)[12]表13-6取沖擊載荷因數(shù) （四）計(jì)算軸的壽命 所以軸承滿足壽命要求。 3.11.3 輸出軸上軸承的校核 （1）求兩個(gè)軸承受到的徑向載荷 由軸的校核過(guò)程可知 所以 （2）計(jì)算軸承的軸向力 查文獻(xiàn)[11]（GB/T297-1994）得32006型號(hào)軸承 所以 （3）求軸承的動(dòng)載荷 查文獻(xiàn)[12]表13-5得 對(duì)軸承1 對(duì)軸承2 查文獻(xiàn)[12]表13-6 取沖擊載荷因數(shù) （四）計(jì)算軸的壽命 所以軸承滿足壽命要求。 結(jié) 論 歷時(shí)幾個(gè)月的畢業(yè)設(shè)計(jì)現(xiàn)在已經(jīng)基本上結(jié)束，同時(shí)，四年的大學(xué)生活也已經(jīng)接近尾聲，心中是無(wú)盡的難舍與眷戀。從這里走出，對(duì)我的人生來(lái)說(shuō)，將是踏上一個(gè)新的征程，要把所學(xué)的知識(shí)應(yīng)用到實(shí)際工作中去。 回首四年，取得了些許成績(jī)，生活中有快樂(lè)也有艱辛。感謝老師四年來(lái)對(duì)我孜孜不倦的教誨，對(duì)我成長(zhǎng)的關(guān)心和愛(ài)護(hù)。學(xué)友情深，情同兄妹。三年的風(fēng)風(fēng)雨雨，我們一同走過(guò)，充滿著關(guān)愛(ài)，給我留下了值得珍藏的最美好的記憶。 在我的十幾年求學(xué)歷程里，離不開(kāi)父母的鼓勵(lì)和支持，是他們辛勤的勞作，無(wú)私的付出，為我創(chuàng)造良好的學(xué)習(xí)條件，我才能順利完成完成學(xué)業(yè)，感激他們一直以來(lái)對(duì)我的撫養(yǎng)與培育。 最后，我要特別感謝xxx老師。是他們?cè)谖耶厴I(yè)的最后關(guān)頭給了我們巨大的幫助與鼓勵(lì),使我能夠順利完成畢業(yè)設(shè)計(jì)，在此表示衷心的感激。xxx老師認(rèn)真負(fù)責(zé)的工作態(tài)度，嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)精神和深厚的理論水平都使我收益匪淺。他無(wú)論在理論上還是在實(shí)踐中，都給與我很大的幫助，使我得到不少的提高這對(duì)于我以后的工作和學(xué)習(xí)都有一種巨大的幫助，感謝他的耐心輔導(dǎo)。 通過(guò)這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，我增長(zhǎng)了很多認(rèn)識(shí)，也了解到了許多實(shí)際性的問(wèn)題，同時(shí)我了解到機(jī)械設(shè)計(jì)也是多么的博大精深。我的知識(shí)，特別是在機(jī)械專業(yè)方面的知識(shí)還剛剛是打下了一個(gè)良好的基礎(chǔ)，學(xué)無(wú)止境，還有很多問(wèn)題需要我去研究，去探索。因此，在以后的工作和學(xué)習(xí)生活中，我將繼續(xù)努力，爭(zhēng)取更大的進(jìn)步。 100 ****本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 參考文獻(xiàn) 參 考 文 獻(xiàn) [1] 何玉林，沈榮輝，賀元成．機(jī)械制圖．重慶：重慶大雪出版社，2000：1-37． [2] 成大先.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè):單行本,機(jī)械傳動(dòng).北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2004：12-4，13-479． [3] 周明衡.減速器選用手冊(cè).北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2002：23--45． [4] 鄭志峰.鏈傳動(dòng)設(shè)計(jì)與應(yīng)用手冊(cè).北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1992：134-204． [5] 羅善明.帶傳動(dòng)理論與新型帶傳動(dòng).北京：國(guó)防工業(yè)出版社，2006：46-57． [6] 張德泉,陳思夫.機(jī)械制造裝備及其設(shè)計(jì).天津：天津大學(xué)出版社，2003：240--247． [7] 中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社.中國(guó)機(jī)械工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)匯編,鏈傳動(dòng)卷.北京：中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社全國(guó)鏈傳動(dòng)標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)，2003：203--255． [8] 吳宗澤.機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè).北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2003：288-317，575-641． [9] 席偉光,楊光,李波.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì).北京：高等教育出版社，2003：58-96，163-259． [10] 孫志禮，冷興聚，魏延剛，曾海泉．機(jī)械設(shè)計(jì).東北大學(xué)出版社，2000：87-99，196-213． [11] 吳宗澤.機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)用手冊(cè)第2版.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2003：585-658，808-937，1052-1301，1412-1481． [12] 紀(jì)名剛．機(jī)械設(shè)計(jì)第8版．高等教育出版社，2006：103-113，143-235． [13] 王少懷.機(jī)械設(shè)計(jì)師手冊(cè).北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1989：290-347. 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[19] Bhattacharyyask,Grindabibity study of CBN wheels proc of 19th MTDR CONF.1778. ****本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 致謝 致 謝 本論文是在xx老師的悉心指導(dǎo)下完成的，在我即將完成學(xué)習(xí)之際，衷心感謝xx老師給我的關(guān)心和幫助。張老師淵博的學(xué)識(shí)、嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度、平易近人的作風(fēng)和認(rèn)真負(fù)責(zé)的工作態(tài)度讓我們受益非淺。從xx老師處我們學(xué)到了許多的專業(yè)知識(shí)和相關(guān)的設(shè)計(jì)方法。在此，謹(jǐn)向恩師表示最真誠(chéng)的感謝。 此外，還要感謝所有給過(guò)我?guī)椭耐瑢W(xué)，他們也為我的畢業(yè)設(shè)計(jì)提供了不少的意見(jiàn)和建議，在此僅表示誠(chéng)摯的謝意。 感謝答辯委員會(huì)的各位專家和老師，感謝你們?cè)诎倜χ谐槌鰧氋F時(shí)間了批閱論文、出席答辯并不吝提出寶貴的指導(dǎo)性建議。 更要感謝我最敬愛(ài)的父母、親人和摯友，我的每一步成長(zhǎng)都凝聚著你們的辛苦、汗水和希望。在我最困難的時(shí)候，你們陪我一起度過(guò)！