《牙輪鉆機(jī)加壓系統(tǒng)的設(shè)計》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《牙輪鉆機(jī)加壓系統(tǒng)的設(shè)計（23頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

1、牙輪鉆機(jī)加壓系統(tǒng)的設(shè)計 　　mm 　　3.2 　　加壓減速器軸系設(shè)計 　　3.2.1 　　輸入軸系（Ⅰ軸）的設(shè)計和校核 　?。?）通過查閱資料了解Ⅰ軸對齒輪的作用力 　　通過查閱一些資料計算得到P1=69.3KW，n1=440r/min，T1=1.5106N?mm 　　關(guān)于它的小齒輪的相關(guān)數(shù)據(jù)計算如下d1=138mm、Ft=2T1d1=21739N、Fr=Fttan20=7912N、Fa=Fttanβ=0 　?。?）經(jīng)過計算我第一次選擇該軸的最小直徑 　　通過查閱一些資料我們可以知道它的軸的材料可以選擇40Cr，它的處理方式為調(diào)質(zhì)處理。通過查閱一些資料取A0=105,所以通

2、過計算得出 　　dmin=A03P1n1=56.70mm 　　我通過學(xué)習(xí)與資料得知我們在該軸的截面上打鍵槽時，為了考慮到該鍵槽對此軸的強(qiáng)度進(jìn)行變化時應(yīng)當(dāng)采取增大的軸徑的方式。通過查閱一些書籍可知，當(dāng)它的直徑d100mm并且只有一個鍵槽時，該軸的軸徑將會比之前增大3%；當(dāng)該軸有兩個鍵槽時，該軸的軸徑將會比之前增大7%。當(dāng)它的直徑d≤100mm并且只有一個鍵槽時，該軸的軸徑將會比之前增大5%-7%；當(dāng)該軸有兩個鍵槽時，該軸的軸徑將會比之前增大10%-15%。通過上述可知該輸入軸的最小直徑應(yīng)增大5%，計算得dmin=59.54mm。 　　 查閱一些資料得知輸入軸的最小直徑是安裝聯(lián)軸器的位置。通

3、過一些資料得知聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)矩公式Tca=KAT1，但是轉(zhuǎn)矩變化和沖擊載荷較大，所以KA=2.5， 　　Tca=KAT1=2.51.5106=3.75106N?mm 　　通過查閱一些書籍選取的聯(lián)軸器為LX6型彈性柱銷聯(lián)軸器，通過相關(guān)資料查閱它的各項數(shù)據(jù)如下軸孔的直徑為65mm、半聯(lián)軸器的長度L=142mm、與軸配合的轂孔長度L1=107mm。 　　 （3）第一次對滾動軸承進(jìn)行選擇 　　通過一些資料可知軸承受徑向力的作用，不受軸向力的作用，通過上述計算出的最小直徑選擇深溝球軸承6215，它的相關(guān)尺寸dDT=75mm130mm25mm。 　　 （4）關(guān)于對軸的結(jié)構(gòu)的設(shè)計 　　通過資料可知為

4、了確定軸的各段直徑和各段長度需要根據(jù)軸向定位和周向定位的要求來進(jìn)行。如果把齒輪與軸分開制造，那么齒輪的鍵槽底部到齒根圓的距離e就會很小，使得齒輪輪體的強(qiáng)度得不到保證，對于圓柱齒輪，e<2mtmt為端面模數(shù)，通過設(shè)計計算可知，應(yīng)將輸入軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計為齒輪軸，設(shè)計結(jié)構(gòu)如下： 　　 （5）求軸上的載荷 　　軸的計算簡圖 　　垂直面Fr?L1+F2L1+L2=0 　　F2=-4718N，F(xiàn)1=-3194N 　　水平面Ft?L1+F2L1+L2=0 　　F2=-12963N，F(xiàn)1=-8776N 　　計算做出軸的彎矩圖和扭矩圖 　　從上面的圖中可以看出齒輪的位置在軸的危險截面處。我將計算出的

5、MH、MV及M的值列于下表 　　載荷 　　水平面H 　　垂直面V 　　支反力F 　　F2=-4718N，F(xiàn)1=-3194N 　　F2=-12963N，F(xiàn)1=-8776N 　　彎矩M 　　MH=-1038050N?mm 　　MV=-2852200N?mm 　　總彎矩 　　M1=3035225N?mm 　　扭矩T 　　T1=1.50106N?mm 　?。?）關(guān)于通過彎矩的合成應(yīng)力來對軸的強(qiáng)度進(jìn)行相關(guān)校核 　　一開始進(jìn)行校核時，一般通常只校核危險截面，通過查閱資料得α=0.6，關(guān)于該軸的計算應(yīng)力為 　　σca=M12+αT12W=51.6MPa 　　由于之前軸選擇的

6、材料為40Cr，處理方式為調(diào)質(zhì)處理，查閱得到的資料σ-1=70Mpa，故σca<σ-1，滿足強(qiáng)度要求，符合設(shè)計要求。 　　 3.2.2 　　中間軸系（Ⅱ軸）設(shè)計及校核 　?。?）通過查閱資料了解Ⅱ軸對齒輪的作用力 　　通過查閱一些資料計算得到P2=66.5KW，n2=162.96r/min，T2=3.89106N?mm 　　通過查閱一些書籍得到小齒輪的分度圓直徑和大齒輪的分度圓直徑d1=184mm，d2=378mm 　　圓周力Ft1=2T2d1=42283N，F(xiàn)t2=20582N 　　徑向力Fr1=Ft1tan20=15389N，F(xiàn)r2=7491N 　?。?）經(jīng)過計算我第一次選

7、擇該軸的最小直徑 　　通過查閱一些資料我們可以知道它的軸的材料可以選擇40Cr，它的處理方式為調(diào)質(zhì)處理。通過一些資料查得A0=105，所以通過計算得出 　　dmin=A03P1n1=77.88mm 　　軸的最小直徑增大5%，計算得dmin=81.78mm。 　　 （3）第一次對滾動軸承進(jìn)行選擇 　　通過一些資料可知軸承受徑向力的作用，不受軸向力的作用，通過上述計算出的最小直徑選擇深溝球軸承6218，它的相關(guān)尺寸dDT=90mm160mm30mm 　?。?）關(guān)于對軸的結(jié)構(gòu)的設(shè)計 　　通過資料可知為了確定軸的各段直徑和各段長度需要根據(jù)軸向定位和周向定位的要求來進(jìn)行。它的設(shè)計結(jié)構(gòu)如下：

8、 　　 （5）求軸上的載荷 　　軸的計算簡圖 　　垂直面Fr1?L1+F2L1+L2+L3=Fr2L1+L2 　　F2=637N，F(xiàn)1=-8535N 　　水平面Ft1?L1+Ft2L1+L2=F2L1+L2+L3 　　F2=23558N，F(xiàn)1=39307N 　　計算做出軸的彎矩圖和扭矩圖 　　從上面的圖中可以看出齒輪的位置在軸的危險截面處。我將計算出的MH、MV及M的值列于下表 　　載荷 　　水平面H 　　垂直面V 　　支反力F 　　F2=637N，F(xiàn)1=-8535N 　　F2=23558N，F(xiàn)1=39307N 　　彎矩M 　　MH=-1233307.5N?mm

9、 　　MV=5679861.5N?mm 　　總彎矩 　　M2=5812217.7N?mm 　　扭矩T 　　T2=3.89106N?mm 　　（6）關(guān)于通過彎矩的合成應(yīng)力來對軸的強(qiáng)度進(jìn)行相關(guān)校核 　　一開始進(jìn)行校核時，一般通常只校核危險截面，通過查閱資料得α=0.6，關(guān)于該軸的計算應(yīng)力為 　　σca=M22+αT22W=62.6MPa 　　由于之前軸選擇的材料為40Cr，處理方式為調(diào)質(zhì)處理，查閱得到的資料σ-1=70Mpa，故σca<σ-1，滿足強(qiáng)度要求，符合設(shè)計要求。 　　 3.2.3 　　中間軸系（Ⅲ軸）設(shè)計及校核 　?。?）通過查閱資料了解Ⅲ軸對齒輪的作用力 　　

10、通過查閱一些資料計算得到P3=63.8KW，n3=45.27r/min，T3=1.35107N?mm 　　通過查閱一些書籍得到小齒輪的分度圓直徑和大齒輪的分度圓直徑d1=664mm，d2=230mm 　　圓周力Ft1=2T3d1=40663N，F(xiàn)t2=117391N 　　徑向力Fr1=Ft1tan20=14800N，F(xiàn)r2=42727N 　?。?）經(jīng)過計算我第一次選擇該軸的最小直徑 　　通過查閱一些資料我們可以知道它的軸的材料可以選擇40Cr，它的處理方式為調(diào)質(zhì)處理。通過一些資料查得A0=105，所以通過計算得出 　　dmin=A03P3n3=117.72mm 　　軸的最小直徑增

11、大5%，計算得dmin=123.61mm。 　　 （3）第一次對滾動軸承進(jìn)行選擇 　　通過一些資料可知軸承受徑向力的作用，不受軸向力的作用，通過上述計算出的最小直徑選擇深溝球軸承6226，它的相關(guān)尺寸dDT=130mm230mm40mm 　　（4）關(guān)于對軸的結(jié)構(gòu)的設(shè)計 　　通過資料可知為了確定軸的各段直徑和各段長度需要根據(jù)軸向定位和周向定位的要求來進(jìn)行。它的設(shè)計結(jié)構(gòu)如下： 　　 （5）求軸上的載荷 　　軸的計算簡圖 　　垂直面Fr1?L1=F2L1+L2+L3+Fr2L1+L2 　　F2=-21728N，F(xiàn)1=-6199N 　　水平面Ft1?L1+Ft2L1+L2=-F2L1

12、+L2+L3 　　F2=-80950N，F(xiàn)1=-77104N 　　計算做出軸的彎矩圖和扭矩圖 　　從上面的圖中可以看出齒輪的位置在軸的危險截面處，我將計算出的MH、MV及M的值列于下表。 　　 載荷 　　水平面H 　　垂直面V 　　支反力F 　　F2=-21728N，F(xiàn)1=-6199N 　　F2=-80950N，F(xiàn)1=-77104N 　　彎矩M 　　MH=-4617382.5N?mm 　　MV=-17201843N?mm 　　總彎矩 　　M3=17810803N?mm 　　扭矩T 　　T3=1.35107N?mm 　?。?）關(guān)于通過彎矩的合成應(yīng)力來對軸的強(qiáng)度進(jìn)

13、行相關(guān)校核 　　進(jìn)行校核時，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面，即危險截面，查表取α=0.6，軸的計算應(yīng)力為 　　σca=M32+αT32W=64.2MPa 　　由于之前軸選擇的材料為40Cr，處理方式為調(diào)質(zhì)處理，查閱得到的資料σ-1=70Mpa，故σca<σ-1，滿足強(qiáng)度要求，符合設(shè)計要求。 　　 3.2.4 　　輸出軸系（Ⅳ軸）設(shè)計及校核 　　（1）通過查閱資料了解Ⅳ軸對齒輪的作用力 　　通過查閱一些資料計算得到P4=57.6KW，n4=9.05r/min，T4=6.08107N?mm 　　通過查閱一些書籍得到小齒輪的分度圓直徑和大齒輪的分度圓直徑d1=264mm，d2

14、=1150mm 　　圓周力Ft1=T2d1=230303N，F(xiàn)t2=105739N 　　徑向力Fr1=Ft1tan20=83823N，F(xiàn)r2=38486N 　?。?）經(jīng)過計算我第一次選擇該軸的最小直徑 　　通過查閱一些資料我們可以知道它的軸的材料可以選擇40Cr，它的處理方式為調(diào)質(zhì)處理。通過一些資料查得A0=105，所以通過計算得出 　　dmin=A03P4n4=194.59mm 　　軸的最小直徑增大5%，計算得dmin=204.32mm。 　　 （3）第一次對滾動軸承進(jìn)行選擇 　　通過一些資料可知軸承受徑向力的作用，不受軸向力的作用，通過上述計算出的最小直徑選擇深溝球軸承62

15、48，它的相關(guān)尺寸dDT=240mm440mm72mm 　?。?）關(guān)于對軸的結(jié)構(gòu)的設(shè)計 　　通過資料可知為了確定軸的各段直徑和各段長度需要根據(jù)軸向定位和周向定位的要求來進(jìn)行。它的設(shè)計結(jié)構(gòu)如下： 　　 （5）求軸上的載荷 　　軸的計算簡圖 　　垂直面Fr2?L2+Fr1?L1=F2L2+L3+L4+F2L2+L3 　　F2=-38772N，F(xiàn)1=-90388N 　　水平面Ft2?L2+Ft1?L2+L3+L4=F2L2+L3+Ft1?L1 　　F2=246933N，F(xiàn)1=319412N 　　計算做出軸的彎矩圖和扭矩圖 　　從上面的圖中可以看出齒輪的位置在軸的危險截面處。我將計

16、算出的MH、MV及M的值列于下表。 　　 載荷 　　水平面H 　　垂直面V 　　支反力F 　　F2=-38772N，F(xiàn)1=-90388N 　　F2=246933N，F(xiàn)1=319412N 　　彎矩M 　　MH=86065265.25N?mm 　　MV=-236463605.25N?mm 　　總彎矩 　　M2=83879719.77N?mm 　　扭矩T 　　T2=6.08107N?mm 　?。?）進(jìn)行校核時，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面，即危險截面，查表取α=0.6，軸的計算應(yīng)力為 　　σca=M22+αT22W=58.5MPa 　　由于之前軸選擇的材料為

17、40Cr，處理方式為調(diào)質(zhì)處理，查閱得到的資料σ-1=70Mpa，故σca<σ-1，滿足強(qiáng)度要求，符合設(shè)計要求。 　　 3.2.5關(guān)于各軸的軸承的校核 　　（1）關(guān)于Ⅰ軸的軸承的校核 　　之前Ⅰ軸選擇的軸承為6215型深溝球軸承，所以： 　　 P=31942+87762=9339N 　　通過一些資料可知深溝球軸承ε=3 　　通過一些資料可知其動載荷為C=66KN 　　得到： 　　 Lh=10660n?CPε=13370 　　則此軸承可用L=1337016200=4.2年 　?。?）關(guān)于Ⅱ軸的軸承的校核 　　之前Ⅱ軸選擇的軸承為6218型深溝球軸承，所以： 　　 P=637

18、2+235582=23567N 　　通過一些資料可知深溝球軸承ε=3 　　通過一些資料其動載荷為C=95.8KN 　　得到： 　　 Lh=10660n?CPε=6870 　　則此軸承可用L=687016200=2.1年 　　（3）關(guān)于Ⅲ軸的軸承的校核 　　之前Ⅲ軸選擇的軸承為6226型深溝球軸承，所以： 　　 P=61992+771042=77352N 　　通過查閱一些資料可知深溝球軸承ε=3 　　通過查閱一些資料其動載荷為C=66KN 　　得到： 　　 Lh=10660n?CPε=3573 　　則此軸承可用L=357316200=1.1年 　?。?）關(guān)于Ⅳ軸的軸承

19、的校核 　　之前Ⅳ軸選擇的軸承為6248型深溝球軸承，所以： 　　 P=387722+2469332=249958N 　　通過查閱一些書籍可知深溝球軸承ε=3 　　通過查閱一些書籍其動載荷為C=66KN 　　得到： 　　 Lh=10660n?CPε=5275 　　則此軸承可用L=527216200=1.6年 　　3.3 　　減速箱箱體設(shè)計 　　箱體是用HT200鑄造而成，其相關(guān)參數(shù)如下： 　　 箱座壁厚 　　δ 　　25 　　箱蓋壁厚 　　δ1 　　20 　　箱蓋凸緣厚度 　　b1 　　30 　　箱座凸緣厚度 　　b 　　50 　　箱座底凸緣厚度

20、 　　b2 　　150 　　地腳螺釘直徑 　　df 　　70 　　地腳螺釘數(shù)目 　　n 　　8 　　軸承旁連接螺栓直徑 　　d1 　　60 　　蓋與座連接螺栓直徑 　　d2 　　60 　　定位銷直徑 　　d 　　20 　　視孔蓋螺釘直徑 　　d4 　　15 　　df、d1、d2至外箱壁距離 　　C1 　　35 　　df、d2至凸緣邊緣距離 　　C2 　　30 　　箱蓋肋厚 　　m1 　　24 　　箱座肋厚 　　m 　　30 　　大齒輪頂圓與內(nèi)箱壁距離 　　?1 　　52 　　齒輪端面與內(nèi)箱壁距離 　　?2 　　48 　

21、　第四章機(jī)械精度設(shè)計 　　4.1 　　關(guān)于齒輪的精度設(shè)計 　　對Ⅲ軸的小齒輪的齒輪精度設(shè)計 　?。?）確定該軸上小齒輪的齒輪精度等級 　　由于該齒輪應(yīng)用于礦山鉆孔中，因此查表可得齒輪精度等級為8到10級。 　　 v=πdn100060=3.14231045.27100060=0.54m/s 　　根據(jù)v=0.54m/s，查表得平穩(wěn)性精度為8級。由于該齒輪的運動精度不高，故三項精度要求均為8級。 　　 （2）確定齒輪的必檢參數(shù)及其公差 　　根據(jù)上面的計算該小齒輪的分度圓直徑d=230mm，通過查閱一些資料得到它的運動精度：Fp=0.096，它的平穩(wěn)性精度：fpt=0.042，F(xiàn)α

22、=0.054，它的載荷分布均勻性：Fβ=0.058。 　　 （3）關(guān)于對最小法向側(cè)隙的確定以及對齒厚極限偏差的確定 　　中心距a=690mm 　　則Jbnmin=23?0.06+0.0005a+0.03m=0.470 　　Esns的計算 　　Jbn=1.76fpt2+2+0.35Lb2Fβ2=0104. 　　查表得fa=0.082 　　Esns=-Jbnmin+Jbn2cosα+fatanα=-0.335 　　Esni的計算 　　查表得Fr=0.06，br=0.098 　　則Tsn=Fr2+br2?2tanα=0.084 　　Esni=Esns-Tsn=-0.335-0.

23、084=-0.419 　　（4）確定公法線公稱長度及其極限偏差 　　WK的計算 　　K=Z9+0.5=3 　　WK=m2.952K-0.5+0.014Z=77.020 　　Ebns、Ebni的計算 　　Ebns=Esnscosα-0.72Frsinα=-0.329 　　Ebni=Esnicosα+0.72Frsinα=-0.378 　　我在相關(guān)圖紙上的標(biāo)注為：WK=77.020-0.378-0.329 　?。?）關(guān)于對齒坯精度的確定 　　內(nèi)孔 　　通過查閱一些資料確定它的內(nèi)孔精度為?145H8 　　圓柱度公差 　　t=0.04LbFβ=0.002 　　頂圓 　　若

24、頂圓為加工和測量基準(zhǔn)時da=mZ+2=250mm，查表得頂圓精度為?250h8，頂圓徑向圓跳動公差t=0.3Fp=0.026，圓柱度公差t=0.002。若頂圓不作基準(zhǔn)時，其公差應(yīng)取IT11，但不得大于0.1m，也不需規(guī)定圓跳動和圓柱度公差。 　　 徑向基準(zhǔn)面 　　我這次選用的是齒頂圓來作為加工和測量的基準(zhǔn)所以不需要選擇其他徑向基準(zhǔn)面。 　　 軸向基準(zhǔn)面 　　軸向跳動公差t=0.2DdbFβ=0.014 　　表面粗糙度 　　查表得齒面上限值為2.5μm，內(nèi)孔為2.5μm，頂圓為3.2μm，端面為3.2μm，其余為12.5μm。 　　 （6）為注尺寸公差為f級，為注形位公差為K級。

25、 　　 4.2 　　重要裝配配合設(shè)計 　　4.2.1 　　齒輪輪轂和軸配合配合精度 　　齒輪輪轂與軸利用平鍵連接傳遞動力，當(dāng)傳遞的轉(zhuǎn)矩過大時，可以使用數(shù)個平鍵或者數(shù)個花鍵來進(jìn)行連接，為了保證齒輪和軸的配合有相對良好的對中性，對平鍵的設(shè)計可以在軸上進(jìn)行對稱挖槽。當(dāng)軸通過齒輪傳遞動力給另一個軸時，為了使傳遞的功率與轉(zhuǎn)速不至于損失過大，齒輪輪轂軸的配合采用過度配合。故其配合精度為H7/k6。 　　 4.2.2 　　軸承內(nèi)圈和軸的配合 　　通過查閱一些資料確定滾動軸承內(nèi)圈與軸的配合應(yīng)按基孔制配合，但是內(nèi)徑的公差帶位置與一般基準(zhǔn)孔的位置相反。通過查閱書籍，內(nèi)圈基準(zhǔn)孔的公差帶位于公稱內(nèi)徑d的

26、下方，即它的上極限偏差為零，它的下極限偏差為負(fù)值。這樣的分布是為了在多數(shù)的情況下，當(dāng)軸承的內(nèi)圈隨著軸一起進(jìn)行轉(zhuǎn)動時，為了防止結(jié)合面磨損，所以這兩者的配合應(yīng)為過盈配合。通過查閱一些書籍以及上述分析，軸承內(nèi)圈與軸的配合精度為 　　H7/k6。 　　 4.2.3 　　軸承外圈與殼體的配合 　　通過查閱一些資料，確定滾動軸承的外徑應(yīng)與殼孔按基軸系匹配，兩者的匹配不應(yīng)過緊。滾動軸承的公差按國家標(biāo)準(zhǔn)對所有精密軸承的外徑公差帶位置仍按一般基準(zhǔn)軸，分布在零線的下側(cè)，上限偏差為零，下限偏差為負(fù)。由于軸承內(nèi)圈隨軸轉(zhuǎn)動，軸承外圈與殼體一起固定軸的位置，在保證軸的強(qiáng)度和剛度的同時，可采用軸承外圈與殼體的間隙配

27、合。因此，通過以上分析，軸承外圈與軸的配合精度為J6/H7。 　　 4.2.4 　　其他部件的配和精度 　　制動器支座是用于固定制動器，保證制動器能平穩(wěn)地工作，使減速器能夠緊急制動，因此制動器支座與軸的配合采用間隙配合，配合精度為H7/f6。通過查閱一些資料制動器與軸套的配合以及軸套與軸的配合都采用過度配合，制動器的制動盤可以隨軸一起轉(zhuǎn)動，當(dāng)液壓缸推動推桿使滑塊加緊制動盤，降低制動盤的轉(zhuǎn)速，從而降低減速器輸出軸的轉(zhuǎn)速，保證在緊急情況下，能安全使加壓小車停止下來，因此，其配合精度為H7/s6。 　　 另外，聯(lián)軸器與液壓馬達(dá)輸出軸和減速器輸入軸的配合采用過度配合，使液壓馬達(dá)的動力能很好的傳

28、遞給減速器，因此其配合精度為H7/k6。 　　 參考文獻(xiàn) 　　[1] 張雷代浩蘇遵. 圓柱齒輪減速器的齒輪設(shè)計[D]. 科技創(chuàng)新導(dǎo)報, 2015. 　　[2]劉濤. 層碼垛機(jī)器人結(jié)構(gòu)設(shè)計及動態(tài)性能分析[D]. 蘭州理工大學(xué), 2010. 　　[3]武澤聰. 圓形坑槽銑刨機(jī)銑刨裝置及其銑削過程研究[D]. 長安大學(xué), 2013. 　　[4]羅希年. 齒輪彎曲應(yīng)力計算的優(yōu)化[D]. 長安大學(xué), 2012. 　　[5]張司藝. 雙滾筒式超長沖程抽油機(jī)的設(shè)計與評價[D]. 東北石油大學(xué), 2017. 　　[6]沙曉麗. 單發(fā)動機(jī)清掃車動力系統(tǒng)研究[D]. 長安大學(xué), 2010. 　　[

29、7]蕭其林. 露天礦用牙輪鉆機(jī)加壓提升機(jī)構(gòu)的分析與設(shè)計二[D]. 礦山機(jī)械, 2014. 　　[8]蔣宏春. 有限元分析在齒輪優(yōu)化中的應(yīng)用[D]. 現(xiàn)代機(jī)械, 2011. 　　[9]賈金蘭王勇. 旋轉(zhuǎn)式砂粒分選機(jī)的設(shè)計[D]. 價值工程, 2010. 　　[10]董兆盛. 連續(xù)玻璃纖維原絲氈拋絲設(shè)備研究與設(shè)計[D]. 河北科技大學(xué), 2018. 　　[11]呂長安. 大棗自動定向、輸送及切片機(jī)的研究設(shè)計[D]. 甘肅農(nóng)業(yè)大學(xué), 2010. 　　[12]甄紅衛(wèi). 腳踏車式下肢康復(fù)訓(xùn)練器設(shè)計及研究[D]. 燕山大學(xué), 2012. 　　[13]陳至歡. 基于案例推理的水平定向鉆機(jī)動力頭快

30、速設(shè)計[D]. 湘潭大學(xué), 2014. 　　[14]張靈聰. PGZX1型爐管爬行機(jī)器人的結(jié)構(gòu)設(shè)計與仿真[D]. 東北石油大學(xué), 2012. 　　[15]王磊. 新型傳動抽油機(jī)設(shè)計與研究[D]. 西安石油大學(xué), 2012. 　　[16]蕭其林. 國外現(xiàn)代牙輪鉆機(jī)產(chǎn)品特點、主要性能參數(shù)與發(fā)展趨勢一[D]. 礦山機(jī)械, 2006. 　　[17]馬上. 汽車輪轂跳動量檢測儀輪轂裝夾機(jī)構(gòu)研究[D]. 長春理工大學(xué), 2017. 　　[18]徐程橙. 環(huán)保真空靜電油漆噴涂流水線優(yōu)化[D]. 廣東工業(yè)大學(xué), 2014. 　　[19]張復(fù)旺. 典型零件公差配合的多媒體動畫設(shè)計研究[D]. 太

31、原科技大學(xué), 2013. 　　[20]趙浮萍. 免耕施肥播種機(jī)錐齒輪參數(shù)的設(shè)計與分析[D]. 當(dāng)代農(nóng)機(jī), 2014. 　　[21]魏華. 行星齒環(huán)式無游梁抽油機(jī)的理論分析及設(shè)計[D]. 西華大學(xué), 2010. 　　 總結(jié)與展望 　　在這次的畢業(yè)設(shè)計過程當(dāng)中，這讓我對機(jī)械和相關(guān)零件的設(shè)計理念有了進(jìn)一步的認(rèn)識，而且在這段時間我制圖的能力，提高了不少，尤其在液壓方面，由于以前對液壓并不是很了解，通過這次的學(xué)習(xí)我有了很大的進(jìn)步。此次通過計算機(jī)輔助設(shè)計，這讓我對所的學(xué)二維維制圖軟件進(jìn)行更加熟悉的掌握和練習(xí)。尤其是對AutoCAD軟件的掌握。一次次查閱手冊，書本，尋找計算和設(shè)計方法；一次次地發(fā)現(xiàn)新

32、的問題和錯誤，分析問題，提出解決方法，修改原先的設(shè)計，直到確定最終方案。 　　 當(dāng)遇到難以決定的問題時，我會主動咨詢指導(dǎo)老師。指導(dǎo)老師會替我分析問題，討論解決方案。同時，我也會將已經(jīng)確定下來的參數(shù)，以便后來查閱。良好的方法，可以保證畢設(shè)的順利進(jìn)行，避免一些失誤，提高效率。 　　 致謝 　　歷經(jīng)三個月的畢業(yè)設(shè)計即將結(jié)束，敬請各位評審老師對我的設(shè)計成果作最后檢查。此次畢業(yè)設(shè)計是大學(xué)四年的最后一次設(shè)計，讓我有機(jī)會通過對大學(xué)四年所學(xué)知識的綜合應(yīng)用，是對我們所學(xué)知識的一次檢閱，相信這個過程能對我們以后在工作中的綜合設(shè)計運用有一定的作用。大四生活接近尾聲，在畢業(yè)設(shè)計期間由于本設(shè)計所用知識較多，覆蓋面較廣，在設(shè)計的初期階段確實遇到了很多的困難。在我困惑的時候，是羅士軍老師的細(xì)心幫助和鼓勵，使我的畢業(yè)設(shè)計順利的完成，在此我特別感謝羅士軍老師，作為我的指導(dǎo)老師對我仔細(xì)和耐心的指導(dǎo)和幫助。同時，我也向幫助過我的這些老師和同學(xué)致以最誠摯的問候和衷心的感謝！愿你們在今后的工作和生活中一帆風(fēng)順！