《牙輪鉆機(jī)加壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《牙輪鉆機(jī)加壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)（23頁(yè)珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、牙輪鉆機(jī)加壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 　　mm 　　3.2 　　加壓減速器軸系設(shè)計(jì) 　　3.2.1 　　輸入軸系（Ⅰ軸）的設(shè)計(jì)和校核 　?。?）通過(guò)查閱資料了解Ⅰ軸對(duì)齒輪的作用力 　　通過(guò)查閱一些資料計(jì)算得到P1=69.3KW，n1=440r/min，T1=1.5106N?mm 　　關(guān)于它的小齒輪的相關(guān)數(shù)據(jù)計(jì)算如下d1=138mm、Ft=2T1d1=21739N、Fr=Fttan20=7912N、Fa=Fttanβ=0 　?。?）經(jīng)過(guò)計(jì)算我第一次選擇該軸的最小直徑 　　通過(guò)查閱一些資料我們可以知道它的軸的材料可以選擇40Cr，它的處理方式為調(diào)質(zhì)處理。通過(guò)查閱一些資料取A0=105,所以通

2、過(guò)計(jì)算得出 　　dmin=A03P1n1=56.70mm 　　我通過(guò)學(xué)習(xí)與資料得知我們?cè)谠撦S的截面上打鍵槽時(shí)，為了考慮到該鍵槽對(duì)此軸的強(qiáng)度進(jìn)行變化時(shí)應(yīng)當(dāng)采取增大的軸徑的方式。通過(guò)查閱一些書(shū)籍可知，當(dāng)它的直徑d100mm并且只有一個(gè)鍵槽時(shí)，該軸的軸徑將會(huì)比之前增大3%；當(dāng)該軸有兩個(gè)鍵槽時(shí)，該軸的軸徑將會(huì)比之前增大7%。當(dāng)它的直徑d≤100mm并且只有一個(gè)鍵槽時(shí)，該軸的軸徑將會(huì)比之前增大5%-7%；當(dāng)該軸有兩個(gè)鍵槽時(shí)，該軸的軸徑將會(huì)比之前增大10%-15%。通過(guò)上述可知該輸入軸的最小直徑應(yīng)增大5%，計(jì)算得dmin=59.54mm。 　　 查閱一些資料得知輸入軸的最小直徑是安裝聯(lián)軸器的位置。通

3、過(guò)一些資料得知聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)矩公式Tca=KAT1，但是轉(zhuǎn)矩變化和沖擊載荷較大，所以KA=2.5， 　　Tca=KAT1=2.51.5106=3.75106N?mm 　　通過(guò)查閱一些書(shū)籍選取的聯(lián)軸器為L(zhǎng)X6型彈性柱銷聯(lián)軸器，通過(guò)相關(guān)資料查閱它的各項(xiàng)數(shù)據(jù)如下軸孔的直徑為65mm、半聯(lián)軸器的長(zhǎng)度L=142mm、與軸配合的轂孔長(zhǎng)度L1=107mm。 　　 （3）第一次對(duì)滾動(dòng)軸承進(jìn)行選擇 　　通過(guò)一些資料可知軸承受徑向力的作用，不受軸向力的作用，通過(guò)上述計(jì)算出的最小直徑選擇深溝球軸承6215，它的相關(guān)尺寸dDT=75mm130mm25mm。 　　 （4）關(guān)于對(duì)軸的結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 　　通過(guò)資料可知為

4、了確定軸的各段直徑和各段長(zhǎng)度需要根據(jù)軸向定位和周向定位的要求來(lái)進(jìn)行。如果把齒輪與軸分開(kāi)制造，那么齒輪的鍵槽底部到齒根圓的距離e就會(huì)很小，使得齒輪輪體的強(qiáng)度得不到保證，對(duì)于圓柱齒輪，e<2mtmt為端面模數(shù)，通過(guò)設(shè)計(jì)計(jì)算可知，應(yīng)將輸入軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)為齒輪軸，設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)如下： 　　 （5）求軸上的載荷 　　軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖 　　垂直面Fr?L1+F2L1+L2=0 　　F2=-4718N，F(xiàn)1=-3194N 　　水平面Ft?L1+F2L1+L2=0 　　F2=-12963N，F(xiàn)1=-8776N 　　計(jì)算做出軸的彎矩圖和扭矩圖 　　從上面的圖中可以看出齒輪的位置在軸的危險(xiǎn)截面處。我將計(jì)算出的

5、MH、MV及M的值列于下表 　　載荷 　　水平面H 　　垂直面V 　　支反力F 　　F2=-4718N，F(xiàn)1=-3194N 　　F2=-12963N，F(xiàn)1=-8776N 　　彎矩M 　　MH=-1038050N?mm 　　MV=-2852200N?mm 　　總彎矩 　　M1=3035225N?mm 　　扭矩T 　　T1=1.50106N?mm 　　（6）關(guān)于通過(guò)彎矩的合成應(yīng)力來(lái)對(duì)軸的強(qiáng)度進(jìn)行相關(guān)校核 　　一開(kāi)始進(jìn)行校核時(shí)，一般通常只校核危險(xiǎn)截面，通過(guò)查閱資料得α=0.6，關(guān)于該軸的計(jì)算應(yīng)力為 　　σca=M12+αT12W=51.6MPa 　　由于之前軸選擇的

6、材料為40Cr，處理方式為調(diào)質(zhì)處理，查閱得到的資料σ-1=70Mpa，故σca<σ-1，滿足強(qiáng)度要求，符合設(shè)計(jì)要求。 　　 3.2.2 　　中間軸系（Ⅱ軸）設(shè)計(jì)及校核 　　（1）通過(guò)查閱資料了解Ⅱ軸對(duì)齒輪的作用力 　　通過(guò)查閱一些資料計(jì)算得到P2=66.5KW，n2=162.96r/min，T2=3.89106N?mm 　　通過(guò)查閱一些書(shū)籍得到小齒輪的分度圓直徑和大齒輪的分度圓直徑d1=184mm，d2=378mm 　　圓周力Ft1=2T2d1=42283N，F(xiàn)t2=20582N 　　徑向力Fr1=Ft1tan20=15389N，F(xiàn)r2=7491N 　?。?）經(jīng)過(guò)計(jì)算我第一次選

7、擇該軸的最小直徑 　　通過(guò)查閱一些資料我們可以知道它的軸的材料可以選擇40Cr，它的處理方式為調(diào)質(zhì)處理。通過(guò)一些資料查得A0=105，所以通過(guò)計(jì)算得出 　　dmin=A03P1n1=77.88mm 　　軸的最小直徑增大5%，計(jì)算得dmin=81.78mm。 　　 （3）第一次對(duì)滾動(dòng)軸承進(jìn)行選擇 　　通過(guò)一些資料可知軸承受徑向力的作用，不受軸向力的作用，通過(guò)上述計(jì)算出的最小直徑選擇深溝球軸承6218，它的相關(guān)尺寸dDT=90mm160mm30mm 　?。?）關(guān)于對(duì)軸的結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 　　通過(guò)資料可知為了確定軸的各段直徑和各段長(zhǎng)度需要根據(jù)軸向定位和周向定位的要求來(lái)進(jìn)行。它的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)如下：

8、 　　 （5）求軸上的載荷 　　軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖 　　垂直面Fr1?L1+F2L1+L2+L3=Fr2L1+L2 　　F2=637N，F(xiàn)1=-8535N 　　水平面Ft1?L1+Ft2L1+L2=F2L1+L2+L3 　　F2=23558N，F(xiàn)1=39307N 　　計(jì)算做出軸的彎矩圖和扭矩圖 　　從上面的圖中可以看出齒輪的位置在軸的危險(xiǎn)截面處。我將計(jì)算出的MH、MV及M的值列于下表 　　載荷 　　水平面H 　　垂直面V 　　支反力F 　　F2=637N，F(xiàn)1=-8535N 　　F2=23558N，F(xiàn)1=39307N 　　彎矩M 　　MH=-1233307.5N?mm

9、 　　MV=5679861.5N?mm 　　總彎矩 　　M2=5812217.7N?mm 　　扭矩T 　　T2=3.89106N?mm 　　（6）關(guān)于通過(guò)彎矩的合成應(yīng)力來(lái)對(duì)軸的強(qiáng)度進(jìn)行相關(guān)校核 　　一開(kāi)始進(jìn)行校核時(shí)，一般通常只校核危險(xiǎn)截面，通過(guò)查閱資料得α=0.6，關(guān)于該軸的計(jì)算應(yīng)力為 　　σca=M22+αT22W=62.6MPa 　　由于之前軸選擇的材料為40Cr，處理方式為調(diào)質(zhì)處理，查閱得到的資料σ-1=70Mpa，故σca<σ-1，滿足強(qiáng)度要求，符合設(shè)計(jì)要求。 　　 3.2.3 　　中間軸系（Ⅲ軸）設(shè)計(jì)及校核 　?。?）通過(guò)查閱資料了解Ⅲ軸對(duì)齒輪的作用力 　　

10、通過(guò)查閱一些資料計(jì)算得到P3=63.8KW，n3=45.27r/min，T3=1.35107N?mm 　　通過(guò)查閱一些書(shū)籍得到小齒輪的分度圓直徑和大齒輪的分度圓直徑d1=664mm，d2=230mm 　　圓周力Ft1=2T3d1=40663N，F(xiàn)t2=117391N 　　徑向力Fr1=Ft1tan20=14800N，F(xiàn)r2=42727N 　?。?）經(jīng)過(guò)計(jì)算我第一次選擇該軸的最小直徑 　　通過(guò)查閱一些資料我們可以知道它的軸的材料可以選擇40Cr，它的處理方式為調(diào)質(zhì)處理。通過(guò)一些資料查得A0=105，所以通過(guò)計(jì)算得出 　　dmin=A03P3n3=117.72mm 　　軸的最小直徑增

11、大5%，計(jì)算得dmin=123.61mm。 　　 （3）第一次對(duì)滾動(dòng)軸承進(jìn)行選擇 　　通過(guò)一些資料可知軸承受徑向力的作用，不受軸向力的作用，通過(guò)上述計(jì)算出的最小直徑選擇深溝球軸承6226，它的相關(guān)尺寸dDT=130mm230mm40mm 　?。?）關(guān)于對(duì)軸的結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 　　通過(guò)資料可知為了確定軸的各段直徑和各段長(zhǎng)度需要根據(jù)軸向定位和周向定位的要求來(lái)進(jìn)行。它的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)如下： 　　 （5）求軸上的載荷 　　軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖 　　垂直面Fr1?L1=F2L1+L2+L3+Fr2L1+L2 　　F2=-21728N，F(xiàn)1=-6199N 　　水平面Ft1?L1+Ft2L1+L2=-F2L1

12、+L2+L3 　　F2=-80950N，F(xiàn)1=-77104N 　　計(jì)算做出軸的彎矩圖和扭矩圖 　　從上面的圖中可以看出齒輪的位置在軸的危險(xiǎn)截面處，我將計(jì)算出的MH、MV及M的值列于下表。 　　 載荷 　　水平面H 　　垂直面V 　　支反力F 　　F2=-21728N，F(xiàn)1=-6199N 　　F2=-80950N，F(xiàn)1=-77104N 　　彎矩M 　　MH=-4617382.5N?mm 　　MV=-17201843N?mm 　　總彎矩 　　M3=17810803N?mm 　　扭矩T 　　T3=1.35107N?mm 　?。?）關(guān)于通過(guò)彎矩的合成應(yīng)力來(lái)對(duì)軸的強(qiáng)度進(jìn)

13、行相關(guān)校核 　　進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面，即危險(xiǎn)截面，查表取α=0.6，軸的計(jì)算應(yīng)力為 　　σca=M32+αT32W=64.2MPa 　　由于之前軸選擇的材料為40Cr，處理方式為調(diào)質(zhì)處理，查閱得到的資料σ-1=70Mpa，故σca<σ-1，滿足強(qiáng)度要求，符合設(shè)計(jì)要求。 　　 3.2.4 　　輸出軸系（Ⅳ軸）設(shè)計(jì)及校核 　　（1）通過(guò)查閱資料了解Ⅳ軸對(duì)齒輪的作用力 　　通過(guò)查閱一些資料計(jì)算得到P4=57.6KW，n4=9.05r/min，T4=6.08107N?mm 　　通過(guò)查閱一些書(shū)籍得到小齒輪的分度圓直徑和大齒輪的分度圓直徑d1=264mm，d2

14、=1150mm 　　圓周力Ft1=T2d1=230303N，F(xiàn)t2=105739N 　　徑向力Fr1=Ft1tan20=83823N，F(xiàn)r2=38486N 　?。?）經(jīng)過(guò)計(jì)算我第一次選擇該軸的最小直徑 　　通過(guò)查閱一些資料我們可以知道它的軸的材料可以選擇40Cr，它的處理方式為調(diào)質(zhì)處理。通過(guò)一些資料查得A0=105，所以通過(guò)計(jì)算得出 　　dmin=A03P4n4=194.59mm 　　軸的最小直徑增大5%，計(jì)算得dmin=204.32mm。 　　 （3）第一次對(duì)滾動(dòng)軸承進(jìn)行選擇 　　通過(guò)一些資料可知軸承受徑向力的作用，不受軸向力的作用，通過(guò)上述計(jì)算出的最小直徑選擇深溝球軸承62

15、48，它的相關(guān)尺寸dDT=240mm440mm72mm 　?。?）關(guān)于對(duì)軸的結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 　　通過(guò)資料可知為了確定軸的各段直徑和各段長(zhǎng)度需要根據(jù)軸向定位和周向定位的要求來(lái)進(jìn)行。它的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)如下： 　　 （5）求軸上的載荷 　　軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖 　　垂直面Fr2?L2+Fr1?L1=F2L2+L3+L4+F2L2+L3 　　F2=-38772N，F(xiàn)1=-90388N 　　水平面Ft2?L2+Ft1?L2+L3+L4=F2L2+L3+Ft1?L1 　　F2=246933N，F(xiàn)1=319412N 　　計(jì)算做出軸的彎矩圖和扭矩圖 　　從上面的圖中可以看出齒輪的位置在軸的危險(xiǎn)截面處。我將計(jì)

16、算出的MH、MV及M的值列于下表。 　　 載荷 　　水平面H 　　垂直面V 　　支反力F 　　F2=-38772N，F(xiàn)1=-90388N 　　F2=246933N，F(xiàn)1=319412N 　　彎矩M 　　MH=86065265.25N?mm 　　MV=-236463605.25N?mm 　　總彎矩 　　M2=83879719.77N?mm 　　扭矩T 　　T2=6.08107N?mm 　?。?）進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面，即危險(xiǎn)截面，查表取α=0.6，軸的計(jì)算應(yīng)力為 　　σca=M22+αT22W=58.5MPa 　　由于之前軸選擇的材料為

17、40Cr，處理方式為調(diào)質(zhì)處理，查閱得到的資料σ-1=70Mpa，故σca<σ-1，滿足強(qiáng)度要求，符合設(shè)計(jì)要求。 　　 3.2.5關(guān)于各軸的軸承的校核 　?。?）關(guān)于Ⅰ軸的軸承的校核 　　之前Ⅰ軸選擇的軸承為6215型深溝球軸承，所以： 　　 P=31942+87762=9339N 　　通過(guò)一些資料可知深溝球軸承ε=3 　　通過(guò)一些資料可知其動(dòng)載荷為C=66KN 　　得到： 　　 Lh=10660n?CPε=13370 　　則此軸承可用L=1337016200=4.2年 　?。?）關(guān)于Ⅱ軸的軸承的校核 　　之前Ⅱ軸選擇的軸承為6218型深溝球軸承，所以： 　　 P=637

18、2+235582=23567N 　　通過(guò)一些資料可知深溝球軸承ε=3 　　通過(guò)一些資料其動(dòng)載荷為C=95.8KN 　　得到： 　　 Lh=10660n?CPε=6870 　　則此軸承可用L=687016200=2.1年 　　（3）關(guān)于Ⅲ軸的軸承的校核 　　之前Ⅲ軸選擇的軸承為6226型深溝球軸承，所以： 　　 P=61992+771042=77352N 　　通過(guò)查閱一些資料可知深溝球軸承ε=3 　　通過(guò)查閱一些資料其動(dòng)載荷為C=66KN 　　得到： 　　 Lh=10660n?CPε=3573 　　則此軸承可用L=357316200=1.1年 　?。?）關(guān)于Ⅳ軸的軸承

19、的校核 　　之前Ⅳ軸選擇的軸承為6248型深溝球軸承，所以： 　　 P=387722+2469332=249958N 　　通過(guò)查閱一些書(shū)籍可知深溝球軸承ε=3 　　通過(guò)查閱一些書(shū)籍其動(dòng)載荷為C=66KN 　　得到： 　　 Lh=10660n?CPε=5275 　　則此軸承可用L=527216200=1.6年 　　3.3 　　減速箱箱體設(shè)計(jì) 　　箱體是用HT200鑄造而成，其相關(guān)參數(shù)如下： 　　 箱座壁厚 　　δ 　　25 　　箱蓋壁厚 　　δ1 　　20 　　箱蓋凸緣厚度 　　b1 　　30 　　箱座凸緣厚度 　　b 　　50 　　箱座底凸緣厚度

20、 　　b2 　　150 　　地腳螺釘直徑 　　df 　　70 　　地腳螺釘數(shù)目 　　n 　　8 　　軸承旁連接螺栓直徑 　　d1 　　60 　　蓋與座連接螺栓直徑 　　d2 　　60 　　定位銷直徑 　　d 　　20 　　視孔蓋螺釘直徑 　　d4 　　15 　　df、d1、d2至外箱壁距離 　　C1 　　35 　　df、d2至凸緣邊緣距離 　　C2 　　30 　　箱蓋肋厚 　　m1 　　24 　　箱座肋厚 　　m 　　30 　　大齒輪頂圓與內(nèi)箱壁距離 　　?1 　　52 　　齒輪端面與內(nèi)箱壁距離 　　?2 　　48 　

21、　第四章機(jī)械精度設(shè)計(jì) 　　4.1 　　關(guān)于齒輪的精度設(shè)計(jì) 　　對(duì)Ⅲ軸的小齒輪的齒輪精度設(shè)計(jì) 　?。?）確定該軸上小齒輪的齒輪精度等級(jí) 　　由于該齒輪應(yīng)用于礦山鉆孔中，因此查表可得齒輪精度等級(jí)為8到10級(jí)。 　　 v=πdn100060=3.14231045.27100060=0.54m/s 　　根據(jù)v=0.54m/s，查表得平穩(wěn)性精度為8級(jí)。由于該齒輪的運(yùn)動(dòng)精度不高，故三項(xiàng)精度要求均為8級(jí)。 　　 （2）確定齒輪的必檢參數(shù)及其公差 　　根據(jù)上面的計(jì)算該小齒輪的分度圓直徑d=230mm，通過(guò)查閱一些資料得到它的運(yùn)動(dòng)精度：Fp=0.096，它的平穩(wěn)性精度：fpt=0.042，F(xiàn)α

22、=0.054，它的載荷分布均勻性：Fβ=0.058。 　　 （3）關(guān)于對(duì)最小法向側(cè)隙的確定以及對(duì)齒厚極限偏差的確定 　　中心距a=690mm 　　則Jbnmin=23?0.06+0.0005a+0.03m=0.470 　　Esns的計(jì)算 　　Jbn=1.76fpt2+2+0.35Lb2Fβ2=0104. 　　查表得fa=0.082 　　Esns=-Jbnmin+Jbn2cosα+fatanα=-0.335 　　Esni的計(jì)算 　　查表得Fr=0.06，br=0.098 　　則Tsn=Fr2+br2?2tanα=0.084 　　Esni=Esns-Tsn=-0.335-0.

23、084=-0.419 　　（4）確定公法線公稱長(zhǎng)度及其極限偏差 　　WK的計(jì)算 　　K=Z9+0.5=3 　　WK=m2.952K-0.5+0.014Z=77.020 　　Ebns、Ebni的計(jì)算 　　Ebns=Esnscosα-0.72Frsinα=-0.329 　　Ebni=Esnicosα+0.72Frsinα=-0.378 　　我在相關(guān)圖紙上的標(biāo)注為：WK=77.020-0.378-0.329 　　（5）關(guān)于對(duì)齒坯精度的確定 　　內(nèi)孔 　　通過(guò)查閱一些資料確定它的內(nèi)孔精度為?145H8 　　圓柱度公差 　　t=0.04LbFβ=0.002 　　頂圓 　　若

24、頂圓為加工和測(cè)量基準(zhǔn)時(shí)da=mZ+2=250mm，查表得頂圓精度為?250h8，頂圓徑向圓跳動(dòng)公差t=0.3Fp=0.026，圓柱度公差t=0.002。若頂圓不作基準(zhǔn)時(shí)，其公差應(yīng)取IT11，但不得大于0.1m，也不需規(guī)定圓跳動(dòng)和圓柱度公差。 　　 徑向基準(zhǔn)面 　　我這次選用的是齒頂圓來(lái)作為加工和測(cè)量的基準(zhǔn)所以不需要選擇其他徑向基準(zhǔn)面。 　　 軸向基準(zhǔn)面 　　軸向跳動(dòng)公差t=0.2DdbFβ=0.014 　　表面粗糙度 　　查表得齒面上限值為2.5μm，內(nèi)孔為2.5μm，頂圓為3.2μm，端面為3.2μm，其余為12.5μm。 　　 （6）為注尺寸公差為f級(jí)，為注形位公差為K級(jí)。

25、 　　 4.2 　　重要裝配配合設(shè)計(jì) 　　4.2.1 　　齒輪輪轂和軸配合配合精度 　　齒輪輪轂與軸利用平鍵連接傳遞動(dòng)力，當(dāng)傳遞的轉(zhuǎn)矩過(guò)大時(shí)，可以使用數(shù)個(gè)平鍵或者數(shù)個(gè)花鍵來(lái)進(jìn)行連接，為了保證齒輪和軸的配合有相對(duì)良好的對(duì)中性，對(duì)平鍵的設(shè)計(jì)可以在軸上進(jìn)行對(duì)稱挖槽。當(dāng)軸通過(guò)齒輪傳遞動(dòng)力給另一個(gè)軸時(shí)，為了使傳遞的功率與轉(zhuǎn)速不至于損失過(guò)大，齒輪輪轂軸的配合采用過(guò)度配合。故其配合精度為H7/k6。 　　 4.2.2 　　軸承內(nèi)圈和軸的配合 　　通過(guò)查閱一些資料確定滾動(dòng)軸承內(nèi)圈與軸的配合應(yīng)按基孔制配合，但是內(nèi)徑的公差帶位置與一般基準(zhǔn)孔的位置相反。通過(guò)查閱書(shū)籍，內(nèi)圈基準(zhǔn)孔的公差帶位于公稱內(nèi)徑d的

26、下方，即它的上極限偏差為零，它的下極限偏差為負(fù)值。這樣的分布是為了在多數(shù)的情況下，當(dāng)軸承的內(nèi)圈隨著軸一起進(jìn)行轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，為了防止結(jié)合面磨損，所以這兩者的配合應(yīng)為過(guò)盈配合。通過(guò)查閱一些書(shū)籍以及上述分析，軸承內(nèi)圈與軸的配合精度為 　　H7/k6。 　　 4.2.3 　　軸承外圈與殼體的配合 　　通過(guò)查閱一些資料，確定滾動(dòng)軸承的外徑應(yīng)與殼孔按基軸系匹配，兩者的匹配不應(yīng)過(guò)緊。滾動(dòng)軸承的公差按國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)對(duì)所有精密軸承的外徑公差帶位置仍按一般基準(zhǔn)軸，分布在零線的下側(cè)，上限偏差為零，下限偏差為負(fù)。由于軸承內(nèi)圈隨軸轉(zhuǎn)動(dòng)，軸承外圈與殼體一起固定軸的位置，在保證軸的強(qiáng)度和剛度的同時(shí)，可采用軸承外圈與殼體的間隙配

27、合。因此，通過(guò)以上分析，軸承外圈與軸的配合精度為J6/H7。 　　 4.2.4 　　其他部件的配和精度 　　制動(dòng)器支座是用于固定制動(dòng)器，保證制動(dòng)器能平穩(wěn)地工作，使減速器能夠緊急制動(dòng)，因此制動(dòng)器支座與軸的配合采用間隙配合，配合精度為H7/f6。通過(guò)查閱一些資料制動(dòng)器與軸套的配合以及軸套與軸的配合都采用過(guò)度配合，制動(dòng)器的制動(dòng)盤(pán)可以隨軸一起轉(zhuǎn)動(dòng)，當(dāng)液壓缸推動(dòng)推桿使滑塊加緊制動(dòng)盤(pán)，降低制動(dòng)盤(pán)的轉(zhuǎn)速，從而降低減速器輸出軸的轉(zhuǎn)速，保證在緊急情況下，能安全使加壓小車停止下來(lái)，因此，其配合精度為H7/s6。 　　 另外，聯(lián)軸器與液壓馬達(dá)輸出軸和減速器輸入軸的配合采用過(guò)度配合，使液壓馬達(dá)的動(dòng)力能很好的傳

28、遞給減速器，因此其配合精度為H7/k6。 　　 參考文獻(xiàn) 　　[1] 張雷代浩蘇遵. 圓柱齒輪減速器的齒輪設(shè)計(jì)[D]. 科技創(chuàng)新導(dǎo)報(bào), 2015. 　　[2]劉濤. 層碼垛機(jī)器人結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及動(dòng)態(tài)性能分析[D]. 蘭州理工大學(xué), 2010. 　　[3]武澤聰. 圓形坑槽銑刨機(jī)銑刨裝置及其銑削過(guò)程研究[D]. 長(zhǎng)安大學(xué), 2013. 　　[4]羅希年. 齒輪彎曲應(yīng)力計(jì)算的優(yōu)化[D]. 長(zhǎng)安大學(xué), 2012. 　　[5]張司藝. 雙滾筒式超長(zhǎng)沖程抽油機(jī)的設(shè)計(jì)與評(píng)價(jià)[D]. 東北石油大學(xué), 2017. 　　[6]沙曉麗. 單發(fā)動(dòng)機(jī)清掃車動(dòng)力系統(tǒng)研究[D]. 長(zhǎng)安大學(xué), 2010. 　　[

29、7]蕭其林. 露天礦用牙輪鉆機(jī)加壓提升機(jī)構(gòu)的分析與設(shè)計(jì)二[D]. 礦山機(jī)械, 2014. 　　[8]蔣宏春. 有限元分析在齒輪優(yōu)化中的應(yīng)用[D]. 現(xiàn)代機(jī)械, 2011. 　　[9]賈金蘭王勇. 旋轉(zhuǎn)式砂粒分選機(jī)的設(shè)計(jì)[D]. 價(jià)值工程, 2010. 　　[10]董兆盛. 連續(xù)玻璃纖維原絲氈拋絲設(shè)備研究與設(shè)計(jì)[D]. 河北科技大學(xué), 2018. 　　[11]呂長(zhǎng)安. 大棗自動(dòng)定向、輸送及切片機(jī)的研究設(shè)計(jì)[D]. 甘肅農(nóng)業(yè)大學(xué), 2010. 　　[12]甄紅衛(wèi). 腳踏車式下肢康復(fù)訓(xùn)練器設(shè)計(jì)及研究[D]. 燕山大學(xué), 2012. 　　[13]陳至歡. 基于案例推理的水平定向鉆機(jī)動(dòng)力頭快

30、速設(shè)計(jì)[D]. 湘潭大學(xué), 2014. 　　[14]張靈聰. PGZX1型爐管爬行機(jī)器人的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與仿真[D]. 東北石油大學(xué), 2012. 　　[15]王磊. 新型傳動(dòng)抽油機(jī)設(shè)計(jì)與研究[D]. 西安石油大學(xué), 2012. 　　[16]蕭其林. 國(guó)外現(xiàn)代牙輪鉆機(jī)產(chǎn)品特點(diǎn)、主要性能參數(shù)與發(fā)展趨勢(shì)一[D]. 礦山機(jī)械, 2006. 　　[17]馬上. 汽車輪轂跳動(dòng)量檢測(cè)儀輪轂裝夾機(jī)構(gòu)研究[D]. 長(zhǎng)春理工大學(xué), 2017. 　　[18]徐程橙. 環(huán)保真空靜電油漆噴涂流水線優(yōu)化[D]. 廣東工業(yè)大學(xué), 2014. 　　[19]張復(fù)旺. 典型零件公差配合的多媒體動(dòng)畫(huà)設(shè)計(jì)研究[D]. 太

31、原科技大學(xué), 2013. 　　[20]趙浮萍. 免耕施肥播種機(jī)錐齒輪參數(shù)的設(shè)計(jì)與分析[D]. 當(dāng)代農(nóng)機(jī), 2014. 　　[21]魏華. 行星齒環(huán)式無(wú)游梁抽油機(jī)的理論分析及設(shè)計(jì)[D]. 西華大學(xué), 2010. 　　 總結(jié)與展望 　　在這次的畢業(yè)設(shè)計(jì)過(guò)程當(dāng)中，這讓我對(duì)機(jī)械和相關(guān)零件的設(shè)計(jì)理念有了進(jìn)一步的認(rèn)識(shí)，而且在這段時(shí)間我制圖的能力，提高了不少，尤其在液壓方面，由于以前對(duì)液壓并不是很了解，通過(guò)這次的學(xué)習(xí)我有了很大的進(jìn)步。此次通過(guò)計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)，這讓我對(duì)所的學(xué)二維維制圖軟件進(jìn)行更加熟悉的掌握和練習(xí)。尤其是對(duì)AutoCAD軟件的掌握。一次次查閱手冊(cè)，書(shū)本，尋找計(jì)算和設(shè)計(jì)方法；一次次地發(fā)現(xiàn)新

32、的問(wèn)題和錯(cuò)誤，分析問(wèn)題，提出解決方法，修改原先的設(shè)計(jì)，直到確定最終方案。 　　 當(dāng)遇到難以決定的問(wèn)題時(shí)，我會(huì)主動(dòng)咨詢指導(dǎo)老師。指導(dǎo)老師會(huì)替我分析問(wèn)題，討論解決方案。同時(shí)，我也會(huì)將已經(jīng)確定下來(lái)的參數(shù)，以便后來(lái)查閱。良好的方法，可以保證畢設(shè)的順利進(jìn)行，避免一些失誤，提高效率。 　　 致謝 　　歷經(jīng)三個(gè)月的畢業(yè)設(shè)計(jì)即將結(jié)束，敬請(qǐng)各位評(píng)審老師對(duì)我的設(shè)計(jì)成果作最后檢查。此次畢業(yè)設(shè)計(jì)是大學(xué)四年的最后一次設(shè)計(jì)，讓我有機(jī)會(huì)通過(guò)對(duì)大學(xué)四年所學(xué)知識(shí)的綜合應(yīng)用，是對(duì)我們所學(xué)知識(shí)的一次檢閱，相信這個(gè)過(guò)程能對(duì)我們以后在工作中的綜合設(shè)計(jì)運(yùn)用有一定的作用。大四生活接近尾聲，在畢業(yè)設(shè)計(jì)期間由于本設(shè)計(jì)所用知識(shí)較多，覆蓋面較廣，在設(shè)計(jì)的初期階段確實(shí)遇到了很多的困難。在我困惑的時(shí)候，是羅士軍老師的細(xì)心幫助和鼓勵(lì)，使我的畢業(yè)設(shè)計(jì)順利的完成，在此我特別感謝羅士軍老師，作為我的指導(dǎo)老師對(duì)我仔細(xì)和耐心的指導(dǎo)和幫助。同時(shí)，我也向幫助過(guò)我的這些老師和同學(xué)致以最誠(chéng)摯的問(wèn)候和衷心的感謝！愿你們?cè)诮窈蟮墓ぷ骱蜕钪幸环L(fēng)順！