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單　　位 機(jī)械工程學(xué)院03模具 姓名 謝小雄 零件名稱 斜導(dǎo)柱 零件圖號(hào) 04 加工工時(shí) 零件材料 45鋼 數(shù)量 4件 工序號(hào) 工序名稱 工序內(nèi)容 設(shè)　備 1 備　料 下毛胚為φ30mm×160mm棒料； 2 熱處理 退火 3 粗車 車端面保證長(zhǎng)度155,打中心孔； 車φ15-0.5 -1.0 ×130與φ15到φ15.3×15.5； 車臺(tái)階φ20 至φ20.2mm； 切斷保證長(zhǎng)度尺寸143mm； 車床 4 檢驗(yàn) 5 銑面 銑臺(tái)階處成24度的面； 銑 Ｒ5 的圓槽； 銑床 6 熱處理 按熱處理工藝進(jìn)行，保證表面硬度HRC50； 7 研中心孔 研中心孔； 8 磨外圓 磨φ15至尺寸　 磨30度的角 磨床 9 檢驗(yàn) 審　核 備注 單 　　位 機(jī)械工程學(xué)院03模具 姓名 謝小雄 零件名稱 哈夫塊（成型型腔） 零件圖號(hào) 03 加工工時(shí) 零件材料 3Cr2w18v 數(shù)量 2件 工序號(hào) 工序名稱 工序內(nèi)容 設(shè)　備 1 備　料 鍛造毛胚190mm×140mm×70mm 2 熱處理 退火 3 刨平面 刨上下平面保證尺寸65.6㎜； 刨削兩則面保證尺寸180㎜達(dá)圖紙要求； 刨削兩則面保證尺寸135㎜達(dá)圖紙要求； 刨床 4 磨平面 磨上、下平面保證尺寸　65.2㎜； 磨床 5 鉗工劃線 劃20×20中心位置；劃導(dǎo)柱中心； 各銷釘與螺釘?shù)闹行模? 6 刨斜面 刨削114°四處保證其相對(duì)尺寸160； 刨床 7 鉆斜孔 　 鉆20×20處的穿絲孔6.0㎜； 鉆床 8 檢　驗(yàn) 9 磨平面 磨上、下平面至尺寸65.00mm； 磨床 10 銑　槽 銑20×20處深為1.5mm到尺寸； 銑導(dǎo)向槽至尺寸 銑床 11 熱處理 熱處理至HRC55； 型腔表面滲氮； 12 線切割 線切割20×20處,深為60mm處至尺寸； 把尺寸為180mm處從中習(xí)切割開(kāi)； 線切割 13 檢　驗(yàn) 審　核 備注 單　　位 機(jī)械工程學(xué)院03模具 姓名 謝小雄 零件名稱 推件板 零件圖號(hào) 05 加工工時(shí) 零件材料 45鋼 數(shù)量 1件 工序號(hào) 工序名稱 工序內(nèi)容 設(shè)　備 1 備　料 鍛造毛胚225mm×205mm×20mm 2 熱處理 退火 3 刨平面 刨上下平面保證尺寸15.6㎜； 刨削兩則面保證尺寸200㎜達(dá)圖紙要求； 刨削兩則面保證尺寸220㎜達(dá)圖紙要求； 刨床 4 磨平面 磨上、下平面保證尺寸　15.2㎜； 磨床 5 鉗工劃線 劃1717.5中心位置； 劃導(dǎo)柱中心； 各銷釘與螺釘?shù)闹行模? 6 刨斜面 刨削114°四處保證其相對(duì)尺寸158； 刨床 7 鉆　孔 鉆銷釘與螺釘?shù)牡卓住?.5㎜； 鉆床 8 檢　驗(yàn) 9 磨平面 磨上、下平面至尺寸15.00mm； 磨床 10 銑　槽 銑導(dǎo)向槽至尺寸 銑床 11 線切割 線切割17　×17保證其與主型芯為過(guò)渡配合； 線切割 12 檢　驗(yàn) 審　核 備注 單　　位 機(jī)械工程學(xué)院03模具 姓名 謝小雄 零件名稱 主型芯 零件圖號(hào) 08 加工工時(shí) 零件材料 3Cr2w18v 數(shù)量 2件 工序號(hào) 工序名稱 工序內(nèi)容 設(shè)　備 1 備　料 鍛造毛胚100mm×40mm×40mm 2 熱處理 退火 3 銑平面 銑上下平面保證尺寸98㎜； 銑削31.67處四則面保證尺寸達(dá)圖紙要求； 銑削19.67處四則面保證尺寸達(dá)圖紙要求； 銑削17.67處四則面保證尺寸達(dá)圖紙要求 刨床 4 磨平面 磨上、下平面保證尺寸　97㎜； 磨床 5 熱處理 淬火至HRC55； 表面滲氮處理； 鹽浴爐 6 工具磨 磨96.7至尺寸； 磨床 7 檢　驗(yàn) ； 審　核 備注 單　　位 機(jī)械工程學(xué)院03模具 姓名 謝小雄 零件名稱 定模板 零件圖號(hào) 19 加工工時(shí) 零件材料 3Cr2w18v 數(shù)量 1件 工序號(hào) 工序名稱 工序內(nèi)容 設(shè)備 1 備　料 鍛造毛胚225mm×205mm×30mm 2 熱處理 退火 3 刨平面 刨上下平面保證尺寸25.6㎜； 刨削兩則面保證尺寸200㎜達(dá)圖紙要求； 刨削兩則面保證尺寸220㎜達(dá)圖紙要求； 刨床 4 磨平面 磨上、下平面保證尺寸　25.2㎜； 磨床 5 鉗工劃線 劃定位環(huán)的中心； 各銷釘與螺釘?shù)闹行模? 6 檢　驗(yàn) 7 磨平面 磨上、下平面至尺寸25.00mm； 磨床 8 車孔 車出?100與?80處至尺寸； 銑床 9 檢　驗(yàn) 審　核 備注 - 7 - 畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文) 課 題 名 稱 繞 線 圈 注 塑 模 具 學(xué) 生 姓 名 謝 小 雄 學(xué) 號(hào) 5 1 院(系)、專 機(jī)械工程學(xué)院03模具1班 指 導(dǎo) 教 師 鄧 清 方 職 稱 高 工 2006 年 6 月 1 日 內(nèi)容提要 本設(shè)計(jì)主要講述了以軟聚氯乙烯（SPVC）為材料的線圈高骨架注塑模具的設(shè)計(jì)過(guò)程。 此模具在設(shè)計(jì)時(shí)，充分考慮了生產(chǎn)批量、以提高生產(chǎn)效率、降低生產(chǎn)成本為主要宗旨。 本產(chǎn)品為電動(dòng)機(jī)繞線圈，形狀規(guī)則，內(nèi)空心，側(cè)有凹槽，其要求它具有耐光，耐化學(xué)腐蝕、耐磨。結(jié)合這些要求，材料選擇軟聚氯乙烯。根據(jù)計(jì)算出的體積與質(zhì)量選擇SZ-100-60型號(hào)的注塑機(jī)注塑。由于塑件內(nèi)空心，側(cè)有凹槽要求模具必需采用斜導(dǎo)柱側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)分型。經(jīng)過(guò)比較，采用斜導(dǎo)柱在定模，哈夫塊（斜滑塊）在動(dòng)模的結(jié)構(gòu) 。整體斜楔定位，斜導(dǎo)柱側(cè)抽芯分型，推板推出工件的工作原理。 設(shè)計(jì)中對(duì)主要零件一一的進(jìn)行了設(shè)計(jì)。文中插入了非標(biāo)準(zhǔn)零件圖，以及模具結(jié)構(gòu)圖。 Contents brief summary Is it tell taking soft polyvinyl chloride (SPVC ) as material coil high skeleton mould plastics idea course of mould mainly to design originally. This mould is in the design, fully consider production lot , regard improving production efficiency , reducing the production cost as the main aim. This product winds the coil for the motor, form rule, hollow inside, the side has grooves , it requires it is able to bear all, able to bear chemistry and corroded, wear-resisting . Combine these require material choose the soft polyvinyl chloride. Choose the moulding plastics machine of SZ-100-60 type to mould plastics according to the volume and quality calculated out. Mould piece hollow , side have groove demand mould must adopt oblique to lead post side release the core organization dividing into type. Through compare, adopt oblique to lead post make mould , Haff piece (oblique to slip yuan ) Move the structure of the mould . Whole oblique wedge make a reservation, oblique to lead post side release core person who divide , push board put out operation principle of work piece. To the designing one by one of major part in the design. Have inserted the non-standard part picture, and mould structure chart in the article. 目 錄 內(nèi)容摘要……………………………………………………………… I Contents brief summary…………………………………………… II 前言…………………………………………………………………… 1 第1章 塑件分析………………………………………………… 2 第1.1節(jié) 塑件工藝性能分析……………………………………… 2 第1.2節(jié) 塑件批量………………………………………………… 2 第1.3節(jié) 塑件批量體量和質(zhì)量…………………………………… 3 第2章 注塑機(jī)的選擇…………………………………………… 4 第2.1節(jié) 注塑機(jī)的概述…………………………………………… 4 第2.2節(jié) 選擇注塑機(jī)……………………………………………… 6 第3章 模具設(shè)計(jì)的有關(guān)計(jì)算…………………………………… 6 第3.1節(jié) 成型零件工作尺寸的計(jì)算……………………………… 6 第3.2節(jié) 成型腔壁厚的計(jì)算……………………………………… 8 第4章 模具結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)………………………………………… 9 第4.1節(jié) 澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)………………………………………… 9 第4.2節(jié) 模具結(jié)構(gòu)草案…………………………………………… 14 第4.3節(jié) 合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)……………………………………… 16 第4.4節(jié) 塑件脫模機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)……………………………………… 18 第4.5節(jié) 側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)……………………………… 18 第4.6節(jié) 模具溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)……………………………………… 22 第5章 注塑機(jī)參數(shù)的校核……………………………………… 23 第5.1節(jié) 最大注塑量的校核……………………………………… 23 第5.2節(jié) 注塑壓力的校核………………………………………… 23 第5.3節(jié) 鎖模力的校核…………………………………………… 24 第5.4節(jié) 模具與注塑機(jī)安裝部分相關(guān)尺寸校核………………… 24 第5.5節(jié) 開(kāi)模行程和頂出裝置的校核…………………………… 25 結(jié)論…………………………………………………………………… 26 參考文獻(xiàn)……………………………………………………………… 27 符號(hào)說(shuō)明……………………………………………………………… 28 致謝…………………………………………………………………… 30 前言 隨著塑料工業(yè)的發(fā)展，塑料制品在工業(yè)及日常生活中使用越來(lái)越大，因此對(duì)塑料模具設(shè)計(jì)人員的需求也在逐年的增加。同時(shí)對(duì)設(shè)計(jì)的人員的先進(jìn)的設(shè)計(jì)思維、掌握較多先加工技術(shù)以及加工工藝也是非常必要的。作為學(xué)習(xí)模具專業(yè)的學(xué)生，我們有必須以提高自己的基礎(chǔ)理論為前提，為促進(jìn)我國(guó)模具行業(yè)的發(fā)展而努力，為促進(jìn)我國(guó)工業(yè)提高標(biāo)準(zhǔn)化水平而做出自己的貢獻(xiàn)。 模具畢業(yè)設(shè)計(jì)是模具專業(yè)最為重要的環(huán)節(jié)之一，同時(shí)它也是最后的一個(gè)關(guān)鍵教學(xué)環(huán)節(jié)。它是由學(xué)生過(guò)渡到生產(chǎn)的一步，由學(xué)校走向工廠的橋梁。是我們第一次系統(tǒng)地把所學(xué)理論應(yīng)用在實(shí)際生產(chǎn)。 通過(guò)此次的畢業(yè)設(shè)計(jì)制造的各個(gè)環(huán)節(jié)有了更加深入明確的了解從而培養(yǎng)和提高設(shè)計(jì)的能力。 畢業(yè)設(shè)計(jì)的目的有兩個(gè)，第一個(gè)目的是讓我們掌握模具設(shè)計(jì)的基本技能，如繪圖，計(jì)算，查閱設(shè)計(jì)資料和手冊(cè)。熟悉國(guó)標(biāo)和各種標(biāo)準(zhǔn)的能力，能夠熟練運(yùn)用CAD，Pro/E。進(jìn)行繪圖。第二個(gè)目的是了解和掌握模具設(shè)計(jì)與制造的工藝，從而獨(dú)立的設(shè)計(jì)一般的塑料模具，為走出學(xué)校走向社會(huì)打下基礎(chǔ)。 我設(shè)計(jì)的是一副斜導(dǎo)柱抽芯機(jī)構(gòu)的模具。采用斜導(dǎo)柱在定模，哈夫塊（斜滑塊）在動(dòng)模的結(jié)構(gòu) 。整體斜楔定位，斜導(dǎo)柱側(cè)抽芯分型，推板推出工件的工作原理。 但因本人經(jīng)驗(yàn)不足，又加上時(shí)間倉(cāng)促。因此難避免存在一些錯(cuò)誤，敬請(qǐng)各位老師批評(píng)和指正，以便取得更大的進(jìn)步。 第1章 塑件分析 第1.1節(jié) 塑件工藝性分析 本產(chǎn)品為電動(dòng)機(jī)繞線圈，在工程中，我們都知道要求選擇有良好絕緣性能的材料,具有此種性能的也較多，但此塑件選用軟聚氯乙烯（SPVC）這種材料還具有耐光性、耐化學(xué)腐蝕性、耐磨性。 以下圖1.1為塑件的實(shí)物圖 圖1.1 根據(jù)實(shí)際測(cè)量塑件的尺寸,如圖1.2所示: 圖1.2 第1.2節(jié)塑件批量 本產(chǎn)品在工業(yè)生產(chǎn)中廣泛應(yīng)用,因?yàn)樽鳛槌Ｆ谏a(chǎn)的塑件,可以說(shuō)其批量值是比較大的，屬于大批量生產(chǎn)。故設(shè)計(jì)模具要有較高的效率,澆注系統(tǒng)要能自動(dòng)脫模。 第1.3節(jié) 塑件體積計(jì)算 塑件質(zhì)量的計(jì)算是為了選擇合理的注塑機(jī)，提高設(shè)備利用率，確定模具的型腔數(shù)目。 因此；塑件質(zhì)量的計(jì)算則為； M塑件 = ρ×V塑件 （1.1） 而 V塑件 = 2×{2×[（402×1.5）-(172×1.5)]+(202-172)×57} =2×(3733+5814) ≈19.11cm3 ρ=1.35g/cm3 (查塑料模具設(shè)計(jì)手冊(cè)) 故 M塑件 = 19.11×1.35 ≈ 25.80(g) 又因； M澆道=ρV澆道=1.35×6200(通過(guò)pro/E計(jì)算得出)=8307mg≈8.3g 所以；M總 = M塑件+M澆道=19.11+8.3=27.41g 第2章 注塑機(jī)的選擇 第2.1節(jié)　　注射機(jī)的概述 注射機(jī)的類型和規(guī)格很多，分類方法各異，按結(jié)構(gòu)型式可分為立式、臥式、直角式三類，國(guó)產(chǎn)臥式注射機(jī)已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化和系列化。這三類不同結(jié)構(gòu)形式的注射成型機(jī)各特點(diǎn)如下： 立式注射機(jī)的注射柱塞（或螺桿）垂直裝設(shè)，鎖模裝置推動(dòng)模板也沿垂直方向移動(dòng)，這種注射成型機(jī)主要優(yōu)點(diǎn)是占地面積小，安裝或拆卸小型模具很方便，容易在動(dòng)模上（下模） 安放嵌件，嵌件不易傾斜或墜落。其缺點(diǎn)是制品自模具中頂出以后不能靠重力下落。需人工取出，有礙于全自動(dòng)操作，但附加機(jī)械手取產(chǎn)品后，也可以實(shí)現(xiàn)全自動(dòng)操作，此類注射機(jī)注射量一般均在60克以下。 臥式注射機(jī)是目前使用最廣、產(chǎn)量最大的注射成型機(jī)，其注射柱塞或螺桿與合模運(yùn)動(dòng)均沿水平方向裝設(shè)，并且多數(shù)在一條直線上（或相互平行）。優(yōu)點(diǎn)是機(jī)體較低，容易操縱和加料，制件頂出模具后可自動(dòng)墜落，故能實(shí)現(xiàn)全自動(dòng)操作，機(jī)床重心較低安裝穩(wěn)妥，一般大中型注射機(jī)均采用這種形式。缺點(diǎn)是模具安裝比較麻煩嵌件放入模具有傾斜或落下的可能，機(jī)床占地面積較大。 直角式注射機(jī)的柱塞或螺桿與合模運(yùn)動(dòng)方向相互垂直，主要優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，便于自制適于單件生產(chǎn)者，中心部位不允許留有澆口痕跡的平面制件，同時(shí)常利用開(kāi)模時(shí)絲杠的轉(zhuǎn)動(dòng)來(lái)拖動(dòng)螺紋型芯或型環(huán)旋轉(zhuǎn)，以便脫下塑件。缺點(diǎn)是機(jī)械傳動(dòng)無(wú)準(zhǔn)確可靠的注射和保壓壓力及鎖模力，模具受沖擊振動(dòng)較大。 第2.2節(jié)　　選擇注射機(jī) 2.2.1先考慮理論注塑量 理論注塑量是指注塑機(jī)在對(duì)空注塑的條件下，注塑螺桿（或柱塞）作一次最大注塑行程時(shí)，注塑裝置所能達(dá)到的最大注塑量。理論注塑量一般有兩種表示方法：一種規(guī)定以注塑軟聚氯乙烯（SPVC）（密度約為1.35g/cm3）的最大克數(shù)（g）為標(biāo)準(zhǔn)，稱之為理論注塑質(zhì)量；另一種規(guī)定以注塑塑料的最大容積（cm3）為標(biāo)準(zhǔn)，稱之為理論注塑容量。 2.2.2其次要考慮實(shí)際注塑量 根據(jù)實(shí)際情況，注塑機(jī)的實(shí)際注塑量是理論注塑量的80％左右。即有 M S= a M1 (2.1) V s =a V1 （2.2） 式中：M1——理論注塑質(zhì)量，g ； V1——理論注塑容量，cm3 ; MS——實(shí)際注塑質(zhì)量，g ； VS——實(shí)際注塑容量，g ; a——注塑系數(shù)，一般取值為0.8。 在注塑生產(chǎn)中，注塑機(jī)在每一個(gè)成型周期內(nèi)向模內(nèi)注入熔融塑料的容積或質(zhì)量稱為塑件的注塑量M，塑件的注塑量M必須小于或等于注塑機(jī)的實(shí)際注塑量。 當(dāng)實(shí)際注塑量以實(shí)際注塑容量VS表示時(shí)，如式（2.3）： MS， = ，VS （2.3） 式中：MS，——注塑密度為時(shí)塑料的實(shí)際注塑質(zhì)量，g ； ，——在塑化溫度和壓力下熔融塑料密度，g/cm3 。 ， = C （2.4） 式中：——注塑塑料在常溫下的密度，g/cm3 ; C——塑化溫度和壓力下塑料密度變化的校正系數(shù)；對(duì)結(jié)晶型塑料，C=0.85，對(duì)非結(jié)晶型塑料C=0.93。 當(dāng)實(shí)際注塑量以實(shí)際注塑質(zhì)量MS表示時(shí)，有式（2.5）： MS，=MS（/ps） （2.5） 式中：ps——軟聚氯乙烯（SPVC）在常溫下的密度（約為1.35g/cm3）。 所以，塑件注塑量M應(yīng)滿足式（2.6）： MS，≥M = nMZ = + MJ （2.6） 式中：n——型腔個(gè)數(shù)； MZ——每個(gè)塑件的質(zhì)量，g ； MJ——澆注系統(tǒng)及飛邊的質(zhì)量，g 根據(jù)塑料制品的體積或質(zhì)量查《塑料模具設(shè)計(jì)》教材表5-2或查相關(guān)手冊(cè)選定注塑機(jī)型號(hào)為；SZ-100-60 注塑機(jī)的參數(shù)如下； 注塑機(jī)的最大注塑量………………………………………… 100cm3 鎖模力………………………………………………………… 600Kn 注塑壓力……………………………………………………… 150Mpa 最小模厚……………………………………………………… 170mm 模板行程……………………………………………………… 300mm 注塑機(jī)定位孔直徑…………………………………………… 125mm 噴嘴前端孔徑………………………………………………… ?4mm 噴嘴球面半徑………………………………………………… SR12 注塑機(jī)拉桿間距……………………………………………… 320×320/mm×mm 第3章 模具設(shè)計(jì)的有關(guān)計(jì)算 第3.1節(jié) 成型零件工作尺寸的計(jì)算 根據(jù)塑件圖可知，線圈高骨架外形尺寸無(wú)精度要求，只是塑件本身就要求達(dá)到IT8級(jí)的精度，它屬于一般精度要求。故主要計(jì)算出相對(duì)于固定型芯和哈夫塊組合而成的型腔尺寸，其余型芯與型腔的尺寸則直接按產(chǎn)品尺寸。 3.1.1 型芯尺寸的計(jì)算 型芯的徑向尺寸的計(jì)算： 按平均收縮率計(jì)算型芯的徑向尺寸： 經(jīng)查《塑料模具設(shè)計(jì)手冊(cè)》可知SPVC的平均收縮率為1.8% （SCP） 根據(jù)塑件精度等級(jí)(IT8)查得《塑料模具設(shè)計(jì)》中“塑件公差數(shù)值表”,其徑向基本尺寸為17mm,那么它的浮動(dòng)尺寸為17+0.48 0 根據(jù)公式 LM = [LS +SCP ·LS + 3 4Δ]-δ （3.1）LM = [17+17×1.8%+3 4 ×0.48]-δ=Δ/3 LM = 17.670 -0.16 式中 LM —零件制造徑向尺寸； LS —徑向的基本尺寸； δ —對(duì)于小型零件等于Δ/3（Δ為制件允許的公差值）； 型芯尺寸的高度計(jì)算，同樣也是按收縮率來(lái)計(jì)算值： 這時(shí)規(guī)定制件孔深的名義尺寸HS 為最小尺寸，偏差Δ為正偏差，型芯高度的名義尺寸為HM為最大尺寸，偏差為負(fù)偏差,而其基本尺寸為60mm，浮動(dòng)尺寸為60+0.92 0，同上可以得到型芯高度名義尺寸： HM = [HS + SCP·HS + 2 3 Δ]-δ （3.2） HM = 61.70 -0.3 3.1.2 型腔尺寸的計(jì)算 因?yàn)橐悦娴男托境叽绲挠?jì)算時(shí)都是以型腔為準(zhǔn)的，因此有一部分的尺寸（60mm的尺寸）我們只考慮了型腔各尺寸的制造加工尺寸。 （1）型腔徑向尺寸的計(jì)算為： 同上以是按平均收縮率來(lái)計(jì)算其尺寸，已知在給定條件下的平均收縮率SCP ，制件型腔的名義尺寸為L(zhǎng)M （最小尺寸），公差值為δ（正偏差），則型腔的平均尺寸為：LM +δ 2 ?？紤]到收縮量和磨損值， 但要注意的一點(diǎn)，那就是該設(shè)計(jì)的一大優(yōu)點(diǎn)，為了便于工人的制模，把型腔先做成一個(gè)整體，然后用線切割機(jī)床再分開(kāi)，這樣也可以節(jié)約材料。因此在型腔一方將會(huì)加上一個(gè)放電間隙值和鉬絲的直徑值（設(shè)放電間隙為0.02mm、鉬絲直徑為0.18mm）。故也根據(jù)公式 LM = [LS + LS·SCP - 3 4 Δ]+δ （3.3） 可得： 基本尺寸為20mm時(shí)，可得如下值； LM = [20+20×1.8%- 3 4×0.56]+Δ/3 LM = 19.94+0.18 0 那么 LM′ = 20.14+0.18 0 基本尺寸為40 mm時(shí)，可得如下值； LM = [40+40×1.8% - 3 4×0.92]+Δ/3 LM = 40.12 +0.26 0 那么 LM′ = 40.32+0.26 0 （2）型腔深度尺寸的計(jì)算； 也是按平均收縮率計(jì)算型腔的深度尺寸，在型腔深度尺寸的計(jì)算中，規(guī)定制件高度的名義尺寸為HS 為最大尺寸 ，公差以負(fù)偏差表示。型腔深度名義尺寸HM為最小尺寸，公差以正偏差表示。型腔的底部或型芯的端面與分型面平行，在脫模過(guò)程中磨損很小磨損量就不考慮， 據(jù) HM = [HS + HS·SCP - 2 3Δ]+δ (3.4) 可得 深度尺寸為1.5mm 時(shí)： HM = [1.5+ 1.5×1.8% - 2 3×0.32]+0.32/3 HM = 1.51+0.1 0 深度尺寸為57mm時(shí)： HM = [57+ 57×1.8% - 2 3×0.92]+0.92/3 HM = 57.33+0.3 0 第3.2節(jié) 成型腔壁厚的計(jì)算 成型腔應(yīng)具有足夠的壁厚以承受塑料熔體的高壓，如壁厚不夠可表現(xiàn)為剛度不足，即產(chǎn)生過(guò)大的彈性變形值；也可表現(xiàn)為強(qiáng)度不夠，即塑腔發(fā)生塑隆變形甚至破裂。模具的型腔在注射時(shí)，當(dāng)型腔全部充滿時(shí)，內(nèi)壓力達(dá)到極限值，然后隨著塑料的冷卻和澆口的封閉，壓力逐漸減小，在開(kāi)模時(shí)接近常壓。 型腔壁厚計(jì)算以最大壓力為準(zhǔn)。理論分析和實(shí)踐證明，對(duì)于大尺寸的型腔，剛度不足是主要原因，應(yīng)按剛度來(lái)計(jì)算；而小尺寸和型腔在發(fā)生的彈性變形前，其內(nèi)應(yīng)力就超過(guò)了許用應(yīng)力，因此按強(qiáng)度來(lái)計(jì)算。而此次設(shè)計(jì)的塑件尺寸不是很大，因此，我們就按強(qiáng)度來(lái)計(jì)算型腔壁厚。模具結(jié)構(gòu)中，都采用的是整體式且是矩形型腔，它的按強(qiáng)度來(lái)計(jì)算側(cè)壁的厚度比較的復(fù)雜。而在《模具設(shè)計(jì)手冊(cè)》里可以查得一些經(jīng)驗(yàn)值，如圖3.1所示： 圖3.1 圖3.1 第4章 模具結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 第4.1節(jié) 澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì) 4.1.1 澆口套的選用 澆口套屬于標(biāo)準(zhǔn)件，在選夠澆口套時(shí)應(yīng)注意：澆口套進(jìn)料口直徑和球面坑半徑。因此，所選澆口套如圖4.1所示： 圖4.1 4.1.2 冷料井的設(shè)計(jì) 根據(jù)實(shí)際,采用底部帶有頂桿的冷料井，推桿裝于推桿固定板上。如圖4.2所示： 圖4.2 圖3.3 4.1.3 分流道的設(shè)計(jì) （1）分流道截面形狀 分流道截面形狀可以是圓形、半圓形、矩形、梯形和U形等，圓形和正方形截面流道的比表面積最?。鞯辣砻娣e與體積之比稱為比表面積），塑料熔體的溫度下降少，阻力亦小，流道的效率最高。但加工較困難，而且正方形截面不易脫模，所以在實(shí)際生產(chǎn)中較常用的截面形狀為梯形、半圓形及U形。 （2）分流道的尺寸 分流道尺寸由塑料品種、塑件的大小及長(zhǎng)度確定。對(duì)于重量在200g以下，壁厚在3mm以下的塑件可用下面經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算分流道的直徑，如式（4.1）。 D=0.2654W1/2 L1/4 （4.1） 式中：D---分流道的直徑，mm; W---塑件的質(zhì)量，g； L---分流道的長(zhǎng)度，mm. 此式計(jì)算的分流道直徑限于3.2mm～9.5mm.對(duì)于HPYC和PMMA。應(yīng)將計(jì)算結(jié)果增加25％。對(duì)于梯形分流道，H=2D/3；對(duì)于U形分流道，H=1.25R，R=0.5D。D算出后一般取整數(shù)；對(duì)于半圓形H=0.45R 對(duì)于流動(dòng)性極好的塑料（如PE，PA等），當(dāng)分流道很短時(shí)，其直徑可小到2mm左右；對(duì)于流動(dòng)性差的塑料（如PC，HPVC及PMMA等），分流道直徑可以大到13mm;大多數(shù)塑料所用分流道的直徑為6mm～10mm。 4.3.3.分流道的布置 在多型腔模具中分流道的布置中有平衡式和非平衡式兩類。平衡史布置是指分流道到各型腔澆口的長(zhǎng)度、斷面形狀、尺寸都相同的布置形式。它要求各對(duì)應(yīng)部位的尺寸相等。這種布置可實(shí)現(xiàn)均衡送料和同時(shí)充滿型腔的目的，使成型的塑件力學(xué)性能基本一致，但是，這種形式的布置使分流道比較長(zhǎng)。 非平衡式布置的指分流道到各型腔澆口長(zhǎng)度不相等的布置。這種布置使塑料進(jìn)入各型腔有先有后，因此不利于均衡送料，但對(duì)于型腔數(shù)量多發(fā)模具，為不使流道過(guò)長(zhǎng)，也常采用。為了達(dá)到同時(shí)充滿型腔的目的，各澆口的斷面尺寸要制作得不同，在試模4.3.4.分流道設(shè)計(jì)要點(diǎn) （1）、在保證足夠的注塑壓力使塑料熔體順利充滿型腔的前提下，分流道截面面積與長(zhǎng)度盡量取小值，分流道轉(zhuǎn)折處應(yīng)圓弧過(guò)度。 （2）、分流道較常時(shí)，在分流道的末端應(yīng)開(kāi)設(shè)冷料井。 （3）、分流道的位置可單獨(dú)開(kāi)設(shè)在定模板上或動(dòng)模板上，也可以同時(shí)開(kāi)設(shè)在動(dòng)、定模板上，合模后形成分流道截面形狀。 （4）、分流道與澆口連接處應(yīng)加工成斜面，并用圓弧過(guò)度。 在選擇澆口套時(shí)應(yīng)注意： ①、澆口套進(jìn)料口直徑如式（4.2） D=d+(0.5～1)mm （4.2） 式中：d---注塑機(jī)噴嘴口直徑。 ②、球面凹坑半徑R R=r+(0.5～1)mm; （4.3） 式中：r---注塑機(jī)噴嘴球頭半徑。 ③、澆口套與定模板的配合 在單腔模中，常不設(shè)分流道，而在多腔模中，一般都設(shè)置有分流道，塑料沿分流道流動(dòng)時(shí)，要求通過(guò)它盡快地充滿型腔，流動(dòng)中溫度降低盡可能小，阻力盡可能低。同時(shí)，應(yīng)能將塑料熔體均衡地分配到各個(gè)型腔。從前兩點(diǎn)出發(fā)，分流道應(yīng)短而粗。但為了減少澆注系統(tǒng)的加回料量，分流道亦不能過(guò)粗。過(guò)粗的分流道冷卻緩慢，還倒增長(zhǎng)模塑的周期。而該設(shè)計(jì)中使用了梯形斷面形狀的分流道。如圖4.3所示； 圖4.3 因?yàn)樘菪螖嗝娴倪@種分流道易于機(jī)械加工，且熱量損失和阻力損失均不大，故它也是一種常用的形式．其斷面尺寸比例為；　H=2/3W, X=3/4W, 或?qū)⑿边吪c分模線的垂線呈5°—10°的斜角。 4.1.4 澆口設(shè)計(jì) 澆口又稱進(jìn)料口，是連接分流道與型腔之間的一段細(xì)流道（除直澆口外），它是澆注系統(tǒng)的關(guān)鍵部分，其主要作用是： 1 、型腔充滿后，熔體在澆口處首先凝結(jié)，防止其倒流。 2 、易于在澆口切除澆注系統(tǒng)的凝料，澆口截面約為分流道截面的0.03～0.09。 澆口長(zhǎng)度約為0.5mm～2mm，澆口具體尺寸一般根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定，取其下限值，然后在試限時(shí)逐步糾正。 當(dāng)塑料熔體通過(guò)澆口時(shí)，剪切速率增高，同時(shí)熔體的內(nèi)摩擦加劇，使料流的溫度升高，粘度降低，提高了流動(dòng)性能，有利用充型。但澆口尺寸過(guò)小會(huì)使壓力損失增大，凝料加快，補(bǔ)縮困難，甚至形成噴射現(xiàn)象，影響塑料質(zhì)量。 澆口的形狀和尺寸對(duì)制品質(zhì)量影響很大，澆口在多情況下，系整個(gè)流道斷面尺寸最小的部分（除主流道型的澆口外），一般匯報(bào)口的斷面積與分流道的斷面積之比約為0.03～0.09。斷面形狀如圖4.3所示，澆口臺(tái)階長(zhǎng)1～1.5㎜左右．雖然澆口長(zhǎng)度比分流道的長(zhǎng)度短的多，但因?yàn)槠鋽嗝娣e甚小，澆口處的阻力與分流道相比，澆口的阻力仍然是主要的，故在加工澆口時(shí)，更應(yīng)注意其尺寸的準(zhǔn)確性。 然而，根據(jù)塑件的樣品圖1.1、生產(chǎn)的批量等，采用一模兩腔結(jié)構(gòu)。澆口采用扇形如圖4.4所示： 圖4.4 4.1.5 澆口位置的選擇 （1）澆口的位置的應(yīng)使填充型腔的流程最短 這樣的結(jié)構(gòu)使壓力損失最小，易保證料流充滿整個(gè)型腔。對(duì)于型塑件，要進(jìn)行流動(dòng)比的校核。流動(dòng)比K由流動(dòng)通道的長(zhǎng)度L與厚度t之比來(lái)確定。如下式（4.4）： K=Σ（Lτ/tτ） （4.4） 式中：Lτ---各段流程的長(zhǎng)度，mm; tτ---各段流程的厚度或直徑，mm; 流動(dòng)比的允許值隨塑料熔體的性質(zhì)、溫度壓力等的不同而變化。流動(dòng)比的計(jì)算公式為（7-6/8）： ①K=L1/t 1+L 2+L 3/t 2 （4.5） ②K= L1/t 1+L 2/t 2+L 3/t 3+2L 4/t 4+L 5/t 5 （4.6） (2) 澆口位置的選擇要避免塑件變形 （3）澆口位置的設(shè)置應(yīng)減少或避免產(chǎn)生熔接痕 熔接痕是充型時(shí)前端較冷的料流在型腔中的對(duì)接部位，它的存在會(huì)降低塑件的強(qiáng)度，所以設(shè)置澆口時(shí)應(yīng)考慮料流的方向。為提高熔接痕處強(qiáng)度，可在熔接處增設(shè)溢流槽，使冷料進(jìn)入逸流槽。筒形塑件采用環(huán)行澆口無(wú)熔接痕，而輪輻式澆口會(huì)有熔接痕產(chǎn)生。 澆口的位置塑與件質(zhì)量有直接影響,位置選擇不當(dāng)會(huì)使塑件產(chǎn)生變形、熔接痕等缺陷。圖4．5為澆口位置的布局。 圖4.5 第4.2節(jié) 模具結(jié)構(gòu)草案 由于塑件內(nèi)空心,側(cè)有凹槽所要求模具結(jié)構(gòu)必須采用斜導(dǎo)柱抽芯機(jī)構(gòu)。并采用斜導(dǎo)柱在定模，哈夫塊（斜滑塊）在動(dòng)模的結(jié)構(gòu) 。整體斜楔定位，斜導(dǎo)柱側(cè)抽芯分型，推板推出工件的工作原理。可以繪出模具草圖，如圖4.6所示； 圖4.6 （1）定模斜楔（2）冷卻水咀（3）哈夫塊（4）斜導(dǎo)柱（5）推件板（6）型芯固定板（7）支承板　(8) 模腳（9） 螺釘M10（10）銷釘（11）模腳墊板（12）頂桿墊板（13）頂桿固定板（14）頂桿（15）拉料桿（16）導(dǎo)柱（17）導(dǎo)套（18）型芯（19）定模板 （20）澆口套（21）定位環(huán) （22）斜楔固定板 （23）螺釘M8 第４.3節(jié) 　合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)對(duì)于塑料模具是必不可少的部件，因?yàn)槟＞咴陂]合時(shí)要求有一定的方向和位置，所以必須設(shè)有導(dǎo)向機(jī)構(gòu)，導(dǎo)柱安裝在動(dòng)模一邊或定模這一邊均可．通常導(dǎo)柱設(shè)在主型芯周圍。導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的主要定位、導(dǎo)向、承受一定側(cè)壓力三個(gè)作用。在該設(shè)計(jì)中采用了導(dǎo)柱導(dǎo)向機(jī)構(gòu)，而導(dǎo)柱導(dǎo)套為標(biāo)準(zhǔn)件。 所以，，以下為選用的導(dǎo)柱形式，如圖4.7所示： 圖4.7 從圖4.7中我們知道，其中對(duì)導(dǎo)柱結(jié)構(gòu)有要求： ２、 導(dǎo)柱的長(zhǎng)度必須比型芯端面的高度高出6～8mm； ３、 導(dǎo)柱應(yīng)具有硬而耐磨的表面，多采用T8或T10 硬度為　50～55HRC ，導(dǎo)向孔的結(jié)構(gòu)要求如圖4.8所示： 圖4.8 ，導(dǎo)柱導(dǎo)套配合形式，如圖4.9所示： 圖4.9 以上圖形，導(dǎo)柱裝入模板多用二級(jí)精度第二種過(guò)渡配合，而導(dǎo)套用二級(jí)精度靜配合。 ，導(dǎo)柱布置方式，如圖4.10所示： 圖4.10 第4.4節(jié) 塑件脫模機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 在注塑成型的每一個(gè)循環(huán)中，塑件必須由模具型腔中脫出，在該設(shè)計(jì)中，為了使符合脫模機(jī)構(gòu)的要求： 使塑件留于動(dòng)模； 塑件不變形損壞 這是脫模機(jī)構(gòu)應(yīng)當(dāng)達(dá)到的基本要求。要做到這一點(diǎn)首先必須分析塑件對(duì)模腔的附著力的大小和所在部位，以便選擇合適的脫模方式和脫模位置，使脫模力得以均勻合理的分布。 良好的塑件外觀 頂出塑件的位置應(yīng)盡量設(shè)在塑件內(nèi)部，以免損壞塑件的外觀。 結(jié)構(gòu)可靠 因此，根據(jù)4.6裝配圖所示，其模具結(jié)構(gòu)的脫模機(jī)構(gòu)主要由中心拉料桿拉斷澆口，然后由頂桿推動(dòng)推板使工作推出，還有在設(shè)計(jì)主型芯時(shí)也會(huì)有一定的撥模作斜度3°～5°。 第4.5節(jié)側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 當(dāng)塑件上具有與開(kāi)模方向不同的內(nèi)外側(cè)孔時(shí)，塑件不能直接脫模，必須將成型側(cè)孔的零件做成可動(dòng)的，在塑件脫模前先將活動(dòng)型芯抽出，然后再自模中通過(guò)頂桿頂出塑件。而此次的設(shè)計(jì)完全符合以上要求，因此，也采用了側(cè)向分型抽芯機(jī)構(gòu)。又，該塑制品是大批量的生產(chǎn)，故也使用了機(jī)動(dòng)側(cè)向分型抽芯。 4.5.1 抽拔力和抽拔距的計(jì)算 4.5.1.抽拔力的計(jì)算。 4.5.1.而抽拔距的計(jì)算； 因?yàn)槌榘尉嗟扔趥?cè)孔深加2～3mm的安全系數(shù)，而當(dāng)結(jié)構(gòu)比較特殊時(shí)，如成型圓形線圈骨架，以及該外形為正方形的線圈骨架，（如下圖所示）設(shè)計(jì)的抽拔距不能等于線圈骨架凹模深度S2，因?yàn)榛瑝K抽至S2時(shí)塑件的外徑仍不能脫出滑塊的內(nèi)徑，必須抽出S１的距離再加上(2～3)mm，塑件才能脫出。 故抽拔距為：S= S1+(2～3)=20+(2～3)mm=22～23mm 式中 S—抽拔距； S１—抽拔的極根尺寸（此為塑件最大的外形尺寸）； 4.5.1. 斜導(dǎo)柱的尺寸與安裝形式 斜導(dǎo)柱的形狀與基本尺寸； 斜導(dǎo)柱的基本尺寸主要以長(zhǎng)度尺寸為主，斜導(dǎo)柱的長(zhǎng)度計(jì)算為如下式： L =1/2Dtanα+h×1/cosα+1/2dtanα+S/sinα+(10～15)mm （4.4） =1/2×20×0.45+25×1.1×1/2×15×0.45+22/0.4+(10～15)mm ≈110mm 式中L—斜導(dǎo)柱的長(zhǎng)度； D—斜導(dǎo)柱固定部分大端直徑； h—斜導(dǎo)柱固定板厚度； 斜導(dǎo)柱的形狀與尺寸如圖4.11所示； 圖4.11 斜導(dǎo)柱的安裝固定形式： 如圖4.11所示，斜導(dǎo)柱的傾斜角a為24°，而一般來(lái)說(shuō)鎖緊塊的角度a′=a+(2～3)mm,斜導(dǎo)柱與固定板之間用三級(jí)精度第三種過(guò)渡配合。由于斜導(dǎo)柱只起驅(qū)動(dòng)滑塊的作用，滑塊運(yùn)動(dòng)的平穩(wěn)性由導(dǎo)滑槽與滑塊間的配合精度保證，滑塊的最終位置由鎖緊塊保證，因此為了運(yùn)動(dòng)靈活，斜導(dǎo)柱和滑塊間采用比較松的配合，斜導(dǎo)柱的尺寸為　Φ15-0.5 -1.0，頭部做成圓錐形，同時(shí)圓錐部的斜角為30°度，它大于斜導(dǎo)柱的傾斜角，這樣避免了斜導(dǎo)柱的有效長(zhǎng)度離開(kāi)滑塊時(shí)，其頭部仍然繼續(xù)驅(qū)動(dòng)滑塊。那么固定形式如圖4.12： 圖4.12 4.5.2 滑塊形式與導(dǎo)滑槽的形式 滑塊分為整體式與組合式，因根據(jù)設(shè)計(jì)的需要，采用了組合式（哈夫塊）。而導(dǎo)滑槽的形式就是要能達(dá)到在抽芯的過(guò)程中，保證滑塊遠(yuǎn)動(dòng)平穩(wěn)，無(wú)上下竄動(dòng)和卡緊的現(xiàn)象。同時(shí)又要方便加工，故導(dǎo)滑槽采用組合式（由導(dǎo)滑板與推件板組成）其組合圖為4.13 圖4.13 4.5.3鎖緊楔形式 在塑料的注塑過(guò)程可中，型芯受到塑料很大的推力作用，這個(gè)力通過(guò)滑塊傳給斜導(dǎo)柱，而一般斜導(dǎo)柱為細(xì)長(zhǎng)桿件，受力后容易變形，因此必須設(shè)置鎖緊楔，以便在模具閉模后鎖住滑塊，承受塑料給予型芯的推力，鎖緊楔與模件的邊連接可以根據(jù)推力的大小，選取不同的方式，而該設(shè)計(jì)所選取的是整體式結(jié)構(gòu)，牢固可靠，側(cè)向力較大。它直接與定模固定，可見(jiàn)裝配圖可知。而鎖緊楔的角度在斜導(dǎo)柱的固定形式已講述了，這里不再重復(fù)。 4.5.4. 斜導(dǎo)柱側(cè)向分型最小開(kāi)模行程的校核； 因?yàn)樵撍芗眯睂?dǎo)柱側(cè)向芯是在水平的位置，因此要完成Ｓ抽拔距所需要的開(kāi)模行程Ｈ由下式求得； H = S×ctgα=22×ctg24°≈45mm； 　4.5.4. 斜導(dǎo)柱的受力分析及強(qiáng)度計(jì)算 １、 斜導(dǎo)柱的受力分析； 根據(jù)斜導(dǎo)柱的形式，可以按公式: Fw = Ft/cosα (4.2) Fk = Ft·tanα (4.3) 式中 Fw —側(cè)抽芯時(shí)斜導(dǎo)柱所受的彎曲力； Ft —側(cè)抽芯的脫模力，其大小等于抽芯力； Fk —側(cè)抽芯時(shí)所需要的開(kāi)模力； 綜合以上分析可知，從斜導(dǎo)柱的結(jié)構(gòu)考慮，希望斜角α值大一些好；而從斜導(dǎo)柱受力情況考慮，希望斜角α值小一些好。因此，該斜導(dǎo)柱的斜角取了24°，經(jīng)過(guò)用上述公式的核算，滿足了模具結(jié)構(gòu)要求。 第4.6節(jié)模具溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng) 在注塑成型過(guò)程中，模具的溫度直接影響到塑件成型的質(zhì)量和生產(chǎn)效率。由于各種塑料的性能和成型 工藝要求不同，模具的溫度要求也不同，一般注射到模具內(nèi)的塑溫度為200°C左右，而塑件固化后從模具型腔中取出時(shí)溫度在60°C，溫度降低是由于模具通入了冷卻水，將熱量帶走了。像這樣就是我們要做的模具溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)，（加水循環(huán)冷卻），這種方法一般用于流動(dòng)性比較好的低融點(diǎn)塑料的成型。因?yàn)镾PVC的成型的如下的特性： 雖然流動(dòng)不是很好，極易分解，特別在高溫下與鋼接觸時(shí)極易分解，分解產(chǎn)生腐蝕性氣體，但當(dāng)給模腔表面鍍鉻或滲氮處理，可以解決以上問(wèn)題；另外就是在低溫高壓下注塑。同時(shí)模具應(yīng)有冷卻系統(tǒng)。圖4.14是模具結(jié)構(gòu)的冷卻系統(tǒng)的大概圖： 圖4.14 第５章 注塑機(jī)參數(shù)的校核 每副模具都只能安裝在與其相適應(yīng)的注塑機(jī)上進(jìn)行生產(chǎn)，因此模具設(shè)計(jì)與所用的注塑機(jī)關(guān)系十分密切。在設(shè)計(jì)模具時(shí)，應(yīng)校核注塑機(jī)的一些技術(shù)參數(shù) 。 第5.1節(jié)最大注塑量的校核 注塑機(jī)的最大注塑量應(yīng)大于制品的質(zhì)量，其中包括了主流道及澆口的凝料。通常注塑機(jī)的實(shí)際注塑量最好是在注塑機(jī)理論注塑量的80%之間。故有公式 0.8M機(jī)≥M塑+M澆 （5.1） M塑+M澆=27.41g 因此，最大的注塑量符合工作的需要。 第5.2節(jié)注塑壓力的校核 注塑壓力校核是校驗(yàn)注塑機(jī)的最大注塑壓力能不能滿足該制品成型的需要，制品成型所需的壓力是由注塑機(jī)類型、噴嘴形式、塑料流動(dòng)性、澆注系統(tǒng)和型腔的流動(dòng)阻力等因素決定的，例如螺桿式注塑機(jī)，其注塑機(jī)壓力傳遞比柱塞式注塑機(jī)好，因此注塑壓力可取得小一些，流動(dòng)性差的塑料的或細(xì)長(zhǎng)流程塑件注塑壓力應(yīng)取得大一些。可參考各種塑料的注塑成型工藝確定塑件的注塑壓力，再與注塑機(jī)額定壓力相比較。那么查《塑料模具手冊(cè)》可得，其額定注塑壓力大于所需的注塑壓力。因此所選擇的是符合要求的。 第5.3節(jié)鎖模力的校核 當(dāng)高壓的塑料熔體充滿模具型腔時(shí)，會(huì)產(chǎn)生一個(gè)很大的力，使模具的分型面漲開(kāi)，其值等于制件和澆口流道系統(tǒng)在分型面上投影面積之和乘以型腔內(nèi)塑料壓力。而作用在這個(gè)面積上的總力，應(yīng)小于注塑機(jī)的額定鎖模力P，否則在注塑時(shí)會(huì)因模具不緊產(chǎn)生嚴(yán)重的溢邊現(xiàn)象。型腔內(nèi)塑料壓力，可以按公式計(jì)算。而經(jīng)查《塑料模具設(shè)計(jì)》中SPVC在型腔里的理論注塑壓力在40MP～80MP之間。 而只有F機(jī)鎖≥P?！罙的不等式成立時(shí)，才能符合要求。 式中F機(jī)鎖—表示注塑機(jī)的最大鎖模力； P?！?表示為熔融型料在型腔內(nèi)的壓力 ； A — 表示為塑件和澆注系統(tǒng)在分型面上的投影之和； 故有；F機(jī)鎖=400kn＞P?！罙=80MP×2936㎜2=189.88kn 所以符合要求。 第5.4 節(jié) 模具與注塑機(jī)安裝部分相關(guān)尺寸校核 5.4.1 模板尺寸和拉桿間距是否相適合 因?yàn)橐獫M足上述要求，只有達(dá)到模具長(zhǎng)×寬＜拉桿間距這樣的條件。 而確有，模具長(zhǎng)×寬=240×200(mm×mm)＜拉桿間距=295×295(mm×mm)成立，所以也是滿足要求的。 5.4.2 模具閉合高度的校核 通過(guò)前章各模板的尺寸選定和計(jì)算，模具實(shí)際厚度H模為270mm，而注塑機(jī)最小厚度 H最小為170 mm， 即；H模＞H最小也滿足要求。 第5.5節(jié) 開(kāi)模行程與頂裝置的校核 在此，本文所選注塑機(jī)的最大開(kāi)模行程與模具厚度的關(guān)時(shí)的校核。且該模具結(jié)構(gòu)則屬于有側(cè)向抽芯開(kāi)模動(dòng)作的結(jié)構(gòu) ，故注塑機(jī)的開(kāi)模行程要求符合下式； S機(jī)－Hc＞H1+H2+（5～10）mm （5.2） 式中；S機(jī)— 注塑機(jī)板間的最大開(kāi)距，（mm） Hc—完成側(cè)抽芯距離l所需要的開(kāi)模行程，（mm） H1—開(kāi)模要頂出的距離，（mm） H2—塑件的高度，（mm） 而當(dāng)，Hc≤H1+H2可以按S機(jī)－（H模H最?。綡1+H2+（5～10）mm進(jìn)行計(jì)算 式中， HM—成型模板的高度，（mm） 那么可以解得不等式； S機(jī)－（H模H最?。?=300-（270-170）＞60+116+（5～10）mm=181～186mm， 故也滿足要求。 總結(jié)：根據(jù)以上章節(jié)的計(jì)算與分析得出，該模具結(jié)構(gòu)及各工作尺寸都符合要求。各模板中的相對(duì)位置可以根據(jù)零件圖便可查出，附零件圖于后。 結(jié) 論　 三年的模具專業(yè)的學(xué)習(xí)，匯集于這次的畢業(yè)設(shè)計(jì)，在這一段時(shí)間的塑模設(shè)計(jì)過(guò)程中，查閱了大量的資料、以及結(jié)合短暫的畢業(yè)實(shí)習(xí)，我鞏固了自己三年來(lái)所學(xué)的知識(shí)。掌握了塑料模具設(shè)計(jì)的一般步驟和方法，提高了塑模設(shè)計(jì)的能力，增加了自己的知識(shí)量，為以后的發(fā)展打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。通過(guò)這次設(shè)計(jì)，使我對(duì)模具結(jié)構(gòu)，模具設(shè)計(jì)以及模具加工都有了一定的了解，同時(shí)也是我三年來(lái)所學(xué)知識(shí)的一次總結(jié)。 通過(guò)這次的設(shè)計(jì)同時(shí)也使我認(rèn)識(shí)到新產(chǎn)品的開(kāi)發(fā)必須符合當(dāng)代制模的現(xiàn)狀，也就是說(shuō)模具的設(shè)計(jì)與制造是密不可分的關(guān)系。更清楚的認(rèn)識(shí)到模具設(shè)計(jì)是一個(gè)綜合型的專業(yè)，它所涉及的范圍之廣。從而進(jìn)一步增強(qiáng)了我對(duì)模具行業(yè)的信心。 參考文獻(xiàn) [1] 孫鳳勤主編.模具制造工藝與設(shè)備. 2004第 1版， 北京機(jī)械工業(yè)出版社 [2] 合編.模具制造手冊(cè). 1999第2 版， 北京機(jī)械工業(yè)出版社 [3] 郭鐵良主編.模具制造工藝學(xué). 2002 ， 高等教育出版社 [4] 許發(fā)樾主編.模具標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)用手冊(cè). 1997 ， 北京機(jī)械工業(yè)出版社 [5] 任鴻烈主編.塑料成型模具制造技術(shù). 1989 ， 華南理工大學(xué) [6] 丁仁亮主編.金屬材料與熱處理. 2000第三版，機(jī)械工業(yè)出版社 [7] 徐嘉元主編.機(jī)械加工工藝基礎(chǔ). 1996 ， 北京機(jī)械工業(yè)出版社 [8] 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側(cè)抽芯時(shí)斜導(dǎo)柱所受的彎曲力 29 F1 側(cè)抽芯的脫模力 30 FK 側(cè)抽芯所需要的開(kāi)模力 31 M機(jī) 注塑機(jī)的理論注塑量 32 F機(jī)鎖 注塑機(jī)的最大鎖模力 33 A 塑件和澆注系統(tǒng)在分型面上投影總和 34 P模 塑料在型腔內(nèi)的壓強(qiáng) 35 H模 模具實(shí)際厚度 36 H最小 注塑允許的最小模具厚度 37 S機(jī) 注塑機(jī)板間最大開(kāi)模距 38 HＣ 完成側(cè)抽芯距所需要的開(kāi)模行程 致 謝 在畢業(yè)設(shè)計(jì)將圓滿結(jié)束之即，首先我要感謝的是我的指導(dǎo)老師鄧清方老師！在她的精心指導(dǎo)下這次設(shè)計(jì)才順利得完成。其次感謝的是模具專業(yè)的各位老師，感謝他們?nèi)陙?lái)的辛勤的教育，不僅是專業(yè)知識(shí)、還教我們做人，在大學(xué)三年里，本人學(xué)到豐富的社會(huì)知識(shí)，為我將走上社會(huì)打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。再次就是要感謝我的同學(xué)，在畢業(yè)設(shè)計(jì)當(dāng)中，給予我的幫助，在此本人再一次表示感謝！最后無(wú)數(shù)的感動(dòng)匯成一句話：謝謝！ 邵陽(yáng)學(xué)院機(jī)械工程學(xué)院03模具 謝小雄 2006 年6月1日 ３５