E墊片落料沖孔復(fù)合模課程設(shè)計【說明書+CAD】
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畢業(yè)設(shè)計文獻(xiàn)翻譯院(系)名稱工學(xué)院機(jī)械系專業(yè)名稱機(jī)械設(shè)計制造及其自動化學(xué)生姓名周凱指導(dǎo)教師薛東彬2012年 03 月 10 日 黃河科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(文獻(xiàn)翻譯) 第24頁沖壓半徑和角度對管向外卷曲過程的影響摘要:跟據(jù)更新的拉格朗日理論的公式,本研究采用彈塑性有限元法和擴(kuò)展增量的測定方法,最小半徑法,包括元素的產(chǎn)生,節(jié)點接觸或分離的工具,最大應(yīng)變和極限旋轉(zhuǎn)增量。使用改性的庫侖摩擦法建立有限元方法的計算機(jī)代碼。不同半徑和角度的錐形沖頭是用于模擬成的硬銅及銅合金管的兩端。影響的各種要素,包括沖床半頂角和半徑R的比值,管的平均直徑,管壁厚度比,力學(xué)性能,并對潤滑管向外卷曲,進(jìn)行調(diào)查。模擬結(jié)果顯示,當(dāng)沖床入口的彎曲半徑滿足的條件c,卷曲加工出現(xiàn)在管的末端。另一方面,如果c,管端遭受過擴(kuò)口。可變c稱為臨界彎曲半徑。c的值隨著的值增加而增加。此外,研究結(jié)果還表明,c既不與管的材料,也不與潤滑劑有關(guān)。關(guān)鍵詞:彈塑性;有限元;半頂角;向外卷曲過程。1介紹形成金屬管的凸邊的過程中,經(jīng)常被用于連接兩個管件,連接和鎖管的一部分,其組成部分,和流體管道連接管的末端相結(jié)合的互補(bǔ)與加固管道。它是一種常見的與管兩端相關(guān)的工業(yè)技術(shù)。攻絲機(jī)擴(kuò)口,法蘭管端進(jìn)程一般分為分為擴(kuò)口,加強(qiáng)擴(kuò)口,卷曲成型。本文所討論的管卷曲變形卷曲管的結(jié)束了一圈向外開放。管卷曲變形的模擬是一項復(fù)雜而艱巨的任務(wù),因為變形過程是高度非線性的。由于非線性變形的特點是:1大位移,旋轉(zhuǎn),變形過程中金屬變形。2金屬材料遇到大變形的非線性材料變形行為。3由摩擦產(chǎn)生的金屬和工具之間的界面,和他們的接觸條件的非線性邊界條件。這些特點,使有限元方法,使用最廣泛的金屬工藝分析。改善工藝和提高工業(yè)生產(chǎn)率,本研究開發(fā)的彈塑性有限元計算機(jī)代碼,使用選擇性降低集成(SRI)的模擬方法,它采用一個矩形的四個節(jié)點內(nèi)四個整點元素。目標(biāo)是到模擬的管卷曲的變形過程。Nadai在1943年研究管收口。理論歸納為弧形殼體理論的延伸。Nadai假設(shè)摩擦系數(shù)為常數(shù),而忽略了殼的有效應(yīng)力變化的存在??唆?shù)呛蜏丈M(jìn)行了一系列管減噪實驗,建立管減噪的各種限制,并評估各種參數(shù)的影響。Manabe and Nishimura兩個錐形燃燒管和管減噪過程進(jìn)行了一系列實驗,調(diào)查研究的參數(shù)包括不同角度的錐形打孔,潤滑,材料成形負(fù)荷和應(yīng)力應(yīng)變分布的各種參數(shù)的影響管壁厚度。唐和小林提出了剛塑性有限元理論,并開發(fā)出一種計算機(jī)代碼來模擬105毫米AISI1018鋼冷收口。黃等。模擬冷收口過程中,通過彈塑性和剛塑性有限元法的方法,并比較模擬結(jié)果與實驗數(shù)據(jù)來驗證剛塑性有限元分析的準(zhǔn)確性。北澤等人。錐形沖頭,與假設(shè)的銅及黃銅材料進(jìn)行實驗,管材料剛性完美的塑料,他們探討了以前的沖頭圓弧半徑,角度,管壁厚,管卷曲變形過程的影響。北澤采用碳鋼,銅,黃銅的管材管卷曲變形試驗。當(dāng)在管端前緣擴(kuò)口的能量增量是大于卷曲邊緣的能量增量。管底料的向外卷曲,是在不屈的情況下形成。另一方面,如果管端材料附著因為不屈的錐形打孔表面和失敗卷曲或形成擴(kuò)口。能源規(guī)則被用來誘導(dǎo)管形成的比較和驗證的目的時的變形能,從而確立了向外卷曲的標(biāo)準(zhǔn)。在這項研究中,在其他研究中使用相同的材料常數(shù)和尺寸都采用向外卷曲過程的模擬結(jié)果相比,報告的結(jié)果驗證了彈塑性有限元計算機(jī)代碼的準(zhǔn)確性。2基本理論的說明2.1剛度方程采用更新的拉格朗日公式(超低頻)金屬成形過程中的增量變形的應(yīng)用框架(體積成形,板料成形)是描述塑性流動規(guī)則的增量特性的最切實可行的辦法。在每個變形階段的當(dāng)前配置中的ULF用于評估一個小的時間間隔t變形,一階理論的精度要求是一致的,作為參考狀態(tài)。更新的拉格朗日方程的虛擬工作速率方程寫成是基爾霍夫應(yīng)力的Jaumann率,是柯西應(yīng)力,是變形率,這是笛卡爾坐標(biāo),是速度,的名義牽引速度,是速度梯度,是固定的空間直角坐標(biāo),V和材料的體積和表面上牽引規(guī)定。圖1.幾何初始向外卷曲變形管和一個特定階段的邊界條件。單位毫米;沖床半徑R,半頂點沖角,沖床入口彎曲半徑。J2流動規(guī)律的模型采用的彈塑性行為的金屬片,是應(yīng)變硬化率,是有效應(yīng)力,E是楊氏模量,是泊松比,是的偏量。取1為塑性狀態(tài)和0為彈性狀態(tài)或卸載。據(jù)推測,速度V,在離散化元素中的分布其中N是形函數(shù)矩陣和表示節(jié)點的速度。變形率和速度梯度寫成其中B和E中,分別代表應(yīng)變率的速度矩陣和速度梯度速度矩陣。將式(4)和(5)代入式(1),得到元素的剛度矩陣。由于虛功率式的原則。本構(gòu)關(guān)系是非線性方程。差餉,他們可以更換任何單調(diào)增加的措施方面定義的工具,如位移增量,增量。Alpha有限元的標(biāo)準(zhǔn)程序,以形成整體的整體剛度矩陣,在其中在這些方程中,K是全球切線剛度矩陣,元素彈塑性本構(gòu)矩陣,表示位移增量,表示在規(guī)定的結(jié)點力增量。和被定義為應(yīng)力校正矩陣,由于在電流應(yīng)力變形的任何階段。圖2.(a)變形的幾何形狀,(b)節(jié)點速度分布在12個不同的形成階段管向外卷曲硬銅管,N= 0.05; T0 =0.8毫米;=60擄; r =3.4毫米。2.2斯里蘭卡方案由于四邊形元素充分整合計劃的實現(xiàn),導(dǎo)致過度的約束效應(yīng)時,材料近不可壓縮成型過程中的彈塑性情況13,休斯提出應(yīng)變率的速度矩陣分解為擴(kuò)張矩陣和偏差矩陣,即矩陣中和由傳統(tǒng)的四點一體化集成。當(dāng)材料變形到幾乎不可彈塑性狀態(tài),修改后的擴(kuò)張矩陣是由一個點的一體化集成,即必須更換擴(kuò)張矩陣,即是修改后的應(yīng)變率速度矩陣。將式(8)代入式(7),修改后的應(yīng)變率速度矩陣明顯的,速度梯度-速度矩陣,取而代之的是修改后的速度梯度速度矩陣3數(shù)值分析在分析模型管卷曲過程的是軸對稱。因此,只有右邊一半的中心軸是考慮過的。部分的有限元是由計算機(jī)自動處理。由于是從彎曲,并在管的末端卷曲的急劇變形,這一節(jié)需要更精細(xì)的單元劃分,以獲得精確的計算結(jié)果。如圖左邊一半。1表示零件和模具開始的尺寸。表1給出了詳細(xì)的尺寸。在局部坐標(biāo)系,軸1表示的切線方向,管材料和工具之間的聯(lián)系而軸n為同一聯(lián)系的正常方向。常數(shù)(X,Y)坐標(biāo)和地方坐標(biāo)(l,n)描述結(jié)點力,位移和元素的應(yīng)力和應(yīng)變。圖3.正如圖2,但R= 3.8毫米。表1 沖頭的角度和半徑?jīng)_頭頂點角度(度)沖頭半徑R(毫米602.02.42.83.13.43.84.14.44.85.1652.42.83.13.43.84.14.44.85.55.4703.13.43.84.14.44.85.15.45.86.1753.43.84.14.44.85.15.45.86.16.4804.85.45.86.16.46.87.27.68.08.4855.86.16.46.87.49.09.49.810.210.611.0表2.所用材料的機(jī)械性能材料外徑厚度真空熱處理nF(Mpa)屈服應(yīng)力(Mpa)銅25.40.8原樣0.09380220500 1 h0.5363026原樣0.05450280300 1 h0.09450260400 1 h0.4661050600 1 h0.506404270/3黃銅25.40.8原樣0.18730280 應(yīng)力 ;應(yīng)變表2給出了我們模擬的物質(zhì)條件。管外半徑保持在25.4毫米不變;但也有三種不同的管壁厚度值,即,0.4,0.6和0.8毫米,在實驗和計算。硬銅管和黃銅管的泊松比和楊氏模量分別是0.33和110740兆帕,0.34和96500兆帕。3.1邊界條件如圖右手半管。1是指管卷曲變形在某一階段的變形形狀。邊界條件包括以下三個部分:1.FG和BC段的邊界:這里是節(jié)點的切向摩擦力增量,是普通的力量增量。假定涉及到摩擦材料,工具的接觸面積,和不等于零。,表示工具的配置文件的正常方向的位移增量,從規(guī)定的沖頭位移增量中確定。2.邊界上的CD,DE,EF,和GA部分:上述情況反映了這個邊界上的節(jié)點都是自由的。3.AB段的邊界:AB部分是固定在管底的邊界。在此位置沿Y軸方向的節(jié)點位移增量設(shè)置為零,而節(jié)點B是完全固定的沒有任何動靜。在管卷曲過程中,邊界將會改變。因此,有必要檢查FG和BC沿邊界部分的變形階段,在每個接觸節(jié)點的法向力。如果達(dá)到零,則節(jié)點將成為自由節(jié)點和邊界條件(1)(2)轉(zhuǎn)移。同時,GA和EF沿管段的自由節(jié)點還檢查了計算。如果該節(jié)點接觸到?jīng)_頭,自由邊界條件的約束條件(1)改變。3.2 彈塑性和接觸問題的處理當(dāng)解釋以前明確暗示的邊界條件時,接觸條件應(yīng)維持在一個增量變形過程。為了滿足這個要求,山田等人提出了最小值方法。 14采用擴(kuò)展處理了彈塑性和接觸問題 15。每個加載增量的最小值均被控制,有以下六個標(biāo)準(zhǔn)。彈塑性狀態(tài)。元素的應(yīng)力大于屈服應(yīng)力時,R1的計算方法15因此,以確定達(dá)到一樣的表面屈服應(yīng)力。最大應(yīng)變增量。獲得R2默認(rèn)的最大應(yīng)變增量主應(yīng)變增量比d,即,限制增長到這樣的規(guī)模,一階理論是有效的措施。最大旋轉(zhuǎn)增量。默認(rèn)的最大旋轉(zhuǎn)增量的旋轉(zhuǎn)增量,即,限制增長到這樣的規(guī)模,一階理論是有效的措施。滲透條件。形成的收益時,管的自由節(jié)點可能滲透的工具。比16的計算方法等,剛剛接觸到的工具的自由節(jié)點。分離條件。當(dāng)形成的收益,接觸節(jié)點可以脫離接觸面。 16 計算每個接觸節(jié)點,這種正常的組成部分,節(jié)點力為零。 滑粘摩擦條件。修正的庫侖摩擦定律提供了選擇的接觸狀態(tài),即滑動或粘狀態(tài)。這種狀態(tài)檢查每個接觸節(jié)點由以下條件:(a)如果,還有節(jié)點處于滑動狀態(tài)(b)如果還有則節(jié)點處于固定狀態(tài)一個方向滑動節(jié)點是相反的方向前漸進(jìn)的步驟,使接觸節(jié)點粘貼節(jié)點在下一個增量步。然后在這里得到比R,產(chǎn)生變化的摩擦狀態(tài)的基體,在是一個很小的公差。最大應(yīng)變增量,最大的旋轉(zhuǎn)增量這里使用的常數(shù)是0.002o和0.5o,分別。這些常量都被證明是有效的一階理論。此外,一個小的檢查程序的滲透和分離條件是允許的。3.3 卸載過程卸載后的回彈現(xiàn)象是管形成過程中具有重要意義。假設(shè)是固定的,對管底的節(jié)點卸載程序執(zhí)行。所有的元素都將復(fù)位彈性。節(jié)點來接觸到的工具的力量在扭轉(zhuǎn)成為管規(guī)定力的邊界條件,即同時,核查的滲透,摩擦,分離條件被排除在仿真程序。四結(jié)果與討論圖2顯示沖角=60,圓弧半徑R=3.4毫米銅管卷曲成形仿真結(jié)果。圖2(a)表示的幾何形狀的變形,在最后的形狀是卸載后的最終形狀的一部分。圖2(b)顯示了變形過程中的節(jié)點的速度分布。最后圖顯示卸貨后節(jié)點的速度分布。這些數(shù)字表明,管端材料處于起步階段順利進(jìn)入沿打孔表面。管底料后,逐漸彎曲向外卷曲,造成所謂向外卷曲成形。圖3顯示的R=3.8毫米的情況下的模擬結(jié)果。管端材料還顯示所謂的燃燒形成合格后,電弧感應(yīng)部分和圓錐面形成。圖4顯示了=75,R=6.1毫米卷曲銅管的模擬的結(jié)果。相比之下,圖。5顯示了擴(kuò)口中的R= 6.4毫米的情況下形成的模擬結(jié)果。圖4 如圖2條件,而=75o;R=6.1毫米圖5 如圖2條件,而=75o;R=6.4毫米圖6顯示了應(yīng)變分布相應(yīng)的那些圖2和圖3在沖床行程12毫米。圖7顯示了應(yīng)變分布相應(yīng)的那些圖4和圖5在沖床進(jìn)步14毫米。變形主要是由于拉在圓周方向彎曲,在正北方向和厚度方向的剪切。最大直徑的管端擴(kuò)口成形。因此,其應(yīng)變值在圓周方向遠(yuǎn)高于向外卷曲。減少管壁厚度也更重要的擴(kuò)口成形。因此,在相同的條件下,在管端擴(kuò)口比在其他情況下更容易斷裂。圖6計算硬銅管應(yīng)變分布下的卷曲和擴(kuò)口過程比較n=0.05;to=0.8毫米;=60o圖7 條件如圖6,而=75o圖8和圖9顯示仿真結(jié)果硬銅和黃銅,分別。同管壁厚,管半徑,潤滑條件,和半頂沖床是用來在模擬。然而,不同的價值觀的沖頭圓弧半徑的使用,從而產(chǎn)生不同類型的形成,即,擴(kuò)口和卷曲。就是說,如果圓弧半徑,在沖頭入口大于臨界彎曲半徑,然后管端的材料形成沿電弧燃燒沖壓部分和圓錐面。反之,如果,管底材料葉片穿孔表面形成卷曲。這一數(shù)字表明臨界彎曲半徑隨半頂沖床增加。比較結(jié)果表明,我們的數(shù)值模擬是一致的實驗數(shù)據(jù)報告 12。所謂臨界彎曲半徑,可表示如下:圖8 影響壁厚硬銅管彎曲半徑和沖角之間至關(guān)重要的關(guān)系 n=0.05圖9 條件如圖8 黃銅管n=0.05這里R c=沖頭半徑相應(yīng)的丙R fmin=最小值所需的耀斑沖壓半徑R cmax=最大值所需的卷曲沖壓半徑t0=壁厚管圖10和圖11表明之間的相關(guān)性無量綱臨界彎曲半徑(丙)和半頂角的2種不同壁厚徑比的情況下,努力按銅管,分別。價值可以定義如下:如果是無關(guān)的壁厚徑比,那么幾何相似定律的存在臨界彎曲半徑。事實判斷出來的曲線顯示在圖10和11是幾乎相同的,我們一定會存在的幾何相似的臨界彎曲半徑管材料。圖10圖11圖12和圖13表明之間的關(guān)系,最大半徑和半頂角的時候,在數(shù)值模擬的壁厚度值為0.4,0.6,和0.8毫米的情況下硬銅管和銅管分別發(fā)生卷曲。當(dāng)雙方的半徑和相應(yīng)的半頂角的沖落在曲線的條件,將導(dǎo)致擴(kuò)口。另一方面,當(dāng)兩個值低于曲線的條件,將導(dǎo)致冰壺。這些數(shù)字表明,最大半徑增加的半頂角的擴(kuò)大。圖12圖13圖14顯示了相關(guān)材料的加工硬化指數(shù)(n)和臨界彎曲半徑。無論變化值之間的0.03和0.53,由于不同的管材料,數(shù)值模擬的結(jié)果表明,值的臨界彎曲半徑保持不變,從而形成一條直線。這些調(diào)查結(jié)果是幾乎相同的實驗數(shù)據(jù)表明 12 ,這意味著,臨界彎曲半徑的時候,卷曲是無關(guān)的加工硬化指數(shù)。圖14圖15顯示了影響潤滑的關(guān)系臨界彎曲半徑和半頂角的沖頭。臨界彎曲半徑的增加而增加半頂角的沖頭的情況=0.05和=0.20。此外,結(jié)果顯示,有一個微不足道的差異程度臨界彎曲半徑之間的潤滑條件。圖15黃銅管依賴的臨界彎曲半徑對潤滑條件。五總結(jié)從更新的拉格朗日公式,帶有一個圓錐形的沖壓工藝模擬管卷曲的彈塑性有限元計算機(jī)代碼開發(fā)。高非線性的過程是一個漸進(jìn)的方式考慮與一個最小半徑技術(shù)是通過限制每個增量步的線性關(guān)系的大小。摩擦改性庫侖法開發(fā)是一個連續(xù)函數(shù)。如前所述,此功能可以處理工具和金屬界面的滑動和粘性很難與普通連續(xù)摩擦模型描述的現(xiàn)象。斯里蘭卡有限元是四節(jié)點四邊形單元中的4個集成點。然后再加上與大變形有限元分析的SRI進(jìn)一步成功地應(yīng)用于錐形管卷曲形成工藝的分析。根據(jù)上述分析和討論,可以得出以下結(jié)論:1、一個關(guān)鍵的彎曲半徑,存在。如果拱半徑在沖頭入口大于臨界彎曲半徑,然后管端的材料在沖壓拱感應(yīng)部分和錐形面形成擴(kuò)口。另一方面,如果,管底材料從表面和結(jié)果卷曲。彎曲半徑的臨界值隨沖頭的半頂角增加而增加。2、臨界彎曲半徑,遵循幾何相似定律。值隨沖床的半頂角的增加而增加。我們也知道,值是不相關(guān)的管材料,潤滑條件或壁厚直徑半徑比。3、擴(kuò)口圓周應(yīng)變大于卷邊的。擴(kuò)口厚度也有比卷曲減少。因此,擴(kuò)口更容易發(fā)生管端斷裂。相比之下,卷曲的產(chǎn)品可以保證處理的安全,并加強(qiáng)管材料的結(jié)束部分。4、模具的形狀表示為一個數(shù)值函數(shù)。因此,在這項研究中開發(fā)的有限元模型,可用于在連續(xù)形狀的任何工具,來模擬擴(kuò)口或卷曲過程中的所有類型。參考文獻(xiàn)1、A. Nadai,塑性應(yīng)力狀態(tài)在彎曲外殼:形成鋼制外殼,機(jī)頭高爆外殼鍛造所需的力量,在美國機(jī)械工程師學(xué)會年度會議,紐約,美國, 1943.11.23-12.1。2、A. K. Cruden 和 J. F. Thompson反向擠塑罐最終的關(guān)閉者,第511卷,國家工程實驗室,瑞典,格拉斯哥,1972。3、K. Manabe and H. Nishimura,成形載荷和成形極限,錐管收口收口與擴(kuò)口管研究雜志,日本社會對技術(shù)的可塑性,23(255),335 -342頁,19824。4、K. Manabe and H. Nishimura,實驗應(yīng)力應(yīng)變分布在錐管收口收口與擴(kuò)口管的研究雜志,日本社會對技術(shù)的可塑性,23(255),335 -342頁,19824。5、K. Manabe and H. Nishimura,應(yīng)力分析和載荷在錐形收口管收口與擴(kuò)口管的研究,日本社會的塑性技術(shù)學(xué)報,23(258),650 -657頁,19827。6、K. Manabe and H. Nishimura,錐形沖頭在擴(kuò)口管形成負(fù)載收口與擴(kuò)口管的研究雜志五“,日本社會對技術(shù)的可塑性,24(264),47 -52頁 19831。7、K. Manabe and H. Nishimura,擴(kuò)口管與錐形沖頭的應(yīng)力和應(yīng)變分布收口與擴(kuò)口管研究雜志六,日本社會對技術(shù)的可塑性,24(264),pp.276282,19833。8、M. C. Tang and S. Kobayashi,收口過程的有限元方法的調(diào)查,第1部分:在室溫下的收口(冷收口),交易應(yīng)用工程學(xué)報,104, 305 -311頁,1982。9、Y. M. Huang, Y. H. Lu and M. C. Chen,分析過程中使用的彈塑性和塑性冷去噪方法,材料加工技術(shù)雜志,30, 351 -380頁,1992。10、K. Kitazawa and M. Kobayashi 在管端卷曲變形機(jī)制的實驗研究 - 殼的卷曲雜志,日本社會對技術(shù)的可塑性,28(323),pp.12671274,198712。11、K. Kitazawa, M. Kobayashi and S. Yamashita,管端卷曲的基礎(chǔ)能源分析 - 錐狀殼卷曲理論分析,29(331),845 -850頁,19888。12、K. Kitazawa,標(biāo)準(zhǔn)向外卷曲管,交易應(yīng)用工程學(xué)報,115, 466 -471頁 1993。13、J. C. Nagtegaal, D. M. Parks and J. R. Rice,,準(zhǔn)確的數(shù)值模擬,在全塑范圍內(nèi)的有限元解決方案,交易中的計算方法應(yīng)用于機(jī)械工程,4, 153 -177頁,1974。14、Y. Yamada, N. Yoshimura and T. Sakurai,塑性應(yīng)力應(yīng)變矩陣及其應(yīng)用的解決彈塑性問題的有限元方法,國際機(jī)械科學(xué)學(xué)報,10, 343 -354頁,1968。15、A. Makinouchi,有限元建模用于加工鈑金,在K. Mattiasson,A. Samuelsson, R. D. Wood and O. C. Zienkiewicz, numiform86程序會議,哥德堡, 327332頁,1986。16、Y. M. Huang, Y. H. Lu and A. Makinouchi, 彈塑性有限元分析V形薄板彎曲,材料加工技術(shù)雜志,35, 129 -150頁,1992
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