U型彎曲沖壓成形工藝及模具設(shè)計(jì),U型彎曲沖壓成形工藝及模具設(shè)計(jì),彎曲,曲折,沖壓,成形,工藝,模具設(shè)計(jì) U型彎曲件沖壓工藝及模具設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 第一章 彎曲件成形工藝分析 1.1 彎曲件成形工藝性分析 工件名稱：U型彎曲件 工件簡(jiǎn)圖：如圖所示 生產(chǎn)批量：大批量 材料：鋁 材料厚度：2 mm 制件圖 由上圖可知,此工件為典型U型彎曲件。材料為鋁，具有良好的彎曲性能適合彎曲成型加工。工件結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，除了裝配尺寸，公差等級(jí)IT14級(jí)有嚴(yán)格要求外其余尺寸均為自由公差，工件整體上看，尺寸精度較高，普通彎曲成型不能完全滿足要求,需要復(fù)合彎曲。 1.2 彎曲件成形概述 本課題研究的思路: U型彎曲件模具的設(shè)計(jì). U型彎曲件是最典型的彎曲件，其工作過(guò)程很簡(jiǎn)單就一個(gè)彎曲，根據(jù)實(shí)際確定它不能一次彎曲成功.因此，需要兩次彎曲。從制件的成型原理和模具加工成本考慮，確定此次彎曲不采用標(biāo)準(zhǔn)的模架。為了保證制件的順利加工，模具必須有足夠精度。要保證模具的精度，特別要保證導(dǎo)柱和導(dǎo)套的配合精度,保證導(dǎo)柱和導(dǎo)套的配合精度的同時(shí),還要注意保證導(dǎo)柱和導(dǎo)套的剛度. 另外，模具的精度還和彎曲凸模與彎曲凹模工作配合精度有關(guān)．設(shè)計(jì)時(shí)可能精度出現(xiàn)誤差，應(yīng)當(dāng)邊試沖邊修改調(diào)整。 只有加強(qiáng)彎曲變形基礎(chǔ)理論的研究，才能提供更加準(zhǔn)確、實(shí)用、方便的計(jì)算方法，才能正確地確定彎曲工藝參數(shù)和模具工作部分的幾何形狀與尺寸，解決彎曲變形中出現(xiàn)的各種實(shí)際問(wèn)題，從而，進(jìn)一步提高制件質(zhì)量。 本課題設(shè)計(jì)進(jìn)度的安排如下： 　　1.了解目前國(guó)內(nèi)外沖壓模具的發(fā)展現(xiàn)狀，所用時(shí)間15天； 　　2.確定加工方案，所用時(shí)間5天； 　　3.模具的設(shè)計(jì)，所用時(shí)間30天； 4.模具的調(diào)試．所用時(shí)間5天。 第二章 彎曲工藝方案的確定 2.1 彎曲件成形方案 該工件彎曲成型，可以一次彎曲成型，也可以二次彎曲成型有以下三種方案供選擇： 方案一：采用一次彎曲成型，單工序生產(chǎn)。 如下圖所示： 圖2 方案二：采用兩次彎曲成型，先彎U型，再?gòu)?U型，采用兩套單工序模生產(chǎn) 具體如下圖所示： 圖a 為首次彎曲模具結(jié)構(gòu)圖；圖b為第二次彎曲模具結(jié)構(gòu)圖。 a)首次彎曲 b)二次彎曲 圖3 方案三：采用在一套模具上成型，復(fù)合模生產(chǎn)。 具體如下圖所示： 圖4 2.2 方案設(shè)計(jì)進(jìn)度： 方案一、模具結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，生產(chǎn)制造成本低，但工件尺寸精度低，尤其是四個(gè)直角的精度難以得到保證。另外，在彎曲過(guò)程中，由于凸模肩部妨礙了坯料的轉(zhuǎn)動(dòng)，加大了坯料通過(guò)凹模圓角的摩擦力，使彎曲件側(cè)壁容易擦傷和變薄，成型后彎曲件兩肩部與底面不平行。 方案二、模具結(jié)構(gòu)相對(duì)簡(jiǎn)單，生產(chǎn)成本較高，由于采用兩副模具進(jìn)行彎曲成形，從而可以避免了方案一中的缺陷，提高了彎曲件的質(zhì)量，但由于采用兩副模具進(jìn)行生產(chǎn)，生產(chǎn)效率低，另外，凹模的強(qiáng)度不易保證。 方案三、模具結(jié)構(gòu)復(fù)雜，生產(chǎn)制造成本與方案二差不多，但是工件尺寸精度，位置精度容易保證，生產(chǎn)效率也高。 綜上所述，經(jīng)過(guò)對(duì)三種方案的比較分析可見(jiàn)，該工件的彎曲成型生產(chǎn)采用方案三比較合理。 第三章 模具相關(guān)計(jì)算 3.1模具成形力的計(jì)算 3.1.1 彎曲應(yīng)力的計(jì)算 該模具工件屬于自由彎曲成型，所以U形件彎曲力： = 式中：——自由彎曲在沖壓行程結(jié)束時(shí)的彎曲力(N); B——彎曲件的寬度,B=10mm; t ——彎曲材料的厚度(mm); r ——彎曲件的內(nèi)彎曲半徑(mm); ——材料的抗拉強(qiáng)度(MPa); K——安全系數(shù),一般取K=1.3。 = =3276（N）； 3.1.2 壓料力的計(jì)算 據(jù)<<沖壓模具設(shè)計(jì)與制造>>公式(3.5.4),如果彎曲模設(shè)有頂出裝置或壓料裝置時(shí),其頂出力可以近似取自由彎曲力的30% ~ 80%即: =(0.3 ~ 0.8) 在此取: =0.6 =0.6 ×3276 =1965.6 N 3.1.3 初壓力機(jī) 根據(jù)<<沖壓模具設(shè)計(jì)與制造>>公式(3.5.5)即: (1.2 ~ 1.3) (+) 式中: ---彎曲應(yīng)力 ---壓料力 考慮到彎曲工件板料較厚,而且板寬也較大,壓力機(jī)公稱壓力應(yīng)取值偏大為宜。 在此取: 1.3(+) =1.3×(3276+1965.6) =6814.08 N 根據(jù)計(jì)算結(jié)果,查<<模具實(shí)用技術(shù)手冊(cè)>>表2-3初選壓力機(jī)為：J23-31.5。 3.1.4 彎曲件毛坯坯料尺寸的計(jì)算 因?yàn)閺澢膹澢鷪A角半徑較大（r>0.5t）,應(yīng)根據(jù)中性層長(zhǎng)度不變?cè)碛?jì)算。 中性層位置以曲率半徑表示，通用用下面經(jīng)驗(yàn)公式2.1確定 =r+xt (2.1) 式中 r——彎曲件的內(nèi)彎曲半徑； t——板料厚度； x——中性層位移系數(shù)。 相對(duì)彎曲半徑r1/t=1.5,、r2/t=2.25，由表3.4可查的中性層的位移系數(shù)x分別為0.44,、0.45。則： 1=r+xt=3+0.442=3.88 2=r+xt=4.5+0.452=5.4 坯料的總長(zhǎng)度等于彎曲件直線部分長(zhǎng)度和彎曲圓角部分應(yīng)變中性層長(zhǎng)度之和，即 ==6.09 ==8.48 長(zhǎng)度方向的總長(zhǎng)度計(jì)算公式為：，又因?yàn)樵摴ぜ笥覍?duì)稱.則： =2（6.5+25.5）+30+2×+2×=94+29.14=123.14（mm） 毛坯料的長(zhǎng)度尺寸二維圖如下圖： 制件展開(kāi)圖 3.2 彎曲模工作部分尺寸的設(shè)計(jì) 3.2.1 凸模圓角半徑 由方案三可知,所設(shè)計(jì)的復(fù)合模整個(gè)工作原理可分為兩部分: U型彎曲和在U 型彎曲基礎(chǔ)上的 U型彎曲。歸根到底,其設(shè)計(jì)為U 型彎曲種類(lèi),所以,其設(shè)計(jì)可按U 型件設(shè)計(jì)方法設(shè)計(jì) 因?yàn)?1.5、2.25, 值較小,所以取=r=3mm、4.5mm 3.2.2 凹模圓角半徑 根據(jù)實(shí)際生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)可知: 當(dāng)t = 2 ~ 4 mm 時(shí), =(2 ~ 3) t 從保證制件精度要求考慮,特別是所設(shè)計(jì)的彎曲復(fù)合模值不宜取大值。在此?。海? t ＝2 ×2 ＝4 mm 。 3.2.3 凹模深度 圖6 凹模深度過(guò)小,則坯料兩端受壓部分太多,工件回彈大,而且不平直,影響工件質(zhì)量。如果過(guò)大,則浪費(fèi)模具鋼材,且需沖床有較大的工作行程。 由前面計(jì)算可知彎曲件邊長(zhǎng)L=++ =25.5+6.5+8.48 =40.48 mm 據(jù)邊長(zhǎng)L=40.48 mm 查<中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典3>表19.3-18得: = 20 mm 3.2.4 凹凸模間隙計(jì)算 查<<沖壓模具設(shè)計(jì)與制造>>的U 型件彎曲的凸凹模單邊間隙可按下式計(jì)算: C = + x t = t + + x t 式中: C——彎曲凹、凸模單邊間隙(mm); t——工件材料厚度(基本尺寸) (mm); ——工件材料厚度的正偏差(mm); X——間隙系數(shù),查<<中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典3>>表19.3-19得 X = 0.05 ; 所以: C = 2 + 0.006 + 0.05×2 =2.106 mm 3.3 U 形彎曲凸凹模尺寸的設(shè)計(jì) 圖7 由工件圖上可知:工件是內(nèi)形標(biāo)注的彎曲件,設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)該以凸模為基準(zhǔn)先確定凹模尺寸。再利用凸凹間隙求出凹模的尺寸。 根據(jù)<<沖壓模具設(shè)計(jì)與制造>>教程公式(3.944)與(3.9.5)得: 凸模尺寸為: = ( + 0.75 式中: ——凸模橫向尺寸(mm); ——彎曲件橫向的最小極限尺寸(mm); ——彎曲件的尺寸公差(mm); ——凸模的制造公差,采用IT7級(jí)。 所以: =(36 + 0.75 × 0.62 =36.465 查<<公差與配合手冊(cè)>>表1-6標(biāo)準(zhǔn)公差數(shù)值IT7級(jí)得: =36.465 mm 凹模尺寸為: =( + Z 式中: ——凹模橫向尺寸(mm); Z——凹凸模雙面間隙(mm); ——凹模的制造公差,取IT8級(jí)得: = (36.46 + 4.212 = 40.672 查<<公差與配合手冊(cè)>>表1-6標(biāo)準(zhǔn)公差值IT 8級(jí)得: = 40.87 3.4 橡皮的選擇 3.4.1 橡皮高度的選擇 為保證橡皮不致過(guò)早失去彈性而損壞，一般?。? (5.1) 式中 ——橡皮自由狀態(tài)下高度，mm； ——所需工作行程，mm。 工作行程可知所需工作行程為25.5mm，則自由狀態(tài)下橡皮的高度選為85mm。 3.4.2 橡皮外徑的選擇 根據(jù)模具特點(diǎn)，選擇圓柱形橡皮。由沖壓手冊(cè)表10-6查得外徑的計(jì)算公式為5.2： D= (5.2) 式中 F——壓力，由上文知道F=6814.08N。 P——與橡皮壓縮量有關(guān)的單位壓力。 由表10-7查得壓縮量為30%的時(shí)候的單位壓力位1.52MPa。則 D==75.45（mm） 又有校驗(yàn)公式：，D為橡皮外徑，即是D≤170mm且D≥56.66mm。選橡皮外徑為60mm。 3.4.3 橡皮的連接固定 橡皮靠一個(gè)法蘭板固定在下模座上，并有螺釘連接，工作力通過(guò)頂桿傳遞給頂板，以保證在工作的時(shí)候頂板于凸模夾緊工件。 第四章 彎曲模具的選擇 4.1模具結(jié)構(gòu)選擇 由彎曲工藝分析可知,采用復(fù)合模,所以模具類(lèi)型為復(fù)合模。具體結(jié)構(gòu)如下土所示: 圖8八字?jǐn)[塊復(fù)合模結(jié)構(gòu) 模具上模部分主要由: 凹模、打桿、壓板、組成。卸料方式采用剛性打件裝置卸件,工作原理:上模回程,壓力機(jī)限位裝置迫使打桿推動(dòng)壓板把彎曲件從凹模腔中推出。下模部分由凸模,限位釘(2個(gè)),擺塊(一對(duì)),銷(xiāo)軸(2個(gè)),導(dǎo)板,銷(xiāo)釘(2個(gè)),內(nèi)六方螺釘(4個(gè)),下模座,限位塊(2個(gè)),螺釘(2個(gè)),上墊板,下墊板,彈簧等零件組成。 彎曲坯料由前一沖裁工序準(zhǔn)備尺寸為:123.14 mm x 10 mm ,板料由前方送進(jìn),送料方向定位由限位釘限位,左右方向由限位塊定位。板料定位后,上模下行,凸模壓入凹模同時(shí)把板料拉入模腔內(nèi),進(jìn)行首次U型彎曲動(dòng)作;當(dāng)凸模壓入凹模深度16 mm時(shí),首次U型彎曲完成,進(jìn)入二次彎曲動(dòng)作,這時(shí),在上模下行力的驅(qū)使下,擺塊被迫向左右擺動(dòng),同時(shí)板料發(fā)生二次彎曲動(dòng)作,最后工件成型為 U型件。由于彎曲回彈力的作用下,工件被卡在凹模腔內(nèi),隨著上?；爻?。當(dāng)上模的打桿觸動(dòng)壓力機(jī)的限位裝置時(shí),達(dá)桿推動(dòng)壓板迫使工件從凹模中頂出,卸下工件。在上模回程同時(shí),下模的彈簧彈性勢(shì)能釋放,驅(qū)使凸?；爻?從而完成整個(gè)工件的彎曲動(dòng)作。 4.2定位方式的選擇 因?yàn)槟＞卟捎玫氖乔耙还ば驔_裁好的板料,板料由模具前方送進(jìn),送進(jìn)方向在凸模的頂部設(shè)有兩個(gè)限位釘定位,左右方向采用一對(duì)定位塊定位。 4.3出件方式的設(shè)計(jì) 彎曲成型后由于彎曲回彈力的作用下,工件回卡在凹模內(nèi),為此,在這里采用了上出現(xiàn)的方式,利用壓力機(jī)的限位裝置迫使打桿推動(dòng)壓板頂出工件。 第五章 主要零件結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 5.1工作零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 5.1.1 凸模的結(jié)構(gòu)草圖如下所示: 圖9凸模的結(jié)構(gòu)草圖 在凸模頂部鉆兩個(gè)的孔固定兩個(gè)限位釘,凸模與限位釘?shù)呐浜习碒7 / n6 配合。在底部鉆一螺孔用來(lái)與上墊板連接,另外在兩側(cè)各鉆兩個(gè)銷(xiāo)孔用以安裝擺塊,其中銷(xiāo)釘與銷(xiāo)孔采用H7 / m6 配合。 5.1.2 凸模主要尺寸的計(jì)算 長(zhǎng)度方向: = = = 10 mm 式中: ——擺塊的寬度(mm); ——坯料寬度10 mm 。 L = + 2 t 式中: t——凸模長(zhǎng)度方向上側(cè)壁厚度,綜合考慮到模具強(qiáng)度,剛度和生產(chǎn)成本,選t = 10 mm 。 L =10 + 2 × 15 = 40 mm 寬度方向: 由前面凸模橫向尺寸計(jì)算可知: B = = 36.465 mm; = B — 2 P 式中: p —— 擺塊的厚度,由后面擺塊設(shè)計(jì)中可知, p =10mm。 所以: = 36.465 — 2 ×10 = 16.465 mm d = + p / 2 = 16.465+ 10/ 2 = 21.465 mm 從定位準(zhǔn)確和加工難易程度考慮,在此選R =5mm。 高度方向: = = 18 mm 式中: ——首次彎曲時(shí),凸模進(jìn)入凹模的深度18 mm。 = + P / 2 = 18 +5 = 23 mm h = + + + 式中: —— 首次彎曲,凸模進(jìn)入凹模的深度(mm) ; —— 擺塊高度,由后面擺塊設(shè)計(jì)中可知 = 49.5mm 。 —— 導(dǎo)板的高度8 mm,由后面的設(shè)計(jì)可知; —— 下模座的高度26 mm,由后面的設(shè)計(jì)可知。 所以: h = 18 +49.5 + 8 + 26 = 101.5mm 凸模其余尺寸的設(shè)計(jì)和具體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)可參見(jiàn)后面的凸模零件圖所示。 5.2 凹模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 考慮到凹模在彎曲時(shí)所受的彎曲力和左右張力都比較大,因此,對(duì)凹模的強(qiáng)度和剛度都要有較高的要求。為了保證凹模的強(qiáng)度和剛度,在此把凹模和模柄做成一個(gè)整體,其結(jié)構(gòu)草圖如下所示: 圖10 5.2.1 凹模主要尺寸的設(shè)計(jì) 長(zhǎng)度方向: 由前面的計(jì)算可知: = = 36.465 mm 。 L = + 2 式中: —— 凹模側(cè)壁厚度,因?yàn)楣ぜ诘诙螐澢尚褪窃诎寄Ｅc擺塊的共同作用下成型的,所以凹模壁厚度應(yīng)略大于 U工件的凸緣外伸部分尺寸,即: > + 由前面彎曲件坯料尺寸計(jì)算可知, =6.5mm , = 8.48 mm 。 所以: > 6.5 + 8.48 =14.98 mm 綜合考慮模具剛度和生產(chǎn)成本,在此取 = 15 mm 。 所以: L = 36.465 + 2 x 15 = 66.465 mm 在此,取L = 67 mm 。 高度方向: = + 式中: —— 首次彎曲凸模進(jìn)入凹模的深度 =18 mm ； —— 壓板高度（mm），= 23 mm 。 所以： = 18 + 23 = 41 mm 凹模其余尺寸的設(shè)計(jì)和凹模結(jié)構(gòu)的具體設(shè)計(jì)可參見(jiàn)后面的凹模結(jié)構(gòu)零件圖所示。 5.3 擺塊的結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 5.3.1 擺塊的結(jié)構(gòu)草圖如下所示： 圖11擺塊草圖 5.3.2 擺塊的主要尺寸的設(shè)計(jì) 圓角半徑R：R = / 2 式中： —— 擺塊的厚度（mm），根據(jù)擺塊的工作受力情況和生產(chǎn)成本考慮在此選 = 10 mm 。 所以：R = 10 / 2 = 5 mm 擺塊寬度B：B = = 10 mm 式中：—— 彎曲坯料的板寬10 mm。 擺塊的工作原理圖如下所示： 圖12擺塊工作原理 由上面擺塊工作原理得L的計(jì)算公式如下： L = + + 式中： —— 模側(cè)壁的厚度，= 25.5 mm； —— 坯料厚度，= 2 mm； —— 擺塊厚度，= 10 mm。 L =25.5 + 2 + 10 / 2 =32.5mm 擺塊的其余尺寸設(shè)計(jì)與及具體結(jié)構(gòu)可參見(jiàn)后面擺塊零件圖所示。 5.4 定位零件的設(shè)計(jì) 坯料的定位采用限位釘前方定位和定位塊左右定位，限位釘與凸模頂孔采用H7 / n6配合固定,定位塊采用銷(xiāo)釘定位,螺桿固定在下模座上。 5.4.1 限位釘?shù)脑O(shè)計(jì) 限位釘?shù)慕Y(jié)構(gòu)草圖如下所示: 圖13限位螺釘結(jié)構(gòu)草圖 由于限位釘只起限位作用,基本上不受過(guò)大的力作用,所以限位釘尺寸設(shè)計(jì)如下即可滿足使用要求: = 5 mm D = 8 mm h = 5 mm 其余尺寸設(shè)計(jì)見(jiàn)后面限位釘零件圖所示。 5.5 定位塊的設(shè)計(jì) 定位塊的結(jié)構(gòu)草圖如下所示: 圖14定位塊結(jié)構(gòu)草圖 定位塊主要工作尺寸H可按以下公式計(jì)算: H = + t + 式中: H —— 定位塊主要工作尺寸(mm); —— 凸模高度, = 101.5 mm ; t —— 坯料厚度, t = 2 mm ; ——為定位可靠,設(shè)定的自由高度,在此選定= 5 mm。 所以: H = 101.5+ 2 + 5 =108.5 mm 定位塊的其余尺寸設(shè)計(jì)及具體結(jié)構(gòu)可參見(jiàn)后面定位塊零件圖所示。 5.6 彈頂部件的設(shè)計(jì) 根據(jù)工件彎曲受力，在此采用橡膠作彈性元件，該模具采用4根彈簧，上下墊板中間，由4螺桿組成彈頂部件固定。 5.6.1 墊板的設(shè)計(jì) 由模具結(jié)構(gòu)所限，上下墊板均是圓形結(jié)構(gòu)，主要設(shè)計(jì)如下： 上墊板： 直徑115 mm ,厚度12 mm ； 下墊板： 直徑115 mm ,厚度12 mm ； 上下墊板均采用45鋼制造，淬火硬度40 45 HRC 。其具體結(jié)構(gòu)見(jiàn)后面墊板零件圖所示。 5.6.2 導(dǎo)板的設(shè)計(jì) 導(dǎo)板主要起導(dǎo)向定位作用，選用材料T8A，淬火硬度58 60 HRC。制造尺寸：143 mm x 115 mm x 8 mm 。其具體結(jié)構(gòu)以及尺寸設(shè)計(jì)見(jiàn)后面墊板零件圖所示。 第六章 壓力機(jī)的參數(shù)與校核 由前面壓力機(jī)公稱壓力計(jì)算初選的壓力機(jī)型號(hào)：J23-10，查《模具實(shí)用技術(shù)手冊(cè)》表2-3得壓力機(jī)主要技術(shù)參數(shù)如下： 公稱壓力：100 KN ； 滑塊行程：45 mm ； 最大閉合高度：180 mm ； 最大裝模高度：180 mm ； 連桿調(diào)節(jié)長(zhǎng)度：35 mm ； 工作臺(tái)尺寸（前后x左右）：130 mm x 200 mm ； 墊板尺寸（厚度）：35 mm ； 模柄孔尺寸：30 mm x 60 mm ； 最大傾斜角度： 由上述技術(shù)參數(shù)可知，所選壓力機(jī)J23-10型號(hào)可用。 第七章 模具零件的加工工藝 7.1 凸模的加工工藝過(guò)程 表1凸模加工工藝卡 工序號(hào) 工序名稱 工序內(nèi)容 1 備料 鋸床下料60mm ×60mm 2 煅造 煅成42mm x36mm x 120 mm 3 熱處理 退火，硬度 229 HBS 4 刨 刨六面，互為直角40mm x36mm x 120 mm 5 平磨 磨六方91 mm x 55 mm x 115 mm 6 數(shù)控銑 銑出擺塊安裝槽和凸模邊倒角r=3mm 7 熱處理 淬火硬度58 60 HRC 8 磨 1、 磨外形至圖紙要求尺寸，90 mm x 54 mm x 114 mm 。 2、 磨安裝槽至圖紙要求尺寸，70 mm x 16 mm x 84 mm 。 9 鉗 1、 倒角去毛刺。 2、 畫(huà)線、鉆孔、攻螺紋、精修等。 3、 研磨銷(xiāo)孔。 4、 精修全部達(dá)設(shè)計(jì)要求。 7.2 凹模的加工工藝過(guò)程 表2凹模加工工藝卡 工序號(hào) 工序名稱 工序內(nèi)容 1 下料 鋸床下料80 mm x 60 mm 2 鍛造 煅成67 mm x40 mm x 86 mm 3 熱處理 退火,硬度退火，硬度229 HBS 4 刨 刨外形與凹模腔，留2 mm 余量。 5 磨 磨外形與凹模腔，留0.5 mm 余量。 6 銑 樹(shù)控銑，銑20孔與16孔，留0.5余量。 7 熱處理 淬火硬度58 60 HRC 8 磨 磨至圖紙要求 9 鉗 倒角、去毛刺、精修、研磨凹模腔，16孔。 第八章 模具的裝配 模具的裝配全過(guò)程如下表格所示： 表3裝配工序卡 序號(hào) 工序 工藝說(shuō)明 1 凸凹模預(yù)配 1、 裝配前仔細(xì)檢查凸模形狀、尺寸以及凹模的形狀與尺寸，是否符合圖紙要求尺寸精度，形狀精度。 2、 將凸模與凹模相配，檢查加工是否均勻。不適合者，應(yīng)重新修磨或者更換。 2 凸模裝配 以凸模為基準(zhǔn)，安裝好限位釘，擺塊。 3 裝配下模 1、 把導(dǎo)板與下模座安裝好。 2、 把彈頂部件安裝到下模座上。 3、 安裝凸模，由上端把已經(jīng)安裝好的凸模部件壓入導(dǎo)板孔至上墊板接觸，用螺釘把凸模與上墊板連接擰緊。 4、 安裝定位塊，把定位塊安裝到下模座上。 4 上模安裝 把壓桿插入凹模后與壓板連接好，擰緊。 5 安裝模具 分別把上模部分，下模部分安裝到壓力機(jī)工作臺(tái)上，并調(diào)出合理的間隙。 6 試沖與調(diào)整 開(kāi)機(jī)試沖并根據(jù)試沖的結(jié)果作出相應(yīng)的調(diào)整。 第九章 模具試沖 下表分別列出了模具在試沖時(shí)常見(jiàn)的故障，原因和調(diào)整方法： 表4模具在試沖時(shí)常見(jiàn)的故障，原因和調(diào)整方法 常見(jiàn)故障 產(chǎn)生原因 調(diào)整方法 彎曲角度不夠 1、 凸凹模的回彈角制造過(guò)小 2、 凸模進(jìn)入凹模的深度太淺 3、 凸、凹模間隙過(guò)大 4、 試模材料不對(duì) 5、 彈頂器的彈力太小 1、 加大回彈角 2、 調(diào)整沖模閉合高度 3、 調(diào)整間隙值 4、 更換試沖材料 5、 加大彈頂器的彈頂力 彎曲位置偏移 1、 定位塊的位置不對(duì) 2、 凹模兩側(cè)進(jìn)口圓角大小不等，材料滑動(dòng)不一致 3、 沒(méi)有壓料裝置或者壓料裝置的壓力不足和壓板位置過(guò)低 4、 凸模沒(méi)有對(duì)正凹模 1、 調(diào)整定位板位移 2、 修磨凹模圓角 3、 加大壓料力 4、 調(diào)整凸凹模位置 沖件的尺寸過(guò)長(zhǎng)或者不足 1、 凸凹模之間的間隙過(guò)小，材料被拉長(zhǎng) 2、 壓料裝置壓力過(guò)大，將材料拉長(zhǎng) 3、 設(shè)計(jì)時(shí)計(jì)算錯(cuò)誤或不正確 1、 調(diào)整凸凹模間隙 2、 減小壓料力 3、 改變坯料尺寸 沖件外部有光亮的凹陷 1、 凹模的圓角半徑過(guò)小，沖件表面被劃痕 2、 凸、凹模之間的間隙不均勻 3、 凸、凹模表面粗糙度太大 1、 加大圓角半徑 2、 調(diào)整凸、凹模間隙 3、 拋光凸、凹模表面 設(shè)計(jì)總結(jié) 通過(guò)沖壓課程設(shè)計(jì)，我進(jìn)一步鞏固了沖裁理論知識(shí)。并且也加深了相關(guān)理論知識(shí)的認(rèn)識(shí)。同時(shí)熟練掌握了專(zhuān)業(yè)工具書(shū)的使用方法。在整個(gè)過(guò)程中，增強(qiáng)了自己的動(dòng)手能力及獨(dú)立思考解決問(wèn)題的能力。當(dāng)然，由于本人水平有限及缺乏生產(chǎn)實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，該設(shè)計(jì)難免存在不足之處。希望老師對(duì)此提出批評(píng)意見(jiàn)，在此表示萬(wàn)分的感謝。 復(fù)合模具的設(shè)計(jì)，是理論知識(shí)與實(shí)踐有機(jī)的結(jié)合，更加系統(tǒng)地對(duì)理論知 識(shí)做了更深切貼實(shí)的闡述。也使我認(rèn)識(shí)到，要想做為一名合理的模具設(shè)計(jì)人 員，必須要有扎實(shí)的專(zhuān)業(yè)基礎(chǔ)，并不斷學(xué)習(xí)新知識(shí)新技術(shù)，樹(shù)立終身學(xué)習(xí)的 觀念，把理論知識(shí)應(yīng)用到實(shí)踐中去，并堅(jiān)持科學(xué)、嚴(yán)謹(jǐn)、求實(shí)的精神，大膽 創(chuàng)新，突破新技術(shù)，為國(guó)民經(jīng)濟(jì)的騰飛做出應(yīng)有的貢獻(xiàn)。 致謝 畢業(yè)設(shè)計(jì)是我們進(jìn)行完了三年的模具設(shè)計(jì)與制造專(zhuān)業(yè)課程后進(jìn)行的，它是對(duì)我們?nèi)陙?lái)所學(xué)課程的又一次深入、系統(tǒng)的綜合性的復(fù)習(xí)，也是一次理論聯(lián)系實(shí)踐的訓(xùn)練。它在我們的學(xué)習(xí)中占有重要的地位。 通過(guò)這次畢業(yè)設(shè)計(jì)使我在溫習(xí)學(xué)過(guò)的知識(shí)的同時(shí)又學(xué)習(xí)了許多新知識(shí)，對(duì)一些原來(lái)一知半解的理論也有了進(jìn)一步的的認(rèn)識(shí)。特別是原來(lái)所學(xué)的一些專(zhuān)業(yè)基礎(chǔ)課：如機(jī)械制圖、模具材料、公差配合與技術(shù)測(cè)量、冷沖模具設(shè)計(jì)與制造等有了更深刻的理解，使我進(jìn)一步的了解了怎樣將這些知識(shí)運(yùn)用到實(shí)際的設(shè)計(jì)中。同時(shí)還使我更清楚了模具設(shè)計(jì)過(guò)程中要考慮的問(wèn)題，如怎樣使制造的模具既能滿足使用要求又不浪費(fèi)材料，保證工件的經(jīng)濟(jì)性，加工工藝的合理性。 在學(xué)校中，我們主要學(xué)的是理論性的知識(shí)，而實(shí)踐性很欠缺，而畢業(yè)設(shè)計(jì)就相當(dāng)于實(shí)戰(zhàn)前的一次演練。通過(guò)畢業(yè)設(shè)計(jì)可是把我們以前學(xué)的專(zhuān)業(yè)知識(shí)系統(tǒng)的連貫起來(lái)，使我們?cè)跍亓?xí)舊知識(shí)的同時(shí)也可以學(xué)習(xí)到很多新的知識(shí)；這不但提高了我們解決問(wèn)題的能力，開(kāi)闊了我們的視野，在一定程度上彌補(bǔ)我們實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的不足，為以后的工作打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。 通過(guò)對(duì)彎曲冷沖模的設(shè)計(jì)，我對(duì)沖裁模、彎曲模有了更為深刻的認(rèn)識(shí)，特別是這種彎曲模具的設(shè)計(jì)。彎曲模的主要零件的加工一般比較復(fù)雜，多采用線切割進(jìn)行加工，彎曲回彈的影響因素多，不容易從純理論的角度精確的計(jì)算出來(lái)，多需要在試模后再進(jìn)行調(diào)整。在模具的設(shè)計(jì)過(guò)程中也遇到了一些難以處理的問(wèn)題，雖然設(shè)計(jì)中對(duì)它們做出了解決 ，但還是感覺(jué)這些方案中還是不能盡如人意，如壓力計(jì)算時(shí)的公式的選用、凸凹模間隙的計(jì)算、卸件機(jī)構(gòu)選用、工作零件距離的調(diào)整，都可以進(jìn)行進(jìn)一步的完善，使生產(chǎn)效率提高。 參考文獻(xiàn) [1] 劉建超，張寶忠主編.沖壓模具設(shè)計(jì)與制造.北京：高等出版社，2004.6 [2] 中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典編委員會(huì).中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典3.南昌：江西科學(xué)出版社，2003.1 [3] 任嘉卉主編.公差與配合手冊(cè). 北京：機(jī)械出版社，2000.4 [4] 馮炳光主編.模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè).上海：上海科學(xué)技術(shù)出版社，1998.5 [5] 中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社，全國(guó)彈簧標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)編.中國(guó)機(jī)械工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)匯編彈簧卷.北京：中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社，1999.6 [6] 中國(guó)輕工模具網(wǎng)模具新聞 ．中國(guó)模具工業(yè)特點(diǎn)基本狀況及情況 分析．2006.4.11 [7] 太空模具網(wǎng). 未來(lái)10年的模具發(fā)展趨勢(shì). 2005.11.24 [8] 中國(guó)金屬加工網(wǎng).沖壓模具行業(yè)發(fā)展現(xiàn)狀及技術(shù)趨勢(shì).2005.6 [9] 彭建聲、秦曉剛編著.模具技術(shù)問(wèn)答. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1996 [10] Kondo K.Parametric and Interactive Geometric Modeler Formechanical.Computer-Aeded Design.1990(10) 28