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機(jī)械工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)
1.球罐簡(jiǎn)介 1
1.1 球罐的特點(diǎn) 1
1.2 球罐的分類 1
2. 總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案確定 2
2.1 主要設(shè)計(jì)參數(shù)的確定： 2
2.2設(shè)計(jì)支柱的結(jié)構(gòu)： 3
3.球殼球瓣結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算 5
3.1混合式結(jié)構(gòu)排板的計(jì)算： 5
3.1.1符號(hào)說(shuō)明 5
3.1.2赤道板尺寸計(jì)算： 5
4.坡口設(shè)計(jì) 12
5.球殼計(jì)算 14
5.1 壁厚的計(jì)算與確定 14
(1). 確定實(shí)驗(yàn)壓力 14
5.2 壓力實(shí)驗(yàn)校核 15
5.3 罐體球殼的質(zhì)量計(jì)算與確定： 15
5.4 地震力的計(jì)算與確定 17
5.5 風(fēng)載荷 18
5.6 彎矩的計(jì)算 19
5.7 支柱的計(jì)算 20
5.8 地腳螺栓計(jì)算 25
5.9 支柱底板 26
5.10關(guān)于拉桿的計(jì)算 30
5.11罐體支柱與球殼間連接處最低點(diǎn)a的應(yīng)力校核 33
5.12支柱與球殼連接焊縫的強(qiáng)度校核 36
6. 附件的設(shè)置 37
7. 制造及組裝 40
7.1 材料要求 40
7.2 罐體球殼板的下料、成型與運(yùn)輸 42
7.3 現(xiàn)場(chǎng)組裝 43
7.4 焊接工藝 44
7.5無(wú)損檢測(cè) 45
7.6焊后整體熱處理 45
7.7壓力試驗(yàn)和氣密性試驗(yàn) 46
8. 英文文獻(xiàn)翻譯 48
參考文獻(xiàn) 56
謝 辭 57
引 言
天然氣中甲烷占大多數(shù)，還有少量其它乙、丙、丁烷等烷烴，天然氣被譽(yù)為最環(huán)保、最安全的綠色燃料之一。天然氣的比重比空氣還輕，它無(wú)毒且不含一氧化碳，燃燒時(shí)安全且無(wú)污染。天然氣的蘊(yùn)藏豐富，所以天然氣逐漸取代煤氣、石油等傳統(tǒng)能源，這樣能很大程度上緩解能源短缺問(wèn)題并有效減少二氧化碳的排放并緩解全球性的溫室效應(yīng)。我國(guó)的天然氣分布主要在南部和東部，北部和西部相對(duì)稀少，天然氣探明可采儲(chǔ)量大約在3.1萬(wàn)億立方米，到2020年，我國(guó)天然氣累計(jì)探明可采量可達(dá)6萬(wàn)億立方米以上，天然氣的年產(chǎn)量將從目前的700億立方米增加到1200億立方米至1500億立方米。就天然氣的價(jià)格而言，目前我國(guó)現(xiàn)行的天然氣價(jià)格普遍在2-3元/立方米，相對(duì)于其他能源而言有著一定的價(jià)格優(yōu)勢(shì)，所以其作為一種新能源具備一定的市場(chǎng)優(yōu)勢(shì)，是廣大消費(fèi)者優(yōu)先選擇的能源之一。天然氣不會(huì)自身爆炸，必須滿足一定要求它才會(huì)燃燒，就是其在空氣中的濃度要達(dá)到一定要求后才可燃燒。另外，天然氣對(duì)人體無(wú)危害，因?yàn)槠渲胁缓愃埔谎趸嫉扔卸疚?。由于天然氣比重比空氣輕所以及易擴(kuò)散，在發(fā)生泄漏事故的時(shí)候會(huì)很快地?cái)U(kuò)散從而減少爆炸的危險(xiǎn)性，這相對(duì)于其它燃料更加具有安全性。天然氣普遍采用燃?xì)夤艿肋\(yùn)輸方式，那樣更方便更快捷，省去了運(yùn)輸過(guò)程中帶來(lái)的各種問(wèn)題，燃?xì)饪芍苯油ㄍ考颐繎簦o居民生活帶來(lái)極大的方便。天然氣不僅環(huán)保、價(jià)格便宜，其成分簡(jiǎn)單，相對(duì)其它燃料燃燒更徹底，燃燒獲得的能量多，燃燒利用率更高，燃燒和運(yùn)輸方便，不需要使用復(fù)雜的設(shè)備，燃燒后的主要成分是水和二氧化碳，不會(huì)產(chǎn)生其它運(yùn)輸不便的廢物和廢渣，因此節(jié)省了大量的人力、物力成本。
V
1.球罐簡(jiǎn)介
1.1 球罐的特點(diǎn)
1000立方米天然氣球罐為本次的設(shè)計(jì)任務(wù)，與常用的圓筒形容器相比球罐具有以下優(yōu)勢(shì)：
（1）對(duì)比表面積與占地面積方面，球罐都比較小，這就代表在同等條件下球罐的空間要求較小和耗材量較小，這樣有利于資源的充分利用。
（2）受力均勻
（3）對(duì)于承載能力方面球罐同樣占有一定優(yōu)勢(shì)，即在材料相同、直徑相當(dāng)、內(nèi)壓相同等情況下，圓筒形容器所需的厚度為球罐容器的2倍，所以球罐容器具有節(jié)省材料的優(yōu)點(diǎn)。
球罐的缺點(diǎn)在于其加工、制造及安裝較為復(fù)雜。
1.2 球罐的分類
球罐具有復(fù)雜多樣的結(jié)構(gòu)，一般按照其形狀、支承方式和構(gòu)造不同進(jìn)行分類，不同的使用條件下（濕度、溫度、地震、壓力等）具有不一樣的形式?！ ?
（1）根據(jù)球罐支承結(jié)構(gòu)分為裙式、柱式、高架、半埋入式支承等
（2）根據(jù)球罐球殼的不同組合方式可分為純足球瓣式球罐、純橘瓣式球罐和足球橘瓣混合式球罐
（3）按球罐的殼體層數(shù)分為單層和雙層殼體
（4）按球罐外形的形狀可分為橢球和圓形
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2. 總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案確定
2.1 主要設(shè)計(jì)參數(shù)的確定：
介質(zhì)：天然氣
球罐內(nèi)徑：D=12300mm
公稱容積：V=1000m3
設(shè)計(jì)溫度：40℃
設(shè)計(jì)壓力：P=1.7MPa
球殼分帶數(shù)：N=3
支柱根數(shù)：F=8
各帶球心角/分塊數(shù)： 上極：112.5°/7
赤道：67.6°/16 下極：112.5°/7
1.極邊板 2.極側(cè)板 3.極中板
4.上極 5.赤道帶 6.支柱 7.上極
圖2-1：混合式排板結(jié)構(gòu)球罐
罐體球殼的內(nèi)直徑約為φ11981mm，按標(biāo)準(zhǔn)可使用混合式三帶排板-根據(jù)GB/T17261，可分為上極、下極、赤道帶（如上圖）,支柱—8根，支柱選用材料為鋼管。
2.2設(shè)計(jì)支柱的結(jié)構(gòu)：
（1）連接方式：
球殼、支柱間根據(jù)GB12337采赤道正切式支承的連接方式。
（2）受力特點(diǎn)：
支柱支撐具有受力均勻的特點(diǎn)，它承受著整個(gè)容器的重量，而且其設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)便于施工及組合，也能對(duì)罐體進(jìn)行簡(jiǎn)單的調(diào)整，操作起來(lái)極為方便，使用范圍很廣泛，其彈性范圍較大，能夠承受較大程度的變形。
（3）防火設(shè)計(jì)：
因?yàn)榍蚬迌?nèi)一般裝有易燃?xì)怏w，為了防范火災(zāi)發(fā)生時(shí)突然情況，在罐體上方應(yīng)當(dāng)設(shè)計(jì)安全通氣孔。當(dāng)遇到火災(zāi)時(shí)才不至出現(xiàn)由于罐體內(nèi)的溫度及壓力升而導(dǎo)致罐體塌陷、支柱斷裂及爆炸等危險(xiǎn)情況。為了避免火災(zāi)的發(fā)生，在罐體內(nèi)表層可以附上一層防火性能較好的防火材料，那樣也能有效的防范火災(zāi)的發(fā)生。
（4）附件設(shè)計(jì)：
球罐設(shè)計(jì)出了最重要的罐體設(shè)計(jì)外，其附件的設(shè)計(jì)也尤為重要，附件的安全及連接性直接影響到整個(gè)球罐的性能。常有附件有接管、法蘭、盤梯、灑水孔、人孔、壓力表及安全閥等等，其設(shè)計(jì)思路在后文會(huì)進(jìn)行詳細(xì)講述。
（5）支柱結(jié)構(gòu)：
由于支柱有上述特點(diǎn)，所以在本次設(shè)計(jì)中可選用U型托板并選取赤道正切的形式。
3.球殼球瓣結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算
3.1混合式結(jié)構(gòu)排板的計(jì)算：
3.1.1符號(hào)說(shuō)明
R--球罐半徑6225 mm
α--赤道帶周向球角22.5° （360/16）
N--赤道分瓣數(shù)16 (如上圖)
--極中板球心角44°
--赤道帶球心角70°
--極側(cè)板球心角11°
--極邊板球心角22°
3.1.2赤道板尺寸計(jì)算：
= 2001.4
= 7601.4
圖2-2赤道板
弧長(zhǎng)= ==7601.4mm
弦長(zhǎng)=2Rsin()=2x6225×sin()=7141mm
弧長(zhǎng)=cos()=×cos=2001.4mm
弦長(zhǎng)=2Rcos()sin()=2x6225×cos35sin=1989.6mm
弧長(zhǎng)===2443.3mm
弦長(zhǎng)=2Rsin=2x6225×sin(）=2428.9mm
弦長(zhǎng)=2R
=2x6225x = 7413.0mm
弧長(zhǎng)=arcsin()=arcsin() = 7936.4mm
極板（圖2-3）尺寸計(jì)算：
= 6204.1
=7167.1
=9731.7
圖2-3極板
對(duì)角線弧長(zhǎng)與弦長(zhǎng)最大間距：
H== = 1.139mm
弦長(zhǎng)===5953.3mm
弧長(zhǎng)=arcsin()=arcsin()=6204.1mm
弦長(zhǎng)==×6204.1=8774.0mm
弧長(zhǎng)=arcsin()=arcsin()=9731.7mm
弦長(zhǎng)=2Rsin()=2x6225xsin()=6780.8mm
弧長(zhǎng)===7167.1mm
1） 極中板（圖2-4）尺寸計(jì)算：
= 4065.2
=4663.9
=7167.1
=6744.0
圖2-4
對(duì)角線弦長(zhǎng)與弧長(zhǎng)的最大間距：
A==0.979mm
弧長(zhǎng)==4778.0mm
弦長(zhǎng)=2Rsin()=4663.9mm
弧長(zhǎng)==7167.1mm
弦長(zhǎng)=2Rsin()=6780.8mm
弦長(zhǎng)==6421.9mm
弧長(zhǎng)=arcsin()=6744.0mm
弦長(zhǎng)==3995.3mm
弧長(zhǎng)=arcsin()=4065.2mm
弦長(zhǎng)==7563.3mm
弧長(zhǎng)=arcsin()=8124.5mm
(2） 側(cè)極板（圖2-5）尺寸計(jì)算：
= 1069.6
=1194.5
=5953.3
=6744.0
圖2-5 極側(cè)板
弦長(zhǎng)=2Rcos()sin()/A=6421.9mm
弧長(zhǎng)=arcsin（）=6744.0mm
弦長(zhǎng) =2Rsin()/H=5953.3mm
弧長(zhǎng) =arcsin()=6204.0mm
K=2Rsin()cos()/A=3995.3mm
式中 A.H 同前
=arcsin()-arcsin（）=9.85mm
弧長(zhǎng)==1194.5mm
弦長(zhǎng)=2Rsin()=1193.3mm
弧長(zhǎng)==1069.6mm
弦長(zhǎng)==6183.5mm
弧長(zhǎng)=arcsin()=6467.7mm
(3).極邊板（圖2-6）尺寸計(jì)算：
= 1107.6
=1194.5
=6204.1
=8005.8
圖2-6 極邊板
弧長(zhǎng)=cos()=8005.8mm
弦長(zhǎng)=Rcos()=7210.3mm
弦長(zhǎng)=2Rsin()/H=5953.3mm
弧長(zhǎng)=arcsin()=6204.1mm
弧長(zhǎng)==1194.5mm
弦長(zhǎng)=2Rsin()=1193.3mm
式中 =arcsin()=10.2
M=Rsin()/H=8419.2
=90°-+arcsin()=97.55
=2 arcsin[sin()]=64.25
弧長(zhǎng)==1107.6mm
弦長(zhǎng)=2Rsin()=1106.7mm
弦長(zhǎng)==4600.2mm
弧長(zhǎng)=arcsin()=4709.4mm
弧長(zhǎng)==6977.0mm
弦長(zhǎng)=Rsin()=6621.3mm
4.坡口設(shè)計(jì)
坡口設(shè)計(jì)原則及重要性：
球罐的組裝連接大部分主要靠焊接，而焊接環(huán)節(jié)中坡口的設(shè)計(jì)尤為重要，所以坡口設(shè)計(jì)需要合理，其主要依據(jù)原則為方便安裝，檢驗(yàn)容易，而且性價(jià)比要高，坡口焊縫處的連接強(qiáng)度一定要滿足要求，這樣才能保證罐體的穩(wěn)定性及強(qiáng)度要求。
焊縫系數(shù)的確定：
焊縫系數(shù)為坡口設(shè)計(jì)中很重要的因素，因此確定焊縫系數(shù)成為很重要的一項(xiàng)任務(wù)，現(xiàn)階段，焊縫系數(shù)大都采用Φ=1的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，這樣才能滿足罐體連接強(qiáng)度要求和其它指標(biāo)。
影響坡口的各種因素：
（1）焊接方法對(duì)坡口的影響：
采用自動(dòng)焊時(shí)：視情況而定可采取不同的坡口，這需要看所選用的焊接的具體情況，一一對(duì)應(yīng)來(lái)進(jìn)行。
采用氣電垂直自動(dòng)焊時(shí)，這也需要根據(jù)焊接的具體情況來(lái)選擇不同的坡口形式，具體同自動(dòng)焊一樣。
采用手工焊接時(shí)：其坡口形式可選擇X或者Y型等不對(duì)稱的坡口形式，具體是焊接情況而定。
（2）罐體球殼材料厚度對(duì)坡口的影響：
采用不對(duì)稱的X型坡口的情況：
在球殼材料厚度較小的情況下，其坡口的立足點(diǎn)要進(jìn)行反面拋處理，而后才能進(jìn)行焊接處理，這樣才能保證其強(qiáng)度和設(shè)計(jì)達(dá)到所需要求。
采用Y型坡口的情況：
在球殼材料厚度低于30mm的情況下，同時(shí)采用手工焊的情況下，這時(shí)候一般選擇Y型坡口，這樣才能保證其結(jié)構(gòu)達(dá)到設(shè)計(jì)要求，才能表現(xiàn)出設(shè)計(jì)的力學(xué)性能要求。
（3）焊縫所在位置對(duì)坡口的影響
當(dāng)焊縫焊接方式采用手工焊接時(shí)，同時(shí)采用不堆成的X型坡口時(shí)，一般情況都把小坡口設(shè)計(jì)在外側(cè)，一般把全部環(huán)峰的坡口放在內(nèi)側(cè)以及把處于赤道帶環(huán)峰和上級(jí)板上縱縫的坡口放在內(nèi)側(cè)。反過(guò)來(lái)的情況，把處于下級(jí)帶的縱縫、赤道帶上的環(huán)峰的大坡口放在外側(cè)為宜。
（4）焊接的工藝對(duì)坡口的影響
下圖為X型坡口和Y型坡口的結(jié)構(gòu)和尺寸要素，坡口設(shè)計(jì)需要根據(jù)一定的標(biāo)準(zhǔn)來(lái)進(jìn)行，坡口的三要素也最為重要，它包括間隙、鈍邊尺寸及角度的大小三個(gè)要素，確定此三要素后才能確定坡口的結(jié)構(gòu)尺寸。一般在實(shí)際工程應(yīng)用中常采用的坡口形式為不對(duì)稱的X型坡口。坡口的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)有GB986-1988、ＪＢ／Ｔ４７０９ ２００和GB985-1988等等。
圖4-1 坡口形式
5.球殼計(jì)算
5.1 壁厚的計(jì)算與確定
(1). 確定實(shí)驗(yàn)壓力
由于本次設(shè)計(jì)任務(wù)中給定的設(shè)計(jì)壓力為1.6MPa
給定任務(wù)中的設(shè)計(jì)溫度為 40℃
1.6 + H*ρ*g*10-6
根據(jù)上式可求出試驗(yàn)壓力為 1.76MPa
(2).球罐殼壁的厚度計(jì)算
球罐的殼體材經(jīng)上面選定為1Gr17
此材料的抗拉強(qiáng)度為σb=450MPa
此材料的許用應(yīng)力為[σ]t=150MPa.（常溫條件下）
此材料的焊縫系數(shù)可選取為：φ=1.0[1]（P110）
此材料的腐蝕裕量可選定為C=2mm
此材料的厚度負(fù)偏差可知為C=0mm，
所以其厚度附加量可得：
C=C+C=2mm.（）
可得液柱的高度H為：
H=K1R=1.6084*6225=9960mm
可得液體的靜壓力為：
P=ρgH = 6225*9.8*9960*10-9 =0.061MP
可得計(jì)算壓力為
Pc = 1.76+0.061 = 1.821MP
綜上所述可求得罐體球殼壁厚為：
δ=38mm
δ1==35.2 + 2 = 37.2mm
圓整后得δ=38mm
5.2 壓力實(shí)驗(yàn)校核
計(jì)算水壓條件下試驗(yàn)壓力值
有上面式中：P=1.7MPa
可得：[]=157MPa
進(jìn)行壓力試驗(yàn)前需要對(duì)球殼的應(yīng)力進(jìn)行校核：
罐體球殼的有效厚度必須滿足以下幾個(gè)條件應(yīng)滿足：
在進(jìn)行液壓試驗(yàn)時(shí)，；
在上式中得：球殼材料的常溫屈服點(diǎn)為305，此值是在常溫條件情況下查表所得。
可查表知焊縫系數(shù)為1.0
可得液壓試驗(yàn)壓力為188.2MPa
綜上所述可得校核結(jié)果為合格，滿足設(shè)計(jì)要求。
5.3 罐體球殼的質(zhì)量計(jì)算與確定：
平均直徑計(jì)算式：
D=12450+42=12492mm
罐體球殼計(jì)算式：
M1 =πD2*δ*ρ
可得球殼質(zhì)量=3.14*124922x38 x10-9x7900Kg/m3 ≈ 162.6 (噸)
然氣滿載情況下質(zhì)量計(jì)算（實(shí)際情況按90%計(jì)算）：
M2 = 1000 x 714kg/m3 x10-9x 0.9 ≈ 642.6(噸)
進(jìn)行液體壓力實(shí)驗(yàn)時(shí)液體的重量計(jì)算式：
M3=1000*1000Kg/m3 *0.9=900噸
雪壓的質(zhì)量計(jì)算式：
M4=（π/4g）D2
qCs*10-6= 4.55(噸)
保溫層的計(jì)算質(zhì)量式：
M5=π(D+ t)2
可得tρ*10-9 +400 = 1.5噸
支柱質(zhì)量與拉桿質(zhì)量的總和：
M6=11.103噸
罐體中附件的質(zhì)量總和確定：
M7=9.750噸
處于工作條件下的球罐質(zhì)量計(jì)算式：
M0 = M1+M2+M4+M5 +M7=740.8噸
進(jìn)行液壓工作狀況下的球罐質(zhì)量：
Mf = M1+ M3+ M6+M7 = 1083.5噸
滿足條件下球罐所需的最小質(zhì)量確定式：
Mmin = M1+M6+M7=183.45噸
球罐單根支柱所受的均布靜載荷計(jì)算式：
G0 = = = 907480N
罐體處于液壓試驗(yàn)狀況下的計(jì)算式：
進(jìn)行液壓實(shí)驗(yàn)時(shí)罐內(nèi)液體的質(zhì)量計(jì)算：
M3=1000*1000Kg/m3 *0.9=900噸
Mt = M1+M3+M6+M7
Gt = = = 1327噸
5.4 地震力的計(jì)算與確定
(1). 罐體所受的地震水平方向載荷
拉桿對(duì)地震力的影響系數(shù)的確定式：
λ = 1 – ()2 (3-) = 1- ()2 (3-) = 0.384
中心位置處單位力對(duì)水平方向位移的影響：
v = λ*103 =0.384**103 = 2.3*10-8
(2).基本自震周期的確定
T= 2π
= 0.82 S
表5-1 地震影響系數(shù)的最大值αmax
本次天然氣球罐設(shè)計(jì)中取常用的地震烈度7度，有上表可知道其影響系數(shù)最大可取0.23，這樣就能確定地震力對(duì)整個(gè)球罐設(shè)計(jì)的影響。
可得地震力影響系數(shù)為：
α= ()0.9αmax = 0.093
(3).地震水平力大小的確定
有地震水平力的計(jì)算公式可得：
Qz = Czαm0g
= 0.45*0.093*740800*9.8 = 303824N
5.5 風(fēng)載荷
下圖為風(fēng)載荷的風(fēng)壓高度變化系數(shù)表和動(dòng)載系數(shù)表，通過(guò)圖表4-9可以很清楚的反應(yīng)不同高度在不同地面粗造度的情況下的變化系數(shù)，通過(guò)圖表4-10可以很直接的反應(yīng)不同自震周期下的動(dòng)載系數(shù)，這樣就能確定不同情況下風(fēng)載荷對(duì)球罐的影響。
表5-2 風(fēng)壓高度變化系數(shù)f1
表5-3動(dòng)載系數(shù)
球罐罐體基本風(fēng)壓值為：
q0 = 600N/m2
風(fēng)壓值高度變化系數(shù)的確定：
查表4-9，f1 = 1.00,
動(dòng)載荷系數(shù)的確定：
查表4-10，ξ= 1.58，
風(fēng)振系數(shù)的確定
k2 = 1+mξ=1.553
計(jì)算水平風(fēng)力：
Qf = π(D0 + 2t)2 k1k2q0f1f2*10-8
=*3.14*(12450 + 2*65)2 0.4*1.553*600*1.0*1.1*10-6 = 50933N
Qz > Qf
計(jì)算水平載荷的大徐愛
F = Qz = 303824N
5.6 彎矩的計(jì)算
由彎矩計(jì)算式：
M=FL2 = 303824* 2500 = 7.6×108 N*mm
彎矩對(duì)各支柱產(chǎn)生的垂直力
Fi = η=
Fa = = 30522N
Fb = = 21579N
Fc = = 0N
由剪切力形成的支柱的垂直載荷：
如圖4-8所示， 水平力F的方向?yàn)锳向，拉桿構(gòu)架的方為角θAB =22.5， θAC=67.5
于是有：
Cij =
Cab = = 33555N
Cbc = =80410N
Tijmax = = = 91009.5N
5.7 支柱的計(jì)算
(1).單個(gè)支柱的垂直載荷
i.支柱的重力載荷
處于工作狀態(tài)下的重力載荷：
處于液壓試驗(yàn)情況下的重力載荷：
ii.支柱的垂直最大載荷
支柱中心圓半徑：
最大彎矩對(duì)支柱產(chǎn)生的垂直載荷的最大值(按GB 12337-1998表19計(jì)算)
：
拉桿作用在支柱上的垂直載荷的最大值(按GB 12337-1998表19計(jì)算)：
上面二力相加的最大值為(按GB 12337-1998表計(jì)算)：
(2).組合載荷的計(jì)算
工作狀態(tài)下支柱所受最大垂直載荷：
進(jìn)行液壓試驗(yàn)時(shí)支柱所受最大垂直載荷：
(3).單個(gè)支柱彎矩
i.偏心彎矩
處于工作條件時(shí)赤道線的液柱所在高度：
處于液壓試驗(yàn)條件下赤道線的液柱所在高度：
處于工作條件下物料在赤道線上的液柱靜壓力：
處于液壓試驗(yàn)條件下液體在赤道線上的液柱靜壓力：
=0.06MPa
罐體球殼的有效厚度：
處于工作條件下的球殼赤道線上的薄膜應(yīng)力，
處于液壓試驗(yàn)條件下罐體球殼赤道線上的薄膜應(yīng)力，
罐體球殼的內(nèi)半徑：
罐體球殼材料的泊松比：
罐體球殼材料16MnR的彈性模量：
查表：
工作條件下支柱所受的偏心彎矩：
處于液壓試驗(yàn)情況下支柱所受的偏心彎矩：
ii.附加彎矩的計(jì)算
處于工作狀態(tài)時(shí)支柱所受的附加彎矩：
處于液壓試驗(yàn)條件下支柱所受的附加彎矩：
iii.總彎矩
處于工作條件下支柱所受總彎矩的計(jì)算：
處于液壓試驗(yàn)條件下支柱所受的總彎矩計(jì)算：
(4).支柱穩(wěn)定性校核
長(zhǎng)度系數(shù)的確定:
每一根支柱所在的橫截面積：
支柱的慣性半徑計(jì)算式：
支柱長(zhǎng)細(xì)比的計(jì)算式：
上式中的長(zhǎng)度系數(shù)為1
支柱材料16MnR鋼的常溫屈服點(diǎn):
支柱換算長(zhǎng)細(xì)比的確定：
其中
系數(shù)：
位于彎矩作用所在平面內(nèi)的軸心處所受壓力的支柱穩(wěn)定系數(shù)：
=0.808
支柱的等效彎矩系數(shù)：
支柱的截面塑性發(fā)展系數(shù)：
每一根支柱的截面系數(shù)，
歐拉臨界力：
支柱所選材料的許用應(yīng)力：
工作條件操下對(duì)支柱的穩(wěn)定性校核：
進(jìn)行液壓試驗(yàn)條件下對(duì)于支柱的穩(wěn)定性校核：
綜合上述內(nèi)容可得結(jié)論： 球罐的支柱穩(wěn)定性校核滿足要求。
5.8 地腳螺栓計(jì)算
(1).罐體支柱所受拉桿上的水平力
拉桿和支柱間的夾角：
拉桿作用在支柱上的水平力：
(2).支柱底板與基礎(chǔ)的摩擦力
支柱地板與基礎(chǔ)的摩擦系數(shù)的確定：
支柱底板與基礎(chǔ)的摩擦力的計(jì)算：
(3).地腳螺栓的選取
由于，
所以設(shè)計(jì)時(shí)必須對(duì)設(shè)置地腳螺栓才能滿足球罐的設(shè)計(jì)要求。
每一個(gè)支柱上的地腳螺栓的數(shù)目
:
地腳螺栓所采用的材料:
地腳螺栓材料的許用剪切應(yīng)力:
地腳螺栓的螺紋小徑:
綜合上述可得結(jié)論：
可選取型號(hào)為M36的地腳螺栓。
5.9 支柱底板
球罐的支座形式和結(jié)構(gòu)相對(duì)多，其相關(guān)的設(shè)計(jì)與計(jì)算也較為復(fù)雜，是因?yàn)橹ё鶎?duì)于整個(gè)罐體是相對(duì)重要的部件，是用來(lái)支撐整個(gè)罐體重量和儲(chǔ)存在罐體的物料重量的部件，其關(guān)鍵到真?zhèn)€罐體的強(qiáng)度和設(shè)計(jì)要求，其重要性可想而知。
支柱的形式多種多樣，按其支撐方式主要可以分成柱式與裙式支撐兩類，除此之外還有很多其它的支撐形式，比如還有此外，還有錐底支撐、三樁合一型柱式支撐、V型柱式支撐、可脹縮的支撐三樁合一型柱式支撐、半埋式支撐等等。
關(guān)于赤道正切柱式的支座結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
用赤道正切柱式作為支座的結(jié)構(gòu)需要保證一定的強(qiáng)度性與穩(wěn)定性，需要能承受住球罐所受的各種形式和一定大小的載荷，那樣才能滿足球罐整體的設(shè)計(jì)要求。
關(guān)于拉桿的結(jié)構(gòu)：
球罐的拉桿的設(shè)計(jì)是為了增強(qiáng)球罐整個(gè)的穩(wěn)定程度而設(shè)定的，其欄桿的結(jié)構(gòu)一般可以分成可調(diào)式與固定形式，拉桿是作為承受風(fēng)載荷與地震載荷作用力而存在的重要組成部件?，F(xiàn)階段我國(guó)自主研發(fā)和建造的球罐與從國(guó)外引進(jìn)的先進(jìn)球罐的拉桿結(jié)構(gòu)大都同樣采用可調(diào)式形式，本次的球罐拉桿也同樣采用可調(diào)式拉桿結(jié)構(gòu)，其拉桿層數(shù)為單層結(jié)構(gòu)，如下圖所示結(jié)構(gòu)：
d0 = 526
d1=506
L=8000
N = 8
φ = 30
圖5-1 單層交叉可調(diào)式拉桿
1 -支柱
2 - 支耳
3— 長(zhǎng)拉桿
4 – 調(diào)節(jié)螺母
5 – 段拉桿
支柱的外直徑大小為：
d0 = 526mm；
支柱的內(nèi)直徑大小為：
d1=506mm
支柱的計(jì)算長(zhǎng)度大小為：
L=8000mm
支柱的金屬橫截面積的大小為 ：
A=648096mm2
支柱的橫截面的慣性矩大小為：
(d04-d14) = 5.4*108mm4
基本雪壓值q大小為：
550N/m2
支柱所選的材料為：
Ｑ２３５Ａ
支柱所選材料的屈服極限σs查表為：
235Mpa
支柱的數(shù)目n為:
8 根
圖5-2 支柱與底板簡(jiǎn)圖
(1).支柱底板直徑
基礎(chǔ)采用鋼筋混凝土，其許用應(yīng)力：
地腳螺栓直徑：d=36mm
選取底板直徑:
(2).底板厚度
確定底板的壓應(yīng)力大?。?
底板外邊緣至支柱外表面的距離：
底板材料為Q235-B，其常溫屈服點(diǎn)的確定：
底板材料的許用彎曲應(yīng)力大小為：
底板的腐蝕裕量數(shù)值的確定，一般為：
支柱底板的厚度大小為：
綜上所述可圓整得地板的厚度大小為：
5.10關(guān)于拉桿的計(jì)算
(1).拉桿螺紋小徑的計(jì)算
確定拉桿的最大拉力的公式：
上式中，拉桿和支柱間的夾角 。
拉桿所采用的材料為20鋼管，其常溫屈服點(diǎn)大小查表得：
拉桿材料的許用應(yīng)力：
關(guān)于拉桿的腐蝕裕量，查表一般可確定其大小 ：
拉桿螺紋小徑大小的確定式：
綜上所述：可選擇選拉桿的螺紋公稱直徑為：
M48.
(2).拉桿連接部位的計(jì)算
i.銷子直徑
確定銷子直徑的大?。?
確定銷子的屈服輕度：
由于銷子的材料為35號(hào)鋼，查表可得銷子的屈服強(qiáng)度為：
銷子所選材料的許用剪切應(yīng)力大小的計(jì)算式：
銷子直徑大小的計(jì)算式：
圓整后可確定銷子直徑大小為:
ii.耳板厚度
耳板所選用的材料為Q235-B，其屈服強(qiáng)度大小查表得：
耳板所選用材料的許用壓應(yīng)力計(jì)算式：
耳板厚度大小的計(jì)算式:
綜上所述：圓整后可確定耳板的厚度大小為18mm。
iii.翼板厚度
由于翼板所選用的材料為Q235-B，查表可得其屈服強(qiáng)度大小為：
由翼板厚度計(jì)算式可確定其大小為：
綜上所述：圓整后可確定翼板厚度的大小為11mm.
iv.連接部位的焊縫強(qiáng)度校核
下圖為罐體支柱與球殼之間的結(jié)構(gòu)圖，罐體支柱與拉桿之間的結(jié)構(gòu)圖以及罐體支柱底座的結(jié)構(gòu)圖等。
圖5-3 支柱與耳板、翼板的連接
支柱和耳板之間的焊縫處A所受的剪切應(yīng)力大小的確定：
焊縫A的單邊長(zhǎng)度大小為：
焊縫A的焊腳尺寸大小為:
罐體支柱或者耳板材料屈服點(diǎn)的較小值:
角焊縫系數(shù)大小為:
焊縫的許用剪切應(yīng)力大小為：
支柱與耳板連接處的焊縫A的剪切應(yīng)力校核公式:
支柱和耳板之間的焊縫處B所受的剪切應(yīng)力大小的確定:
焊縫B的單邊長(zhǎng)度大小為:
焊縫B的焊腳尺寸大小為:
罐體拉桿或者翼板所選用的材料屈服點(diǎn)的較小值:
焊縫處的許用剪切應(yīng)力大小為:
罐體翼板與拉桿連接處的焊縫B的剪切應(yīng)力校核公式：
5.11罐體支柱與球殼間連接處最低點(diǎn)a的應(yīng)力校核
圖 5-4 支柱與球殼連接處
圖中a點(diǎn)一定要進(jìn)行應(yīng)力校核，現(xiàn)在主要的校核依據(jù)為GB12337-90中關(guān)于a點(diǎn)的應(yīng)力計(jì)算式來(lái)計(jì)算其應(yīng)力大小，因?yàn)榇它c(diǎn)a處為球殼與支柱連接較弱的部分，為了保證整個(gè)罐體的強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)要求，這一個(gè)應(yīng)力校核環(huán)節(jié)也顯得尤為重要。
(1).支柱與球殼連接處最低點(diǎn)a的剪切應(yīng)力
罐體支柱與球殼的連接處焊縫單邊的弧長(zhǎng)大小為:
罐體球殼處a點(diǎn)的有效厚度大小為:
處于工作條件下a處所受的剪切應(yīng)力大小為:
處于液壓試驗(yàn)條件下a處所受的剪切應(yīng)力大小為:
(2). 支柱與球殼連接處最低點(diǎn)a的緯向應(yīng)力
處于工作條件下a點(diǎn)處的液柱高度為：
處于液壓試驗(yàn)條件下物料在a點(diǎn)處的液柱高度為：
處于工作條件下物料在a處所受的液柱靜壓力大?。?
處于液壓試驗(yàn)條件下液體（水）在a處所受的液柱靜壓力大小為：
處于工作條件下a點(diǎn)所受的緯向應(yīng)力大?。?
處于液壓條件狀態(tài)下a處所受的緯向應(yīng)力大小為：
(3). 最低點(diǎn)a處的應(yīng)力校核
工作條件下a點(diǎn)所受的組合應(yīng)力計(jì)算式：
進(jìn)行液壓試驗(yàn)條件下a處所受的組合應(yīng)力計(jì)算式：
對(duì)a處進(jìn)行應(yīng)力校核:
綜上所述：最低點(diǎn)a處的組合應(yīng)力達(dá)到要求，應(yīng)力校核合格。
5.12支柱與球殼連接焊縫的強(qiáng)度校核
罐體支柱與球殼的連接處焊縫所承受的剪切應(yīng)力大小的確定：
取和兩者之中的較大值：
故取剪切應(yīng)力大小：
罐體支柱與球殼連接處焊縫的焊腳尺寸大小確定：
罐體支柱與球殼連接處焊縫所受的剪切應(yīng)力大小計(jì)算式：
根據(jù)支柱或者球殼所選材料，查表可得其屈服點(diǎn)的較小值為:
焊縫處所受的許用剪切應(yīng)力大小為：
對(duì)其應(yīng)力進(jìn)行校核：
綜上所述：應(yīng)力校核通過(guò)，滿足要求。
6. 附件的設(shè)置
球罐設(shè)計(jì)中很重要的一個(gè)環(huán)節(jié)還有附件設(shè)計(jì)，附件包含的部件相對(duì)較多，其大致包括液位計(jì)、溫度計(jì)、溫度計(jì)、安全閥、壓力表及緊急切斷閥等等。其中比較重要的要屬安全附件，安全附件的設(shè)計(jì)和選擇有一定的要求并有一定的選擇依據(jù)，大致設(shè)計(jì)思路分別有：
壓力表的選擇：
依據(jù)選取壓力表的相關(guān)規(guī)定可選擇壓力表的型號(hào)和規(guī)格為：
型號(hào)：YA-150
壓力表承壓范圍：0~4MPa
其壓力表的精度確定為1.5級(jí)。
溫度計(jì)的選擇與確定：
溫度計(jì)分為上溫度計(jì)和下溫度計(jì)兩個(gè)部分，
根據(jù)相關(guān)規(guī)矩可選取的溫度計(jì)型號(hào)為：
型號(hào)為：溫度計(jì)WS-71
插入深度：250。
液位計(jì)的選擇與確定：
在球罐的設(shè)計(jì)中，為了預(yù)防和避免事故的發(fā)生，在設(shè)計(jì)中一定要設(shè)計(jì)現(xiàn)場(chǎng)液位計(jì)和遠(yuǎn)傳液位計(jì)，同時(shí)液位計(jì)中也要設(shè)置高低位報(bào)警與帶聯(lián)鎖的高液位報(bào)警裝置，那樣才能達(dá)到所需要求。由于液位計(jì)的直徑相對(duì)較大，而且液位計(jì)的規(guī)格也有一定選擇要求，根據(jù)相關(guān)選擇依據(jù)和設(shè)計(jì)要求，本次選定了練個(gè)功型號(hào)的液位計(jì)來(lái)滿足設(shè)計(jì)需求。
型號(hào)：HG/T21584-199，
形式：磁性液位計(jì)。
型號(hào)：UZ4.0M-6000-0.6AF304/A
形式：現(xiàn)場(chǎng)液位計(jì)。
安全閥的選擇與確定：
安全閥為安全附件重比較重要的附件之一，同時(shí)因?yàn)榻橘|(zhì)的緣故，其必須保證每一個(gè)安全閥都能同時(shí)達(dá)到發(fā)生事故條件下的最大泄放量之上。
型號(hào)：CA42F-25安全閥DN150
開啟壓力：1.7MPa
數(shù)量：2個(gè)。
其相關(guān)數(shù)據(jù)的具體計(jì)算為：
其容器二安全泄放量（WSI），
式中：為天然氣密度0.65kg/
V為天然氣進(jìn)口管的流速30m/s
D為壓力容器進(jìn)口管內(nèi)徑100mm
單個(gè)DN100安全閥排氣能力，
：整定壓力
：出口側(cè)壓力
：排放壓力（絕壓）
：氣體絕熱系數(shù)，查表得：k=
C：氣體特征系數(shù)，查表：C=348
K：排放系數(shù)，按全啟式安全閥取K=0.65
A：安全閥最小排氣截面積，
：安全閥喉徑，DN100喉徑為65mm
M：氣體摩爾質(zhì)量，M=24kg/kmol
T：氣體溫度，T=273+40=313K
Z：氣體在操作溫度壓力下的壓縮系數(shù)取1.0
綜上所述得：
兩個(gè)型號(hào)為DN100的安全閥可以達(dá)到設(shè)計(jì)要求。
接地板的設(shè)計(jì)：
接地板的材料選取：
按相關(guān)設(shè)計(jì)要求可選取材料為1Cr18Ni9。
接地電阻大小：10
操作方式：梯子平臺(tái)式現(xiàn)場(chǎng)操作
7 制造及組裝
7.1 材料要求
對(duì)于所有原材料進(jìn)行檢驗(yàn)：
材料制造廠一定要按照相關(guān)技術(shù)要接并結(jié)合圖紙對(duì)制造過(guò)程中所使用的鋼板及其它材料都進(jìn)行一個(gè)全面的檢測(cè)，這樣才能保證設(shè)計(jì)和制造出來(lái)的產(chǎn)品符合要求，否則一切設(shè)計(jì)都是徒勞。
檢驗(yàn)過(guò)程有一定的依據(jù)，最重要的是先要根據(jù)當(dāng)初材料的使用狀態(tài)和現(xiàn)階段進(jìn)廠的剛才狀態(tài)是否保持一致，如果對(duì)比情況下使用狀態(tài)是一致的則后續(xù)要根據(jù)相關(guān)的技術(shù)指標(biāo)對(duì)鋼材進(jìn)行一些化學(xué)的或者物理的性能方面檢測(cè)，包含的檢測(cè)方面大致有以下幾點(diǎn)：
（1）對(duì)其化學(xué)成分進(jìn)行檢測(cè)。
（2）進(jìn)行拉伸性能試驗(yàn)。
（3）進(jìn)行彎曲性能試驗(yàn)。
（4）進(jìn)行沖擊性能試驗(yàn)。
（5）對(duì)其尺寸及外觀進(jìn)行仔細(xì)檢查。
（6）采用超聲波對(duì)其進(jìn)行探傷檢查。
( 7) 進(jìn)行其它相關(guān)技術(shù)要求的規(guī)定材料檢驗(yàn)。
每當(dāng)鋼板材料檢驗(yàn)之后符合相關(guān)設(shè)計(jì)和制造要求的，需要在該材料上做一定的可識(shí)別的標(biāo)志，那樣才能很方便的在日后供工作人員考察。同時(shí)，如果有確切的證明材料達(dá)到設(shè)計(jì)和制造要求的，那么上述的要求可以不檢驗(yàn)或者做部分的抽檢。
瓣片成型的方法
球殼板的瓣片設(shè)計(jì)要求必須考慮每次設(shè)備的材料厚度、曲率半徑、強(qiáng)度、材料種類及設(shè)備的能力等等很多方面的因素，瓣片成型法具體情況是鋼板材料通過(guò)沖壓機(jī)的沖壓而形成一定的形狀來(lái)滿足設(shè)計(jì)要求的方法，其方法較為成熟且簡(jiǎn)便，本次的球罐設(shè)備設(shè)計(jì)根據(jù)要求選擇常用的溫壓成型法。這種成型法可以有效的防止一些材料所產(chǎn)生的相對(duì)地應(yīng)力脆性的破壞，此種方法同時(shí)還可以解決工廠內(nèi)壓機(jī)的加工能力缺陷，因?yàn)橥ㄟ^(guò)加熱的方式可以使材料的屈服極限有所降低。溫壓與冷壓相比較有很多優(yōu)勢(shì)，冷壓加熱時(shí)間較長(zhǎng)，氧化皮較多，而溫壓相比之下有加熱時(shí)間較短，氧化皮較少等等許多長(zhǎng)處。溫壓與冷壓相比沒有脆性破壞的危險(xiǎn)，溫壓成型的條件選擇很重要，其處于熱壓與冷壓之間，所以其成型時(shí)的溫度控制和時(shí)間長(zhǎng)短控制較為嚴(yán)格，這樣才能保證在后續(xù)的加工中達(dá)到所要的成型溫度及熱處理效果。本次球罐瓣片要考慮所使用的材料在此次時(shí)間段內(nèi)會(huì)不會(huì)導(dǎo)致性能降至達(dá)不到設(shè)計(jì)要求，而且要把預(yù)計(jì)的焊后熱處理時(shí)間與成型的保溫時(shí)間總和起來(lái)，同時(shí)也要限制溫度，限制標(biāo)準(zhǔn)是處于焊后熱處理溫度之后。在這個(gè)時(shí)候也要注意不能大幅度降低材料的韌性，這就要求必須仔細(xì)注意并觀察材料的脆化效用情況。
瓣片的放樣及坡口加工：
（1)瓣片的放樣：
由于球殼表面構(gòu)造為雙曲面，就其構(gòu)造而言達(dá)不到在平面精確展開的要求，現(xiàn)階段我國(guó)采用二次立體下料法比較多。所謂二次立體下料法就是首先按照近似展開進(jìn)行初步的下料，等待壓制成型之后，然后再進(jìn)行二次下料，下料方式也必須是立體下料。
（2）坡口的加工
各球瓣的焊接坡口加工，加工時(shí)可以多種方法相結(jié)合進(jìn)行，但是必須首先等球瓣成型之后方可加工，或者也可以和瓣片第二次下料一起進(jìn)行。同時(shí)坡口加工也可單獨(dú)采用機(jī)械加工及火焰切割等方法，其中的火焰切割在切割后必須采用輔助方法例如打磨或者其它方法來(lái)消除切割所產(chǎn)生的熱影響區(qū)，同時(shí)，采用火焰切割方法切割時(shí)為了有效避免裂紋的發(fā)生還要對(duì)厚度比較大或者強(qiáng)度比較高的鋼材進(jìn)行預(yù)熱。
坡口加工相對(duì)于其它加工方式有很多優(yōu)點(diǎn)，例如它不會(huì)造成局部變形和硬化也不會(huì)在坡口的表面產(chǎn)生氧化皮，這比火焰切割等方式要更有優(yōu)勢(shì)，所以此坡口加工方式是最好的機(jī)械加工方法之一。同時(shí)加工后的坡口表面應(yīng)當(dāng)涂上一層防護(hù)層，這樣才能在后續(xù)過(guò)程中即不影響焊接效果又能直接進(jìn)行施焊，現(xiàn)今已經(jīng)有預(yù)防坡口生銹的專門性涂層了，最后在坡口的加工完成之后要進(jìn)行全方位且細(xì)致的檢查，以保證坡口沒有分層等致命的缺陷。
⑶瓣片的測(cè)量
球瓣的尺寸已經(jīng)有設(shè)計(jì)圖紙上給定了，這已經(jīng)是比較精確的尺寸了。成型時(shí)要做一系列的檢測(cè)，例如要做對(duì)角線的尺寸檢測(cè)、瓣片曲率檢測(cè)及瓣片四邊弦長(zhǎng)檢測(cè)，這些檢測(cè)都能為以后檢查相關(guān)尺寸留下依據(jù)。精確尺寸。這些檢測(cè)都有一定的要求，必須按照相關(guān)長(zhǎng)度尺寸標(biāo)準(zhǔn)及曲率標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行設(shè)計(jì)，同時(shí)需保證弦長(zhǎng)不低于1米，也需要采用內(nèi)側(cè)樣板的形式，這樣才能滿足要求。
7.2 罐體球殼板的下料、成型與運(yùn)輸
（1）對(duì)球殼所使用的材料做可識(shí)別的標(biāo)記，同時(shí)制作關(guān)于下料工序的示意圖；
（2）用水壓機(jī)對(duì)材料進(jìn)行冷壓成型法，嚴(yán)格檢查并剔除有皺邊及包邊等不良情況的材料，同時(shí)檢查并保證任意間隙低于2毫米。
(3）按照要求標(biāo)識(shí)可識(shí)別的切割線，切割線形式要按照二次樣板來(lái)進(jìn)行劃分，切割時(shí)要嚴(yán)格按照切割線所示方向進(jìn)行切割，那樣切割出來(lái)的球殼才可以，切割出來(lái)的表面一定要保證一定的要求，即平面度B<1.0mm，粗糙度25un，同時(shí)也必須保證切割表面要有一定光滑度，不能夠太粗糙。加工后的坡口一定不能有分層、夾渣、裂紋等明顯的缺陷。
(4)按照J(rèn)B/T4730-2005標(biāo)準(zhǔn)III對(duì)每一塊球殼的坡口附近周邊一定范圍內(nèi)（大約100mm）進(jìn)行全方位仔細(xì)的檢查，以確保達(dá)到要求。
(6）按照要求對(duì)其對(duì)角線的公差、寬度和長(zhǎng)度方向的弦長(zhǎng)公差做一個(gè)全面的仔細(xì)的檢查方可。
(7）在一定范圍內(nèi)對(duì)一定不問(wèn)涂抹可焊性涂料：
這些范圍大致為坡口的表面與機(jī)器內(nèi)、外表面50mm范圍。
(8）在對(duì)罐體的球殼板進(jìn)行運(yùn)輸時(shí)，為了保證球殼板在此過(guò)程中不會(huì)變形，需要為其量身定制便于運(yùn)輸過(guò)程中保護(hù)的包裝架，這必須依據(jù)球殼球片的曲率來(lái)進(jìn)行一一對(duì)應(yīng)的設(shè)計(jì)。
7.3 現(xiàn)場(chǎng)組裝
(1).檢驗(yàn)主要尺寸標(biāo)志是否清晰并確定各零件數(shù)目。
(2).對(duì)定位塊進(jìn)行組焊：
為了保證所有定位塊的對(duì)應(yīng)于調(diào)整卡工具的方便使用，在焊前就必須畫出所在的焊接位置線，而且定位塊允許有一定的偏差，定位塊須在球殼板吊裝前焊接完成。在允許范圍之內(nèi)，為了穩(wěn)定并加固傘形架，可以加鋼絲繩或者型鋼來(lái)進(jìn)行必要的固定。
（3）球罐赤道板插入法：
i.為了確保赤道板處在同一個(gè)水平度上面，在進(jìn)行安裝工作之前就應(yīng)該劃好中心線，那樣才能有所保證?？梢允褂娩摻z繩來(lái)吊裝赤道板，此赤道板帶有支柱，這樣能準(zhǔn)確定位，可以讓底板中心線與座板的中心線一一相對(duì)應(yīng)。為了防止傾倒，可以采用臨時(shí)的加固方法，就是采用加裝處在柱間拉桿的形式，這樣才方便控制垂直度來(lái)達(dá)到要求。
ii.吊裝其它赤道板，安裝組裝夾具進(jìn)行固定，根據(jù)球殼板復(fù)檢計(jì)算調(diào)整間隙、錯(cuò)邊、棱角度、端口水平度。
iii.等到組對(duì)成環(huán)完成后，依據(jù)相關(guān)規(guī)定與方法對(duì)其進(jìn)行適當(dāng)?shù)臋z驗(yàn)與改正，著重在于上環(huán)扣與下環(huán)扣橢圓度、周長(zhǎng)的調(diào)適，為了更便于上極帶與下極帶間進(jìn)行組裝，同時(shí)在支柱下端用儀器測(cè)得水準(zhǔn)線，從而便于對(duì)赤道線的水平度進(jìn)行一個(gè)調(diào)整。
（4）進(jìn)行上極帶板組裝步驟
等待上極帶板到達(dá)相關(guān)位置的情況下，用相關(guān)夾具使赤道帶的上端與板殼的上端進(jìn)行連接，將傘形架掛在殼板下端來(lái)調(diào)節(jié)下口直接和球臺(tái)的高度，等到組裝過(guò)程完成之后才拆掉。
（5）進(jìn)行下極帶板的組裝步驟
等待下極板到達(dá)相關(guān)位置的情況下，用相關(guān)夾具使赤道帶的下端與板殼的下端進(jìn)行連接，將傘形架掛在殼板下端來(lái)調(diào)節(jié)下口直接和球臺(tái)的高度，等到組裝過(guò)程完成之后才拆掉。
7.4 焊接工藝
（1）關(guān)于焊接的方法選擇
在工程實(shí)際應(yīng)用中最常用的焊接方法主要有埋弧焊和焊條電弧焊
（2）關(guān)于坡口的制作
首先進(jìn)行預(yù)熱，將各個(gè)口邊加熱至一千五百攝氏度以上，進(jìn)行熱切割所在的邊緣必須要檢測(cè)表面是不是有裂紋存在，可以采用常用的磁粉探傷形式，同時(shí)加工時(shí)也要采用機(jī)械加工的方法為宜。在坡口加工后應(yīng)涂上防護(hù)層，
焊接前也要適當(dāng)清除氧化皮和熔渣，然后要使之圓滑，要達(dá)到這樣的要求可以繼續(xù)使用砂輪機(jī)進(jìn)行進(jìn)一步打磨處理，最后要清理表面，避免有油漬等情況的發(fā)生。
7.5無(wú)損檢測(cè)
按相關(guān)技術(shù)和標(biāo)準(zhǔn)要求必須對(duì)焊后的焊縫進(jìn)行無(wú)損檢測(cè)，要進(jìn)行的檢測(cè)有超聲檢測(cè)、射線檢測(cè)與磁粉檢測(cè)，檢測(cè)范圍都是全范圍檢測(cè)，其中檢測(cè)的標(biāo)準(zhǔn)有所不同，超聲檢測(cè)依據(jù)的是JB/T4730-2005，檢測(cè)級(jí)別為I級(jí)方達(dá)到要求，射線和磁粉的檢測(cè)依據(jù)是JB/T4730-2005，檢測(cè)級(jí)別為II級(jí)方達(dá)到要求。磁粉檢測(cè)的檢測(cè)范圍是所有焊縫，要進(jìn)行百分之20的磁粉檢測(cè)，檢測(cè)時(shí)間須在水壓試驗(yàn)完成之后方可。
7.6焊后整體熱處理
為了提高接頭的整體力學(xué)性能，尤其是為了提高整體結(jié)構(gòu)的抗應(yīng)力腐蝕與抗脆性斷裂能力，要在焊后進(jìn)行熱處理，這樣才能達(dá)到上述要求。這樣做不僅能提高接頭性能、塑型及斷裂韌性，還能夠很好的穩(wěn)定其結(jié)構(gòu)與尺寸，從而能有效延緩裂紋的發(fā)生。 按照國(guó)家相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，本次設(shè)計(jì)之后要進(jìn)行消氫處理。
圖7-1 1000立方米球罐的焊后熱處理工藝圖
現(xiàn)在使用較多的焊后熱處理方法為安全電加熱法與燃油法。
以內(nèi)燃法為主，電加熱方法進(jìn)行輔助加熱的方法來(lái)保證達(dá)到所需效果。同時(shí)對(duì)結(jié)構(gòu)也做了一些調(diào)整，在罐體外面附加了保溫層，以此確保在加熱時(shí)均勻加熱。
材料的提供：
各六塊性質(zhì)相同的材料，湊成三隊(duì)，各種焊接形式各一對(duì)。
試板要求：
其焊接工藝依據(jù)相關(guān)要求進(jìn)行，焊接需進(jìn)過(guò)檢查，要按相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行檢測(cè)，并符合一定標(biāo)準(zhǔn)方法合格，同時(shí)也要進(jìn)行熱處理及機(jī)械性能試驗(yàn)，其檢測(cè)標(biāo)準(zhǔn)是JB/T4730-2005，達(dá)到RT II級(jí)，UT I 級(jí)即可，檢測(cè)范圍和方式為100%RT+100%UT檢測(cè)。
7.7壓力試驗(yàn)和氣密性試驗(yàn)
（1）壓力實(shí)驗(yàn)：
進(jìn)行壓力實(shí)驗(yàn)時(shí)，要在罐體內(nèi)充滿潔凈的溫度為5℃ 以上的水，這樣就能排除氣體的影響，整個(gè)過(guò)程要使得罐體外部干燥。要在罐的頂部與底部都安裝一個(gè)壓力表，其精度必須大于1.5級(jí)，其表盤的直徑需為150mm，同時(shí)它的量程要在0~4MPa。進(jìn)行水壓試驗(yàn)時(shí)，應(yīng)使其壓力的一般保持一刻鐘，實(shí)驗(yàn)壓力為2.13MPa，其壓力數(shù)值以灌頂?shù)臄?shù)值為