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1、高效霧化吸收異味氣體處理系統(tǒng)設計 摘 要：大氣污染是我國當前最突出的環(huán)境問題之一，工業(yè)廢氣所排放的大量污 染物是造成我國嚴重大氣污染的最重要的原因，尤其是臭氣，它主要來自污水處理廠 分選車間、穩(wěn)定化工藝及污泥脫水處理。其污染物的特性是：垃圾臭氣成分復雜、臭 度高，對人體呼吸系統(tǒng)、消化系統(tǒng)及皮膚造成明顯的傷害；硫化氫的嗅閾值極低，使 處理后的氣體能達到國家排放標準，但人的嗅覺仍能感覺到，且有較濃的刺激性。 本設計臭氣基本情況為：臭度 5495；硫化氫 (H2S) 濃度 7.8mg/m3；甲硫醇 (CH3SH)的濃度 0.89 mg/m3 ；廢氣流量 15000m3/h；當?shù)卮髿鈮?100kP

2、a；廢氣排放溫 度 35。 按照惡臭污染物排放標準 GB14554-93，現(xiàn)有項目執(zhí)行惡臭污染物廠界二級標準。 因此，本設計所以選擇污染物的排放濃度為：H 2S 0.10 mg/m3,甲硫醇 0.01mg/m3。 經(jīng)處理工藝的比較，最終選用高效霧化吸收異味氣體處理系統(tǒng)設計工藝。該工藝 是一種濕-干法脫硫工藝，其脫硫過程是 H2S 被霧化的 NaOH 溶液，甲硫醇被 NaClO 氧化后又被 NaOH 溶液吸收，該工藝的設備操作簡單，系統(tǒng)能耗較小，減少投資，便 于管理，使排放的氣體達到惡臭污染物排放標準。 關鍵字：廢氣處理；脫硫；吸收；填料塔 目 錄 序 言 ...............

3、..........................................1 課程設計說明書 .................................................2 第一章 概 述 ...................................................2 1.1 設計依據(jù)和采用的標準和規(guī)范 ............................................2 1.2 設計范圍 ..............................................................2

4、 1.3 設計原則 ..............................................................2 1.4 排氣概況及自然條件.....................................................2 第二章 廢氣處理工藝設計 ........................................4 2.1 處理工藝的確定 ........................................................4 2.1.1 廢氣處理工藝的比較 .................

5、.............................4 2.1.2 廢氣處理工藝的確定 ..............................................5 2.2 相關化學反應方程式 ....................................................5 2.3 處理構筑物的設計 ......................................................5 2.3.1 填料塔直徑高度壓降的設計 ........................................6 2.3.2 填

6、料塔內(nèi)部構件的選取 ............................................6 2.3.3 系統(tǒng)總阻力的計算 ................................................6 2.3.4 風機和電機的選擇 ................................................7 2.3.5 費用核算.........................................................8 第三章 設計計算書 ...................................

7、...........9 3.1 設計基礎資料...........................................................9 3.2 填料塔直徑高度的計算...................................................9 3.2.1 標準狀況下體積的換算.............................................9 3.2.2 填料塔直徑的確定.................................................9 3.2.3 驗算噴淋密度.........

8、...........................................12 3.2.4 填料塔高度 H....................................................12 3.2.5 填料層壓降P...................................................13 3.3 填料塔內(nèi)部構建的選取..................................................13 3.3.1 氣液進出口管徑的選取.....................................

9、.......13 3.3.2 除霧器的選擇 ..................................................13 3.3.3 殼體 ...........................................................14 3.3.4 吸收液儲存和循環(huán)水箱 ...........................................14 3.3.5 填料和格柵 .....................................................14 3.3.6 液位計和噴嘴 .........

10、..........................................15 3.4 系統(tǒng)總阻力 ............................................................ 3.4.1 各管段的管徑和流速..............................................15 3.4.2 各管段局部阻力系數(shù) .............................................16 3.4.3 總壓力損失.............................................

11、.........18 3.5 風機和電機的選擇......................................................18 3.5.1 風機的選型原則..................................................18 3.5.2 風機計算 .......................................................19 3.6 費用核算..............................................................20 3.6.1 藥劑費..

12、........................................................20 3.6.2 電費............................................................21 3.6.3 總費用..........................................................21 參考文獻 ......................................................22 高效霧化吸收異味氣體處理系統(tǒng)設計 序 言 近年來，工業(yè)廢氣所排放的大量污染物

13、是造成我國嚴重大氣污染的最重要的原因。 工業(yè)廢氣指企業(yè)廠區(qū)內(nèi)燃料燃燒和生產(chǎn)工藝過程中產(chǎn)生的各種排入空氣的含有污染物 氣體的總稱。 這些廢氣有：二氧化碳、 二硫化碳、 硫化氫、 氟化物、 氮氧化物、 氯 氯花氫、 一氧化碳、 硫酸(霧)、 鉛、 汞、 鈹化物、 煙塵及生產(chǎn)性粉塵，排入 大氣，會污染空氣。這些物質(zhì)通過不同的途徑呼吸道進入人的體內(nèi)，有的直接產(chǎn)生危 害，有的還有蓄積作用，會更加嚴重的危害人的健康。廢氣污染和生態(tài)環(huán)境惡化已成 為經(jīng)濟發(fā)展的制約因素，保護大氣環(huán)境是實施可持續(xù)發(fā)展的必由之路。 我國工業(yè)結合技術改造，結構調(diào)整，開發(fā)綜合利用新技術、新工藝和新設備，工 業(yè)廢氣的治理也取得了顯著成就

14、，一些地區(qū)的工業(yè)廢氣污染受到控制或緩解。 常用的廢氣處理方法有廢氣燃燒法、廢氣液體吸收法、廢氣活性炭吸附法。燃燒 法只適用于凈化那些可燃有害組分濃度較高的廢氣，或者是用于凈化有害組分燃燒時 熱值較高的廢氣；采用吸附法時，當有機廢氣中含有易燃氣體時，由于吸附過程中會 產(chǎn)生熱量，因此存在安全隱患，因此，吸附法要依據(jù)有機廢氣的性質(zhì)合理采用。 由于該工廠產(chǎn)生的惡臭氣體主要是 H2S 和 CH3SH，而目前硫化物的處理多采用半 干法或濕法，所以經(jīng)比較，選擇吸收法，選用高效霧化吸收異味氣體處理工藝，它在 實際的廢氣處理工程中也取得了顯著環(huán)境效益和經(jīng)濟效益。 課程設計說明書 第一章 概 述 1.1 設計

15、依據(jù)和采用的標準和規(guī)范 （1）惡臭污染物排放標準 GB14554-93 （2）簡明通風設計手冊 （3）大氣污染控制工程設計手冊 1.2 設計范圍 工藝確定與構筑物的計算，各部分細部計算和高程計算。繪制填料吸收塔結構圖、 填料塔內(nèi)部構件圖。計算書與說明書的整理。 1.3 設計原則 根據(jù)環(huán)境治理與綜合整治為指針，根據(jù)技術先進可靠，經(jīng)濟合理的原則進行總體 和各單元構筑物的設計。 1.4 排氣概況及自然條件 臭度為 5495 硫化氫 (H2S) 濃度為 7.8mg/m3 甲硫醇(CH 3SH)的濃度為 0.89mg/m3 廢氣流量 15000m3/h 當?shù)卮髿鈮?100kPa 廢氣排放溫度 35 按照

16、惡臭污染物排放標準 GB14554-93，現(xiàn)有項目執(zhí)行惡臭污染物廠界二級標準。 因此，本設計所以選擇污染物的排放濃度為：H 2S 0.10 mg/m3,甲硫醇 0.01mg/m3。 表 1-1 惡臭污染物廠界標準值 序 號 控制項目 單位 一級 二級 三級 新擴改建 現(xiàn)有 新擴改建 現(xiàn)有 1 氨 mg/m3 1.0 1.5 2.0 4.0 5.0 2 三甲胺 mg/m3 0.05 0.08 0.15 0.45 0.80 3 硫化氫 mg/m3 0.03 0.06 0.10 0.32 0.60 4 甲硫醇 mg/m3 0.004 0.007 0.010 0.020 0.035 5 甲硫醚 mg/

17、m3 0.03 0.07 0.15 0.55 1.10 6 二甲二硫 mg/m3 0.03 0.06 0.13 0.42 0.71 7 二硫化碳 mg/m3 2.0 3.0 5.0 8.0 10 8 苯乙烯 mg/m3 3.0 5.0 7.0 14 19 9 臭氣濃度 無量綱 10 20 30 60 70 第二章 廢氣處理工藝設計 2.1 處理工藝的確定 2.1.1 廢氣處理工藝的比較 常用的廢氣處理方法有廢氣燃燒法、廢氣液體吸收法、廢氣活性炭吸附法。 燃燒法：只適用于凈化那些可燃有害組分濃度較高的廢氣，或者是用于凈化有害 組分燃燒時熱值較高的廢氣。由于有機氣態(tài)污染物燃燒氧化的最終產(chǎn)物是 CO

18、2 和 H2O，因而使用這種方法不能回收到有用的物質(zhì)，但由于燃燒時放出大量的熱，使排氣 的溫度很高，所以可以回收熱量。目前，在實際中使用的燃燒凈化方法有直接燃燒、 熱力燃燒和催化燃燒。直接燃燒法雖然運行費用較低，但容易發(fā)生爆炸，并且浪費熱 能產(chǎn)生二次污染，因此目前較少采用；熱力燃燒法通過熱交換器回收了熱能，降低了 燃燒溫度，但當 VOCs 濃度較低時，需加人輔助燃料，從而增大了運行費用；催化燃 燒法由于燃燒溫度顯著降低，從而降低了燃燒費用，但由于催化劑容易中毒，因此對 進氣成分要求極為嚴格，同時催化劑成本高，使得該方法處理費用較高。 吸附法：是處理低濃度 VOCs 的有效方法之一，它是采用吸附

19、劑將氣體中的 VOCs 吸附，凈化后的氣體排入大氣。由于活性炭性價比高，它是目前最常用的吸附劑。但 當有機廢氣中含有易燃氣體時，由于吸附過程中會產(chǎn)生熱量，因此存在安全隱患，解 決辦法是限制入口氣流的 VOCs 含量小于 25%。當 VOCs 分子量大于 130 且具有低揮 發(fā)性（沸點大于 240 ）時，吸附劑會對其強烈吸附，從而導致解吸困難；相反，當 VOCs 分子量小于 45 時，又出現(xiàn)了吸附不牢的情況，而且對于混合型有機廢氣當其中 的有機物分子量相差過大時，吸附效果也不佳。因此，吸附法要依據(jù)有機廢氣的性質(zhì) 合理采用。 吸收法：當采用某種液體處理氣體混合物時，在氣-液相的接觸過程中，氣體混合

20、 物中的不同組分在同一種液體中的溶解度不同，氣體中的一種或數(shù)種溶解度大的的組 分將進入到液相中，從而使氣相中各組分相對濃度發(fā)生了改變，即混合氣體得到分離 凈化，這個過程稱為吸收。吸收法可分為化學吸收及物理吸收，物理吸收使廢氣中一 種或幾種組分溶解于選定的液體吸收劑中，這種吸收劑應具有與吸收組分有較高的親 和力，低揮發(fā)性，吸收液飽和后經(jīng)加熱解吸再冷卻重新使用。本法適合于溫度低、中 高濃度的廢氣，需配備加熱解析冷凝等回收裝置，裝機體積大、投資較大，要選擇一 種廉價高效的低揮發(fā)性吸收液，同時還應注意吸收液二次污染的處理。 2.1.2 廢氣處理工藝的確定 H2S 不穩(wěn)定，具有酸性、還原性、可燃性，它是

21、無色有刺激性氣味的氣體。蒸汽 壓 2026.5kPa/25.5，閃點：<-50 ，熔點：-85.5 ，沸點：-60.4 ，溶解性：溶 于水、乙醇，溶解度：1 ： 2.6（溶于水），密度：相對密度 (空氣=1)1.19 由于該工廠產(chǎn)生的惡臭氣體主要是 H2S 和 CH3SH，目前硫化物的處理多采用半干 法或濕法。燃燒法可能去除有用的物質(zhì)，而且本設計的廢氣處理量較大，有機廢氣的 化學活性高，濃度相當，最終選擇液體吸收法，采用高效霧化吸收異味氣體。它是一 種濕-干法脫硫工藝，其脫硫過程是 H2S 被霧化的 NaOH 溶液，甲硫醇被 NaClO 氧化 后又被 NaOH 溶液吸收，該工藝的設備操作簡單，

22、系統(tǒng)能耗較小，減少投資，便于管 理，使排放的氣體達到惡臭污染物排放標準。 圖 2-1 廢氣吸收示意圖 2.2 相關化學反應方程式 (1)H2S+2NaOHNa 2S+H2O (2)CH3SH+4NaClOCH 3OH+H2SO3+4NaCl H2SO3+2NaOHNa 2SO3+2H2O 2.3 處理構筑物的設計 廢氣 堿吸收 煙囪排放引風機 2.3.1 填料塔直徑高度壓降的設計 標準狀態(tài)下的處理氣流量 Vs=1.4885104m3/h 塔徑 D=2.15m 填料層厚度 h=1.96m，分二層，每層 0.98 米 填料層壓降P=599.9Pa 填料塔高度 H=8.1m 2.3.2 填料塔內(nèi)部構

23、件的選取 （1）氣液進出口管徑均選取 700mm。 （2）除霧器的選擇：根據(jù)實際情況，本設計選用的是重力沉降型除霧器，絲網(wǎng)型結構。 （3）殼體選用具有耐酸耐堿性質(zhì)的玻璃鋼（FRP）。 （4）吸收液儲存和循環(huán)水箱分別設 1m。 （5）填料和格柵 本設計選用塑料鮑爾環(huán)（亂堆）填料因子，規(guī)格為 25mm25mm1.2mm。 格柵通常選用絲網(wǎng)型格柵，孔徑應小于 25mm。 （6）液位計和噴嘴 液位計安裝在水箱上，用以讀取水箱內(nèi)液面高度，以保證充足的水量。 噴嘴將吸收液充分潤濕填料，填料塔的中間部位可設 3 個噴嘴，兩側相應少些， 分別設 2 個噴嘴。 2.3.3 系統(tǒng)總阻力的計算 (1)設漏風率為

24、 10% 管段 1：設備密閉罩 =1.0 90彎頭（取 r/d=1.5）1 個彎頭 =0.2 填料塔入口處變徑管的局部壓力損頭忽略不計，=0 管段 2：填料塔出口處變徑管的局部壓力損頭 =0.1 90彎頭（取 r/d=1.5）1 個彎頭 =0.2 管段 3：90彎頭（取 r/d=1.5）2 個彎頭 =0.22=0.4 風機入口處變徑管的局部壓力損頭忽略不計，=0 管段 4：支流三通（=90）=1 （2 個） 閥門 =0.3 （2 個） 風機出口 估算 =0.1 管段 5：帶擴散管的傘形風帽，取 h/d=0.4， =0.7 （2）各管段長度、管徑、流速

25、、局部阻力損失、摩擦壓力損失等總結如表 2-1： 表 2-1 壓力損失表 編號 流量 L 長 度 l 管徑 D 流速 u 動壓 U2/ 2 局部 阻力 系數(shù) 局部 阻力 損失 Z 單位 長度 摩擦 壓力 損失 Rm 摩擦 壓力 損失 Rml 管段壓力 損失 （Z+Rml） 1 20000 11 800 11.05 61.1 2.5 152.75 1.5 16.5 169.25 2 19000 6 700 13.7 99.5 2 199.00 2.7 16.2 215.2 3 19000 15 700 13.7 99.5 1.6 159.2 1.7 35.1 194.3 4 22000 7 8

26、00 12.16 75.3 2 150.6 1.8 12.6 163.2 5 22000 14 800 12.16 75.3 1.7 128.01 1.8 25.2 153.21 總壓力損失=169.5+215.2+194.3+163.2+153.21=895.16Pa 2.3.4 風機和電機的選擇 （1）風機選型計算風量（Q f） K1：管網(wǎng)漏風附加系數(shù)，一般送、排風系統(tǒng) K1=1.051.1，取 1.1 K2:設備漏風附加系數(shù)，按有關設備樣本選取，K 2 一般處于 1.021.05 范圍，取 1.02 則：Q f =K1K2Q=16500 m3/h （2）風機選型計算全壓（P f）

27、 1-----管網(wǎng)計算的總壓力損失附加系數(shù)。對于定轉(zhuǎn)速風機，按 1.11.15 取值，取 1.1 2-----通風機全壓負差系數(shù)，一般可取 2=1.05（國內(nèi)風機行業(yè)標準） 則：P f=(P 1+PS) 2=956.13Pa (3)查取相關表格，選擇機號 No.10， 傳動方式 C，主軸轉(zhuǎn)速 1120r/min，序號 1 的風 機，其全壓為 2090Pa,流量為 27358 m3/h，內(nèi)效率為 87.6%，所需功率 21.5kW,電動機 型號為 Y200L(JO282-4)，功率為 30（40）kw 所需功率 N= = PQ1000 in mK Umin）591.2

28、4/105 經(jīng)核算，選用塔徑 2.15m 符合要求。 3.2.4 填料塔高度 H 廢棄進入時硫化氫的體積分數(shù)： 61 10.53402.8.Y 廢氣出口處的硫化氫體積分數(shù)： 82 10.56.421. 則： 68621 1024.105./.ln/Yl- 填料層總高 m96.101.2490.825.433/85-4P0.8DSH 6-2 去 除 總 量 取 H=1.96m ，所以，填料層分兩層，高度分別為 0.98m。 設置水箱 1m，空氣管徑 0.70m，格柵厚 0.2m，填料層與噴淋口距 0.5m，噴淋口 距下層填料 0.5m，除霧器高 0.3m 則：填料塔總高 h=0.4 0.2+

29、0.30.51.961.30.2+0.3+0.50.5+0.7+1.5=8.1m 3.2.5 填料層壓降P 縱坐標： ,31.057..04gu2L.2v2 ）（ 橫坐標：0.58 根據(jù)以上兩個數(shù)值，在圖 3-1 中確定塔的操作點，P/Z=249.81=235.44Pa/m 即填料層的總壓強降為 1.96235.441.3=599.90Pa。 3.3 填料塔內(nèi)部構建的選取 3.3.1 氣液進出口管徑的選取 氣體進口管徑的取值一般為（mm）： 560，630，700，800，900，1120，1250，1400 等 3 若取管徑 560mm，則風速 表 3-2 一般通風系統(tǒng)風管內(nèi)的風速（m/s）

30、 生產(chǎn)廠房機械通風 民用及輔助建筑物風管部位 鋼板及塑料風管 磚及混泥土風管 自然通風 機械通風 干管 614 412 0.51.0 58 支管 28 28 0.50.7 25 查表 3-2 選用塑料風管，干管的風速范圍為 614 m/s 則 v 滿足要求。 液體管徑通常取 20mm。 3.3.2 除霧器的選擇 除霧器用來除去塔內(nèi)上部逸出的氣體中的霧滴。 除霧器的種類主要有：重力沉降型；慣性碰撞型；離心分離型；吸附過濾型； 靜電吸引型等。目的是將氣體中攜帶的霧沫或夾帶的液滴分離出來。一般直徑大于 50m 的液滴可用重力沉降法分離，5m 以上的液滴可用慣性碰撞與離心分離的 形式除去，對于更小的細

31、液滴則采用先凝聚后除液的方法，或采用高效的纖維過濾 器及靜電除霧器等。 目前在煙氣脫硫大型裝置中應用較多的除霧器結構形式有：折板式、波紋擋板 式、人字形、板翅式、渦輪旋風式、絲網(wǎng)型等。 根據(jù)實際情況，本設計選用的是重力沉降型除霧器，絲網(wǎng)型結構。 3.3.3 殼體 廢氣中含有的污染物 H2S 和 CH3SH 具有強酸性和堿性，所以殼體選用具有耐酸耐 堿性質(zhì)的玻璃鋼（FRP）。 LmgSQv /05.14/.380.62 3.3.4 吸收液儲存和循環(huán)水箱 吸收液儲存和循環(huán)水箱是廢氣處理系統(tǒng)中另一個重要部分。 吸收液儲存根據(jù)吸收液的用量，并使吸收槽有一定的富裕量。吸收槽可設 1m，并 通過不斷補

32、充藥劑量來滿足生產(chǎn)需求。 循環(huán)水箱為噴霧氧化提供水源，將吸收液加以反復利用，節(jié)約生產(chǎn)成本，設水箱 高度 1m。 3.3.5 填料和格柵 在填料塔內(nèi)，氣體由填料間的空隙流過，液體在填料表面形成液膜并沿填料間的 空隙而下流，氣液的傳質(zhì)過程在潤濕的填料表面上進行，因此，填料塔的生產(chǎn)能力和 傳質(zhì)速率均與填料特性密切相關。 在選擇填料時，一般要求比表面積和空隙率要大，填料的潤濕性能好，單位體積 填料的質(zhì)量輕，造價低，并有足夠的力學強度。 填料的種類很多大致可分為實體填料與網(wǎng)體填料兩類。實體填料有環(huán)形填料（如 拉西環(huán)、鮑爾環(huán)及階梯環(huán)）和鞍形填料（如弧鞍、矩鞍）以及柵板、波紋板填料。網(wǎng) 體填料主要是由金屬絲

33、網(wǎng)制成的各種填料，如鞍形網(wǎng)、波紋網(wǎng)填料等。 本設計選用塑料鮑爾環(huán)（亂堆）填料因子，規(guī)格為 25mm25mm1.2mm。 格柵主要起了承托的作用，其上接除霧器和填料，通常選用絲網(wǎng)型格柵，同時值 得注意的是格柵的孔徑應小于填料的孔徑，避免填料通過孔徑而下落，則格柵孔徑應 小于 25mm。 3.3.6 液位計和噴嘴 液位計安裝在水箱上，用以讀取水箱內(nèi)液面高度，以保證充足的水量。 噴嘴將吸收液充分潤濕填料，填料塔的中間部位可設 3 個噴嘴，兩側相應少些， 分別設 2 個噴嘴。 3.4 系統(tǒng)總阻力 3.4.1 各管段的管徑和流速 圖 3-2 工藝流程示意圖 （1）設漏風率為 10% 則： 管段 3

34、 和管段 4 的風量 L=1.510 41.023=15350 m3/h 則：管段 3 和管段 4 流速為 v= s/m09.1.8604152 管段 2 的風量 L=0.910 41.02=15300 m3/h 則：管段 3 流速為 v= s/.5.2 管段 1 的風量 L=1500010 41.01=15100 m3/h 則：v= s/9.108.360152 管段 5 的風量 L=150001041.03=15400 m3/h 則：= s/.5.2 由圖 3-3 查得：不同管徑對應的流速和單位長度摩擦壓力損失，總結如表 3-3. 圖 3-3 圓形風管沿程摩擦壓力損失線算圖 3.4.

35、2 各管段局部阻力系數(shù) 管段 1: 設備密閉罩 =1.0 設支流三通（=90），查表 3-4，=1.0 填料塔入口處變徑管的局部壓力損頭忽略不計，=0 =1+0.2+0.3+0.3=1.8 管段 2：填料塔出口處變徑管的局部壓力損頭 =0.1 90彎頭（取 r/d=1.5）1 個彎頭 =0.2 =0.2+0.3=0.5 管段 3：90彎頭（取 r/d=1.5）2 個彎頭 =0.22=0.4 風機入口處變徑管的局部壓力損頭忽略不計，=0 =0.2+0.2=0.5 管段 4：支流三通（=90）=1 （2 個） 閥門 =0.3 （2 個） 風機出口

36、 估算 =0.1 =2（1.0+0.2+0.3）+0.1=3.1 管段 5：帶擴散管的傘形風帽，取 h/d=0.4， =0.7 =0.7 表 3-4三通局部阻力系數(shù) 局部阻力系數(shù) 23 13 10 0.06 15 0.09 20 0.12 25 0.15 30 0.18 35 0.21 40 0.25 45 0.28 0.20 表 3-5 帶擴散管的傘形風帽 局部阻力系數(shù) h/D 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 進風 1.32 0.77 0.60 0.48 0.41 0.30 0.29 0.28 0.25 0.25 0.

37、25 排風 2.60 1.30 0.80 0.7 0.60 0.60 - 0.60 - 0.60 - （2）各管段長度、管徑、流速、局部阻力損失、摩擦壓力損失等總結如表： 編號 流量 L 長 度 l 管徑 D 流速 u 動壓 U2/ 2 局部 阻力 系數(shù) 局部 阻力 損失 Z 單位 長度 摩擦 壓力 損失 Rm 摩擦 壓力 損失 Rml 管段壓力 損失 （Z+Rml） 1 20000 11 800 11.05 61.1 2.5 152.75 1.5 16.5 169.25 2 19000 6 700 13.7 99.5 2 199.00 2.7 16.2 215.2 3 19000 15 7

38、00 13.7 99.5 1.6 159.2 1.7 35.1 194.3 4 22000 7 800 12.16 75.3 2 150.6 1.8 12.6 163.2 5 22000 14 800 12.16 75.3 1.7 128.01 1.8 25.2 153.21 3.4.3 總壓力損失 單塔總壓力損失=管段壓力損失+ 設備壓力損失 =169.5+215.2+194.3+163.2+153.21=895.16Pa 3.5 風機和電機的選擇 3.5.1 風機的選型原則 在選擇風機前，應了解國內(nèi)風機的生產(chǎn)和產(chǎn)品質(zhì)量情況，如生產(chǎn)的風機品種、 規(guī)格和各種產(chǎn)品的特殊用途，以及生產(chǎn)廠商的產(chǎn)品

39、質(zhì)量、后續(xù)服務等情況等綜合考慮。 根據(jù)風機輸送氣體的性質(zhì)不同，選擇不同用途的風機。如輸送易燃易爆氣體的 應選防爆型風機；輸送煤粉的應選擇煤粉風機；輸送有腐蝕性氣體的應選擇防腐風機； 在高溫場合工作或輸送高溫氣體的應選擇高溫風機；輸送濃度較大的含塵氣體應選擇 排塵風機等。 在風機樣本給出的標定條件下，根據(jù)風機樣本性能參數(shù)選擇風機型號。風機選 擇應使工作的處在高效率區(qū)，即不應低于風機最高效率的 90%。同時還要注意風機工作 的穩(wěn)定性。樣本中以表格形式提供數(shù)據(jù)的性能表上的數(shù)據(jù)點都是處在高校而又穩(wěn)定工 作的工況下，可以直接選用。當出現(xiàn)有兩種以上的風機可供選擇時，應優(yōu)先考慮效率 較高的機號較小、調(diào)節(jié)范

40、圍較大的一種。 當風機配用的電機功率75KW 時，可不設預啟動裝置。當排送高溫煙氣或空氣 而選擇離心鍋爐引風機時，應設預啟動裝置及調(diào)節(jié)裝置，以防冷態(tài)運轉(zhuǎn)時造成過載。 對有消聲要求的通風系統(tǒng)，應首先考慮低噪聲風機，例如效率高、葉輪圓周速 度低的風機，且使其在最高效率點工作；還要采取相應的消聲措施，如裝設專用消聲 設備。風機和電機的減震措施，一般可采用減震基礎，如彈簧減震器或橡膠減震器等。 在選擇風機時，應盡量避免采用風機并聯(lián)或串聯(lián)工作。當風機聯(lián)合工作時，應 盡可能選擇同型號同規(guī)格的風機并聯(lián)或串聯(lián)工作；當采用串聯(lián)時，第一級風機到第二 級風機之間應有一定的管路聯(lián)結。 3.5.2 風機計算 2.3.4

41、 風機和電機的選擇 (3) 風機選型計算風量（Q f）:風機的風量應在凈化系統(tǒng)計算總排風量上附加風管和設備 的漏風量。 Qf =K1K2Q=16500 m3/h 式中：Q-------- 系統(tǒng)設計最大總排風量， m3/h K1-------管網(wǎng)漏風附加系數(shù)，一般送、排風系統(tǒng) K1=1.051.1，取 1.1 K2-------設備漏風附加系數(shù)，按有關設備樣本選取，K 2 一般處于 1.021.05 范圍， 取 1.02 風機選型計算全壓（P f） Pf=(P 1+PS) 2=956.13Pa 式中： P-------管網(wǎng)計算總壓力損失，Pa PS------設備的壓

42、力損失，Pa，可按有關設備樣本選取 1-----管網(wǎng)計算的總壓力損失附加系數(shù)。對于定轉(zhuǎn)速風機，按 1.11.15 取值， 取 1.1 2-----通風機全壓負差系數(shù)，一般可取 2=1.05（國內(nèi)風機行業(yè)標準） 查取相關表格 4，選擇機號 No.10， 傳動方式 C，主軸轉(zhuǎn)速 710r/min，序號 1 的風機， 其全壓為 840Pa,流量為 17343m3/h，內(nèi)效率為 87.6%，所需功率 5.72kW,電動機型號為 Y132M-4,功率為 7.5kW 則：離心通風機型號：47211 No.8 C 右 90 修正：m 查表 3-7，取電動機直聯(lián)，m=1.0 表 3-7

43、 傳動方式與機械效率 傳動方式 機械效率 m 傳動方式 機械效率 m 電動機直聯(lián) 1.0 減速器傳動 0.95 聯(lián)軸器直聯(lián)傳動 0.98 V 帶傳動 0.92 K 查表 3-8，得 K=1.1 表 3-8 功率儲備系數(shù) K 功率儲備系數(shù) K 離心式 軸流式 電機功率 （KW） 一般用途 灰塵 高溫 0.5 1.5 0.51.0 1.4 1.02.0 1.3 2.05.0 1.2 5.0 1.1 1.2 1.3 1.051.10 所以所需功率 N= = <5.72kW 式 PQ1000 in mK kW51.1%6.871030/95 中：N------所需功率， KW Q------風

44、機樣本工作點風量，m 3/h P-----風機樣本全壓數(shù)值換算成運行工況條件下的全壓值，Pa K-----電機的功率儲備系數(shù) 3.6 費用核算 3.6.1 藥劑費 按照費用 NaOH ：2000 元/噸 ；NaClO：2000 元/噸 H2S：進 8.520000=170000mg/h=108mol/d 出 0.114885.9=1488.59mg/h=0.95 mol/d CH3SH：進 0.7820000=15600mg/h=9.91 mol/d 出 0.0114885.9=148.859 mg/h=0.095 mol/d 根據(jù)反應式(1)H 2S+2NaOHN

45、a 2S+H2O (2)CH3SH+4NaClOCH 3OH+H2SO3+4NaCl H2SO3+2NaOHNa 2SO3+2H2O 初始量：m(NaOH)=(1082+9.912)40=9432.8g/d=3493.6kg/年 m(NaClO)=27g/d=734.2kg/年 排出量：m(NaOH)=(0.95240+0.095240)=83.6g/d=31kg/年 m(NaClO)=0.066474.5=19.67g/d=7.18kg/年 則消耗純 NaOH：3462.60kg/年；純 NaClO：727.02kg/年 藥劑總費用為 NaOH：6925.20 元/年；NaClO：1454.04 元/年 3.6.2 電費 按工業(yè)電費：1 元/度 用電量為 1124365=96360 度/年 電費為 196360=96360 元/年 3.6.3 總費用 總費用=藥劑費+電費=總費用=6925.20+1454.04+96360=10473.24 元/年 參考文獻 1 郝吉明,馬廣大 . 大氣污染控制工程M.北京：高等教育出版社，2002. 2 夏清,陳常貴 .化工原理M.天津：天津大學出版社，2005.1. 3 孫一堅.簡明通風設計手冊M.北京：中國建筑工業(yè)出版社，2009. 4 葉招蓮.大氣污染控制工程設計手冊縮印版.