《臥式單面多軸鉆孔組合機(jī)床液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《臥式單面多軸鉆孔組合機(jī)床液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)（18頁(yè)珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、液壓與氣壓傳動(dòng)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)設(shè)計(jì)題目 ： 臥式單面多軸鉆孔組合機(jī)床液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 姓名（學(xué)號(hào)）： 專(zhuān)業(yè)班級(jí)： 指導(dǎo)老師： 院系名稱(chēng)： 時(shí) 間： 2015年7月 目 錄合肥工業(yè)大學(xué)課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)3液壓傳動(dòng)課程設(shè)計(jì)教學(xué)大綱41. 設(shè)計(jì)基本要求：51.1 基本結(jié)構(gòu)與動(dòng)作順序51.2 主要性能參數(shù)52. 工況分析53. 擬定液壓系統(tǒng)原理圖63.1確定供油方式63.2調(diào)速方式的選擇73.3速度換接方式的選擇73.4液壓系統(tǒng)原理圖74. 液壓系統(tǒng)的計(jì)算和選擇液壓元件84.1液壓缸主要尺寸的確定84.2 確定液壓泵的流量、壓力和選擇泵的規(guī)格94.3 液壓閥的選擇104.4 確定管道尺寸104.5 液壓油箱容

2、積的確定115. 液壓系統(tǒng)的參數(shù)計(jì)算115.1液壓系統(tǒng)的參數(shù)計(jì)算115.2確定液壓缸的主要結(jié)構(gòu)尺寸115.3計(jì)算液壓缸各工作階段的工作壓力、流量和功率125.4液壓泵的參數(shù)計(jì)算125.5電動(dòng)機(jī)的選擇136. 其它尺寸的確定146.1油管的選擇146.2油箱容積的確定157. 驗(yàn)算液壓系統(tǒng)性能157.1壓力損失的驗(yàn)算及泵壓力的調(diào)整157.2快退時(shí)的壓力損失驗(yàn)算及大流量泵卸載壓力的調(diào)整157.3 液壓系統(tǒng)的發(fā)熱和溫升驗(yàn)算178. 課程設(shè)計(jì)總結(jié)189. 教材及參考書(shū)19設(shè) 計(jì)題 目臥式單面多軸鉆孔組合機(jī)床液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)成績(jī)主要內(nèi)容單面多軸鉆孔組合機(jī)床，動(dòng)力滑臺(tái)的工作循環(huán)是：快進(jìn)工進(jìn)快退停止。液壓系統(tǒng)

3、的主要性能參數(shù)要求如下，軸向切削力為24000N；滑臺(tái)移動(dòng)部件總質(zhì)量為510kg；加、減速時(shí)間為0.2s；采用平導(dǎo)軌，靜摩擦系數(shù)為0.2，動(dòng)摩擦系數(shù)為0.1，；快進(jìn)行程為200mm，工進(jìn)行程為100mm，快進(jìn)與快退速度相等，均為 3.5mmin，工進(jìn)速度為 3040mmmin。工作時(shí)要求運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)，且可隨時(shí)停止運(yùn)動(dòng)。試設(shè)計(jì)動(dòng)力滑臺(tái)的液壓系統(tǒng)。指導(dǎo)教師意見(jiàn)簽名： 200 年 月 日液壓傳動(dòng)課程設(shè)計(jì)教學(xué)大綱一、 課程性質(zhì)與任務(wù)（一）課程性質(zhì)液壓傳動(dòng)課程設(shè)計(jì)是學(xué)生學(xué)習(xí)液壓與氣壓傳動(dòng)課程后進(jìn)行的一個(gè)十分重要的實(shí)踐性環(huán)節(jié)。（二）課程任務(wù)培養(yǎng)學(xué)生綜合運(yùn)用液壓與氣壓傳動(dòng)課程的理論知識(shí)和生產(chǎn)實(shí)際知識(shí)分析、解決工

4、程實(shí)際問(wèn)題的能力，以進(jìn)一步鞏固、深化、擴(kuò)展本課程所學(xué)到的理論知識(shí)。通過(guò)設(shè)計(jì)基本技能的訓(xùn)練，使學(xué)生掌握液壓與氣壓傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)的一般方法和步驟，為以后的畢業(yè)設(shè)計(jì)乃至實(shí)際工程設(shè)計(jì)奠定必要的基礎(chǔ)。二、課程基本要求（一）掌握液壓與氣動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)的基本方法和步驟； （二）能查閱和液壓與氣動(dòng)有關(guān)的國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范、手冊(cè)、圖冊(cè)等技術(shù)資料；（三）掌握液壓與氣動(dòng)元件的結(jié)構(gòu)、工作原理與性能，并能合理地選用；（三）掌握液壓與氣動(dòng)典型基本回路的工作原理與特點(diǎn)，并能合理地應(yīng)用；（四）能正確地繪制和閱讀液壓與氣動(dòng)系統(tǒng)圖；（五）能根據(jù)液壓與氣動(dòng)系統(tǒng)圖和各個(gè)元件的標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)液壓與氣動(dòng)系統(tǒng)的集成塊；三、課程內(nèi)容（一）基本內(nèi)容： 1、設(shè)

5、計(jì)液壓與氣動(dòng)系統(tǒng)的工作原理圖；2、設(shè)計(jì)并繪制液壓與氣動(dòng)系統(tǒng)的集成塊；（二）基本要求：1、掌握對(duì)液壓與氣動(dòng)系統(tǒng)的集成塊設(shè)計(jì)2、能根據(jù)液壓與氣動(dòng)系統(tǒng)圖和各個(gè)元件的標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)液壓與氣動(dòng)系統(tǒng)的集成塊；（三）設(shè)計(jì)工作量：1、液壓與氣動(dòng)系統(tǒng)、集成塊裝配圖各一張，2A12、液壓與氣動(dòng)系統(tǒng)、集成塊設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)一份，5000字。四、課程與其它課程的關(guān)系本課程為專(zhuān)業(yè)基礎(chǔ)課，為以后的畢業(yè)設(shè)計(jì)乃至實(shí)際工程設(shè)計(jì)奠定必要的基礎(chǔ)。液壓傳動(dòng)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)1. 設(shè)計(jì)基本要求：1.1 基本結(jié)構(gòu)與動(dòng)作順序臥式單面多軸組合機(jī)床主要由工作臺(tái)、床身、單面動(dòng)力滑臺(tái)、定位夾緊機(jī)構(gòu)等組成，加工對(duì)象為鑄鐵變速箱體，能實(shí)現(xiàn)自動(dòng)定位夾緊、加工等功能。工

6、作循環(huán)如下：工件輸送至工作臺(tái) 自動(dòng)定位 夾緊 動(dòng)力滑臺(tái)快進(jìn) 工進(jìn) 快退 夾緊松開(kāi) 定位退回 工件送出。（其中工作輸送系統(tǒng)不考慮）1.2 主要性能參數(shù)1軸向切削力Ft=24000N；2滑臺(tái)移動(dòng)部件質(zhì)量m=510kg；3加減速時(shí)間t=0.2s；4靜摩擦系數(shù)fs=0.2,動(dòng)摩擦系數(shù)fd=0.1，采用平導(dǎo)軌；5快進(jìn)行程l1=200mm；工進(jìn)行程l2=100mm，工進(jìn)速度3050mm/min，快進(jìn)與快退速度均為3.5m/min；6工作臺(tái)要求運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)，但可以隨時(shí)停止運(yùn)動(dòng)，兩動(dòng)力滑臺(tái)完成各自循環(huán)時(shí)互不干擾，夾緊可調(diào)并能保證。2. 工況分析首先根據(jù)已知條件，繪制運(yùn)動(dòng)部件的速度循環(huán)圖，如圖1.1所示，然后計(jì)算各

7、階段的外負(fù)載并繪制負(fù)載圖。 液壓缸所受外負(fù)載F包括三種類(lèi)型，即 F=Fw + Ff + Fa FW為工作負(fù)載，對(duì)于金屬切削機(jī)床來(lái)說(shuō)，即為沿活塞運(yùn)動(dòng)方向的切削力，在本例中為30000N； Fa-運(yùn)動(dòng)部件速度變化時(shí)的慣性負(fù)載； Ff-導(dǎo)軌摩擦阻力負(fù)載，啟動(dòng)時(shí)為靜摩擦阻力，啟動(dòng)后為動(dòng)摩擦阻力，對(duì)于平導(dǎo)軌可出下式求得 Ff=f（G+FRn） G-運(yùn)動(dòng)部件動(dòng)力； FRn-垂直于導(dǎo)軌的工作負(fù)載，事例中為零 f-導(dǎo)軌摩擦系數(shù)，本例中取靜摩擦系數(shù)0.2，動(dòng)摩擦系數(shù)0.1。求得： FfS=0.211000N=2200N Ffa=0.111000N=1100N上式中Ffs為靜摩擦阻力，F(xiàn)fa為動(dòng)摩擦阻力。 Fa=

8、(G/g)(v/t) g-重力加速度； t-加速度或減速度，一般t=0。010.5s v-t時(shí)間內(nèi)的速度變化量。在本例中 Fa=（11000/9.8）（4.5/0.160）=842N 根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果，列出各工作階段所受的外負(fù)載（見(jiàn)表1.1），并畫(huà)出如圖1.1所示的負(fù)載循環(huán)圖 Fa=(G/g)（v/t）圖1.1速度和負(fù)載循環(huán)圖表 1.1 工作階段所受的外負(fù)載工作循環(huán)外負(fù)載F（N）工作循環(huán)外負(fù)載F（N）啟動(dòng)、加速F=Ffs+Fa3042工進(jìn)F=Ffs+Fw31100快進(jìn)F=Ffa1100快退F=Ffa11003. 擬定液壓系統(tǒng)原理圖3.1確定供油方式 該機(jī)床在工作進(jìn)給時(shí)負(fù)載不是很大，速度較低。在

9、快進(jìn)、快退時(shí)負(fù)載較小，速度較高。現(xiàn)采用定量泵和溢流閥共有。3.2調(diào)速方式的選擇 在中小型專(zhuān)用機(jī)床的液壓系統(tǒng)中，進(jìn)給速度的控制一般采用節(jié)流閥或調(diào)速閥。根據(jù)鉆削類(lèi)專(zhuān)用機(jī)床工作時(shí)對(duì)低速性能和速度負(fù)載特性都有一定要求的特點(diǎn)，決定采用單向調(diào)速閥回油路調(diào)速。3.3速度換接方式的選擇 本系統(tǒng)采用電磁閥的快慢速換接回路，它的特點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，調(diào)節(jié)行程比較方便，閥的安裝也比較容易，但速度換接平穩(wěn)性差。若要提高系統(tǒng)換接的平穩(wěn)性，則可改用行程閥切換的速度換接回路。 3.4液壓系統(tǒng)原理圖4. 液壓系統(tǒng)的計(jì)算和選擇液壓元件 4.1液壓缸主要尺寸的確定4.1.1工作壓力p的確定。工作壓力p可確定根據(jù)負(fù)載大小及機(jī)器的類(lèi)型來(lái)初

10、步確定，表1.1取液壓缸工作壓力為4MPa。4.1.2計(jì)算液壓缸內(nèi)徑D和活塞桿直徑d。有負(fù)載圖知最大負(fù)載F為31100N，按表1.2可取P2為0.5Mpa，cm為0.95，考慮到快進(jìn)、快退速度相等，取d/D為0.7。將上數(shù)據(jù)代入式可得 D= =105mm 根據(jù)指導(dǎo)書(shū)表2.1，將液壓缸內(nèi)徑圓整為標(biāo)準(zhǔn)系列直徑D=110mm；活塞桿直徑d，按d/D=0.7及表2.2活塞桿直徑系列取d=80mm。按工作要求夾緊力由兩個(gè)夾緊缸提供，考慮到夾緊力的穩(wěn)定，夾緊缸的工作壓力應(yīng)低于進(jìn)給液壓缸的工作壓力，先去夾緊缸的工作壓力為3.5MPa，回油背壓力為零，為0.95，可得D=33.9mm按表2.1及2.2液壓缸和

11、活塞桿的尺系列，取夾緊液壓缸的D和d分別為40mm及28mm。按最低工進(jìn)速度驗(yàn)算液壓缸的最小穩(wěn)定速度，由式可得A= cm2=25 cm2本例中調(diào)速閥是安裝在回油路上，故液壓缸節(jié)流腔有效工作面積應(yīng)選取液壓缸由桿腔的實(shí)際面積，即A= cm2=45 cm2可見(jiàn)上述不等式能滿足，液壓缸能達(dá)到所需低速。4.1.3計(jì)算在各工作階段液壓缸所需的流量q快進(jìn)=22.610-3 m3/min=22.6L/minq工進(jìn)=0.1120.1=0.9510-3 m3/min=0.95L/minq快退=2010-3m3/min=20L/minq夾=1.5110-3m3/min =1.51L/min4.2 確定液壓泵的流量、

12、壓力和選擇泵的規(guī)格4.2.1泵的工作壓力的確定 考慮到正常工作中進(jìn)油管路有一定的壓力損失，所以泵的工作壓力為Pp=P1+pPP液壓泵最大工作壓力；P1執(zhí)行元件最大工作壓力p進(jìn)油管路中的壓力損失，初算時(shí)簡(jiǎn)單系統(tǒng)可取0.20.5MPa，復(fù)雜系統(tǒng)取0.51.5MPa，本題取0.5MPa。pP=p1+P=（4+0.5）=4.5MPa上述計(jì)算所得的Pp是系統(tǒng)的靜態(tài)壓力，考慮到系統(tǒng)在各種工況的過(guò)渡階段出現(xiàn)的動(dòng)態(tài)壓力往往超過(guò)靜態(tài)壓力。另外考慮到一定的壓力貯備量，并確保泵的壽命，因此選泵的額定壓力Pn應(yīng)滿足Pn（1.251.6）Pp。中低壓系統(tǒng)取小值，高壓系統(tǒng)取大值。在本題中Pn=1.3 Pp=5.85MPa

13、。4.2.2泵的流量確定 液壓泵的最大流量應(yīng)為 qpKL(q)minqp液壓泵的最大流量；（q）min同時(shí)動(dòng)作的各執(zhí)行元件所需流量之和的最大值。如果這時(shí)溢流閥正進(jìn)行工作，尚須加溢流閥的最小溢流量23L/min；KL系統(tǒng)泄露系數(shù)，一般取KL=1.11.3，現(xiàn)取KL=1.2qpKL(q)min=1.245L/min=54L/min4.2.3選擇液壓泵的規(guī)格根據(jù)以上算得的qp和qp，再查閱有關(guān)手冊(cè)，現(xiàn)選用YBX-16限壓式變量葉片泵，該泵的基本參數(shù)為：每轉(zhuǎn)排量16mL/r，泵的額定壓力6.3MPa，電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速1450r/min，容積效率0.85，總效率0.7。4.3 液壓閥的選擇本液壓系統(tǒng)可采用力士

14、樂(lè)系統(tǒng)或GE系列的閥。方案一：控制液壓缸部分選用力士樂(lè)系列的閥，其夾緊部分選用疊加閥。方案二：均選用GE系列閥。根據(jù)所擬定的液壓系統(tǒng)圖，按通過(guò)各元件的最大流量來(lái)選擇液壓元件的規(guī)格。選定的液壓元件如表所示： 液壓元件明細(xì)表序號(hào)元 件 名 稱(chēng)通過(guò)流量/Lmin-1型 號(hào)1 過(guò)濾器24XU-B321002定量葉片泵24YBX-163 壓力表KF3-EA10B4 三位四通電磁閥2034EF30-E10B5二位三通電磁閥 2023EF3B-E10B6單向調(diào)速閥20AQF3-E10B7先導(dǎo)溢流閥9.4YF3-10BC8壓力表KF3-EA10B9單向閥9.4AF3-EA10B4.4 確定管道尺寸 油管內(nèi)徑尺

15、寸一般可參照選用的液壓元件接口尺寸而定，也可按管路允許流速進(jìn)行計(jì)算。本系統(tǒng)主油路流量為差動(dòng)時(shí)流量q=40L/min，壓油管的允許流速取u=4m/s，內(nèi)徑d為 d=4.6=4.6=15.4mm 若系統(tǒng)主油路流量按快退時(shí)取q=20L/min，則可算得油管內(nèi)徑d=10.3mm。 綜合諸因素，現(xiàn)取油管的內(nèi)徑d為12mm。吸油管同樣可按上式計(jì)算（q=24L/min、v=1.5m/s），現(xiàn)參照YBX-16變量泵吸油口連接尺寸，取吸油管內(nèi)徑d為28mm。4.5 液壓油箱容積的確定本題為中壓液壓系統(tǒng)，液壓油箱有效容積按泵的流量的57倍來(lái)確定，現(xiàn)選用容量為400L的油箱。5. 液壓系統(tǒng)的參數(shù)計(jì)算5.1液壓系統(tǒng)的

16、參數(shù)計(jì)算5.1.1.初選液壓缸的工作壓力參考同類(lèi)型組合機(jī)床，初定液壓缸的工作壓力為=40*Pa5.2確定液壓缸的主要結(jié)構(gòu)尺寸本例要求動(dòng)力滑臺(tái)的快進(jìn)、快退速度相等，現(xiàn)采用活塞桿固定的單杠式液壓缸?？爝M(jìn)時(shí)采用差動(dòng)聯(lián)接，并取無(wú)桿腔有效面積等于有桿腔有效面積的兩倍，即=2。為了防止在鉆孔鉆通時(shí)滑臺(tái)突然向前沖，在回油路中裝有背壓閥，按表8-1，初選背壓Pa。由表1-1可知最大負(fù)載為工進(jìn)階段的負(fù)載F=25789N, 按此計(jì)算則 液壓缸直徑由=2 可知活塞桿直徑 d=0.707D=0.707*9.55cm=6.75cm按GB/T23481993將所計(jì)算的D與d值分別圓整到相近的標(biāo)準(zhǔn)直徑，以便采用標(biāo)準(zhǔn)的密封裝

17、置。圓整后得 D=10cm d=7cm按標(biāo)準(zhǔn)直徑算出 按最低工進(jìn)速度驗(yàn)算液壓缸尺寸，查產(chǎn)品樣本，調(diào)速閥最小穩(wěn)定流量，因工進(jìn)速度v=0.05m/min為最小速度，則由式 本例=6.3610，滿足最低速度的要求。5.3計(jì)算液壓缸各工作階段的工作壓力、流量和功率根據(jù)液壓缸的負(fù)載圖和速度圖以及液壓缸的有效面積，可以算出液壓缸工作過(guò)程各階段的壓力、流量和功率，在計(jì)算工進(jìn)時(shí)背壓按代入，快退時(shí)背壓按代入計(jì)算公式和計(jì)算結(jié)果列于下表中。表5.1 液壓缸所需的實(shí)際流量、壓力和功率工作循環(huán)計(jì)算公式負(fù)載F進(jìn)油壓力回油壓力所需流量輸入功率PNL/minkW差動(dòng)快進(jìn)52613.50.146工進(jìn)257890.3140.01

18、9快退526140.2665.4液壓泵的參數(shù)計(jì)算由表二可知工進(jìn)階段液壓缸壓力最大，若取進(jìn)油路總壓力損失，壓力繼電器可靠動(dòng)作需要壓力差為，則液壓泵 最高工作壓力可按式算出 因此泵的額定壓力可取1.2546.9Pa=59Pa。由表二可知，工進(jìn)時(shí)所需要流量最小是0.32L/min，設(shè)溢流閥最小溢流量為2.5L/min，則小流量泵的流量應(yīng)為，快進(jìn)快退時(shí)液壓缸所需的最大流量是14L/min，則泵的總流量為。即大流量泵的流量。根據(jù)上面計(jì)算的壓力和流量，查產(chǎn)品樣本，選用YB-4/12型的雙聯(lián)葉片泵，該泵額定壓力為6.3MPa，額定轉(zhuǎn)速960r/min。5.5電動(dòng)機(jī)的選擇系統(tǒng)為雙泵供油系統(tǒng)，其中小泵1的流量，

19、大泵流量。差動(dòng)快進(jìn)、快退時(shí)兩個(gè)泵同時(shí)向系統(tǒng)供油；工進(jìn)時(shí)，小泵向系統(tǒng)供油，大泵卸載。下面分別計(jì)算三個(gè)階段所需要的電動(dòng)機(jī)功率P。5.5.1.差動(dòng)快進(jìn)差動(dòng)快進(jìn)時(shí)，大泵2的出口壓力油經(jīng)單向閥11后與小泵1匯合，然后經(jīng)單向閥2，三位五通閥4進(jìn)入液壓缸大腔，大腔的壓力，查樣本可知，小泵的出口壓力損失，大泵出口到小泵出口的壓力損失。于是計(jì)算可得小泵的出口壓力（總效率=0.5），大泵出口壓力（總效率=0.5）。電動(dòng)機(jī)效率 5.5.2工進(jìn)考慮到調(diào)速閥所需最小壓力差。壓力繼電器可靠動(dòng)作需要壓力差。因此工進(jìn)時(shí)小泵的出口壓力。而大泵的卸載壓力取。（小泵的總效率=0.565，大泵的總效率=0.3）。電動(dòng)機(jī)功率5.5.3

20、.快退類(lèi)似差動(dòng)快進(jìn)分析知：小泵的出口壓力（總效率=0.5）；大泵出口壓力（總效率=0.5）。電動(dòng)機(jī)功率綜合比較，快退時(shí)所需功率最大。據(jù)此查樣本選用Y90L-6異步電動(dòng)機(jī)。表5.2 Y90L-6異步電動(dòng)機(jī)主要參數(shù)表功率KW額定轉(zhuǎn)速r/min電流A效率%凈重kg1.19103.1573.5256. 其它尺寸的確定6.1油管的選擇根據(jù)選定的液壓閥的連接油口尺寸確定管道尺寸。液壓缸的進(jìn)、出油管按輸入、排出的最大流量來(lái)計(jì)算。由于本系統(tǒng)液壓缸差動(dòng)連接快進(jìn)快退時(shí)，油管內(nèi)通油量最大，其實(shí)際流量為泵的額定流量的兩倍達(dá)32L/min，則液壓缸進(jìn)、出油管直徑d按產(chǎn)品樣本，選用內(nèi)徑為15mm，外徑為19mm的10號(hào)冷

21、拔鋼管。6.2油箱容積的確定中壓系統(tǒng)的油箱容積一般取液壓泵額定流量的57倍，本設(shè)計(jì)取6倍，故油箱容積為7. 驗(yàn)算液壓系統(tǒng)性能7.1壓力損失的驗(yàn)算及泵壓力的調(diào)整7.1.1.壓力損失的驗(yàn)算及泵壓力的調(diào)整工進(jìn)時(shí)管路中的流量?jī)H為0.314L/min，因此流速很小，所以沿程壓力損失和局部損失都非常小，可以忽略不計(jì)。這時(shí)進(jìn)油路上僅考慮調(diào)速閥的壓力損失，回油路上只有背壓閥的壓力損失，小流量泵的調(diào)整壓力應(yīng)等于工進(jìn)時(shí)液壓缸的工作壓力加上進(jìn)油路壓差，并考慮壓力繼電器動(dòng)作需要，則即小流量泵的溢流閥12應(yīng)按此壓力調(diào)整。7.2快退時(shí)的壓力損失驗(yàn)算及大流量泵卸載壓力的調(diào)整因快退時(shí)，液壓缸無(wú)桿腔的回游量是進(jìn)油量的兩倍，其壓

22、力損失比快進(jìn)時(shí)要大，因此必須計(jì)算快退時(shí)的進(jìn)油路與回油路的壓力損失，以便確定大流量泵的卸載壓力。已知：快退時(shí)進(jìn)油管和回油管長(zhǎng)度均為l=1.8m，油管直徑d=15m，通過(guò)的流量為進(jìn)油路=16L/min=0.267，回油路=32L/min=0.534。液壓系統(tǒng)選用N32號(hào)液壓油，考慮最低工作溫度為15攝氏度，由手冊(cè)查出此時(shí)油的運(yùn)動(dòng)粘度v=1.5st=1.5，油的密度，液壓系統(tǒng)元件采用集成塊式的配置形式。、式中 v平均流速（m/s） d油管內(nèi)徑（m） 油的運(yùn)動(dòng)粘度（） q通過(guò)的流量（）則進(jìn)油路中液流的雷諾數(shù)為 回油路中液流的雷諾數(shù)為由上可知，進(jìn)回油路中的流動(dòng)都是層流。（2）沿程壓力損失 由式（1-37

23、）可算出進(jìn)油路和回油路的壓力損失。在進(jìn)油路上，流速則壓力損失為在回油路上，流速為進(jìn)油路流速的兩倍即v=3.02m/s，則壓力損失為 （3）局部壓力損失 由于采用了集成塊式的液壓裝置，所以只考慮閥類(lèi)元件和集成塊內(nèi)油路的壓力損失。通過(guò)各閥的局部損失按式（1-39）計(jì)算，結(jié)果列于下表部分閥類(lèi)元件局部壓力損失元件名稱(chēng)額定流量實(shí)際通過(guò)流量額定壓力損失實(shí)際壓力損失單向閥2251620.82三位五通電磁閥6316/3240.26/1.03二位二通電磁閥633241.03單向閥251220.46若去集成塊進(jìn)油路的壓力損失，回油路壓力損失為，則進(jìn)油路和回油路總的壓力損失為 查表一得快退時(shí)液壓缸負(fù)載F=526N；

24、則快退時(shí)液壓缸的工作壓力為 按式（8-5）可算出快退時(shí)泵的工作壓力為 因此，大流量泵卸載閥10的調(diào)整壓力應(yīng)大于從以上驗(yàn)算結(jié)果可以看出，各種工況下的實(shí)際壓力損失都小于初選的壓力損失值，而且比較接近，說(shuō)明液壓系統(tǒng)的油路結(jié)構(gòu)、元件的參數(shù)是合理的，滿足要求。7.3 液壓系統(tǒng)的發(fā)熱和溫升驗(yàn)算在整個(gè)工作循環(huán)中，工進(jìn)階段所占用的時(shí)間最長(zhǎng)，所以系統(tǒng)的發(fā)熱主要是工進(jìn)階段造成的，故按工進(jìn)工況驗(yàn)算系統(tǒng)溫升。工進(jìn)時(shí)液壓泵的輸入功率如前面計(jì)算 工進(jìn)時(shí)液壓缸的輸出功率 系統(tǒng)總的發(fā)熱功率為： 已知油箱容積V=112L=,則按式（8-12）油箱近似散熱面積A為假定通風(fēng)良好，取油箱散熱系數(shù)，則利用式（8-11）可得油液溫升為

25、設(shè)環(huán)境溫度，則熱平衡溫度為 所以油箱散熱基本可達(dá)要求。8. 課程設(shè)計(jì)總結(jié)9. 教材及參考書(shū)1楊培元 朱福元主編 液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)第1版, 北京 機(jī)械工業(yè)出版社,19942曾億山主編 液壓與氣壓傳動(dòng)第1版,合肥 合肥工業(yè)大學(xué)出版社,2008 3左健民主編 液壓與氣壓傳動(dòng)第2版, 北京 機(jī)械工業(yè)出版社,20014姜繼海主編 液壓與氣壓傳動(dòng)第1版, 北京 高等教育出版社,2002 5上海市業(yè)余工業(yè)大學(xué)編著 液壓傳動(dòng)與傳動(dòng),上海 上?？茖W(xué)技術(shù)工業(yè)出版社, 19816路甬祥主編 液壓氣動(dòng)技術(shù)手冊(cè)第1版, 北京 機(jī)械工業(yè)出版社,20017雷天覺(jué)主編 新編液壓工程手冊(cè) 北京 理工大學(xué)出版社 19988徐灝主編 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè) 第5卷（第2版） 北京 機(jī)械工業(yè)出版社,2001