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1、中國工程建設標準化協(xié)會標準給水排水工程埋地矩形管管道結構設計規(guī)程SpecificationforStructuraJdesignofburiedrectangularpipelineofwatersupplyandSewerageengineeringCECS145：2002主編單位:北京市市政工程設計研究總院批準單位：中國工程建設標準化協(xié)會旅行日期：2003年3月1日本規(guī)程的內容原屬于給水排水工程結構設計規(guī)范GBJ6984中的第七章。為了逐步與國際接軌，并便于工程應用和今后修訂，現(xiàn)按照中國工程建設標準化協(xié)會（94）建標協(xié)字第11號關于下達推薦性標準編制計劃的函的要求進行修訂，并獨立成本。本規(guī)

2、程系根據(jù)國家標準建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準GB50068和工程結構可靠度設計統(tǒng)一標準GBJ50153規(guī)定的原則，采用以概率理論為基礎的極限狀態(tài)設計方法編制，并與有關的結構專業(yè)設計規(guī)范協(xié)調一致。本規(guī)程在修訂過程中,總結了近十多年來原給水排水工程結構設計規(guī)范GBJ69-84的工程實踐經(jīng)驗，吸取了國外相關標準的內容，并經(jīng)中國工程標準化協(xié)會管道結構委員會多次討論,使內容有了充實和完善。根據(jù)國家計委標1986U649號文關于請中國工程建設標準化委員會負責組織推薦性工程建設標準試點工作的通知的要求?，F(xiàn)批準協(xié)會標準給水排水工程埋地矩形管管道結構設計規(guī)程，編號為CECSI45：2002,推薦給工程建設設計、施

3、工、使用單位采用。本規(guī)程第3.1.1,3.1.2.3.1.3.3.2.1.3.2.3、5.2,2、5.2.5、5.3.2,5.3.3,7.1.1,7.2.7條建議列入工程建設標準強制性條文。本規(guī)程由中國工程建設標準化協(xié)會管道結構委員會CECS/TC17（北京西城區(qū)月壇南街乙二號北京市市政工程設計研究修改或補充之處，請將意見和資料徑寄解釋單位。主編單位：北京市市政工程設計研究總院主要起草人：沈世杰劉雨生潘家多中國工程建設標準化協(xié)會2002年12月25日目次1總則(1)2 主要符號(2)3 材料(5)3.1 砌體(5)3.2 混凝土(5)4管道結構上的作用(7)1.1 作用分類和作用代表值(7)1

4、.2 永久作用標準值(7)1.3 可變作用標準值、準永久值系數(shù)(9)5 基本設計規(guī)定（三）5.1 一般規(guī)定(11)5.2 承載能力極限狀態(tài)計算規(guī)定(U)5.3 正常使用極限狀態(tài)驗算(156 靜力計算(17)6.1 砌體混合結構矩形管道(17)6.2 鋼筋混凝土結構矩形管道(21)7 構造要求(23)7.1 混合結構矩形管道(23)7.2 鋼筋混凝土結構矩形管道(24)附錄A管頂豎向土壓力標準值的確定27)附錄B地面車輛荷載對矩形管道的作用標準值(29)附錄C鋼筋混凝土矩形截面處于受彎或大偏心受拉(壓)狀態(tài)時的最大裂縫寬度計算(33)附錄D彈性地基上矩形管道底板的定端彎矩和抗撓勁度計算(35)本

5、規(guī)程用詞說明(38)附:條文說明(39)1.0.1為了在給水排水工程中，對埋地矩形管道的結構設計貫徹執(zhí)行國家的技術經(jīng)濟政策.做到技術進步、經(jīng)濟合理、安全適用、確保質量，制定本規(guī)程。1.0.2本規(guī)程適用于城、鎮(zhèn)公用設施和工業(yè)企業(yè)的一般給水排水工程的砌體、混合結構和運行內壓不超過0.2MPa的鋼筋混凝土矩形管道設計,不適用于工業(yè)企業(yè)中具有特殊要求的給水排水管道結構設計。1.0.3本規(guī)程根據(jù)國家標準給水排水工程管道結構設計規(guī)范GB50332規(guī)定的原則進行制定。1.0.4按本規(guī)程設計時，有關構件截面計算和地基基礎設計等，應按現(xiàn)行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB50010、砌體結構設計規(guī)范GB50003、

6、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007的規(guī)定執(zhí)行.1.0.5對于興建在地震區(qū)，濕陷性黃土或膨脹土等特殊地區(qū)給水排水工程矩形管道的結構設計,除應執(zhí)行本規(guī)程要求外，尚應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。2主要符號2.0.1管道上的作用和作用效應Fmh管側主動土壓力標準值；F,管道單位長度上管頂豎向土壓力標準值；Fvfc管道內真空壓力標準值；Fwk管道的設計內水壓力標準值；Fwk管道的工作壓力標準值；外地基的均布反力標準值；Qvk地面車輛的單個輪壓標準值；7w,k地下水壓力標準值；w.k考慮結構整體作用時，車輛輪壓產(chǎn)生的管道上豎向壓力標準值g外地面車輛輪壓產(chǎn)生的管頂處單位面積上豎向壓力標準值；皿鋼筋混凝土結構

7、計算截面的最大裂縫寬度。2. 0.2材料性能EC混凝土彈性模量；Em砌體彈性模景；Eo地基土變形模鼠C3. 0.3幾何參數(shù)A0鋼筋混凝土結構計算僦面的換算截面面積，單個車輪著地分布長度；.頂板在側墻上的擱置長度；B佰道的凈寬；b-單個車輪著地分布寬度；6”側墻厚度；H砌體側墻凈高；Hw鋼筋混凝土管道側墻的計算高度；H9首頂至設計地面的覆土高度；c一鋼筋混凝土管道頂板的截面慣性矩；-筋混凝土管道側墻的截面慣性矩；Ie混合結構管道砌體側墻的截面慣性矩，Lt鋼筋混凝土管道頂板的計算跨度，L輪壓傳遞至管頂處沿管道縱向的影響長度，Wa鋼筋混凝土結構換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩。2.0.4計算系數(shù)Ct填埋

8、式土壓力系數(shù)；Cd開槽施工土壓力系數(shù)；Ci不開槽施工土壓力系數(shù)；Cg永久作用效應系數(shù)；Cq可變作用效應系數(shù)；&混合結構矩形管道底板跨中的彎矩系數(shù)；&底板在均布荷載作用下的定端彎矩系數(shù)，,底板在對稱集中荷載作用下的定端變矩系數(shù)；&-彈性地基上有限長度平面變形截條的抗撓勁度系數(shù);A彈性地基上平面變形截條的柔性參數(shù)；Z混凝土截面抵抗矩塑性影響系數(shù)；八一管道的重要性系數(shù)；Zg永久作用分項系數(shù)；Zq可變作用分項系數(shù)；管道頂板與砌體墻頂間的摩擦系數(shù)；動力系數(shù)I一裂縫間受拉鋼筋應變不均勻系數(shù);c可變作用組合系數(shù),網(wǎng)可變作用準永久值系數(shù)。3. I砌體3.1.1 燒結普通機制磚的強度等級不應低于MUlOo3.1

9、.2 石料的強度等級不應低于MU20。3.1.3 砌筑砂漿應采用水泥砂漿。砂漿的強度等級不應低于M7.53.1.4 砌體的物理力學性能指標，應按現(xiàn)行國家標準砌體結構設計規(guī)范GB50003的規(guī)定執(zhí)行。3.2混凝土3.2.1 混凝土的強度等級不應低于C25。4. 2.2混凝土管道用的混凝土,密實性應滿足抗?jié)B要求。不同運行條件下，管道結構對混凝土的抗?jié)B等級要求應按表3.2.2采用。表3.2.2混凝土抗淮等級（三）的確定最大作用水頭與混凝土壁、板厚度比值J抗澹等級Si30S8注I抗津等級Si的定義系指齡期為28d的混凝土試體,俺加1X0.IMPa水壓后清足不承水指標.混凝土的抗?jié)B等級，應根據(jù)試驗確定。

10、相應混凝土的伸料應選擇良好級配；水灰比不宜大于0.50混凝土堿含限值標準CECS53的規(guī)定。3.2.4在混凝土配制中采用外加劑，應符合現(xiàn)行國家標準混凝土外加劑應用技術規(guī)范GB50119的規(guī)定，并應通過試驗鑒定，確定其適用性及相應的摻含量。4管道結構上的作用4.1 作用分類和作用代表值4.1.1 管道結構上的作用,應分為永久作用和可變作用兩類：1永久作用應包括結構自重、土壓力（豎向和側向）、重力流管道內的水重、預加應力、地基的不均勻沉降；2可變作用應包括地面人群荷載、地面堆積荷載、車輛荷載、壓力管道內的靜水壓力（運行工作壓力或設計內水壓力）及真空壓力、地下水壓力.4.1.2 結構設計時，對不同性

11、質的作用應采用不同的代表值，作用標準值應為作用的基本代表值。對永久作用，應采用標準值作為代表值；對可變作用，應根據(jù)設計要求采用標準值、組合值或準永久值作為代表值?？勺冏饔媒M合值,應為可變作用標準值乘以作用組合系數(shù)；可變作用準永久值,應為可變作用標準值乘以使用的準永久值系數(shù).4.1.3當管道結構承受兩種或兩種以上可變作用時,按承載能力極限狀態(tài)的作用效應基本組合進行設計或正常使用極限狀態(tài)的作用效應標準組合進行設計時，可變作用應采用標準值和組合值作為代表值。4.1.3 1.4當按正常使用極限狀態(tài)的作用效應準永久組合進行設計時，可變作用應采用準永久值作為代表值.4.2 永久作用標準值4 .2.1結構自

12、重，可按結構構件的設計尺寸與相應的材料單位體積的自重計算確定。矩形管道的常用結構材料自重標準值，可按4.2.1常用材料結構自標準值（kN?）材料機制科物體漿砌毛石砌體鋼筋混凝土水泥砂漿自重標準值192425205 .2.2作用在地下管道上的豎向士壓力，其標準值應根據(jù)管道埋設方式及條件按附錄A確定。6 .2.3作用在地下管道上的側向土壓力，應按主動土壓力計算，其標準值應按下列公式確定：1對埋設在地下水位以上的管道Fpj=KmZ（4.2.3-1）2對埋設在地下水位以下的管道Fn,.k三=Ky.Zw+/,（Z-Zw）（4.2.3-2）式中及管側土壓力標準值（kN112）;Ktt主動土壓力系數(shù)，應根據(jù)

13、土的抗剪強度確定；當缺乏試驗數(shù)據(jù)時,對砂類土或粉土可取對粘性土可叫/.回填土的重力密度（kN）L股可取18kNm3iZ自地面至計算截面處的深度（m）；/.地下水位以下回填土的有效重度（kNm3）,可按10kNm3采用；Zw自地面至地下水位的距離（m）.7 .2.4管道中的水重標準值，可按水的重力密度為IOkN/ri?計算。8 .2.5預應力混凝土管道結構上的預加應力標準值,應為預應力鋼筋的張拉控制應力值扣除相應張拉工藝的各項應力損失。張拉控制應力值應按現(xiàn)行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB50010當對管道結構作承載能力極限狀態(tài)計算，預加應力為不利作用的工況時，確定預加應力標準值不應扣除由鋼筋松弛

14、和混凝土收縮、徐變引起的應力損失9 .2.6當管道沿線地基土有顯著變化時,需計算地基不均勻沉降對管道結構的影響。不均勻沉降標準值的確定，應按現(xiàn)行國家標準建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007的有關規(guī)定計算。4.3 可變作用標準值、準永久值系數(shù)1 .3.1埋地管道的地面可變作用，其標準值及相應的準永久值系數(shù)應按表4.3.1的規(guī)定采用。表4.3.1地面可變作用標準值及準永久值系數(shù)作用類別標準值（kNn2）準永久值系數(shù)曲堆積荷載10.00.S車輛荷載按附錄B計算確定0.54.3.2壓力管道的靜水標準值,應按設計內水標準值確定。設計內水壓力可按下式計算：FwdJ=I.4FM（4.3.2）式中Fwd,lt壓

15、力管道的設計內水壓力標準值（MPaFWk壓力管道的運行工作壓力標準值（MPa）。相應的準永久值系數(shù)可取,=0.7,但不得小于運行工作內水壓力標準值。2 .3.3埋設在地下水位以下的管道應計算作用在管道上的地下水壓力（含浮托力）。地下水壓力應按靜水壓力計算，相應的設計水位應根據(jù)勘察部門提供的數(shù)據(jù)采用。其標準值及準永久值系數(shù)的確定應符合下列規(guī)定：1地下水位應綜合考慮近期內變化的統(tǒng)計數(shù)據(jù)及對設計基準期內發(fā)展趨勢的變化分析判斷，確定其可能出現(xiàn)的最高及最低水位.2相應的地下水壓力準永久值系數(shù)(R),當采用最高地下水位時，可取平均水位與最高水位的比值，當采用最低水位時，應取LO計算。4 .3.4壓力管道在

16、運行過程中可能產(chǎn)生的真空壓力(FTfc),其標準值可取0.05MPa計算；相應的準永久值系數(shù)可取次=0.5基本設計規(guī)定5.1一般規(guī)定5 .1.1本規(guī)程采用以概率理論為基礎的極限狀態(tài)設計方法，以可靠指標度量結構構件的可優(yōu)度，除對管道整體穩(wěn)定驗算外,均采用分項系數(shù)設計表達式進行設計。5.1.2 矩形管道結構設計應核算下列兩種極限狀態(tài)：1承載能力極限狀態(tài)：管道結構達到最大承載能力，管體構件因材料強度被超過而破壞；管道結構作為剛體失去平衡（橫向滑移?。?。2正常使用極限狀態(tài)：管道結構出現(xiàn)超過使用期耐久性要求的裂縫寬度限值。5.1.3 管道結構內力分析，均應按彈性體系計算，不考慮由非彈性變形所產(chǎn)生的內力重

17、分布。5.1.4 下列運行條件的矩形管道，不宜采用砌體混合結構：1非重力流的壓力管道；2位于地下水位以下的管道，3排放污水包括雨、污水合流的管道。5.1.5最冷月平均氣溫低于一3七的地區(qū)，管道與明渠或河道連接處，不得采用磚砌結構，其長度不應小于IOmo5.2承載能力極限狀態(tài)計算規(guī)定5. 2.1管道結構按承載能力極限狀態(tài)進行強度計算時,結構上的各項作用均應采用作用設計值。作用設計值應為使用分項系數(shù)與作用代表值的乘積。ySR(52.2)式中7.管道的重要性系數(shù)，應根據(jù)現(xiàn)行國家標準給水排水工程管道結構設計規(guī)范GB50332的規(guī)定采用，對給水輸水管道取1.1或L0(當雙線敷設時)，對污水或合流管道取L

18、0,雨水管道取0.9;S-作用效應組合的設計值；R結構構件抗力的設計值，應按現(xiàn)行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB50010和砌體結構設計規(guī)范GB50003的規(guī)定確定。6. 2.3對管道結構進行強度計算時，作用效應的基本組合設計值,應按下式確定：S=7gCg】Gik+/Gj(CcwGwk+CcsvFev.k+CG,.pFe,k)+/QlCQlqk+Wcq(CQWdFWd.k+CQmQmk+CqtF修+CqrQvk+Cqhqwl)(5.2.3)式中Gk、CGl結構構件自重標準值及其作用效應系數(shù)；q、CQl管道外側地下水壓力標準值及其作用效應系數(shù)；Gs,Cgw管內水重標準值及其作用效應系數(shù)：F”.Cs

19、管道單位長度上管頂她豎向土壓力標準值及其作用效應系數(shù),管側主動土壓力標準值及其作用效應系數(shù)，F(xiàn)MCm壓力管道的設計內水壓力標準值及其作用效應系數(shù)；q1A、C.地面堆積荷載標準值及其作用效應系數(shù)；F,、CQ壓力管道內真空壓力標準值及其作用效應系數(shù)；q.k、C6車輛輪壓傳遞到管頂處的豎向壓力標準值及其作用效應系數(shù)；用效應系數(shù)；/Gl結構構件自重的分項系數(shù)，當作用效應對結構不利時應取1.20；當作用效應對結構有利時應取1.00；Zg除結構構件自重外，各項永久作用的分項系數(shù),當作用效應對結構不利時應取L27；當作用效應對結構有利時應取1.00Zqi地下水壓力的作用分項系數(shù),應取1.27,7令除地下水壓

20、力外，各項可變作用分項系數(shù)，應取1.40?t一可變作用的組合系數(shù)，應取0.90。注，作用效應系數(shù)為結構在相應作用下產(chǎn)生的效應（內力、應力等）與該作用的比值，可按結構力學方法定.5.2.4強度計算時的作用組合工況,應按表5.2.4的規(guī)定采用。5.2.4強度計克的作用組合衰結構類別計算工況永久作用可變作用結構自SiG管內水重Gw土壓力質加應力Ope不均為沉k,設計內水壓力Q地下水壓力9rr車輛Qf支空壓力F.SA博向FQ最低用體混合結構(1)一V(2)V(3)一(4)一M一一-一7續(xù)表5.2.4計條件確定采用，2地面車輛、堆我作用不應同時計算，應根據(jù)不利設計條件計入其中一3砌體混合結構的工尻(2)

21、和鋼筋混凝土構的工況(4).均為計算地茶強度用I4鋼筋混凝土結構的工次。)為計算閉水試驗的工況，5閑體混合結構的工況(3)為楨算施工過程中回填土至塘理的受力狀態(tài)，6對永久作用的分項系數(shù)，應按時結構不利或有利分別采用，7當管道地基土質變化顯署或管1覆土變化較大，應計算地基不均勻沉降,對管道結構的銀向影響.5.2.5對埋設在地下水位以下的矩形混凝土管道，應根據(jù)最高地下水位和管頂覆土條件驗算抗浮穩(wěn)定?？垢◎炈銜r，各項作用均應取標準值，并應滿足抗浮穩(wěn)定抗力系數(shù)不低于L10。5.3正常使用極跟狀態(tài)驗算1.1.1 1管道結構的鋼筋混凝上構件按正常極限狀態(tài)驗算時,作用效應均應采用作用代表值計算。1.1.2

22、鋼筋混凝土結構構件在組合作用下,計算截面的受力狀態(tài)處于受彎、大偏心受壓或受拉時，截面允許出現(xiàn)的大裂縫寬度不應大于0.2mmo1.1.3 鋼筋混凝土結構構件在組合作用下，計算截面的受力狀態(tài)處于軸心受拉或小偏心受拉時，破面設計應按不允許裂韁出現(xiàn)控制。1.1.4 當構件的截面設計按不允許裂縫出現(xiàn)控制時,應取作用效應標準組合計算。作用效應的組合設計值應按第5.2.3條的規(guī)定確定，但均不應計入作用分項系數(shù)。1.1.5 當驗算構件截面的裂縫展開寬度時,應按作用效應準永久組合計算。作用效應的組合設計值應按F式確定：Sd=GlG*+(CcwGwk+Cg.,F,v,k+Cg99FQ+(kCQIqEk+%)CQm

23、gek+嘰VCQVqrfc+RhCQfcql(5.3.5)式中v相應，.項可變作用的準永久值系數(shù)，應按本規(guī)程4.3的有關規(guī)定采用。1.1.6 3.6正常使用極限狀態(tài)驗算時,作用組合工況應按表5.2.4所列工況中控制構件截面設計的組合工況采用。1.1.7 鋼筋混凝土結構構件，在組合作用下，驗算截面的控制裂縫出現(xiàn),應按下列規(guī)定進行：1當驗算截面處于軸心受拉狀態(tài)時,應滿足下式要求：etlk(5.3.7-1)式中M在作用效應標準組合下驗算截面上的縱向力(N),A0驗算截面的換算截面積(m),act混凝土拉應力限制系數(shù)，可取0.87.2當驗算截面處于小偏心受拉狀態(tài)時,應滿足下式要求：M(氤+勤(5.37

24、2)式中Co縱向力對截面重心的偏心距(mm)；W9換算截面受拉邊緣的彈件抵抗矩(mm”,Zo受拉區(qū)混凝土的塑性影響系數(shù)，對矩形截面可取1.751.1.8 預應力混凝土結構構件，在作用效應標準組合下，驗算截面的控制裂縫出現(xiàn),應滿足下式要求：cj0*+opeO(5.3.8)式中J在作用效應標準組合下，驗算截面上的法向應力(Nmm2)OK扣除全部預應力損失后，計算截面混凝土的預壓應力(Nmm?)；q預壓效應系數(shù)不應小于1.151.1.9 鋼筋混凝土結構構件在作用效應準永久組合下，驗算截面處于受彎、大偏心受壓或大偏心受拉狀態(tài)時，最大裂縫寬度可按附錄C計算，并應符合5.3.2的要求。6靜力計算1.1.1

25、 混合結構矩形管道6.1.1 砌體混合結構矩形管道一般可由三種構件組成:鋼筋混凝土頂板、砌體墻、混凝土或鋼筋混凝土底板。頂板可為整體現(xiàn)澆或分塊預制裝配;底板應為現(xiàn)澆整體板.對雨水管道，當位于地下水位以上且地基土質較好時，管道底板可采用分離式結構：側墻F為條形基礎，中間為構造底板。1.1.2 混合結構矩形管道的結構計算簡圖，可按下列規(guī)定確定：1頂板與側墻的連接可視為較支承I2側墻與底板的連接，當管道的凈寬不大于3.OIn時，側墻可按固定支承于底板或條形基礎計算；當管道的凈寬大于3.Om時,側墻與底板兩者宜視為連續(xù)支承,按節(jié)點變形協(xié)調進行計算。3當管道凈寬不大于3.0m時,底板的地基反力可視作均勻

26、分布，條形基礎下的地基反力可視作直線分布；當管道的凈寬大于3.0m時,底板宜按彈性地基上的平面變形截條進行計算。1.1.3 混合結構矩形管道的靜力計算，當管道凈寬不大于3.0m時,可按下列規(guī)定進行：1應按5.2.4的規(guī)定，確定相應工況的組合作用；對結構截面進行強度計算時有利的作用的分項系數(shù)應取1.0；2頂板可按兩端校支計算；頂板的計算跨度宜為凈跨的L05倍；3側墻的內力，可按下列公式計算（圖6.L3）：MAB=MAFJmba（6.1.3-1）NAB=F（6.1.3-2）圖6.1.3混合結構蜴墻計算尚圖Mba=/FVW-,)(6.1.3-3)NBA=F4+春入B(6.1.3-4)(6.1. 3-

27、5)F*v.kIGld.kB+26wrB2,4整體式底板的彎矩，可按下列公式計算:MRA =MAB(6.1.3-6)(6.1.3-7)式中MAB側墻底端由倒!墻頂端傳遞的彎矩（kNMDA側墻頂端由于頂板壓力偏心引起的彎矩（kN-m/m）；Map在墻外側水平壓力設計值作用下，側墻底端視為固媯時產(chǎn)生的定端彎矩（kN-m/m）,MAA底板兩側與側墻連接處的彎矩（kN-m/m）,MnUX底板跨中的最大彎矩（kN-m/m）；Nab側墻底端截面上的軸壓力（kN/m）；NM側墻頂端截面上的軸壓力（kN/m）；F*頂板上的豎向壓力標準值（kN112）;B管道的凈寬（m）；IiiLl-A-kx1.xGld,k-

28、頂板自重標準值（kN/m）；b.-一側墻的厚度（m）；a,頂板在側墻上的擱置長度（m）；PI地基的均布反力設計值（kNm）,應按最不利工況確定；&-底板跨中彎矩系數(shù)，對平板可取1/8,對反拱式板取1/12.6.1.4對混合結構管道的側墻，尚應驗算當何地土至墻頂時側墻頂端和底端的抗剪強度，并應按下列規(guī)定計算：1側墻頂端應符合下式要求IVbGldlk（6.1.4-1）2側墻底端應符合下式要求：V（.k+Glw.k）+6w（6.1.4-2）式中Va在回填土的主動土壓力設計值作用下,墻底端承受的剪力（kNm）;Vb在回填土的主動土壓力設計值作用下，墻頂端承受的剪力（kNm）;頂板與砌體墻頂間的摩擦系數(shù)

29、,可取0.70;側墻砌體的抗剪強度設計值（kN/mD。6. 1.5對于管道凈寬大于3.0m的結構靜力計算，可按下列規(guī)定進行：1根據(jù)6.1.2的規(guī)定，結構計算簡圖可取圖6.1.5所示。2墻與底板連接處的節(jié)點彎矩，可按下式計算：MAB=M+。蕓（M-Ma）3m時計算簡圖（6.1.5-3）式中MAB墻底端在組合作用下的彎矩設計值（kN*m/m）；MAA墻底端處底板在組合作用下的彎矩設計值（kNmm）jSab側墻底端的抗撓勁度，即該處單位轉角時相應產(chǎn)生的彎矩（kN-mm）S底板視為彈性地基上平面變形截條時，墻底端處底板的抗撓勁度,即該處單位轉角時相應產(chǎn)生的彎矩（kN-m/m）；可按附錄D計算確定；側墻

30、底端視作固定支承時墻底在組合作用下的定端彎矩設計值（kNmm）底板視作彈性地基上的平面變形截條，在側墻底端處鎖定不產(chǎn)生角變位時，組合作用對該處產(chǎn)生的定端彎矩設計值（kN-mm）,可按附錄D計算確定；E便!墻砌體的彈性模鼠（NmD,應按砌體結構設計規(guī)范GB5003的規(guī)定采用；L砌體側墻的截面慣性矩H一側墻計算高度（m）,可取墻的凈高計算。?麻柘丸M一乃苴他組合作用下的內力,應核彈件地基上的平面變形截條進行計算。6.1.6對雙孔混合結構矩形管道，其結構靜力分析可按單孔的計算原則進行;對中隔墻尚應驗算在組合作用下墻頂端的承壓強度。6.2鋼筋混凝土堵構矩形管道1.1.1 2.1鋼筋混凝土結構矩形管道，

31、其構造可為整體澆筑，亦可將頂板做成預制構件裝配.1.1.2 鋼筋混凝土結構矩形管道的結構計算簡圖，可按下列規(guī)定確定：1當頂板為預制裝配結構時,頂板與側墻的連接可視為較支承;他墻與底板的連接應視為連續(xù)支承,按節(jié)點變形協(xié)調計算。2當管道結構為整體澆筑時應按閉合框架計算，頂板與墻、墻與底板的連接均應視為連續(xù)支承。3管道凈寬不大于3.OmB寸，地基反力可按均勻分布計算；當凈寬大于3.Om時，管道結構應視為彈性地基上的閉合框架或排架計算。1.1.3 對凈寬大于3.Om的管道，在組合作用下的內力，應按下列規(guī)定計算：1應根據(jù)式(6.L5-1)及式(6.L5-2)計算上部框、排架與底板連接處的節(jié)點彎矩.此時S

32、AB應為SABaA,表示上部框、排架的抗撓勁度，可按下式計算：當頂板與墻較接時(6.2.3-1)當頂板與墻整澆時L鋼筋混凝土頂板的截面慣性矩（mm）；Hc鋼筋混凝土墻的計算育度（m）,應為頂、底板截面中線間的距離；Lc頂板的計算跨度（m）,應為兩側墻截面中線間的距離；EC混凝土的彈性模毋（kN）.2應按MAB值調整計算上部框、排架內力.3應對底板按彈性地基上的平面形截條，計算在MAA及其他組合作用下的內力1.1.4 對雙孔或多孔鋼筋混凝土矩形管道，其結構靜力計算可按單孔的計算原則進行,但采用的結構分析方法可視具體條件確定。7構造要求71混合結構矩形管道7.1.1 頂板和底板內鋼筋的混凝土凈保護

33、層厚度，應符合下列規(guī)定：1頂板上層筋不應小于30mm,下層筋對雨水管道不應小于40mm,對污水或合流管道不應小于45mm;2底板下應設置墊層；上屋筋不應小于40mm,下膜筋不應小于35mmo7.1.2 預制頂板安裝時,應做好下列構造：1墻頂應做I3水泥砂漿座漿，厚20m；2預制頂板間應采用1，2.5水泥砂漿填縫，壓實并抹帶或勾縫；3頂板兩端與墻頂間，應采用1，2.5水泥砂漿抹三角灰。7.1.3 頂板上開設直徑不大于LOm的人孔時，孔口沿受力鋼筋方向的兩側應配置加強鋼筋，其鋼筋僦面積,孔口每側不應小于開孔切斷的受力鋼筋截面積的75%；并在孔口處尚應加設直徑不小于12mm的環(huán)筋。7.1.4 頂板在

34、砌體墻頂?shù)臄R置長度，應按表7.1.4的規(guī)定采用。7.1.4頂板在砌體墻頂?shù)臄R置長度管道凈寬B(m)B1.51.5B2.02.O150200250當雙孔管道的中隔墻頂端不能滿足預制頂板的擱置長度時,圖7.L4墊梁構造圖7.1.5 砌體墻體的構造應符合下列規(guī)定：1墻厚不應小于240mm；2內墻面應采用1:2水泥砂漿抹面，厚度對磚砌體不應小于15mm,對石砌體不應小于20mm；3外墻面應采用12.5水泥砂漿勾縫.7.1.6 墻體開洞處的構造應符合下列要求：1當支線為圓管接入時，管頂應發(fā)券加強；圓管直徑小于LOm時，券高可采用120mm；管徑大于Lom時，券高宜采用240mmo2當支線為矩形管道接入，

35、側墻洞口上下均應設置鋼筋混凝士梁，予以加固。3對石砌墻體的開洞處，宜采用局部澆筑混凝土加強。7.1.7 鋼筋混凝土底板應分段澆筑，每段長度不宜超過30m,或可設置后澆帶，寬度可為LOrn,后澆帶混凝土內應摻加適量微膨脹外加劑。先后澆筑的混凝土間隔時間不宜少于30d.7.1.8 砌體管道的側墻應分段間隔砌筑，每段長度：對磚砌體不宜超過40m；對石砌體不宜超過15m；側墻每段砌筑長度宜與底板分段澆筑長度相協(xié)調。7.2鋼筋混凝土堵構矩形管道7.2.2對壓力管道、位于軟土地基或地基土質不均勻地段的管道，應采用整體澆筑的鋼筋混凝土閉合框架結構，并應在頂、底板與墻連接處設置腋角。腋角的邊寬不宜小于15Om

36、m,內配置八字斜筋的直徑宜與側墻的受力舫相同,間距可為側墻受力筋間距的兩倍（即間隔配置）。7.2.3預制頂板與側墻或中隔墻的連接，應符合下列規(guī)定：1頂制頂板在墻上的擱置長度，不應小于頂板厚度。當中隔墻頂端不能滿足要求時,可將墻頂擴大,作為墊梁，2安裝頂板時，墻頂應做1：3水泥砂漿座漿,厚度可為20mm；3當墻頂抗側力強度不足時，可將墻內外儲鋼筋伸出墻頂預留，待安裝頂板后再澆筑二期混凝土，作為頂板的橫向支承。7.2.4鋼筋混凝土結構矩形管道應沿長度設置伸縮縫;縫距不宜超過25m；縫寬宜采用30mm；縫內應設置止水構造（止水帶、填縫材料及嵌縫材料兀當管道沿線地基土質有較顯著變化時，該處應設置變形縫

37、。變形縫構造可同伸縮舞；當差異沉降較大時，可連續(xù)設置23道變形縫,縫距不宜大于10m.7.2.5管道上開孔處,應按下列規(guī)定進行加強：1頂板上開設直徑不大于LOm的人孔時.頂板內的加強鋼筋構造，可同混合結構管道的規(guī)定；2在支線接入側墻處，墻體洞口應按設置暗梁配置加強鋼筋，鋼筋截面積不應小于切斷鋼筋截面積的L5倍；當開洞的直徑或長度大于墻高的1/3時應在洞口設置加肋梁，梁內配筋應按計算確定，3當雙孔管道的中隔匕開設連通洞時，洞口處的加筋與側墻相同；當洞口寬度大于管道單孔凈寬時，洞口處的底板應設反梁，梁內配筋應按計算確定。，人港的紈曲和鉗；.t集一珈性加輻一ME后IP不小干0.15%配筋率的鋼筋量。

38、對敷設于軟弱地基上的管道，頂板上層及底板下層的縱向配筋率應適當提島。7.2.7鋼筋的凈保護層厚度，頂、底板除應符合本規(guī)程第7,1.1條的要求外，倒墻內壁處，對輸水或雨水管道不應小于30mm,對污水（含合流）管道不應小于40mm;舞墻外壁處不應小于30mmo附錄A管頂豎向土壓力標準值的確定A.0.1埋地矩形管道的管頂豎向土壓力標準值，應根據(jù)管道的敷設條件和施工方法分別計算確定。A.0.2當矩形管道設計地面高于原狀地面、管頂覆土為填埋式時，管道豎向土壓力標準值應按下式計算：FEk=GXHH(A. 0.2)式中W*管道單位長度上的管頂豎向土壓力標準值（kN/m）；Z.回填土的重力密度（kN）,般可取

39、18kNm3計算；H.管頂至設計地面的覆土高度（m）；Bc矩形管道的外緣寬度（m）,Cc填埋式土壓力系數(shù)，可取1.2-1.4計算。A.0.3開槽施工的矩形管道，其管頂豎向土壓力標準值應按下式計算：Fw,k = Ca,H.Bc(A. 0.3)式中Cd開槽施工土壓力系數(shù)，一般可取1.2計算。A. 0.4不開槽施工的矩形管道，其管頂豎向土壓力標準值應按下式計算：F,v.k = CjZ,BtBc(A. 0. 4-1)B = BCl + tg（45。一句(A.O. 4 2)1 ep-2K 愛)(A. 0. 4-3)式中Ci不開槽施工土壓力系數(shù);怦佰卜慈+且壓力住湍至幃痛處的眼曲相M（m）,K管頂以上原狀

40、土的主動土壓力系數(shù)和內摩擦系數(shù)的乘積,應根據(jù)試驗確定；當缺乏試驗數(shù)據(jù)時，對一般土質條件可取K=0.09計算；個管僅|的內摩擦角，應根據(jù)試驗確定；如無試驗數(shù)據(jù)時,對一般土質條件取=30計算。附錄B地面車輛荷載對矩形管道的作用標準值B.0.1地面車輛荷載對矩形管道的作用標準值，應根據(jù)地面運行條件、車輛載重等級,按我國公路橋涵設計通用規(guī)范JTJ021規(guī)定的車輛行駛排列、車輪布置等計算確定.B.0.2地面車輛荷裁傳遞到管頂?shù)呢Q向壓力標準值，應按下列方法確定：1單個輪壓傳遞到管頂?shù)呢Q向壓力標準值，應按下式計算(圖B.0.2-1)：C)JK輪胎著地寬度分布+1.4,grk(ai + 1.4H)(6i +

41、1.4H)(b)輪胎著地長度分布圖R0.2-1單個輪壓的傳遞分布圖(B. 0.2)WQVk式中我輪壓傳遞到管頂處的豎向壓力標準值(kNr112);Qii個車輪的著地分布長度(m)：b,i個車輪的著地分布寬度(m)；行車地面至管頂?shù)纳疃?m)；動力系數(shù)，可按表(B.0.2)采用。*B,0.2動力系數(shù)出地面至青1深度H(m)0.250.300.400.500.601.70動力系數(shù)以1.301.251.201.151.051.002兩個以上單排輪壓綜合影響傳遞到管頂?shù)呢Q向壓力標準值,應按下式計算(圖B.0.2-2)：(B.O.2-2)(i+1.4H)(n6l+Zdhj+1.4H)式中n車輪的總數(shù)量；

42、心沿車輪著地分布寬度方向,相鄰兩個車輪間的凈距(m)。(b)輪胎著地長度的分布B. 0.3對整體現(xiàn)澆閉合框架式鋼筋混凝土矩形管道，地面車輛荷載的影響可考慮結構的整體作用此時作用在管道上的豎向壓力標準值可按下式計算(圖B.0.3)：Qm=9vk工j(B.0.3)式中qz考慮結構整體作用時車輛輪壓傳遞到管道上的豎向壓力標準值(kNm),J輪壓傳遞到管頂處沿管道縱向的影響氏度(mhHp矩形管道的外緣高度(m)。圖B.0.3考慮結構整體作用時車輛荷載的豎向壓力傳遞分布B.0.4地面車輛荷載傳遞到矩形管道墻上的側壓力標準值，可按下列規(guī)定計算：1對混合結構或頂板為預制裝配的鋼筋混凝土矩形管道：*=梟”(B

43、.0.4-1)式中qu.k地面以下計算深度Z處墻上的側壓力標準值(kN/m2)jq”,k地面以下計算深度Z處的豎向壓力標準值(kN/m2)qM,k=WqE（B.O.4-1）3當管頂覆土厚度很小，管頂處由地面車輛荷載作用產(chǎn)生的豎向壓力標準值QEh分布長度小于管仰土體的破壞棱體長度（L.）時，墻上的側壓力標準值按下式計算：(B. 0. 4-3)(B. 0. 4-4)g,k=,.tg2(45。-%一%L,S+d)L=Hptg（45。一導）（B.O.4-5）式中%墻側回填土的內摩擦角，應根據(jù)試驗確定，當無試驗數(shù)據(jù)時，可取30計算；Lt管側土體破壞接體在墻頂處的長度（m）；A.墻頂處土體破壞棱體上車輛傳

44、遞豎向壓力的作用面積（mAC墻頂處土體破壞棱體上車輛傳遞豎向壓力的作用面積（l112）.B.0.5當管道上部地面為混凝土剛性路面時，一般可不計地面車輛輪壓對埋設管道的影響。但應計算路基、路面施工時運料車輛和輾壓機械的輪壓作用影響。附錄C鋼筋混凝土矩形截面處于受彎或大偏心受拉（壓）狀態(tài)時的最大裂縫寬度計算C.0.1受彎、大偏心受拉或受壓構件的最大裂縫寬度，可按下列公式計算：wnw,=1.81.5c0.11-（l+）yL0,應取1.0E,鋼筋的彈性模量（Nmm2）;C最外層縱向受拉鋼筋的混凝土保護層厚度（mm）；d縱向受拉鋼筋直徑（mm）,當采用不同直徑的鋼筋時,應取d=凈，為縱向受拉鋼筋截面的總

45、周長（mm）（小以有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率，即Ple=V短，6為截面計算寬度，人為截面計算高度；A,為受拉鋼筋的截面面積（mm?）,對偏心受拉構件應取偏心力一側的鋼筋截面面積；w在作用效應準永久組合計算的截面縱向受拉鋼筋應力（N/mmD；-3皿木U/由、皿m3KTRW心受拉構件可G=0.281,e為縱向力1+登ho對截面垂心的偏心距(mm)。為計算截面的有效高度(mm),縱向受拉鋼舫表面特征系數(shù)，對光面鋼筋應取1.0;對變形鋼筋應取0.7,h混凝土軸心抗拉強度標準值(Nmn);2系數(shù)，對受彎構件可取z=L0，對大偏心受壓構件可取2-l-0.2g,對大偏心受拉構件可取a2e

46、0=1+0.35殳C.0.2受彎、大偏心受壓、大偏心受拉構件的計算截面縱向受拉鋼筋應力用G,可按下列公式計算：式中式中式中受彎構件的縱向受拉鋼筋應力: .Mq(C. 0. 2 1)Mq在作用效應準永久組合下，計算截面處的彎矩 (N mm)。大偏心受壓構件的縱向受拉鋼筋應力：_Mq -0. 35Nq(h0 - 0. 34)%一 0.87AMO(C. 0. 2-2)Nq在作用效應準永久組合下，計算截面上的縱向力 (N).大偏心受拉構件的縱向受拉鋼筋應力， _懼+0. 5Nq(h0 - a)AKhQ ar)(C. 0. 2-3)a位于偏心力一側的鋼筋至截面近側邊緣的距褥 (mm)附錄D彈性地基上矩形

47、管道底板的定端彎矩和抗撓勁度計算D.0.1彈性地基上矩形管道底板一般屬于有限長度平面變形板其抗撓勁度和在荷載作用下的定端彎矩的計算值,應根據(jù)底板的柔性參數(shù)確定，柔性參數(shù)可按下式計算：ol()3o式中A底板的柔性參數(shù)；h底板厚度(mm)；E0地基土的變形模量(N/mm?),Ee底板混凝土的彈性模量(Nmr112)應按混凝土結構設計規(guī)范GB50010的規(guī)定采用；L一管道橫截面方向底板的長度(mm)。D.0.2底板的抗撓勁度，可按下式計算確定：Stt=2E*&(D.0.2)式中SP底板的抗撓勁度(Nmmmm)Ik底板的截面慣性矩(mmmm);彈性地基上布限長度平面變形截條的抗撓勁度系數(shù)，可根據(jù)柔性系

48、數(shù)久按表D.0.2采用。衰D.O.2抗撓勁度系數(shù)保)0123S7101.01.001.051.101.151.241.321.440.91.111.181.241.301.411.531.68續(xù)表D.0.2XO12357100.71.331.531.621.711.802.082.340.61.671.771.871.972.152.332.560.52.OO2.132.262.402.672.933.32注，】衣中。為底板上計算部位（即此處單位轉角時相應產(chǎn)生的學矩）至板脖中心的距離與L/2的比值.2對不同入值的&值可不作內插,直接取隼近值采用.D.0.3底板在均布荷載作用下的定端彎矩，可按下

49、式計算確定：T2K=&啃）（D.0.3）式中底板在均布荷載作用下定端彎矩（Nm/m）；9均布荷載（N）,&均布荷載作用下，底板的定端彎矩系數(shù)，可根據(jù)柔性參數(shù)人按表D.03采用。表D.0.3均布荷裁的定零矩系敷（&）O1235710&0.08320.06280.06200.06080.05870.05670.0540注，表中系數(shù)正值表示底板右端寸矩為順時針.D.0.4底板在對稱集中荷載作用下的定端彎矩，可按下式計算確定：(D.0.4)K=&P仔)式中底板在對稱集中荷載作用下，計算截面處鎖定不產(chǎn)生角變位時.相應產(chǎn)生的定端彎矩（Nmm）tP集中荷載（N/m）；&底板在對稱集中荷載作用下，計算截面處的

50、定端彎表D.0.4對稱集中荷載作用下的定蠟彎炬系數(shù)（金）012357101.01.0-0.248-0.264-0.250-0.257-0.250-0.245-0.2380.5-0.334-0.356-0.3S10.351-0.347-0.340-0.3350.90.9-0.171-0.193-0.191-0.185-0.182一0.177-0.1680.5-0.234-0.258-0.258-0.255-0.254-0.249-0.2390.80.8-0.090-0.IU-0.110-0.112-0.IOS-0.107-0.0990.5-0.134-0.162-0.161-0.159-0.15

51、8-0.161-0.1530.70.7-0.013-0.031-0.031-0.033一0.031-0.029-0.0330.5-0.038-0.060-0.0610.065-0.064-0.065-0.0730.51.00.1270.1050.1030.1050.1020.1010.1010.90.HO0.1170.1150.1170.1160.H40.1160.80.1520.1290.1270.1310.1290.1310.1330.70.1640.1390.1360.1410.1400.1410.1220.50.1660.1370.1340.1400.1340.1350.136注皂中為

52、集中荷栽作用處至極中心距離與（L/2）之比值.2表中.為計算截面至板中心距離與（L/2）之比值.3表中正值表示板右靖彎矩為題時升I負值為逆時針.本規(guī)程用詞說明一、為便于在執(zhí)行本規(guī)程條文時區(qū)別對待，對要求嚴格程度不同的用詞說明如下：1表示很嚴格,非這樣做不可的：正面詞采用“必須反面詞采用嚴禁工2表示嚴格，在正常情況下均應這樣做的：正面詞采用“應氣反面詞采用“不應”或“不得”.3表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應這樣做的：正面詞采用“宜”或“可、反面詞采用“不宜”.二、條文中指定應按其他有關標準執(zhí)行時，寫法為“應符合規(guī)定”或“應按執(zhí)行”.中國工程建設標準化協(xié)會標準給水排水工程埋地矩形管管道結構設

53、計規(guī)程CECS145:2002條文說明目次1 總則(43)2 主要符號(44)3 材料(45)4管道結構上的作用(46)5基本設計規(guī)定(47)6 靜力計算(48)7 構造要求(49)附錄A管頂豎向土壓力標準值的確定(50)附錄B地面車輛荷載對矩形管道的作用標準值(51)附錄C鋼筋混凝土矩形截面處于受彎或大偏心受拉(壓)狀態(tài)時的最大裂縫寬度計算(52)附錄D彈性地基上矩形管道底板的定端彎矩和抗撓勁度計算(53)本章內容主要說明編制本規(guī)程的目的、適用范圉和使用中與其他標準規(guī)定的銜接關系。本規(guī)程原系現(xiàn)行給水排水工程結構設計規(guī)范GBJ69-84中的一部分。考慮到原規(guī)范GBJ69-84的內容過于綜合性.

54、不利于修訂,為此修編時將每一種材質的管道結構分離后獨立成本.同時也考慮到每種材質的管道結構，在工程設計時尚有不少共性的內容，例如管道結構承受的各種作用（荷載）、結構設計的方法模式、同一類工程的使用功能要求以及共性的構造要求等，為此針對這些共性的內容，修編時制定了給水排水工程管道結構設計規(guī)范,作為管道結構設計需要共同遵守的規(guī)定，以此協(xié)調多種材質管道結構的設計標準。本規(guī)程是針對混凝土和砌體混合結構管道制定的，因此需要按照給水排水工程管道結構設計規(guī)范規(guī)定的原則進行制定。另外,對本規(guī)程的適用范圍，明確了鋼筋混凝土矩形管道的運行內水壓力不超過0.2MPa.過高的內水壓力，不僅對一般的鋼筋混凝土結構是不合

55、理、不經(jīng)濟，甚至難以承受的，而且對管道的伸縮縫（變形縫）也難以處理，往往出現(xiàn)滲漏。關于內水壓力的限值，在原規(guī)范中未予明確，這次修編時結合工程實踐經(jīng)驗，作了補充.2主要符號本章針對矩形管道設計中的一些常用符號，作了統(tǒng)一規(guī)定.這些符號的確定系根據(jù)下列原則：1在一般情況下，均按工程結構設計基本術語和通用符號GB50132的規(guī)定采用，2相關標準、規(guī)范已采用的符號,在本規(guī)程中均直接引用；3在給水排水工程管道結構設計規(guī)范中已經(jīng)確定的符號，本規(guī)程均遵照引用.本章內容基本上保持了原規(guī)范的規(guī)定，僅就下列幾點作了修改與補充。1關于砌體中磚的強度等級,原規(guī)范規(guī)定可采用MU7.5,當時為了照顧生產(chǎn)產(chǎn)品的實際情況通過工

56、程實踐反映，MU7.5的磚塊材質較次，吸水率較高，用于給水排水工程中的地下管道結構不太合適，為此在這次修編時予以適當?shù)靥岣叩燃?，這樣也可與砌體結構設計規(guī)他GB&)003的相關規(guī)定，取得協(xié)調一致。2對于砌體的砌筑砂漿等級，條文作了進一步明確，不應低于M7.5。這在原規(guī)范中僅作了原則規(guī)定，要求采用水泥砂漿，處于與水接觸和濕度大的環(huán)境中，需要應用水硬性砂漿，不宜采用氣硬性含白灰的砂漿但原規(guī)范未作砂漿等級要求，如采用M5水泥砂漿時,將由于砂*較多，拌制后的砂漿和易性差，會給砌筑帶來困難,最終會影響砌體的質量,為此條文補充了對砌筑砂漿的等級要求。3關于混凝土強度等級的規(guī)定和含堿量的最大限值控制，可參閱給

57、水排水工程管道結構設計規(guī)范的相關條文說明。4管道結構上的作用本章內容的說明，可參閱給水排水工程管道結構設計規(guī)范中的相關說明。其中，由于本規(guī)程結合工程實踐應用，補充了鋼筋混凝土矩形管道可適用于低壓運行,控制其運行內水壓力不超過O.2MPa,為此在本章4.3.2中規(guī)定了相應的設計內水壓力值。管道壓力運行時，就需要考慮可能出現(xiàn)的水錘作用，通常壓力運行管道上均設有卸壓裝置，為此條文給出的設計內水壓力，僅針對殘余水錘壓力，取14倍的運行內水壓力計算，這與國際上相關標準、規(guī)范的考慮是協(xié)調一致的.5基本設計規(guī)定本章內容的說明，可參閱給水排水工程管道結構設計規(guī)范中的相關說明。本章主要依據(jù)給水排水工程管道結構設計規(guī)范所作規(guī)定的基礎上,對進行極限狀態(tài)計算時應予考慮的各種工況，以及相應工況的作用效應表達式等,給出了具體規(guī)定，便于工程技術人員掌握應用。在計算矩形管道結構的作用效應時（尤其對于整體框架式的鋼筋混凝土矩形管道），需要十分注意多項作用對某個結構截面受力狀態(tài)的作用效應，區(qū)分其有利與不利，據(jù)此確定其作用分項系數(shù)的取值,從而獲得可靠的內力分析結果，確保結構設計的正確無誤。6靜力計算6.1 砌體混合結構矩形管道6.1.1 本條除對混合結構管道的一般做法作了規(guī)定外,針對雨水管道規(guī)定了底板可采用分離式結構,但應具有合適的環(huán)境條件：管道位于地下水位以上，并且地基土質較好，即地基土的承載力較高，例如