《機(jī)械綜合設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)兩級(jí)同軸減速器》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《機(jī)械綜合設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)兩級(jí)同軸減速器（46頁(yè)珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、機(jī)械綜合設(shè)計(jì)XXXXX大學(xué)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 課程名稱： 機(jī)械綜合設(shè)計(jì) 題目名稱： 二級(jí)同軸減速器 學(xué) 院： 工程學(xué)院 姓 名： XXXXX 學(xué) 號(hào) 200XXXXXXXX 班 級(jí)： XX機(jī)制（X）班 指導(dǎo)老師： 目錄第一部分 機(jī)械綜合設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)1第二部分 傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì) 2.1 傳動(dòng)方案的確定42,2 電動(dòng)機(jī)的選擇42.3 傳動(dòng)比的計(jì)算及分配42.4 傳動(dòng)裝置運(yùn)動(dòng)、動(dòng)力參數(shù)的計(jì)算6第三部分 傳動(dòng)件設(shè)計(jì)計(jì)算 3.1 聯(lián)軸器的選擇73.2 高速級(jí)圓柱齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算93.3 低速級(jí)圓柱齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算133.4 高、低速級(jí)齒輪參數(shù)校核173.5 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)173.6 潤(rùn)滑方式173.7 計(jì)算運(yùn)輸帶帶速誤

2、差18第四部分 直齒圓柱齒輪上的作用力計(jì)算19第五部分 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 5.1 高速軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算205.2 低速軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算275.3 中間軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算34第六部分 減速器箱體的結(jié)構(gòu)尺寸6.2 箱體的主要結(jié)構(gòu)尺寸406.1 附件的設(shè)計(jì)與選擇41第七部分 課程設(shè)計(jì)總結(jié)44第八部分 參考文獻(xiàn)45計(jì)算及說(shuō)明結(jié)果第一部分機(jī)械綜合設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)1、原始數(shù)據(jù)：數(shù)據(jù)編號(hào)：A3 ； 傳動(dòng)方案編號(hào)：參2、考傳動(dòng)方案圖1.1數(shù)據(jù)編號(hào)運(yùn)輸帶工作壓力F運(yùn)輸帶工作速度V卷筒直徑DA32300N1.1m/s300mm3、3、用于帶式運(yùn)輸機(jī)的傳動(dòng)裝置4、工作條件：一班制，連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)。載荷平穩(wěn)，室內(nèi)工作，有粉塵（運(yùn)輸帶與卷

3、筒及支撐間，包括卷筒軸承的摩擦阻力影響已在F中考慮）。 使用期限：十年，大修期三年。 生產(chǎn)批量：10臺(tái)。 生產(chǎn)條件：中等規(guī)模機(jī)械廠，可加工78級(jí)精度齒輪及渦輪。 動(dòng)力來(lái)源：電力，三相交流（220/380V） 運(yùn)輸帶速度允許誤差：。 設(shè)計(jì)工作量：1、減速器裝配圖（A0或A1）。 2、零件圖13張。 3、設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)一份。第二部分 傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)2.1 傳動(dòng)方案的確定 選用兩級(jí)同軸式圓柱齒輪減速器的傳動(dòng)方案，示意圖見(jiàn)圖1.12,2 電動(dòng)機(jī)的選擇一、選擇電動(dòng)機(jī)電動(dòng)機(jī)類型根據(jù)要求可選用Y系列封閉式三相異步電動(dòng)機(jī)。（Y系列封閉式三相異步電動(dòng)機(jī)特點(diǎn)可參考文獻(xiàn)：閻邦椿. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè). 第五版. 第5卷.

4、北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010.32-16頁(yè)）。二、電動(dòng)機(jī)功率計(jì)算已知傳輸帶的工作拉力,工作速度，卷筒直徑。故，輸送帶所需功率為查機(jī)械原理表5-1，可知78級(jí)圓柱齒輪傳動(dòng)效率，軸承的轉(zhuǎn)動(dòng)效率，聯(lián)軸器的傳動(dòng)效率故，從電動(dòng)機(jī)到傳輸帶的總效率為 電動(dòng)機(jī)的工作功率為 根據(jù)JB/T 96161999，選取電動(dòng)機(jī)的額定功率三、確定電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速傳輸帶的的工作轉(zhuǎn)速根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)表18-1，可得兩級(jí)同軸式圓柱齒輪減速器的傳動(dòng)比故，總傳動(dòng)比電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速范圍為根據(jù)JB/T 96161999，可選取型號(hào)為Y100L2-4的三相異步電動(dòng)機(jī)，滿載時(shí)轉(zhuǎn)速。表2.2 Y100L2-4三相異步電動(dòng)機(jī)技術(shù)數(shù)據(jù) (摘自JB/T 96

5、16-1999)型號(hào)Y100L2-4額定功率/KW3.0滿載時(shí)轉(zhuǎn)速/1430電流/A6.82效率（%）82.5功率因素0.812.3飛輪力矩/0.067重量/kg352.3 傳動(dòng)比的計(jì)算及分配 一、總傳動(dòng)比計(jì)算 二、傳動(dòng)比的分配 高速級(jí)與低速級(jí)傳動(dòng)比 為高速級(jí)傳動(dòng)比，低速級(jí)傳動(dòng)比。4321圖2.12.4 傳動(dòng)裝置運(yùn)動(dòng)、動(dòng)力參數(shù)的計(jì)算 （參考圖2.1）一、各軸的轉(zhuǎn)速計(jì)算 電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速 傳輸帶的轉(zhuǎn)速 二、計(jì)算各軸的功率 電動(dòng)機(jī)的額定功率各軸的功率分別為 傳輸帶的功率三、計(jì)算各軸的轉(zhuǎn)矩 電動(dòng)機(jī)的額定轉(zhuǎn)矩 各軸的轉(zhuǎn)矩為 傳輸帶的轉(zhuǎn)矩為第三部分傳動(dòng)件設(shè)計(jì)計(jì)算3.1聯(lián)軸器的選擇一、與電動(dòng)機(jī)連接的聯(lián)軸器的選

6、擇 Y100L2-4三相異步電動(dòng)機(jī)軸伸的直徑（數(shù)據(jù)來(lái)源：閻邦椿. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè). 第五版. 第5卷. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010.32-18頁(yè)） 電動(dòng)機(jī)連續(xù)單向轉(zhuǎn)動(dòng)，載荷平穩(wěn)，可選用滑塊聯(lián)軸器。聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩 查機(jī)械設(shè)計(jì)表14-1可得工作情況系數(shù)聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩 從GB4323-84中查得KL4型滑塊聯(lián)軸器的許用轉(zhuǎn)矩為160N.m，許用最大轉(zhuǎn)速5700r/min，孔徑為2028mm，故合用。二、與傳輸帶卷筒連接的聯(lián)軸器的選擇 初定低速軸軸伸直徑為聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩，查機(jī)械設(shè)計(jì)表14-1可得工作情況系數(shù)聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩 從GB4323-84中查得KL7型滑塊聯(lián)軸器的許用轉(zhuǎn)矩為900N.m，許用最

7、大轉(zhuǎn)速為3200r/min，孔徑為4055mm，故合用。如表3-1.圖3.1表3.1 KL4和KL7型滑塊聯(lián)軸器技術(shù)數(shù)據(jù)型號(hào)許用轉(zhuǎn)矩T/N.m許用轉(zhuǎn)速n/r/min軸孔直徑/mm軸孔長(zhǎng)度L/mmDKL4160570020，22，24，25，2852623844805064126,146KL7900320040,42,45，4850,5511284150100120266（數(shù)據(jù)來(lái)源2：閻邦椿. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè). 第五版. 第3卷. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010.15-19頁(yè)）3.2、高速級(jí)圓柱齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算一、選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù) 1、 減速器的工作轉(zhuǎn)速平穩(wěn)，載荷不大，可選用直齒圓

8、柱齒輪傳動(dòng)。 2、運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高，可選用7級(jí)精度。 3、材料選擇。根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)表10-1，大、小齒輪均可采用45鋼，小齒輪調(diào)質(zhì)處理， HBW值取250，大齒輪正火處理，HBW值取200，兩者相差50HBW。（齒輪工作齒面硬度及其組合數(shù)據(jù)來(lái)源：閻邦椿. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè). 第五版. 第2卷. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010.8-85頁(yè)）。4、初選小齒輪齒數(shù)，由傳動(dòng)比，得齒數(shù)比，故大齒輪齒數(shù)，取整后，。二、按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)計(jì)算公式為 1、小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩2、因圓周速度未知，動(dòng)載系數(shù)不能確定，可試選一載荷系數(shù)=1.21.4，初選=1.3.3、兩支承相對(duì)于小齒輪做對(duì)稱布置，由機(jī)械設(shè)計(jì)

9、表10-7可得，齒寬系數(shù)為0.91.4，取4、由機(jī)械設(shè)計(jì)表10-6可得，齒輪材料的彈性影響系數(shù) 5、由機(jī)械設(shè)計(jì)圖10-21d按齒面接觸強(qiáng)度，取小齒輪的接觸疲勞極限由機(jī)械設(shè)計(jì)圖10-21c按齒面接觸強(qiáng)度，取大齒輪的接觸疲勞極限6、計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)小齒輪：大齒輪：7、由機(jī)械設(shè)計(jì)圖10-19取接觸疲勞壽命系數(shù) 小齒輪： 大齒輪：8、取齒輪的失效概率為1%，而對(duì)接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算，由于點(diǎn)蝕破壞發(fā)生后只引起噪聲、振動(dòng)增大，并不立即導(dǎo)致不能繼續(xù)工作的后果，故疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)S可取為1.齒輪的許用應(yīng)力小齒輪：大齒輪：9、小齒輪分度圓直徑（中取小值代入計(jì)算） 10、圓周速度 11、齒寬 12、計(jì)算齒寬與齒高比1

10、3、計(jì)算載荷系數(shù)K根據(jù)，齒輪精度等級(jí)為7，由機(jī)械設(shè)計(jì)圖10-8，取動(dòng)載系。齒尖載荷分配系數(shù)，對(duì)直齒輪，取。齒向載荷分布系數(shù)按齒面接觸強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，由機(jī)械設(shè)計(jì)表10-4，可取。再由機(jī)械設(shè)計(jì)圖10-13，按彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，取。由機(jī)械設(shè)計(jì)表10-2，取使用系數(shù)。14、載荷系數(shù)與初選=1.3相差較大，應(yīng)校正試算所得的分度圓直徑。 此時(shí)，模數(shù)三、按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)1、設(shè)計(jì)計(jì)算公式為2、由機(jī)械設(shè)計(jì)圖10-20c，按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，取小齒輪的彎曲疲勞疲勞極限由機(jī)械設(shè)計(jì)圖10-20b，按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，取大齒輪的彎曲疲勞極限3、由機(jī)械設(shè)計(jì)圖10-18取齒輪的彎曲疲勞壽命系數(shù)小齒輪：大齒輪：4、計(jì)算齒輪的

11、彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)S=1.3小齒輪：大齒輪：5、計(jì)算載荷系數(shù)K6、由機(jī)械設(shè)計(jì)表10-5，查得齒形系數(shù)小齒輪：大齒輪： 應(yīng)力校正系數(shù) 小齒輪： 大齒輪：7、計(jì)算大、小齒輪 小齒輪： 大齒輪：將兩者中的較大者代入設(shè)計(jì)公式進(jìn)行計(jì)算，保證滿足抗彎強(qiáng)度較弱的齒輪的要求。 8、由于齒輪模數(shù)m的大小主要決定于齒根彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，故取按齒根彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)1.439mm，圓整并取標(biāo)準(zhǔn)值=2mm。而齒輪分度圓直徑d的大小主要決定于齒面接觸強(qiáng)度所決定的承載能力，故取按齒面接觸強(qiáng)度算得的小齒輪分度圓直徑=55.346mm。小齒輪齒數(shù)大齒輪齒數(shù)，故取此時(shí)的齒輪既滿足齒根彎曲強(qiáng)度要求，

12、又滿足齒面接觸強(qiáng)度要求。9、分度圓直徑 小齒輪：大齒輪：中心距齒輪寬度為防止大小齒輪因裝配誤差產(chǎn)生軸向錯(cuò)位導(dǎo)致嚙合齒寬減小而增大輪齒單位齒寬的工作載荷，常將小齒輪齒寬在圓整值的基礎(chǔ)上人為地加寬510mm。故取齒寬，小齒輪：，大齒輪：3.3、低速級(jí)圓柱齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算一、選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù) 1、跟高速級(jí)圓柱齒輪一樣，可選用直齒圓柱齒輪，選用7級(jí)精度。 2、材料選擇。低速級(jí)圓柱齒輪所承受的為低速重載，故齒面硬度較高速齒輪應(yīng)選大一些。根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)表10-1，大齒輪可采用45鋼，小齒輪可采用40Cr，兩者均采用調(diào)質(zhì)處理，大齒輪為230HBS，小齒輪為270HBS，兩者相差40HBS. 3

13、、初選小齒輪齒數(shù)，由傳動(dòng)比，得齒數(shù)比，故大齒輪齒數(shù)，取整后，二、按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)計(jì)算公式為 1、小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩2、因圓周速度未知，動(dòng)載系數(shù)不能確定，可試選一載荷系數(shù)=1.21.4，初選=1.3.3、兩支承相對(duì)于小齒輪做非對(duì)稱布置，由機(jī)械設(shè)計(jì)表10-7可得，齒寬系數(shù)為0.71.15，取 4、由機(jī)械設(shè)計(jì)表10-6可得，齒輪材料的彈性影響系數(shù) 5、由機(jī)械設(shè)計(jì)圖10-21d按齒面接觸強(qiáng)度，取小齒輪的接觸疲勞極限由機(jī)械設(shè)計(jì)圖10-21d按齒面接觸強(qiáng)度，取大齒輪的接觸疲勞極限6、計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)小齒輪： 大齒輪：7、由機(jī)械設(shè)計(jì)圖10-19取接觸疲勞壽命系數(shù) 小齒輪： 大齒輪：8、取齒輪的失效概率為

14、1%，而對(duì)接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算，由于點(diǎn)蝕破壞發(fā)生后只引起噪聲、振動(dòng)增大，并不立即導(dǎo)致不能繼續(xù)工作的后果，故疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)S可取為1.齒輪的許用應(yīng)力小齒輪：大齒輪：9、小齒輪分度圓直徑（中取小值代入計(jì)算） 10、圓周速度 11、齒寬 12、計(jì)算齒寬與齒高比13、計(jì)算載荷系數(shù)K根據(jù)，齒輪精度等級(jí)為7，由機(jī)械設(shè)計(jì)圖10-8，取動(dòng)載系。齒尖載荷分配系數(shù)，對(duì)直齒輪，取。齒向載荷分布系數(shù)按齒面接觸強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，由機(jī)械設(shè)計(jì)表10-4，可取。再由機(jī)械設(shè)計(jì)圖10-13，按彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，取。由機(jī)械設(shè)計(jì)表10-2，取使用系數(shù)。14、載荷系數(shù)與初選=1.3相差不大，故可取小齒輪 三、按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)1、設(shè)計(jì)計(jì)算公

15、式為2、由機(jī)械設(shè)計(jì)圖10-20c，按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，取小齒輪的彎曲疲勞疲勞極限由機(jī)械設(shè)計(jì)圖10-20c，按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，取大齒輪的彎曲疲勞極限3、由機(jī)械設(shè)計(jì)圖10-18取齒輪的彎曲疲勞壽命系數(shù)小齒輪：大齒輪：4、計(jì)算齒輪的彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)S=1.3小齒輪：大齒輪：5、計(jì)算載荷系數(shù)K6、由機(jī)械設(shè)計(jì)表10-5，查得齒形系數(shù)小齒輪：大齒輪： 應(yīng)力校正系數(shù) 小齒輪： 大齒輪：7、計(jì)算大、小齒輪 小齒輪： 大齒輪：將兩者中的較大者代入設(shè)計(jì)公式進(jìn)行計(jì)算，保證滿足抗彎強(qiáng)度較弱的齒輪的要求。 8、由于齒輪模數(shù)m的大小主要決定于齒根彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，故取按齒根彎曲強(qiáng)度算得的模

16、數(shù)2.063mm，圓整并取標(biāo)準(zhǔn)值。而齒輪分度圓直徑d的大小主要決定于齒面接觸強(qiáng)度所決定的承載能力，故取按齒面接觸強(qiáng)度算得的小齒輪分度圓直徑=63.97mm。小齒輪齒數(shù)大齒輪齒數(shù)，故取此時(shí)的齒輪既滿足齒根彎曲強(qiáng)度要求，又滿足齒面接觸強(qiáng)度要求。9、分度圓直徑 小齒輪：大齒輪：中心距齒輪寬度為防止大小齒輪因裝配誤差產(chǎn)生軸向錯(cuò)位導(dǎo)致嚙合齒寬減小而增大輪齒單位齒寬的工作載荷，常將小齒輪齒寬在圓整值的基礎(chǔ)上人為地加寬510mm。故取齒寬，小齒輪，考慮加工的方便，可取大齒輪（與高速級(jí)大齒輪齒寬相同）。3.4、高、低速級(jí)齒輪參數(shù)校核 考慮到：齒輪模數(shù)越大，齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度越高；相嚙合的小齒輪直徑越大，齒輪的

17、齒面接觸疲勞強(qiáng)度就越高。 低速級(jí)的一對(duì)相嚙合的齒輪參數(shù)應(yīng)用到高速級(jí)齒輪上，完全能夠滿足要求，故高速級(jí)齒輪可以采用低速級(jí)齒輪參數(shù)，即：齒輪模數(shù)，小齒輪齒數(shù)，齒寬齒數(shù).3.5、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 齒頂圓直徑，小齒輪： 大齒輪：根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)說(shuō)明，小齒輪,可采用齒輪軸結(jié)構(gòu)。大齒輪，可采用腹板式結(jié)構(gòu)。3.6、潤(rùn)滑方式根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)說(shuō)明，當(dāng)前設(shè)計(jì)的齒輪傳動(dòng)圓周速度，均小于12m/s，故將大齒輪的輪齒浸入油池中進(jìn)行進(jìn)油潤(rùn)滑，浸入的深度一般不小于10mm。而該減速器為兩級(jí)傳動(dòng)，傳遞的功率約為3kw，故油池的需油量控制在.由機(jī)械設(shè)計(jì)表10-12，減速器齒輪傳動(dòng)潤(rùn)滑油運(yùn)動(dòng)粘度在（81.5118）cSt之間，由機(jī)械設(shè)計(jì)表10-

18、11可知，牌號(hào)為100重負(fù)載工業(yè)齒輪油（GB5903-1995）運(yùn)動(dòng)粘度在（90110）cSt，滿足要求，可選用。3.7、計(jì)算運(yùn)輸帶帶速誤差使用以上設(shè)計(jì)的齒輪傳動(dòng)，運(yùn)輸帶轉(zhuǎn)速為 誤差，在允許誤差之內(nèi)，符合要求。表3.3 減速器各個(gè)齒輪的設(shè)計(jì)參數(shù)設(shè)計(jì)參數(shù)高速級(jí)齒輪低速級(jí)齒輪小齒輪1大齒輪2小齒輪3大齒輪2模數(shù)m/mm2.5齒數(shù)z2611726117壓力角分度圓直徑d/mm65292.565292.5齒頂高系數(shù)1頂隙系數(shù)0.25齒頂圓直徑/mm70297.570297.5齒根圓直徑/mm58.75286.2558.75286.25齒寬B/mm60546054標(biāo)準(zhǔn)中心距a/mm178.75傳動(dòng)比i4

19、.54.5結(jié)構(gòu)選用齒輪軸腹板式結(jié)構(gòu)齒輪軸腹板式結(jié)構(gòu)潤(rùn)滑方式進(jìn)油潤(rùn)滑潤(rùn)滑劑選用牌號(hào)為100重負(fù)載工業(yè)齒輪油（GB5903-1995）KL4型KL7型7級(jí)精度45鋼小齒輪調(diào)質(zhì)處理大齒輪正火處理=2mm7級(jí)精度大齒輪45鋼小齒輪40Cr均采用調(diào)質(zhì)處理小齒輪齒輪軸大齒輪腹板式結(jié)構(gòu)需油量2.1L4.2l牌號(hào)100重負(fù)載工業(yè)齒輪油（GB5903-1995）第四部分 直齒圓柱齒輪上的作用力計(jì)算齒輪上作用力的計(jì)算為后續(xù)軸的設(shè)計(jì)和校核、鍵的選擇和驗(yàn)算，以及軸承的選用和校核提供數(shù)據(jù)。4.1、高速級(jí)齒輪傳動(dòng)的作用力計(jì)算 已知條件：高速軸傳遞的轉(zhuǎn)矩，轉(zhuǎn)速為高速級(jí)相嚙合的齒輪為標(biāo)準(zhǔn)圓柱齒輪，壓力角，小齒輪分度圓直徑。小

20、齒輪1 1、圓周力 ，方向與該點(diǎn)的圓周速度方向一致。2、徑向力 ，方向與該點(diǎn)的圓周速度方向垂直，并指向分度圓中心。3、法向載荷 ，方向與該點(diǎn)的圓周力、徑向力的合力方向一致大齒輪2 其圓周力、徑向力、法向載荷與小齒輪1等大反向。4.2、低速級(jí)齒輪傳動(dòng)的作用力計(jì)算已知條件：低速軸傳遞的轉(zhuǎn)矩，轉(zhuǎn)速為低速級(jí)相嚙合的齒輪為標(biāo)準(zhǔn)圓柱齒輪，壓力角，小齒輪分度圓直徑。小齒輪3 1、圓周力 ，方向與該點(diǎn)的圓周速度方向一致。2、徑向力 ，方向與該點(diǎn)的圓周速度方向垂直，并指向分度圓中心。3、法向載荷 ，方向與該點(diǎn)的圓周力、徑向力的合力方向一致大齒輪4其圓周力、徑向力、法向載荷與小齒輪3等大反向。表4.1 直齒圓柱齒

21、輪上的作用力圓周力/N徑向力/N法向載荷/N高速級(jí)597.85217.60636.22低速級(jí)2567.08934.342731.83第五部分 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算5.1 高速軸1的設(shè)計(jì)與計(jì)算 1、 已知高速軸1上轉(zhuǎn)速，功率，轉(zhuǎn)矩，小齒輪1分度圓直徑，齒寬。 由于齒輪分度圓直徑與配合軸段直徑相差很小，故應(yīng)采用齒輪軸結(jié)構(gòu)。 2、選擇軸的材料 因軸傳遞的功率不高，且對(duì)重量和結(jié)構(gòu)尺寸無(wú)特殊要求，參考機(jī)械設(shè)計(jì)表15-1，可選用45鋼，調(diào)質(zhì)處理。 3、初步確定軸的最小直徑 由機(jī)械設(shè)計(jì)表15-3的，考慮該軸為高速軸，且承受彎矩和轉(zhuǎn)矩，取較大值，取。則軸的最小直徑 該軸段與聯(lián)軸器連接，軸端上開(kāi)有鍵槽，考慮鍵槽對(duì)軸強(qiáng)度

22、的削弱，軸徑增大5%7%，即。4、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) （1）、擬定高速軸1上零件的裝配方案，如圖5-1圖5-1（2）、軸段1-2的設(shè)計(jì)由3.1 聯(lián)軸器的選擇中已知，Y100L2-4三相異步電動(dòng)機(jī)軸伸的直徑，選用KL4型滑塊聯(lián)軸器，半聯(lián)軸器的孔徑為28mm，故可選定。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度。為保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故1-2段的長(zhǎng)度應(yīng)比略短一些，可取。左端取倒角C1。軸左端用的軸端擋圈定位，直徑應(yīng)比半聯(lián)軸器的孔徑略大，可取。表5-1 零件倒角C和圓角半徑R的推薦值直徑610101818303050508080120120180C或R0.5, 0.60.81.01.2,1.6

23、2.02.53.0（數(shù)據(jù)來(lái)源：機(jī)械設(shè)計(jì)表15-2）（3）、密封圈與軸段2-3的設(shè)計(jì)為滿足半聯(lián)軸器軸向定位要求，1-2軸段右端一般加工有一定位軸肩，高度為，取，故。為滿足密封性，左端軸承端蓋應(yīng)使用氈圈油封。可選用氈圈35JB/zq4606-1997，故2-3軸段直徑最終應(yīng)取。左端軸肩圓角半徑。表5-2 氈圈35JB/zq4606-1997技術(shù)參數(shù)（mm） 公稱直徑d氈圈溝槽DB重量/kgb35493470.002348366（數(shù)據(jù)來(lái)源：閻邦椿. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè). 第五版. 第3卷. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010.21-55頁(yè)）（4）、軸承與軸段3-4和軸段5-6的設(shè)計(jì)考慮到齒輪主要受徑向力和圓周

24、力作用，載荷不大，轉(zhuǎn)速高，可選用角接觸球軸承，暫定型號(hào)為7208C，選用脂潤(rùn)滑。故，。軸段3-4和軸段5-6左端軸肩圓角半徑。（7208C角接觸球軸承技術(shù)參數(shù)可參考：閻邦椿. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè). 第五版. 第3卷. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010.14-135頁(yè)）7208C內(nèi)圈的定位軸肩高度范圍，外圈的定位軸肩高度范圍（5）、軸段4-5的設(shè)計(jì)7208C內(nèi)圈的定位軸肩高度范圍，取，故。軸段4-5左端軸肩圓角半徑由于采用齒輪軸，為減小應(yīng)力集中，擬定齒輪兩端面距軸段3-4右軸肩，軸段5-6左端軸肩的距離均為，略增大齒輪軸段直徑，取。故。（6）、軸段2-3和軸段3-4長(zhǎng)度設(shè)計(jì)擬定軸承端蓋總寬度為，半聯(lián)軸器

25、右端面到軸承端蓋的距離，則 。（軸承端蓋總寬度技術(shù)參數(shù)可參考：閻邦椿. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè). 第五版. 第2卷. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010.10-24頁(yè)）擬定齒輪距箱體內(nèi)壁的距離，考慮到箱體的鑄造誤差，在確定軸承軸向位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁有一段距離，取為，故圖5-2 高速軸各軸段尺寸5、軸上零件的周向定位半聯(lián)軸器與軸的周向定位可以采用平鍵連接。由GB/T10951096-2003，可選擇GB/T 1096 鍵 832，正常連接。軸上鍵槽深度，半聯(lián)軸器轂孔鍵槽深度。鍵與鍵槽配合選用，軸承內(nèi)圈與軸的配合選用，軸承外圈與軸承座配合選用。（鍵與鍵槽配合數(shù)據(jù)參考互換性與技術(shù)測(cè)量技術(shù)圖6.9，軸承內(nèi)圈、外圈

26、的配合參考互換性與技術(shù)測(cè)量技術(shù)圖6.3和圖6.4）6、軸的受力分析(1)、計(jì)算軸上力的作用點(diǎn)的位置畫(huà)出軸的受力簡(jiǎn)圖，如圖5-3，已知軸承反力的作用點(diǎn)，故軸的支點(diǎn)及受力點(diǎn)間的距離 （2）、計(jì)算支座反力 已知，齒輪上徑向力，圓周力在垂直平面上，由靜力平衡方程可得又,由機(jī)械設(shè)計(jì)表13-5，e取中間值，即。解得， 方向如圖5-3所示。（3）、計(jì)算扭矩和彎矩AB段BC段CD段計(jì)算扭矩表達(dá)式/N.m端點(diǎn)值/N.m垂直面xAz上彎矩計(jì)算表達(dá)式/N.m端點(diǎn)值/N.m水平面xAy上彎矩計(jì)算表達(dá)式/N.m端點(diǎn)值/N.m總彎矩計(jì)算表達(dá)式/N.m端點(diǎn)值/N.m 圖5-3高速軸受力簡(jiǎn)圖圖5-4 高速軸扭矩圖圖5-5 高

27、速軸彎矩圖（4）、校核軸的強(qiáng)度 判斷危險(xiǎn)截面： 截面C同時(shí)受彎矩和扭矩作用，且扭矩最大，為危險(xiǎn)截面 。截面D所受彎矩最大，同樣是危險(xiǎn)截面。 截面C強(qiáng)度校核 抗彎截面系數(shù)彎扭合成強(qiáng)度 此處，折合系數(shù)取最大1，可由機(jī)械設(shè)計(jì)表15-1查取，故截面C滿足強(qiáng)度要求。 截面D強(qiáng)度校核 抗彎截面系數(shù)彎扭合成強(qiáng)度故截面C滿足強(qiáng)度要求。因此軸的強(qiáng)度滿足要求。 （5）、校核鍵連接的強(qiáng)度半聯(lián)軸器處鍵連接的擠壓應(yīng)力為查機(jī)械設(shè)計(jì)表6-2，取連接工作方式為靜連接，鍵、轂和軸的材料均為鋼，載荷性質(zhì)為輕微沖擊，鍵的許用擠壓應(yīng)力，故鍵連接滿足強(qiáng)度要求。（6）、校核軸承的壽命由機(jī)械設(shè)計(jì)13-5，取，由表13-6，取故軸承1當(dāng)量動(dòng)

28、載荷軸承2當(dāng)量動(dòng)載荷兩者取較大值，的軸承的基本額定壽命設(shè)計(jì)壽命為，故軸承壽命滿足要求。5.2 低速軸3的設(shè)計(jì)與計(jì)算1、 已知低速軸3上轉(zhuǎn)速，功率，轉(zhuǎn)矩，大齒輪4分度圓直徑，齒寬。2、選擇軸的材料 因軸傳遞的功率不高，且對(duì)重量和結(jié)構(gòu)尺寸無(wú)特殊要求，參考機(jī)械設(shè)計(jì)表15-1，可選用45鋼，調(diào)質(zhì)處理。3、初步確定軸的最小直徑 由機(jī)械設(shè)計(jì)表15-3的，考慮主要承受彎矩和轉(zhuǎn)矩，取中間值，取。則軸的最小直徑 該軸段直徑最小處與聯(lián)軸器連接，軸端上開(kāi)有鍵槽，考慮鍵槽對(duì)軸強(qiáng)度的削弱，軸徑增大5%7%，即。4、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) （1）、擬定低速軸3上零件的裝配方案，如圖5-6圖5-6（2）、軸段1-2的設(shè)計(jì)由3.1 聯(lián)

29、軸器的選擇中已知，選用KL7型滑塊聯(lián)軸器與低速軸連接，半聯(lián)軸器的孔徑為48mm，故可選定。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度。為保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故1-2段的長(zhǎng)度應(yīng)比略短一些，可取。 右端取倒角C1。軸段1-2左端軸肩圓角半徑軸左端用的軸端擋圈定位，直徑應(yīng)比半聯(lián)軸器的孔徑略大，可取。（3 ）、密封圈與軸段2-3的設(shè)計(jì)為滿足半聯(lián)軸器軸向定位要求，1-2軸段右端一般加工有一定位軸肩，高度為范圍為，取，故。為滿足密封性，左端軸承端蓋應(yīng)使用氈圈油封?？蛇x用氈圈55JB/zq4606-1997，故2-3軸段直徑取合適。軸段2-3左端軸肩圓角半徑（4）、軸段3-4和軸段6-7的設(shè)計(jì)該

30、軸段安裝軸承?？紤]到該軸上齒輪主要受徑向力和圓周力作用，采用型號(hào)為7012C角接觸球軸承，選用脂潤(rùn)滑。（7012C角接觸球軸承技術(shù)參數(shù)可參考文獻(xiàn)：閻邦椿. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè). 第五版. 第3卷. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010.14-135頁(yè)）軸承內(nèi)圈軸向定位軸肩高度范圍在，外圈軸向定位軸肩高度范圍。故。軸段3-4左端軸肩圓角半徑，軸段7-8右端倒角C1。（5）、軸段4-5的設(shè)計(jì)該軸段安裝大齒輪。為拆裝方便，該軸段直徑應(yīng)比略大，初定為。為可靠定位，大齒輪轂孔長(zhǎng)度應(yīng)比軸段4-5長(zhǎng)2-3mm，取為2mm。故。軸段4-5左端軸肩圓角半徑。（6）、軸環(huán)5-6的設(shè)計(jì)軸環(huán)右端為齒輪進(jìn)行軸向定位，軸肩高度范圍為

31、，取，故。軸環(huán)寬度一般不小于，故取軸段5-6左端軸肩圓角半徑（7）、軸環(huán)6-7的設(shè)計(jì)軸環(huán)左端為左端軸承內(nèi)圈進(jìn)行軸向定位，軸承內(nèi)圈軸向定位軸肩高度范圍在。取軸肩高，故軸環(huán)寬度一般不小于，故取軸段6-7左端軸肩圓角半徑（8）、軸段2-3和軸段3-4長(zhǎng)度設(shè)計(jì)擬定軸承端蓋總寬度為，半聯(lián)軸器左端面到軸承端蓋的距離，則。（軸承端蓋總寬度技術(shù)參數(shù)可參考：閻邦椿. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè). 第五版. 第2卷. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010.10-24頁(yè)）高速軸中擬定小齒輪距箱體內(nèi)壁的距離，則低速軸中大齒輪距箱體內(nèi)壁的距離（大齒輪齒寬比小齒輪齒寬小6mm），考慮到箱體的鑄造誤差，在確定軸承軸向位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁有一段

32、距離，取為，為定位可靠，大齒輪2轂孔長(zhǎng)度應(yīng)比軸段2-3長(zhǎng)2-3mm，取為2mm，故圖5-75、軸上零件的周向定位半聯(lián)軸器與軸的周向定位可以采用平鍵連接。由GB/T10951096-2003，可選擇GB/T 1096 鍵 1470，正常連接。軸上鍵槽深度，半聯(lián)軸器轂孔鍵槽深度。齒輪與軸的周向定位也可以采用平鍵連接。由GB/T10951096-2003，可選擇GB/T 1096 鍵 2045，正常連接。軸上鍵槽深度，齒輪轂孔鍵槽深度。鍵與鍵槽配合選用，軸承內(nèi)圈與軸的配合選用，軸承外圈與軸承座配合選用。（鍵與鍵槽配合數(shù)據(jù)參考互換性與技術(shù)測(cè)量技術(shù)圖6.9，軸承內(nèi)圈、外圈的配合參考互換性與技術(shù)測(cè)量技術(shù)圖

33、6.3和圖6.4）6、軸的受力分析(1)、計(jì)算軸上力的作用點(diǎn)的位置畫(huà)出軸的受力簡(jiǎn)圖，如圖5-8，已知軸承反力的作用點(diǎn)，故軸的支點(diǎn)及受力點(diǎn)間的距離 （2）、計(jì)算支座反力 已知，齒輪上徑向力，圓周力在垂直平面上，由靜力平衡方程可得又,由機(jī)械設(shè)計(jì)表13-5，e取中間值，即。解得， 方向如圖5-8所示。（3）、計(jì)算扭矩和彎矩AB段BC段CD段計(jì)算扭矩表達(dá)式/N.m端點(diǎn)值/N.m垂直面xAz上彎矩計(jì)算表達(dá)式/N.m端點(diǎn)值/N.m水平面xAy上彎矩計(jì)算表達(dá)式/N.m端點(diǎn)值/N.m總彎矩計(jì)算表達(dá)式/N.m端點(diǎn)值/N.m 圖5-8 低速軸受力簡(jiǎn)圖圖5-9 低速軸扭矩圖圖5-10 低速軸彎矩圖（4）、校核軸的強(qiáng)

34、度判斷危險(xiǎn)截面： 截面C同時(shí)受最大彎矩和最大扭矩作用，為危險(xiǎn)截面 。截面C強(qiáng)度校核 抗彎截面系數(shù)彎扭合成強(qiáng)度此處，折合系數(shù)取最大1，可由機(jī)械設(shè)計(jì)表15-1查取。故截面C滿足強(qiáng)度要求。 因此軸的強(qiáng)度滿足要求。（5）、校核鍵連接的強(qiáng)度 半聯(lián)軸器處鍵連接的擠壓應(yīng)力為查機(jī)械設(shè)計(jì)表6-2，取連接工作方式為靜連接，鍵、轂和軸的材料均為鋼，載荷性質(zhì)為輕微沖擊，鍵的許用擠壓應(yīng)，故鍵連接滿足強(qiáng)度要求。齒輪處鍵連接的擠壓應(yīng)力為查機(jī)械設(shè)計(jì)表6-2，取連接工作方式為靜連接，鍵、轂和軸的材料均為鋼，載荷性質(zhì)為輕微沖擊，鍵的許用擠壓應(yīng)，故鍵連接滿足強(qiáng)度要求。（6）、校核軸承的壽命由機(jī)械設(shè)計(jì)13-5，取，由表13-6，取故

35、軸承1當(dāng)量動(dòng)載荷 軸承2當(dāng)量動(dòng)載荷 兩者取較大值，軸的承的基本額定壽命設(shè)計(jì)壽命為，故軸承壽命滿足要求。6.3 中間軸2的設(shè)計(jì)與計(jì)算1、 已知中間軸2上轉(zhuǎn)速，功率，轉(zhuǎn)矩，大齒輪2分度圓直徑，齒寬，小齒輪3分度圓直徑，齒寬。由于小齒輪3分度圓直徑與配合軸段直徑相差很小，故應(yīng)采用齒輪軸結(jié)構(gòu)。 2、選擇軸的材料 因軸傳遞的功率不高，且對(duì)重量和結(jié)構(gòu)尺寸無(wú)特殊要求，參考機(jī)械設(shè)計(jì)表15-1，可選用45鋼，調(diào)質(zhì)處理。 3、初步確定軸的最小直徑 由機(jī)械設(shè)計(jì)表15-3的，考慮該軸的轉(zhuǎn)矩和彎矩不大，取中間值，取。則軸的最小直徑 4、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（1）、擬定中間軸2上零件的裝配方案，如圖5-11圖5-11（2）、軸段

36、1-2和軸段7-8的設(shè)計(jì)該軸段安裝軸承?？紤]到該軸上齒輪主要受徑向力和圓周力作用，可采用型號(hào)為7209C角接觸球軸承，選用脂潤(rùn)滑。（7010C角接觸球軸承技術(shù)參數(shù)參考文獻(xiàn)：閻邦椿. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè). 第五版. 第3卷. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010.14-135頁(yè)）軸承內(nèi)圈軸向定位軸肩高度范圍在，外圈軸向定位軸肩高度范圍。故。軸段1-2左端取倒角C2， 右端軸肩圓角半徑，軸段7-8右端取倒角C2. 左端軸肩圓角半徑（3）、軸段2-3的設(shè)計(jì)軸段安裝大齒輪2。為拆裝方便，該軸段直徑應(yīng)比略大。同低速軸中一樣，初定為。為可靠定位，大齒輪2轂孔長(zhǎng)度應(yīng)比軸段2-3長(zhǎng)2-3mm，取為2mm。故軸段2-3右端

37、軸肩圓角半徑（4）、軸環(huán)3-4的設(shè)計(jì)軸環(huán)3-4為大齒輪2提供右端軸向定位，軸肩高度范圍在，取，故可取。 軸環(huán)寬度一般不小于，故取。（5）、軸段5-6的設(shè)計(jì) 小齒輪3與高速軸的小齒輪1參數(shù)相同，故軸段4-5的設(shè)計(jì)可參照高速軸軸段4-5的設(shè)計(jì)，取。擬定小齒輪3兩端面距軸段4-5右軸肩，軸段6-7左端軸肩的距離均為，故。軸段5-6左、右端軸肩圓角半徑（6）、軸段6-7的設(shè)計(jì)軸段6-7為右端軸承提供右端軸向定位，軸肩高度范圍在，取，故可取。（7）、軸段4-5的設(shè)計(jì) 軸段4-5不起定位作用，主要是連接大小齒輪2、3進(jìn)行傳動(dòng)，右端軸肩高度范圍，取，故 由于高速軸右端軸承和低速軸左端軸承共用一個(gè)軸承座，擬定

38、兩相鄰端面間距為7mm，以滿足安放拆卸軸承工具的空間位置。則 軸段4-5左端軸肩圓角半徑。（8）、軸段1-2和軸段6-7長(zhǎng)度的設(shè)計(jì)擬定小齒輪3距箱體內(nèi)壁的距離，大齒輪2距箱體內(nèi)壁的距離（大齒輪齒寬比小齒輪齒寬小6mm），考慮到箱體的鑄造誤差，在確定軸承軸向位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁有一段距離，取為，為定位可靠，大齒輪2轂孔長(zhǎng)度應(yīng)比軸段2-3長(zhǎng)2-3mm，取為2mm。故因小齒輪3齒輪右端面距軸段5-6右軸端面為，故5、軸上零件的周向定位大齒輪2與軸的周向定位也可以采用平鍵連接。由GB/T10951096-2003，可選擇GB/T 1096 鍵 2045，正常連接。軸上鍵槽深度，齒輪轂孔鍵槽深度。鍵與鍵

39、槽配合選用，軸承內(nèi)圈與軸的配合選用，軸承外圈與軸承座配合選用。（鍵與鍵槽配合數(shù)據(jù)參考互換性與技術(shù)測(cè)量技術(shù)圖6.9，軸承內(nèi)圈、外圈的配合參考互換性與技術(shù)測(cè)量技術(shù)圖6.3和圖6.4）圖5-126、軸的受力分析(1)、計(jì)算軸上力的作用點(diǎn)的位置畫(huà)出軸的受力簡(jiǎn)圖，如圖5-13，已知軸承反力的作用點(diǎn)，故軸的支點(diǎn)及受力點(diǎn)間的距離 （2）、計(jì)算支座反力已知大齒輪上徑向力，圓周力，分度圓直徑小齒輪上徑向力，圓周力，分度圓直徑在垂直平面上，由靜力平衡方程可得又,由機(jī)械設(shè)計(jì)表13-5，e取中間值，即。解得， 方向如圖5-13所示。（3）、計(jì)算扭矩和彎矩AB段BC段CD段計(jì)算扭矩表達(dá)式/N.m端點(diǎn)值/N.m垂直面xA

40、z上彎矩計(jì)算表達(dá)式/N.m端點(diǎn)值/N.m水平面xAy上彎矩計(jì)算表達(dá)式/N.m端點(diǎn)值/N.m總彎矩計(jì)算表達(dá)式/N.m端點(diǎn)值/N.m 圖5-13 中間軸受力簡(jiǎn)圖圖5-14 中間軸扭矩圖圖5-15 中間軸彎矩圖（4）、校核軸的強(qiáng)度 判斷危險(xiǎn)截面： 截面C同時(shí)受最大彎矩和最大扭矩作用，為危險(xiǎn)截面 。截面C強(qiáng)度校核 抗彎截面系數(shù)彎扭合成強(qiáng)度此處，折合系數(shù)取最大1，可由機(jī)械設(shè)計(jì)表15-1查取.故截面C滿足強(qiáng)度要求，軸的強(qiáng)度滿足要求。（5）、校核鍵連接的強(qiáng)度齒輪處鍵連接的擠壓應(yīng)力為查機(jī)械設(shè)計(jì)表6-2，取連接工作方式為靜連接，鍵、轂和軸的材料均為鋼，載荷性質(zhì)為輕微沖擊，鍵的許用擠壓應(yīng)，故鍵連接滿足強(qiáng)度要求。（

41、6）、校核軸承的壽命由機(jī)械設(shè)計(jì)13-5，取，由表13-6，取故軸承1當(dāng)量動(dòng)載荷軸承2當(dāng)量動(dòng)載荷 兩者取較大值，軸的承的基本額定壽命設(shè)計(jì)壽命為，故軸承壽命滿足要求。45鋼7208C鍵 832鍵與鍵槽軸承內(nèi)圈與軸軸承外圈與軸承座45鋼7012C鍵 1470鍵 2045鍵與鍵槽軸承內(nèi)圈與軸軸承外圈與軸承座45鋼7209C鍵 2045鍵與鍵槽軸承內(nèi)圈與軸軸承外圈與軸承座第六部分減速器箱體的結(jié)構(gòu)尺寸6.1 箱體的主要結(jié)構(gòu)尺寸 1、材料選擇：機(jī)蓋、機(jī)座均采用HT200.（HT200技術(shù)參數(shù)可參考文獻(xiàn)：閻邦椿. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè). 第五版. 第1卷. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010.2-15頁(yè)）2、主要結(jié)構(gòu)尺寸

42、名 稱取 值機(jī)座壁厚12mm機(jī)蓋壁厚12mm箱蓋凸緣厚度12mm箱座凸緣厚度12mm箱座底凸緣厚度20mm地腳螺釘直徑16mm地腳螺釘數(shù)目6軸承旁聯(lián)接螺栓直徑10mm機(jī)蓋與機(jī)座聯(lián)接螺栓直徑10mm軸承端蓋螺釘直徑12mm視孔蓋螺釘直徑6mm定位銷直徑3mm6.2、附件的設(shè)計(jì)與選擇 （1）、地腳螺栓直徑d與數(shù)目 圖6.1（數(shù)據(jù)來(lái)源：閻邦椿. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè). 第五版. 第2卷. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010.10-42頁(yè)）（2）、螺栓連接式軸承蓋 圖6.2注：本表的單位是mm。 d0=d3+1mm，d3端蓋聯(lián)接螺栓直徑 D0=D+2.5d3，D2=D0+2.5d3 e=1.2d3，e1e m由結(jié)

43、構(gòu)確定D4=D-(1015)mm b1、d1由密封尺寸確定b=510mm h=(0.81)b 材料:HT150（數(shù)據(jù)來(lái)源：閻邦椿. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè). 第五版. 第2卷. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010.10-42頁(yè)）（3）、嵌入式軸承蓋圖6.3（數(shù)據(jù)來(lái)源：閻邦椿. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè). 第五版. 第2卷. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010.10-42頁(yè)）（4）、外六角螺栓圖6.5材料選用35.（數(shù)據(jù)來(lái)源：閻邦椿. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè). 第五版. 第2卷. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010.10-43頁(yè)）（5）、簡(jiǎn)單式通氣器圖6.6（數(shù)據(jù)來(lái)源：閻邦椿. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè). 第五版. 第2卷. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2

44、010.10-43頁(yè)）（6）、油面指示裝置圖6.7（數(shù)據(jù)來(lái)源：張春宜. 減速器設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)實(shí)例精解.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2009.7.102頁(yè)）第七部分 課程設(shè)計(jì)總結(jié) 機(jī)械綜合設(shè)計(jì)是一門(mén)綜合了機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化專業(yè)各項(xiàng)知識(shí)的課程，歷時(shí)短，工作量大，對(duì)學(xué)生的專業(yè)綜合知識(shí)把握要求非常高，實(shí)實(shí)在在是一次給我們運(yùn)用專業(yè)技能解決實(shí)際生產(chǎn)問(wèn)題的鍛煉機(jī)會(huì)，對(duì)專業(yè)素養(yǎng)的提高影響重大。 以下幾點(diǎn)為本人在此次的課程設(shè)計(jì)中的一些收獲。一、 科目的聯(lián)系與綜合能力明顯提高。 進(jìn)行課程設(shè)計(jì)之前，所學(xué)過(guò)的一些專業(yè)課程，如材料力學(xué)、工程材料、機(jī)械原理、機(jī)械制圖等，幾乎沒(méi)有機(jī)會(huì)綜合運(yùn)用，搞不清楚這些科目之間的內(nèi)在聯(lián)系，自然難

45、以實(shí)質(zhì)上的了解掌握。機(jī)械綜合設(shè)計(jì)結(jié)合了力學(xué)、材料、機(jī)構(gòu)、制圖等一系列的工程實(shí)際問(wèn)題，一下子就把我們拉到了實(shí)際設(shè)計(jì)生產(chǎn)的邊緣。當(dāng)然，運(yùn)用這些專業(yè)科目解決課程設(shè)計(jì)的問(wèn)題也并不簡(jiǎn)單，盡管平時(shí)但科目學(xué)得不錯(cuò)，但真正結(jié)合運(yùn)用時(shí)方有“書(shū)到用時(shí)方恨少”的感覺(jué)。因此，綜合運(yùn)用專業(yè)知識(shí)其實(shí)才是目前我們最缺乏的一種能力，日后務(wù)必注意加強(qiáng)鍛煉。二、 制圖能力進(jìn)一步鞏固與提高。由于本人對(duì)制圖很感興趣，因此此次課程設(shè)計(jì)無(wú)疑是一次很好的鍛煉機(jī)會(huì)。課程設(shè)計(jì)的工作量中，制圖占了一半左右。完全沒(méi)有現(xiàn)成的數(shù)據(jù)，任何一個(gè)數(shù)據(jù)都需要自己查資料計(jì)算，這是和以往學(xué)制圖的一個(gè)很大區(qū)別，充滿了挑戰(zhàn)性，也為自己提供了一個(gè)完全不一樣的制圖體驗(yàn)。

46、三、 專注能力的提高?；蛟S有人會(huì)說(shuō)，搞課程設(shè)計(jì)提高最多的就是對(duì)機(jī)械設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)的了解。但我覺(jué)得這不是最主要的，標(biāo)準(zhǔn)就是一本字典，沒(méi)什么提高不提高的。反而搞設(shè)計(jì)時(shí)的專注能力提高了才是我在本次課程設(shè)計(jì)中的組大收獲。也許我的課程設(shè)計(jì)并不是最優(yōu)秀的，但這三個(gè)星期自己能夠全身心的投入到一個(gè)設(shè)計(jì)中，踏踏實(shí)實(shí)，一步一個(gè)腳印，我覺(jué)得這是成為一名優(yōu)秀機(jī)械工程師必不可缺的素養(yǎng)，也是我們迫切需要的一種能力。 以上三點(diǎn)總結(jié)雖不是對(duì)如何搞好課程設(shè)計(jì)的反省或總結(jié)，但卻是自己在本次設(shè)計(jì)課程中的重大收獲，三個(gè)星期的努力是會(huì)有碩果的。第八部分 參考文獻(xiàn)【1】 紀(jì)名剛，濮良貴，機(jī)械設(shè)計(jì)，第八版，北京：高等教育出版社2006.5【2】 胡鳳蘭，互換性與技術(shù)測(cè)量技術(shù)，第二版，北京：高等教育出版社，2010.8【3】 陳作摸，葛文杰，機(jī)械原理，第七版，北京：高等教育出版社2006.5【4】 張淑娟，周靜卿，機(jī)械制圖與計(jì)算機(jī)繪圖，北京，中國(guó)農(nóng)業(yè)出版社，2007【5】 張春宜. 減速器設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)實(shí)例