ZL—100裝載機液壓系統(tǒng)設計3張CAD圖,ZL,100,裝載,液壓,系統(tǒng),設計,CAD ZL—100 裝載機液壓系統(tǒng)設計 摘 要 裝載機是一種主要用千向另一種機械(自卸車、輸送皮帶、鐵路運輸車輛等） “裝載“物料的建設機械(工程車輛）設備。輪式裝載機具有良好的機動性和較高的工作速度，并且不像履帶那樣破壞鋪裝路面，但其所能提供的牽引力較小。本次設計 ZL-100 裝載機液壓系統(tǒng)完全采用液壓技術來實現(xiàn)，設計主要對裝載機液壓系統(tǒng)的原理和工作原理進行學習研究。ZL100 裝載機在使用過程中與其他的裝載機(履帶式，小型等）相比，主要千應用閥塊，泵站集成技術，具有動作速度快、作業(yè)量大，工作能力強，敏捷靈活。但也存在一些問題，主要是體重可能會大些， 液壓系統(tǒng)部分設計時存在不可避免的設計過渡。 本文針裝載機液壓控制系統(tǒng)作了一些改進。并且對理解、弄透液壓傳動類型和工作原理，液壓中的基本回路有很大的幫助。 關鍵詞： 裝載機 液壓系統(tǒng) 設計 II ABSTRACT A loader is a type of construction equipment (engineering vehicle) machinery that is primarily used to "load" material into another type of machinery (dump truck, conveyor belt, rail-car, etc.)Loaders are not classified as moving machinery, as their primary purpose is other than moving. This design baler construction equipment hydraulic system uses the hydraulic pressure technology to realize completely. The design mainly makes the improvement to the original . Compares with other old model baler, it has applied control technology in the using process. It is different from the traditional hydraulic valve that this equipment has many advantages, such as light weight, small volume, quick respond in the movement, easy to integrate and so on. At the same time the working efficiency and the reliability have enhanced greatly, so the user give high praise to it. And it is the mainstream product in present baler market. But it also has some problems, most mainly is the compression cylinder of the compression hydraulic system fails preserve pressure when guarantees the pressure under the limited position. When the compression cylinder spatial rise, the pressure of the compression hydraulic system is too high. And electrical machinery may loss during long-term overload. This kind of situation may sometimes occurs in the using process, so is the import equipment. This design has made some improvement to the equipment of compression hydraulic control system on this problem. It is great helpful for us to understand and get the full command of the styles and working principle of the hydraulic transmission and the basic hydraulic circuit. Key words : Hydraulic system、Design、Equipment 目錄 IV 摘 要 I ABSTRACT II 目錄 III 緒 論 1 1. 液壓傳動概述 2 1 1 液壓系統(tǒng)的發(fā)展與應用 2 1.2 液壓系統(tǒng)的組成 2 1.3 液壓系統(tǒng)方案擬定 3 1.3.1 總體結構布置方案的確定 3 1.3.2 系統(tǒng)回路的確定 4 1.3.3 裝載機液壓系統(tǒng)安全回路的確定 4 1.3.4 系統(tǒng)油溫的控制 5 2 執(zhí)行元件的工況分析 6 2.1 題目及原始參數(shù) 6 2.2 執(zhí)行元件的工況分析 6 2.2.1 ZL—100 裝載機工作情況 6 2.2.2 裝載機的工況分析 7 3 執(zhí)行元件主要結構參數(shù)的確定 9 3.1 轉(zhuǎn)向液壓缸 9 3.1.1 確定執(zhí)行元件的工作壓力 9 3.1.2 確定轉(zhuǎn)向液壓缸主要結構參數(shù) 10 3.1.3 計算液壓缸的工作壓力、流量和功率 11 3.2 鏟斗液壓缸 12 3.2.1 確定鏟斗液壓缸主要結構參數(shù) 12 3.2.2 計算鏟斗液壓缸的工作壓力、流量和功率 12 3.3 動臂液壓缸 13 3.3.1 確定動臂液壓缸主要結構參數(shù) 13 3.2.2 計算鏟斗液壓缸的工作壓力、流量和功率 14 4. 原理圖的擬訂 16 4.1 擬訂原理圖的步驟 16 4.1.1 轉(zhuǎn)向液壓回路的確定 17 4.1.2 鏟斗液壓回路的確定 18 4.1.3 動臂液壓回路的確定 19 4.2 繪制液壓系統(tǒng)原理圖 20 5、液壓元件的選擇 21 5.1 動力元件的選型 21 5.1.1 轉(zhuǎn)斗液壓泵的選擇 21 5.1.2 輔助液壓泵的選擇 21 5.1.3 轉(zhuǎn)向液壓泵的確定 22 5.2 閥類元件的選型 22 5.3 液壓油路的管件選擇 23 5.3.1 對千轉(zhuǎn)向液壓回路 24 5 3 2 對千轉(zhuǎn)斗液壓回路 25 5 3 3 對千動臂液壓回路 25 5 3 4 油箱的設計 26 5.4 管接頭的選擇 27 6. 系統(tǒng)驗算 28 6.1 液壓系統(tǒng)壓力損失 28 6.2 液壓系統(tǒng)的發(fā)熱及溫升計算 29 6.3 液壓油的選用 30 結 語 31 致 謝 32 參考文獻 33 附錄一 英文翻譯 附錄二 英文原文 緒 論 ZL—100 輪式裝載機是生活中常見的工程機械，裝載機主要用千向卡車裝載物料， 以及鋪設管道 清理碎石和挖土石方等工作。，它與挖掘機不同，由千裝載機不適用千輪胎支承面以下較深處的挖掘作業(yè)，所以在挖土作業(yè)方面裝載機不是最有效的機 械。ZL—100 裝載機與目前市場上已有的普通裝載機有所不同，擴大了現(xiàn)有小型裝載機的深底鏟斗，增大了負載和能力。裝載機的前置鏟斗斗容量遠大千其他型號的機器的承載量。裝載機屬千運輸類機械，其工作裝置可以是更換式的或者是固定安裝的， 所以它不僅可以用千運輸土方，還可以用千其他場合。例如，許多裝載機可以改裝后運輸集裝箱；裝備液壓開啟式“始殼“型鏟斗時，它又能夠像推土機或鏟運機一樣作業(yè)；在各種建筑工地上裝載機也可用來短距離轉(zhuǎn)運建筑材料；裝載機也可以用千除雪作業(yè)，它們用來清除街道、公路和停車場上的積雪。有時用裝載機將積雪裝載到自卸車上進行運輸?shù)ǔＪ褂贸┭b置。 本設計就擴大裝載機的工作量穩(wěn)定液壓系統(tǒng)加強其功能做了一些加強。這個設計過程加強、加深了我們對液壓傳動類型及液壓傳動工作原理以及液壓中的基本回路 (轉(zhuǎn)向液壓回路，動臂液壓回路，轉(zhuǎn)斗液壓回路等）的理解，也鍛煉了我們計算、分析問題的能力。 為了使裝 ZL-100 載機液壓系統(tǒng)更好地工作，結合液壓設計知識對裝載機的一些缺陷采取了一些有效措施進行彌補和改進，對油液合理的選擇和過濾是控制油液污染的主要途徑，應用良好的密封性和安全性的密封裝置可以控制氣體的混入。只要合理科學的操作系統(tǒng)就可以避免減少液壓系統(tǒng)故障的出現(xiàn)，減少維修和維護的費用。在解決存在的問題之后能夠充分地發(fā)揮液壓系統(tǒng)的優(yōu)點，在滿足生產(chǎn)要求的前提下高效的，經(jīng)濟地建設 ZL-100 裝載機液壓工作系統(tǒng)，獲得更好的使用性能和更高的經(jīng)濟效簡。 總之，ZL—100 裝載機液壓系統(tǒng)的設計指導思想是在滿足實際工作要求的前提下，達到安全，經(jīng)濟，實用，方便，綠色環(huán)保，結構合理美觀的目的。并盡可能地改進采用液壓傳動這一領域發(fā)展的新的科技成果。 第 9 頁 共 38 頁 1. 液壓傳動概述 1 1 液壓系統(tǒng)的發(fā)展與應用 液壓技術的發(fā)展是與流體力學的理論研究是相關聯(lián)的。1650 年提出的帕斯卡原理，1686 年牛頓揭示了粘性液體內(nèi)摩擦定律，18 世紀流體力學的兩個重要原理—— 連續(xù)性方程和伯努力能量方程的建立為液壓技術的發(fā)展奠定了基礎。1795 年英國成功研制出第一臺水壓機，標志著液壓傳動從此進入工程領域。然而其在工業(yè)上的真正推廣使用和有教大幅度的發(fā)展是在本世紀中期，由千和微電子技術密切結合，形成機電一體化元件及系統(tǒng)，并且應用現(xiàn)代化傳感技術及信號處理方法，對元件或系統(tǒng)進行品質(zhì)監(jiān)控或故障診斷，這些使得液壓技術有了長足的發(fā)展。 液壓傳動有許多突出的優(yōu)點，它的應用設涉及領域非常廣泛，如一般工業(yè)領域用的金屬塑料加工機械、壓力機械、機床等；行走機械中的工程機械(如裝載機）、建 筑機械、農(nóng)業(yè)機械、汽車等；鋼鐵工業(yè)用的冶金機械、提升裝置、軋輻調(diào)整裝置等； 土木水利工程用的防洪閘門及堤壩裝置、河床升降裝置、橋梁操縱機構等；發(fā)電廠渦輪機調(diào)速裝置、核發(fā)電廠等等；船舶用的甲板起重機械(絞車）、船頭門、艙壁閥、 船尾推進器等；特殊技術用的巨型天線控制裝置、測量浮標、升降旋轉(zhuǎn)舞臺等；軍事工業(yè)用的火炮操縱裝置、船舶減搖裝置、飛行器仿真、飛機起落架的收放裝置和方向舵控制裝置等。 1.2 液壓系統(tǒng)的組成 1、一個完整的液壓系統(tǒng)由四個部分組成，即動力元件、執(zhí)行元件、控制元件、輔助元件。 1） 動力元件——液壓泵及原動機。它將原動機輸出的機械能轉(zhuǎn)換為工作液體的壓力能。 2） 執(zhí)行元件——包括液壓缸和液壓馬達，其作用是把工作液體的壓力能重新轉(zhuǎn)換為機械能，推動負載運動。 3） 控制元件——包括壓力、流量、方向控制閥等。通過它們的控制和調(diào)節(jié)液壓系統(tǒng)的壓力、流量、流向，以保證執(zhí)行部件所要求的輸出力、速度和方向。 4） 輔助元件——包括油箱、管道、濾油器以及指示儀表等，以保證系統(tǒng)的正常工作。 2、液壓傳動的特點與機械傳動、電力傳動等相比，液壓傳動有如下特點： (1）與電動機相比，液壓裝置的體積小、重量輕、結構緊湊，在同等體積下， 液壓裝置能產(chǎn)生更大的動力，即它具有大的功率密度或力密度，力密度在這里指工作壓力。 (2）液壓裝置相對千電力傳動和機械傳動裝置容易做到對速度的無級調(diào)節(jié)，而且調(diào)速范圍大，并且對速度的調(diào)節(jié)還可以在工作過程中進行。汽車的無極調(diào)速就是依靠的液壓裝置得已實現(xiàn)。 (3）液壓裝置和電氣、電子控制或氣壓控制結合起來，易千實現(xiàn)自動化，可以很方便地對液體的流動方向、壓力和流量進行調(diào)節(jié)和控制，從而實現(xiàn)復雜的運動和操作。 (4）液壓元件易千實現(xiàn)系列化、標準化和通用化，便千設計、制造和推廣使用。(5）由千液壓傳動中的泄露和液體的可壓縮性使這種傳動無法保證嚴格的傳動 比。 (6）液壓裝置工作平穩(wěn)，換向沖擊小，便千實現(xiàn)頻繁換向。(7）液壓裝置易千實現(xiàn)過載保護，能實現(xiàn)自潤滑，使用壽命長。 (8）液壓傳動有較多的能量損失(泄露損失、摩擦損失等），因此，傳動效率相對低。 (9）液壓傳動對油溫的變化比較敏感，不宜在較高或較低的溫度下工作。(10）液壓傳動在出現(xiàn)故障使不易診斷。 1.3 液壓系統(tǒng)方案擬定 1.3.1 總體結構布置方案的確定 ZL-100 裝載機設計的系統(tǒng)的動作是線性運動，所以要求采用液壓缸作為執(zhí)行元件，并且單作用液壓缸結構簡單，也制造容易。 液壓裝置按配置形式可分為集中配置和分散配置兩種形式。集中配置即液壓站形式，主要適合用千固定式液壓設備。集中配置形式的優(yōu)點是裝配、維修快捷方便，有利千降低動力源的振動和油溫對主機精度的影響。缺點是單獨設液壓站，占地面積較大。本對千 ZL—100 裝載機設計的液壓系統(tǒng)的油路較為簡單，以及加工閥塊的工藝孔較少等有利因素，故適合選用此方案。 液壓元件的配置形式可分為板式配置和集成式配置。 板式配置是把標準元件與其底板用螺釘固定在有預先留有油道的底板上，元件與元件之間的油路聯(lián)系可以通過有管連接或無管連來實現(xiàn)。 集成配置主要有集成塊和疊加閥兩種形式，集成塊配置是用標準的回路集成塊或自行設計的典型回路集成塊組合而成的各種液壓系統(tǒng)。集成塊是一塊通用化設計的六面體，除四周裝通向執(zhí)行元件的接頭外，其余三面用千安裝閥類元件，塊內(nèi)用鉆孔工藝形成液壓油回路，通常一塊就是一個典型的基本回路。一個液壓系統(tǒng)往往有幾個集成塊組成。疊加閥是配置則是用疊加閥疊加構成各種液壓回路和系統(tǒng)，疊加閥與其他管式、板式標準元件相比不需要另外的連接塊，可直接講個疊加閥疊裝載地板上，即可組成所需的液壓系統(tǒng)。 對千 ZL-100 裝載機液壓系統(tǒng)而言，其工作方式等特點決定了采用集成式配置方案比較合理。 1.3.2 系統(tǒng)回路的確定 考慮到 ZL-100 裝載機液壓系統(tǒng)工作空間大，調(diào)速方式采用的又是比例方向閥調(diào)速，所以采用開式循環(huán)系統(tǒng)。最后確定完整的液壓傳動系統(tǒng)的組成： 動力源部分——液壓泵和電動機。執(zhí)行部分——液壓缸。 控制部分——插裝閥 輔助部分——油箱、管道、過濾器、壓力繼電器、壓力表和冷卻器等。 液壓系統(tǒng)回路所包括的回路有：轉(zhuǎn)向液壓回路，動臂液壓回路以及轉(zhuǎn)斗液壓回路。 1.3.3 裝載機液壓系統(tǒng)安全回路的確定 ZL—100 裝載機液壓系統(tǒng)由三個液壓泵提供動力源，為了確保液壓系統(tǒng)長時間運作不出現(xiàn)故障而停止工作，所以考慮給該液壓系統(tǒng)并聯(lián)了一組備用泵，這樣很大成度的方便了機器的維護。為了確保裝載機順利完成預期的工作動作及安全保壓，系統(tǒng)裝有兩個壓力繼電器，四個手動換向閥，一個流量控制閥，外加輔助的溢流閥來實現(xiàn)液壓缸的換向；以及幾個溢流閥來保證在系統(tǒng)壓力達到最大值時安全卸荷，確保系統(tǒng)的正常工作運行。 1.3.4 系統(tǒng)油溫的控制 液壓系統(tǒng)絕大部分的能量損失是以熱能的形式散失的，這些熱量使液壓油溫度升高，油溫過高時液壓設備的性能會降低，并且也會縮短元件的壽命，造成設備出現(xiàn)故障，而且，油液溫度變化也會使油液氧化變質(zhì)?？梢娪蜏乜刂圃谝簤合到y(tǒng)設計中的重要性。 在液壓系統(tǒng)中，根據(jù)液壓油在使用過程中達到熱平衡時的油溫，是否超過允許使用溫度來判斷需不需要加裝冷卻器。如果油箱內(nèi)的油液在達到熱平衡時的溫度高千允許使用溫度，則必須設置冷卻器輔助冷卻。我們將根據(jù)裝載機液壓系統(tǒng)的特點，以及環(huán)境影響和后續(xù)的技術參數(shù)計算來確定本設計是否采用加設冷卻器的方法來冷卻。 2.1 題目及原始參數(shù) 2 執(zhí)行元件的工況分析 1. 畢業(yè)設計題目：ZL-100 裝載機液壓系統(tǒng)的設計 2 轉(zhuǎn)載機液壓系統(tǒng)參數(shù)： 工作壓力 20Mpa 左右； 轉(zhuǎn)斗缸最大總負載 80KN，行程 500mm，速度 0 6m/min； 動臂缸最大總負載 150KN，行程 900mm，速度 0 8m/min； 轉(zhuǎn)向缸最大總負載 40KN，行程 700mm，速度 0 4m/min； 2.2 執(zhí)行元件的工況分析 對執(zhí)行元件的工況分析，就是明確分析每個執(zhí)行元件在各自工作過程需要的承受的壓力與流量要求等。通常是求出一個工作循環(huán)內(nèi)各階段的速度，流量以及負載值列表表示。必要時還應作出速度、負載隨時間(或位移）變化的曲線(稱為速度循環(huán)圖、負載循環(huán)圖和功率循環(huán)圖）。 通常在液壓傳動系統(tǒng)中液壓缸所承受的負載由以下幾部分組成，即工作負載、導軌摩擦負載、功率、慣性負載、重力負載、密封負載和背壓負載。其中工作負載、導軌摩擦負載、功率、慣性負載和重力負載構成了液壓缸所要克服的機械總負載。 2.2.1 ZL—100 裝載機工作情況 ZL-100 裝載機具體工作時，其工作情況大致如下， 1、工作動作一：轉(zhuǎn)向。裝載機在轉(zhuǎn)向時轉(zhuǎn)向動力由液壓系統(tǒng)提供給液壓缸，有液壓缸執(zhí)行相應的轉(zhuǎn)向動作。對千 ZL-100 裝載機其轉(zhuǎn)向液壓回路按其所用的轉(zhuǎn)向閥結構型式，采用折腰式液壓轉(zhuǎn)向，車架采用較接的方式連接，轉(zhuǎn)向油缸的活塞桿和缸筒分別與前、后車架較接。操縱方向盤轉(zhuǎn)向時轉(zhuǎn)向液壓回路使左、右轉(zhuǎn)向油缸拉作伸動作或者壓縮運動，從而折轉(zhuǎn)前、后車架使裝載機轉(zhuǎn)向。裝載機不轉(zhuǎn)向時轉(zhuǎn)向閥處千中位，轉(zhuǎn)向油泵的輸出油液經(jīng)轉(zhuǎn)向閥流回油箱。因轉(zhuǎn)向閥芯和閥體的軸向間隙在制造時已得到嚴格控制，此時雖然轉(zhuǎn)向油缸兩腔都通回油，但因滑閥的阻尼作用，使油缸中能形成一定的壓力，使轉(zhuǎn)向反應靈敏，而且該阻尼作用能維待裝載機直線行駛的穩(wěn)定性。裝載機轉(zhuǎn)向時轉(zhuǎn)向閥芯的移動使轉(zhuǎn)向油缸一腔通壓力油，另一腔通回油路，從而實現(xiàn)轉(zhuǎn)向。 2、工作動作二：鏟斗裝載工作。鏟斗在不同的工作動作下其受力情況不同。 (1）插入力 裝載機工作時鏟斗插入料堆的插入力是裝載機液壓系統(tǒng)設計的重要性能參數(shù)，它與牽引力是緊密聯(lián)系的，所以在一般的裝載機技術規(guī)格中標出的只有出牽引力。插入力是指裝載機鏟掘物料時，在鏟斗斗刃上產(chǎn)生插入料堆的作用力。對千 ZL—100 裝載機，它是依靠行走來進行鏟掘的裝載機，當在平坦地面勻速行駛不考慮空氣阻力時， 其插入力等千牽引力。 (2）掘起力 通俗來說，就是當鏟斗裝載物料后繞著某個規(guī)定的較接點回轉(zhuǎn)時，作用在鏟斗斗刃的垂直向上的力。它決定了鏟斗繞這個規(guī)定的較接點回轉(zhuǎn)時的動臂提升或鏟斗翻起的能力，裝載機的裝載能力很大程度上也可以通過它來體現(xiàn)！ 3、工作動作三：動臂舉升。 裝載機在工作時會將鏟斗舉起并將鏟斗送向卡車，將鏟斗舉起的過程中動臂部分會受到來自鏟斗本身以及裝載貨物的重力阻力。 4、密封負載 FS 密封負載是指密封裝置的摩擦力，它的取值與密封裝置的類型和尺寸以及液壓缸的制造質(zhì)量和油液的工作壓力相關，F(xiàn)S 的計算公式可以從液壓設計手冊中查找。在為液壓系統(tǒng)設計完成之前，不知道密封裝置的參數(shù)， FS 無法計算， 一般用液壓缸的機械效率hcm 加以考慮，常取hcm =0 90"'0 97 5、背壓負載 Fb 背壓負載是指液壓缸回油腔背壓所造成的阻力。在系統(tǒng)方案及液壓缸結構未確定之前， Fb 也無法計算，但是可以考察標準選取背壓估計值進行計算。 2.2.2 裝載機的工況分析 ZL-100 裝載機液壓系統(tǒng)的工況分析如下： 啟動階段——快進階段——工進階段——快退階段——停止 液壓系統(tǒng)中不同液壓缸在其各個主要工作階段的機械總負載(F）可按下列公式計算： 1）轉(zhuǎn)向液壓缸工進階段 根據(jù)設計參考主要參數(shù)，轉(zhuǎn)向液壓缸在工進階段所承受的機械總負載可確定為： F=40KN 快速階段(統(tǒng)稱快進階段與快退階段為快速階段） 轉(zhuǎn)向恢復過程中液壓缸只承受系統(tǒng)帶來的背壓：Pb 2）鏟斗液壓缸在工近階段承受的機械總負載 F=80KN 3）動臂液壓缸工進階段機械總負載 F=150KN 3.1 轉(zhuǎn)向液壓缸 3 執(zhí)行元件主要結構參數(shù)的確定 3.1.1 確定執(zhí)行元件的工作壓力 原始數(shù)據(jù)中給出液壓缸行程為 S=700mm,行程，故選用單活塞桿液壓缸。 壓力與系統(tǒng)是液壓系統(tǒng)的重要參數(shù)，是確定系統(tǒng)元件，輔件及動力機構的依據(jù)。系統(tǒng)壓力選擇的合理性，直接關系到液壓系統(tǒng)設計的合理程度，在設計液壓系統(tǒng) 時，最佳的工作壓力是指在特定條件下，與各設計因素的最佳結合。經(jīng)濟和質(zhì)量因素 液壓系統(tǒng)所傳遞的功率是壓力和流量的乘積。如果系統(tǒng)功率一定，壓力值若選擇太小，那么元件的尺寸就較大，不經(jīng)濟。相反，壓力過高，對系統(tǒng)的性能要求也升高， 對各元件的精度要求也提高，造價就會提升，但以上不是絕對的，應針對具體系統(tǒng)確定方案。 本次課程設計的課題設計參數(shù)中已給出工作壓力為 P=20Mpa，由千系統(tǒng)存在背壓， 同時考慮到工進階段與快速的階段的差異性， 參考下表選取工進階段背壓Pb1=0.8Mpa，快速階段背壓 Pb2=0.5Mpa。 表 3.1 執(zhí)行元件背的估計值 系統(tǒng)類型 背壓 Pb/Mpa 簡單系統(tǒng)，一般輕載節(jié)流調(diào)速系統(tǒng) 0.2~0.5 中低壓系統(tǒng) 0~8Mpa 出口帶調(diào)速閥的調(diào)速系統(tǒng) 0.5~0.8 出口帶背壓閥 0.5~1.5 帶補油泵的閉式回路 0.8~1.5 中、高壓系統(tǒng) 8~16Mpa 同 上 比上面高 0%~100% 高壓系統(tǒng) 16~32Mpa 如鍛壓機械等 初算被壓忽略 其余因素: 1、提高壓力值，對密封裝置、各執(zhí)行元件的精度耐用度將提出更高要求 2、壓力值升高，系統(tǒng)的泄漏量變大，效率下降 3、壓力值太高，使元件、輔件壽命降低，系統(tǒng)可靠性下降 依據(jù) ZL—100 裝載機液壓系統(tǒng)特點，推力一定，運動速度也有一定要求，故需要考慮各項因素，使運動速度盡量提高，同時應考慮柱塞的加工等因素。 3.1.2 確定轉(zhuǎn)向液壓缸主要結構參數(shù) 根據(jù)設計參數(shù)已知裝載機在工進階段的負載是最大負載 F=20KN。 由千采用單活塞桿液壓缸， 無桿腔為工作腔時， p1 A1 - p2 A2 = F 圖 3-1.單桿活塞液壓缸 第 30 頁 共 38 頁 = 4F ′ -3 =0.05m 1 D p ′p 10 根據(jù)實際情況與圓整法，取 D = 70mm， 查《液壓設計手冊》知活塞桿在受壓工作時，一般取 d D  =0.5~0.7 取 d =0.707，有 d=0.707D=49.49mm D 圓整法取 d=50 mm  π D2  3.14 ′(0.07)2  -3 2 無桿腔面積 A1 = 4 = = 3.8′10 m 4 有桿腔面積 A = A -π d 2 = 3.8′10-3 -1.9 ′10-3 = 1.9 ′10-3 m2 2 1 4 當無桿腔為工作腔時，工作負載和有桿腔工作時負載相同，按照有桿腔為工作腔時計算出來的液壓缸的尺寸，可以完全滿足無桿腔為工作腔的工作。 3.1.3 計算液壓缸的工作壓力、流量和功率 1） 計算工作壓力 工進時選取 Pb=0.8Mpa,快速回升時 Pb=0.5Mpa 工作進給階段： 1 p = F + A2 p A1 A1 4 ′104 b 1.9 ′10 -3 6 = 3.8′10-3 + 3.8′10-3 ′ 0.8′10 =10.9Mpa 快速進給階段：  1 b p = F + A1 p A2 A2 = 0 + 2 ′ 0.5Mpa = 1Mpa 2） 計算液壓缸輸入流量 1 因快進速度和快速回升的速度相同 v1=0 4m/s 故轉(zhuǎn)向液壓缸在工作時需要的輸入流量為： q1 3） 計算液壓缸的輸出功率 = A ′ v = 3.8′10-3 ′ 0.4 = 1.52 L min 工進階段： p = p q =10.9 ′106 ′ 0.25′10-4W = 272.5W = 0.27KW 1 1 快速進給階段： p = p1q1 = 1′106 ′ 0.25′10-4W = 25W = 0.025KW 將以上計算的壓力、流量和功率值列千表 3.2： 3.2 轉(zhuǎn)向液壓缸在各階段的壓力、流量和功率 液壓缸工作階段 工作壓力 p1 /Mpa 輸入流量q1 /(L/min) 輸入功率 P/kw 工進階段 10.9 1.52 0.27 快速進給階段 1 1.52 0.025 3.2 鏟斗液壓缸 3.2.1 確定鏟斗液壓缸主要結構參數(shù) 根據(jù)設計參數(shù)：轉(zhuǎn)斗缸最大總負載 80KN，行程 500mm，速度 0 6m/min； 故同理可以計算出無桿腔作用時 = 4F ′ -3 =0.0714(m） 1 D p ′p 10 查詢設計手冊 GB/T2348-1993 按圓整法取 D=80(mm) 取 d =0.707，有 d=0.707D=56.56mm D 圓整法取 d=63 mm π D2 無桿腔面積 A1 = 4 =  3.14 ′(0.08)2 = ′ 5.024 10 4  -3 (m2 ) 有桿腔面積 A = A -π d 2 = 5.024 ′10-3 - 3.116 ′10-3 = 1.908′10-3 (m2 ) 2 1 4 3.2.2 計算鏟斗液壓缸的工作壓力、流量和功率 1）計算工作壓力 工進時選取 Pb=0.8Mpa,快速回升時 Pb=0.5Mpa 工作進給階段： 1 p = F + A2 p A1 A1 8′104 b 1.908′10 -3 6 快速進給階段： = 5.024 ′10-3 + 5.024 ′10-3 ′ 0.8′10 =16.2Mpa 1 b p = F + A1 p A2 A2 = 0 + 2.633′ 0.5Mpa = 1.316Mpa 2）計算液壓缸輸入流量 因快進速度和快速回升的速度相同 v=0 6m/s 故鏟斗液壓缸在工作時需要的輸入流量為： 1 1 q = A ′ v = 5.024′10-3 ′ 0.6 = 3.014 L min 3）計算液壓缸的輸出功率工進階段： 1 1 p = p q =16.2 ′106 ′ 0.5′10-4W = 810W = 0.81KW 快速進給階段： p = p1q1 = 1.3′106 ′ 0.5′10-4W = 65W = 0.065KW 將以上計算的壓力、流量和功率值列千表 3.3： 表 3.3 鏟斗液壓缸在各階段的壓力、流量和功率 液壓缸工作階段 工作壓力 p1 /Mpa 輸入流量q1 /(L/min) 輸入功率 P/kw 工進階段 16.2 3.0 0.81 快速進給階段 1.3 3.0 0.065 3.3 動臂液壓缸 3.3.1 確定動臂液壓缸主要結構參數(shù) 根據(jù)設計參數(shù)：動臂缸最大總負載 150KN，行程 900mm，速度 0 8m/min； 故同理可以計算出無桿腔作用時 4F -3 1 D = p ′p′10 =0.098(m） 查詢設計手冊 GB/T2348-1993 按圓整法取 D=100(mm) 取 d =0.707，有 d=0.707D=70mm D 圓整法取 d=70 mm 無桿腔面積 A1 = π D2 4 = 3.14 ′(0.1)2 4 = 7.85′10-3  (m2 ) 有桿腔面積 A = A -π d 2 = 7.85′10-3 - 3.84 ′10-3 = 4.01′10-3 (m2 ) 2 1 4 3.2.2 計算鏟斗液壓缸的工作壓力、流量和功率 1） 計算工作壓力 工進時選取 Pb=0.8Mpa,快速回升時 Pb=0.5Mpa 工作進給階段： 1 p = F + A2 p A1 A1 15′104 b + 4.01′10 -3 ′ ′ 6 = 7.85′10-3 =19.5Mpa 7.85′10-3 0.8 10 快速進給階段： p = F + A1 p 1 b A2 A2 2） 計算液壓缸輸入流量 = 0 +1.96 ′ 0.5Mpa = 0.98Mpa 因快進速度和快速回升的速度相同 v=0 8m/s 故動臂液壓缸在工作時需要的輸入流量為： 1 1 q = A ′ v = 7.85′10-3 ′ 0.8 = 6.28 L min 3） 計算液壓缸的輸出功率 工進階段： p = p q =19.5′106 ′1.04 ′10-4W = 2028W = 2.028KW 1 1 快速進給階段： p = p1q1 = 0.98′106 ′1.04 ′10-4W = 101.9W = 0.1019KW 將以上計算的壓力、流量和功率值列千表 3.4： 表 3.2 鏟斗液壓缸在各階段的壓力、流量和功率 液壓缸工作階段 工作壓力 p1 /Mpa 輸入流量q1 /(L/min) 輸入功率 P/kw 工進階段 19.5 6.28 2.028 快速進給階段 0.98 6.28 0.1019 4.1 擬訂原理圖的步驟 4．原理圖的擬訂 系統(tǒng)原理圖是詮釋液壓系統(tǒng)的組成和工作原理的圖紙。系統(tǒng)原理圖的合理性對系統(tǒng)的性能穩(wěn)定性及設計方案的合理、經(jīng)濟性具有決定性的作用，它是系統(tǒng)設計不可或缺的部分。 擬訂系統(tǒng)原理圖是整個裝載機液壓系統(tǒng)設計中核心的環(huán)節(jié)。從原理圖油路的結構路徑上能直觀體現(xiàn)設計任務中提出的各項性能要求預期。系統(tǒng)原理圖的擬訂涉及面較廣，要考慮到減少浪費，提高效率，減少發(fā)熱，并使系統(tǒng)盡可能簡單一些，動作可靠以及經(jīng)濟性等諸多方面因素。 擬訂系統(tǒng)原理圖包括以下兩項內(nèi)容：一是分析、對比選擇合理的液壓回路；二是將選出的回路組成液壓系統(tǒng)。 對千 ZL-100 裝載機其液壓系統(tǒng)涉及三個工作液壓回路，分別是：轉(zhuǎn)向液壓回路， 鏟斗液壓回路，動臂液壓回路。 4.1.1 轉(zhuǎn)向液壓回路的確定 裝載機作業(yè)周期比較短，動作要求要靈活，這就要求轉(zhuǎn)向機構要靈敏，靈活。裝載機需要有穩(wěn)定的轉(zhuǎn)向速度，也就是要求進入轉(zhuǎn)向液壓缸的油液流量恒定，而轉(zhuǎn)向液壓缸的油液主要有轉(zhuǎn)向泵提供，當發(fā)動機受其他負載影響轉(zhuǎn)速下降時，我們依靠預設的輔助泵通過流量控制閥來補充流量，以保證轉(zhuǎn)向回路的穩(wěn)定性。 4.1.2 鏟斗液壓回路的確定 轉(zhuǎn)斗液壓工作機構動作主要是通過換向閥的有機結合來完成其工作要求，鏟斗的前傾與收起等動作。工作性質(zhì)要求其工作可靠，操作輕便，并且要能夠自動限位。換向閥的右位、中位、左位分別能夠?qū)崿F(xiàn)鏟斗的收起、鎖緊和前傾。 圖 4-1 轉(zhuǎn)向液壓回路 圖 4-2 鏟斗動作回路 注解：轉(zhuǎn)向液壓回路工作時，由液壓泵 C 提供液壓油，液壓油通過 4(三位四通手動換向閥）由閥 4 調(diào)節(jié)控制液壓油流向閥 2(兩位四通流量閥）從而控制轉(zhuǎn)向液壓缸的活動，以實現(xiàn)左右轉(zhuǎn)向。 鏟斗液壓回路工作時，由液壓泵 A 工作提供該回路所需要的液壓油，液壓油通過管路輸送到閥 7(三位四通手動換向閥）此時閥 6(三位六通換向閥）處千關閉閥位， 所有液壓油通過閥 7 的控制流向鏟斗液壓缸，以提供鏟斗液壓缸工作所需的動力。 4.1.3 動臂液壓回路的確定 動臂動作機構中要求通過換向閥的控制，實現(xiàn)動臂液壓缸的提升、中立、下降、浮動四個工作動作。 換向閥處千中位時，動臂液壓缸處千浮動狀態(tài)，以便在地面上鏟取物料或者推鏟作業(yè)。 圖 4-3 動臂液壓回路 注解：動臂液壓回路工作時，工作所需的液壓能由主泵 A 和輔助液壓泵 B 同時工作來提供能量，此時油路中閥 7 處千關閉狀態(tài)，而閥六(三位六通手動換向閥）處千工作狀態(tài)推動動臂液壓缸工作以實現(xiàn)對鏟斗的舉升動作。 4.2 繪制液壓系統(tǒng)原理圖 根據(jù)以上對裝載機液壓系統(tǒng)的分析，擬定了如下系統(tǒng)原理圖4-4。 圖 4-4 液壓系統(tǒng)原理圖 5.1 動力元件的選型 5、液壓元件的選擇 液壓系統(tǒng)中提供動力的是泵站，它向系統(tǒng)提供一定壓力、流量和清潔度的工作介質(zhì)，是液壓系統(tǒng)的重要組成部分。液壓泵站由泵組、油箱組件、控溫組件、蓄能器組件及過濾器組件這五個獨立部分組成。設計過程中可以根據(jù)不同要求進行合理的取舍，設計出工況理想合適的液壓泵站。 5.1.1 轉(zhuǎn)斗液壓泵的選擇 根據(jù)前面基本參數(shù)的計算可知工進階段液壓缸工作壓力最大，轉(zhuǎn)斗液壓缸的工作壓力 P=16.2Mpa 工作流量 q=3.0L/min 考慮到液壓油路的壓力損失： ?6 p =0.5Mpa ， 則液壓泵做高工作壓力 P = P1 + ?6 p =16.2+0.5=16.7Mpa 再考慮到一定的壓力儲備，所以轉(zhuǎn)斗液壓泵的額定壓力 pe 為： pe = p ′(1+ 25%) = 20.875(Mpa) 確定轉(zhuǎn)斗液壓泵的最大工作做流量： qp = k1 ? qmax =1.1*3.0=3.3L/min 式中：k1——系統(tǒng)的漏洞修正參數(shù)，一般取 k1=1.1~1.3； qmax ——同時動作各元件所需的流量之和的最大值。 根據(jù)以上所求得的 pe 和qp 值，綜合查詢《液壓設計手冊》選取轉(zhuǎn)斗液壓泵的型號如下：2.5MCY14-1B 型齒輪泵。具體參數(shù)如下表： 表 5.1 2.5MCY14—1B 型齒輪參數(shù) 理論排量 額定壓力 轉(zhuǎn)速 容積效率 驅(qū)動功率 2.5ml/r 31.5Mpa 1500r/min 3 92% 6kw 5.1.2 輔助液壓泵的選擇 根據(jù)裝載機液壓系統(tǒng)原理圖分析工作回路的運轉(zhuǎn)情況可知，當動臂液壓回路運轉(zhuǎn)時，僅有工作泵(轉(zhuǎn)向液壓泵）提供動力，這無法滿足動臂液壓回路工作時所需的壓力和流量要求，結合節(jié)約成本，減少浪費的原則所以設計一個小一點的輔助泵來補充， 從而使動臂液壓回路安全正常的工作。 計算得知，動臂液壓缸在工作時所需的工作壓力 P=19.5Mpa ，q=6.28L/min。 由此可根據(jù)壓力差算出動臂液壓回路在工作泵供壓時需要補充的差壓 6p 6p = p動 - p轉(zhuǎn) = 19.5 -16.2 = 3.3(Mpa) 6q = q動 - q轉(zhuǎn) = 6.28 - 3.0 = 3.2(8 L / min） 同理依據(jù)選定轉(zhuǎn)向液壓泵(工作泵）是的方法，查詢《液壓設計手冊》 選取輔助泵的型號如下：CPA 2 —6 ，其參數(shù)如下表： 表 5.2 CPA2-6 參數(shù) 理論排量 額定壓力 轉(zhuǎn)速 驅(qū)動功率 6.9ml/r 10Mpa 最大：3000r/min 最低：600r/min 3.2kw 5.1.3 轉(zhuǎn)向液壓泵的確定 根據(jù)初步參數(shù) P=10.9Mpa q=1.52L/min 有上訴方式求得： p e = 14 . 25 Mpa q p = 1 . 67 L / min 故查手冊選取轉(zhuǎn)向液壓泵型號如下：CBK0—0.8 其基本參數(shù)如下表： 表 5.3 CBK0—0.8 泵參數(shù) 型號 理論排量 額定壓力 轉(zhuǎn)速 CBK0—0.8 0.82ml/r 20—30Mpa 3500—4000r/min 5.2 閥類元件的選型 閥類元件的依據(jù)是：系統(tǒng)的最大壓力 P 和通過閥的實際流量 Q 以及閥的操縱、安裝方式等。選擇液壓閥時要注意的問題是： (1）確定通過該液壓閥的實際流量； (2）注意單活塞桿液壓缸兩腔回油的差異； (3）控制閥的使用壓力、流量，不要超過其額定壓力與流量； (4）注意單向閥開啟壓力的合理選用； (5）注意合理選用液控單向閥的泄壓方式； (6）注意電磁換向閥和電液換向閥的應用場合； (7）要注意先導式減壓閥的泄漏油比其他控制閥大的情況； (8）注意節(jié)流閥，調(diào)速閥的最小穩(wěn)定流量符合要求； (9）注意卸荷溢流閥與外控順序閥作卸荷閥的區(qū)別； (10）注意滑閥的過渡狀態(tài)機能。 根據(jù)所擬訂的液壓系統(tǒng)原理圖，與通過計算分析各液壓閥油液的最高壓力和最大流量，選擇各液壓閥的型號規(guī)格，列表千 5.4 中： 表 5.4 液壓元件型號及規(guī)格 5.3 液壓油路的管件選擇 在液壓系統(tǒng)中所有的元件，包括動力元件與輔助元件在內(nèi)，都是靠管件和管自己接頭連城。他們分布千整個液壓系統(tǒng)，如果系統(tǒng)中任何一根管件或者一個接頭損壞， 都可能導致系統(tǒng)出現(xiàn)故障。 對千本次課題 ZL—100 裝載機液壓系統(tǒng)，我們盡量采用硬管，因為它耐高壓、壓力損失小、相同條件下體積小，成本低。無縫鋼管耐高溫，變形小、耐油、抗腐蝕性好。安裝時不易彎曲，一旦轉(zhuǎn)配好后就能保待布局原型。 液壓系統(tǒng)常用的管道有鋼管、銅管、橡膠軟管、尼龍管等等。依據(jù)其系統(tǒng)的工作壓力、工作環(huán)境和液壓裝置的總體布局以及經(jīng)濟效簡等進行選擇。 管道尺寸的確定一般根據(jù)所通過的最大流量和允許的壓力來確定。 管道內(nèi)徑： d 3 = 1130 式中 q——通過管道的最大流量； v ——管道內(nèi)徑允許流速； d——管道內(nèi)徑。 表 5.5 金屬管內(nèi)油液的流速推薦值 金屬管內(nèi)油液的流速推薦值 吸油口管道 v ￡ 0.5 ~ 2m/s 壓力高時取大值，壓力低或者管道長時取小值；粘度大時取小值； 壓油管道 v ￡ 2.5 ~ 6m/s 短管道及局部收縮處 v ￡ 5 ~ 10m/s 回油管路 v ￡ 5 ~ 10m/s 泄漏管路 v ￡ 1m/s 5.3.1 對于轉(zhuǎn)向液壓回路 根據(jù)d =3 = 1130 1） 吸油管道，取 v=0.5m/s 可得 d 3 = 1130 = 1130 = 11.0(mm) 2） 壓油管道，取 v=2m/s 可得 d 3 = 1130 = 1130 = 5.5(mm) 3） 回油管道，取 v=2.5m/s 可得 d 3 = 1130 = 1130 = 4.9(mm) 根據(jù)以上計算所得查詢《液壓設計手冊》選取轉(zhuǎn)向回路部分管件的標準規(guī)格如下表： 5.6 管件的規(guī)格 名稱 內(nèi)徑 外徑 吸油管 12mm 18mm 壓油管 6mm 10mm 回油管 5mm 10mm 5.3.2 對于轉(zhuǎn)斗液壓回路根據(jù)上述方法可算出， 吸油管： d 3 12.6 ； 壓油管： d 3 6.3 ； 回油管： d 3 5.65 。 所以選取的管件標準規(guī)格如下表： 5.7 管件的規(guī)格 名稱 內(nèi)徑 外徑 吸油管 15mm 22mm 壓油管 8mm 14mm 回油管 6mm 10mm 5.3.3 對于動臂液壓回路 經(jīng)過計算得出管道標準規(guī)格列表如下： 5.3.3 管件的規(guī)格 名稱 內(nèi)徑 外徑 吸油管 32mm 42mm 壓油管 24mm 24mm 回油管 22mm 24mm 5.3.4 油箱的設計 1、油箱設計的注意事項： 油箱在系統(tǒng)中的作用，主要是儲油和散熱，也起著分離油液中的氣體及沉定污物的作用，所以根據(jù)系統(tǒng)的具體條件，選用油箱的容積，形式和附件，以使油箱充分法發(fā)揮作用；本系統(tǒng)中共有三套電機泵組，兩用一備，由千其質(zhì)量較大，所以采用旁置式，下面對油箱進行分析設計： a、油箱必須有足夠大的容積，以保證系統(tǒng)工作時能夠保待一定的液位高度滿足散熱的要求，在機器停止工作時也能夠滿足容納回流到油箱中工作介質(zhì)的要求。在通常情況下選擇油箱體積為泵的流量的 3~7 倍。對千固定設備，以及空間、面積不受限制的設備，應采取較大的容量，在裝載機械液壓系統(tǒng)中的油箱通常取泵的每分鐘流量的7~10 倍。 b、吸油管道和回油管道應插入最低液面以下，避免吸空和回油飛濺產(chǎn)生氣泡。管口與箱底、箱壁距離一般大千直徑的三倍，且管口制成 45°的斜角，以增大吸油和出油的截面?；赜凸芸谝鼻谐?45 度并面向箱壁，利千散熱。 c、吸油管和回油管之間應盡可能的離的遠一些，在兩管之間設置隔板，隔板高度為油液高度的 2/3 到 3/4，以加大液流循環(huán)，跳高散熱效率，分離油液中的空氣及沉淀雜質(zhì)。 d、為便千注油及通氣在油箱面板上設置空氣濾清器，在箱底設置放油閥，以利 千換油。在油箱側面設置人孔，以便千到油箱內(nèi)部清洗。 e、對油箱內(nèi)表面進行防腐處理，不但要顧及與介質(zhì)的相溶性，還要考慮到處理后的可加工性和經(jīng)濟性。 2、油箱體積的計算： 按下面的經(jīng)驗公式來確定油箱的容量： V =aq 式中： V—油箱容量(L） q—液壓泵的總額定流量(L/min） a—經(jīng)驗系數(shù)，這里取a = 1.8 所以，V =aq =386 (L） 查手冊選 V=400 L 由千該系統(tǒng)在高溫條件下，而且一方面要滿足系統(tǒng)供油的要求，還要保證執(zhí)行元件全部排油時，油液不能溢出，以及系統(tǒng)中最大可靠充滿油時，油箱的油位不低千限度。所以設計油箱的容積確定為 L；設油箱中油面高度達油箱高度的 0 8。因此，可取油箱的長、兒、高為：1280mm、 800mm、 720mm。 5.4 管接頭的選擇 在選擇管接頭時，必須讓它滿足回路液壓油的通流能力和具有較小的壓力損失。還要滿足裝卸方便、連接精密、密封可靠、外形緊湊。液壓系統(tǒng)回路中采用一些管接頭引出液壓油液，結合到工作壓力和減少成本兩方個的因素，在系統(tǒng)中使用焊接式管接頭，接頭體與接管之間用 O 型密封圈進行端面密封。其優(yōu)點是結構簡單、密封性能好、對管子的尺寸精度要求不算太高。工作壓力可達到 31.5Mpa， 工作溫度在-25~80C，適合千以油為介質(zhì)的管路系統(tǒng)，不足之處就是焊接式管接頭 對焊接質(zhì)量要求較高，且拆裝不方便。 6．系統(tǒng)驗算 由千本次設計 ZL—100 裝載機液壓系統(tǒng)在初步設計時涉及到的某些參數(shù)都是評估得來的。當各回路形式，液壓元件以及連接管路等確認后，我們應該針對實際情況對自己所設計的液壓系統(tǒng)進行各項分析。 對千裝載機液壓系統(tǒng)來說，我們將進一步確切的計算液壓回路各階段的壓力損失，系統(tǒng)效率，發(fā)熱升溫等情況。根據(jù)分析計算發(fā)現(xiàn)的問題對涉及中不合理的地方， 進行修改調(diào)整或其他措施。 6.1 液壓系統(tǒng)壓力損失 壓力損失包括在管路中的沿途損失，過路的拒不損失和閥類的局部損失，分別標 記為： Dp1 、 Dp2 、Dp3 。 所以總壓力損失為：  Dp = Dp1 + Dp2 + Dp3 D l v2 p1 = l* d * 2 r D v2 p2 = x 2 r 式子中 1——管道長度，1=5m ； d——管道內(nèi)徑； V——液流平均速度 r——液壓油密度 取值 928 kg / m 3 l——沿程阻力系數(shù) x——局部阻力系數(shù) 通過計算得壓力損失 Dp1 = 0.04Mpa DP3  = DP  ( Q )2 Q n n 其中 Qn ——閥的額定流量 Q ——通過閥的實際流量 Dpn ——閥的額定壓力損失 管路局部壓力損失比較千閥的局部損失小得多，所以只計算通過閥的局部損失。 根據(jù)選擇計算得到 Dp3 = 1.5Mpa 。 對千泵到執(zhí)行元件間的壓力損失，計算得出的Dp 如果比估計的壓力損失大得多， 就應該從新調(diào)整泵跟其他相關元件規(guī)格。 因為系統(tǒng)的調(diào)整壓力： pr 3 p1 + Dp =1 5Mpa 因為額定壓力還有一定富裕度，所以繃得選這是合理的。 6.2 液壓系統(tǒng)的發(fā)熱及溫升計算 對系統(tǒng)較為復雜的熱量進行估算如下： PDr = Pr - pc 式子中 Pr 是液壓系統(tǒng)的總輸入功率， pc 是輸出的有效功率。 ? p = 1 n r T piQiti n i i=1 pi ? p = 1 n c T Fwi Si i 式子中： Ti — —工作周期 i=1 z、n — —分別是液壓泵、液壓缸的數(shù)量 pi、Qi、n pi — —分別是第i臺泵的實際輸出壓力、流量、效率 ti — —第i臺泵的工作時間 Fwi、Si — —液壓缸外載荷及此載荷時的行程 根據(jù)前面對泵的選定時所得到的參數(shù)，以及 z=2，n=3， 計算得出 P=9.8kW。 又因為： DT = Pr KA 根據(jù)表 6.1，綜合考慮，給系統(tǒng)裝上一個冷卻器！ 表 6.1 溫度情況分析表 冷卻條件 kw / m2 ·C 通風條件很差 8——9 通風條件良好 15——17 用風扇冷卻 23 循環(huán)水強制冷卻 110——170 6.3 液壓油的選用 液壓傳動設備中液壓油既是傳動中介，又兼作潤滑劑，因此比一般潤滑油有更高的要求，對液壓油的要求表述如下： 1 良好的化學穩(wěn)定性。這里指的是在高溫下、與空氣長期接觸以及在高速通過縫隙或小孔后仍能保待其原有化學成分不氧化，不變質(zhì)的化學特性； 2 良好的潤滑能力，以減在小元件中相對管道表面的損耗； 3 質(zhì)地純凈，不含或含有極少的雜質(zhì)； 4 適當?shù)恼扯?，良好的粘溫特性? 5 凝固點和流動溫度較低，以保證油液能在較低溫度下也能夠正常使用； 6 有較快地排出油中游離空氣（消泡性)和較好地與油中水分分離（抗乳化性)的能力； 7 沒有腐蝕性，防銹性能好，有良好的相容性（對密封橡膠和涂料等無溶解作用)。綜上，因為系統(tǒng)處千高壓，本系統(tǒng)的傳動介質(zhì)選用 L-HV 型液壓油。 結 語 此次本頁設計是以液壓系統(tǒng)為設計對象，以 ZL—100 裝載機作為載體。裝載機大家都不陌生，而 ZL—100 型的在市場上還是沒有的，所以我們參考的是市面已有的裝載機進行設計的。在設計中學到了許多課堂上學不到的東西，更進一步鞏固了以前所學的知識。 在鄧老師的精心指導下，我對系統(tǒng)各個回路進行了分析，這對理解，弄清，弄透液壓傳動類型及液壓傳動的工作原理以及液壓中的基本回路有著很大的幫助。運用液壓傳動的基礎知識，經(jīng)過計算選擇了液壓元件的參數(shù)和型號，對其進行了深入的分析計算和探討，做出了更加合理的設計方案。 畢業(yè)設計是對我們大學生大學四年在校學習的總結和考察，對我們已掌握的科學知識水平的評估，幫助我們提高綜合運用所學的知識進行分析研究的水平和獨立完成工程液壓系統(tǒng)設計的能力。在畢業(yè)設計中實現(xiàn)能力與知識的深化和加強，提升創(chuàng)新和發(fā)明能力，培養(yǎng)我們嚴肅認真的科學態(tài)度和嚴謹求實的工作作風，為走入社會奠定堅實的學科知識基礎和各方面的綜合能力。 這一次裝載機液壓系統(tǒng)的設計思想就是在滿足其正常工作要求的前提下，盡可能的達到經(jīng)濟實用、操作方便、安全可靠、發(fā)熱和噪聲低、結構合理美觀的要求。 致 謝 大學四年的學習結束在即，在大四迎來了我的畢業(yè)設計，經(jīng)過大半個學期的不懈努力和認真實習。在畢業(yè)設計指導老師XX老師的悉心指導下，完成了我的畢業(yè)設計。 論文的每一個章節(jié)都傾注了鄧老師的心血。在整個畢業(yè)設計準備的過程中，鄧老師對我的影響還是很重要的，他的高要求，高起點和敏銳的學術思想，嚴謹?shù)闹螌W態(tài)度都將是我終生受簡。每次在畢