《《電力系統(tǒng)繼電保護(hù)》課程設(shè)計(jì)》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《《電力系統(tǒng)繼電保護(hù)》課程設(shè)計(jì)（21頁(yè)珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、 目 錄 前言 2 1 運(yùn)行方式的選擇 3 1.1 運(yùn)行方式的選擇原則 3 1.1.1 發(fā)電機(jī)、變壓器運(yùn)行方式選擇的原則 3 1.1.2 變壓器中性點(diǎn)接地選擇原則 3 1.1.3 線路運(yùn)行方式選擇原則 3 1.1.4 流過(guò)保護(hù)的最大、電小短路電流計(jì)算方式的選擇 3 1.1.5 選取流過(guò)保護(hù)的最大負(fù)荷電流的原則 4 1.2 本次設(shè)計(jì)的具體運(yùn)行方式的選擇 4 1.3電流互感器變比的選擇 5 1.4電壓互感器變比的選擇 5 2電網(wǎng)各元件參數(shù)計(jì)算及負(fù)荷電流計(jì)算 5 2.1基準(zhǔn)值選擇 5 2.2電網(wǎng)各元件等值電抗計(jì)算 5 3短路電流計(jì)算 7 3.1電網(wǎng)等效電路圖 7

2、 3.2短路電流計(jì)算 7 3.3短路計(jì)算結(jié)果 11 4電流保護(hù)計(jì)算 11 5距離保護(hù)整定計(jì)算 12 5.1距離保護(hù)整定計(jì)算所用公式 12 5.2電網(wǎng)線路參數(shù) 13 5.3斷路器7QF的距離保護(hù)整定計(jì)算及靈敏度校驗(yàn) 13 5.4斷路器1QF的距離保護(hù)整定計(jì)算及靈敏度校驗(yàn) 14 5.5斷路器4QF的距離保護(hù)整定計(jì)算及靈敏度校驗(yàn) 16 5.6斷路器2QF的距離保護(hù)整定計(jì)算及靈敏度校驗(yàn) 17 5.7整定計(jì)算結(jié)果 18 6保護(hù)4三段式電流保護(hù)原理接線圖 19 參考文獻(xiàn) 20 致 謝 21

3、 前言 《電力系統(tǒng)繼電保護(hù)》作為電氣工程及其自動(dòng)化專業(yè)的一門主要課程,主要包括課堂講學(xué)、課程設(shè)計(jì)等幾個(gè)主要部分。在完成了理論的學(xué)習(xí)的基礎(chǔ)上，為了進(jìn)一步加深對(duì)理論知識(shí)的理解，本專業(yè)特安排了本次課程設(shè)計(jì)。電能是現(xiàn)代社會(huì)中最重要、也是最方便的能源。而發(fā)電廠正是把其他形式的能量轉(zhuǎn)換成電能，電能經(jīng)過(guò)變壓器和不同電壓等級(jí)的輸電線路輸送并被分配給用戶，再通過(guò)各種用電設(shè)備轉(zhuǎn)換成適合用戶需要的其他形式的能量。在輸送電能的過(guò)程中,電力系統(tǒng)希望線路有比較好的可靠性,因此在電力系統(tǒng)受到外界干擾時(shí),保護(hù)線路的各種繼電裝置應(yīng)該有比較可靠的、及時(shí)的保護(hù)動(dòng)作,從而切斷故障點(diǎn)極大限度的降低電力系統(tǒng)供電范圍。電力系統(tǒng)繼電

4、保護(hù)就是為達(dá)到這個(gè)目的而設(shè)置的。本次設(shè)計(jì)的任務(wù)主要包括了六大部分，分別為運(yùn)行方式的選擇、電網(wǎng)各個(gè)元件參數(shù)及負(fù)荷電流計(jì)算、短路電流計(jì)算、繼電保護(hù)距離保護(hù)的整定計(jì)算和校驗(yàn)、繼電保護(hù)零序電流保護(hù)的整定計(jì)算和校驗(yàn)、對(duì)所選擇的保護(hù)裝置進(jìn)行綜合評(píng)價(jià)。其中短路電流的計(jì)算和電氣設(shè)備的選擇是本設(shè)計(jì)的重點(diǎn)。通過(guò)此次線路保護(hù)的設(shè)計(jì)可以鞏固我們本學(xué)期所學(xué)的《電力系統(tǒng)繼電保護(hù)》這一課程的理論知識(shí)，能提高我們提出問(wèn)題、思考問(wèn)題、解決問(wèn)題的能力。 1 運(yùn)行方式的選擇 1.1 運(yùn)行方式的選擇原則 1.1.1 發(fā)電機(jī)、變壓器運(yùn)行方式選擇的原則 (1)一個(gè)發(fā)電廠有兩臺(tái)機(jī)

5、組時(shí)，一般應(yīng)考慮全停方式，一臺(tái)檢修，另一臺(tái)故 障；當(dāng)有三臺(tái)以上機(jī)組時(shí)，則選擇其中兩臺(tái)容量較大機(jī)組同時(shí)停用的方式。對(duì)水電廠，還應(yīng)根據(jù)水庫(kù)運(yùn)行方式選擇。 (2)一個(gè)發(fā)電廠、變電站的母線上無(wú)論接幾臺(tái)變壓器，一般應(yīng)考慮其中容量 最大的一臺(tái)停用。 1.1.2 變壓器中性點(diǎn)接地選擇原則 (1)發(fā)電廠、變電所低壓側(cè)有電源的變壓器，中性點(diǎn)均要接地。 (2)自耦型和有絕緣要求的其它變壓器，其中性點(diǎn)必須接地。 (3)T接于線路上的變壓器，以不接地運(yùn)行為宜。 (4)為防止操作過(guò)電壓，在操作時(shí)應(yīng)臨時(shí)將變壓器中性點(diǎn)接地，操作完畢后 再斷開(kāi)，這種情況不按接地運(yùn)行考慮。 1.1.3 線路運(yùn)行方式選擇原則

6、 (1)一個(gè)發(fā)電廠、變電站線線上接有多條線路，一般考慮選擇一條線路檢修， 另一條線路又故障的方式。 (2)雙回路一般不考慮同時(shí)停用。 1.1.4 流過(guò)保護(hù)的最大、電小短路電流計(jì)算方式的選擇 (1)相間保護(hù) 對(duì)單側(cè)電源的輻射形網(wǎng)絡(luò)，流過(guò)保護(hù)的最大短路電流出現(xiàn)在最大運(yùn)行方式； 而最小短路電流，則出現(xiàn)在最小運(yùn)行方式。 對(duì)于雙電源的網(wǎng)絡(luò)，一般（當(dāng)取Z1=Z2時(shí)）與對(duì)側(cè)電源的運(yùn)行方式無(wú)關(guān)，可按單側(cè)電源的方法選擇。 對(duì)于環(huán)狀網(wǎng)絡(luò)中的線路，流過(guò)保護(hù)的電大短路電流應(yīng)選取開(kāi)環(huán)運(yùn)行方式，開(kāi)環(huán)點(diǎn)應(yīng)選在所整定保護(hù)線路的相鄰下一線線路上。而對(duì)于小短路電流，則應(yīng)選閉環(huán)運(yùn)行方式，同時(shí)再合理停用該保護(hù)背后的

7、機(jī)組、變壓器及線路。 (2)零序電流保護(hù) 對(duì)于單側(cè)電源的輻射形網(wǎng)絡(luò)，流過(guò)保護(hù)的最大零序短路電流與最小零序電流，其選擇方法可參照相間短路中所述，只需注意變壓器接地點(diǎn)的變化。 對(duì)于雙電源的網(wǎng)絡(luò)及環(huán)狀網(wǎng)，同樣參照相間短路中所述，其重點(diǎn)也是考慮變壓器接地點(diǎn)的變化。 1.1.5 選取流過(guò)保護(hù)的最大負(fù)荷電流的原則 選取流過(guò)保護(hù)的最大負(fù)荷電流的原則如下： (1)備用電源自動(dòng)投入引起的增加負(fù)荷。 (2)并聯(lián)運(yùn)行線路的減少，負(fù)荷的轉(zhuǎn)移。 (3)環(huán)狀網(wǎng)絡(luò)的開(kāi)環(huán)運(yùn)行，負(fù)荷的轉(zhuǎn)移。 (4)對(duì)于雙側(cè)電源的線路，當(dāng)一側(cè)電源突然切除發(fā)電機(jī)，引起另一側(cè)增加負(fù) 荷。 1.2 本次設(shè)計(jì)的具體運(yùn)行

8、方式的選擇 電力系統(tǒng)運(yùn)行方式的變化，直接影響保護(hù)的性能。因此，在對(duì)繼電保護(hù)進(jìn)行整定計(jì)弊之前，首先應(yīng)該分析運(yùn)行方式。這里要著重說(shuō)明繼電保護(hù)的最大運(yùn)行方式是指電網(wǎng)在某種連接情況下通過(guò)保護(hù)的電流值最大，繼電保護(hù)的最小運(yùn)行方式是指電網(wǎng)在某種連接情況下通過(guò)保護(hù)的電流值最小。因此，系統(tǒng)的最大運(yùn)行方式不一定就是保護(hù)的最大運(yùn)行方式；系統(tǒng)的最小運(yùn)行方式也不一定就是保護(hù)的最小運(yùn)行方式。 現(xiàn)結(jié)合本次設(shè)計(jì)具體說(shuō)明如下，系統(tǒng)的最大運(yùn)行方式是所有設(shè)備全部投入運(yùn)行，系統(tǒng)最小運(yùn)行方式為發(fā)電機(jī)G1和G2投入，發(fā)電機(jī)G3停運(yùn)。 斷路器1QF最大運(yùn)行方式：發(fā)電機(jī)G1、G2、G3全投入，線路L1停；最小運(yùn)行方式：發(fā)電機(jī)G3停，

9、線路全部運(yùn)行。斷路器2QF最大運(yùn)行方式：發(fā)電機(jī)G1、G2、G3全投入，線路L3停；最小運(yùn)行方式：發(fā)電機(jī)G3停，線路全部運(yùn)行。斷路器4QF最大運(yùn)行方式：發(fā)電機(jī)G1、G2、G3全投入，線路L3停；最小運(yùn)行方式：發(fā)電機(jī)G3停，線路全部運(yùn)行。斷路器7QF最大運(yùn)行方式：發(fā)電機(jī)G1、G2、G3全投入，線路全部運(yùn)行；最小運(yùn)行方式：發(fā)電機(jī)G3停，線路全部運(yùn)行。 1.3電流互感器變比的選擇 通過(guò)斷路器1QF最大負(fù)荷電流為230A,電流互感器變比nTA1=300/5=60 通過(guò)斷路器2QF最大負(fù)荷電流為230A,電流互感器變比nTA2=300/5=60 通過(guò)斷路器4QF最大負(fù)荷電流為150A,電流互感器變

10、比nTA4=200/5=40 通過(guò)斷路器7QF最大負(fù)荷電流為140A,電流互感器變比nTA7=150/5=30 1.4電壓互感器變比的選擇 線路L1、L2、L3、L4電壓等級(jí)為110KV，因此電壓互感器變比nTV=110000100=1100 2電網(wǎng)各元件參數(shù)計(jì)算及負(fù)荷電流計(jì)算 2.1基準(zhǔn)值選擇 基準(zhǔn)功率：SB=100MVA，基準(zhǔn)電壓：VB=115V?；鶞?zhǔn)電流：IB=SB/1.732 VB=100103/1.732115=0.502KA；基準(zhǔn)電抗：ZB=VB/1.732 I B=115103/1.732502=132.25Ω；電壓標(biāo)幺值：E=E(2)=1.05 2.2電網(wǎng)各元件等

11、值電抗計(jì)算 (1) 線路L1等值電抗計(jì)算 正序以及負(fù)序電抗：XL1= X1L1=0.460=24Ω XL1*= XL1/ ZB=24/132.25=0.1815 零序電抗：XL10= X0L1= 3X1L1=30.460=72Ω XL10*= XL10/ ZB=72/132.25=0.5444 (2) 線路L2等值電抗計(jì)算 正序以及負(fù)序電抗：XL2= X1L2=0.440=16Ω XL2*= XL2/ ZB=16/132.25=0.1029 零序電抗：XL20= X0L2= 3X1L2=30.440=48Ω XL20*= XL20/ ZB=48/132.25=0.362

12、9 (3) 線路L3等值電抗計(jì)算 正序以及負(fù)序電抗：XL3= X1L3=0.495=38Ω XL3*= XL3/ ZB=38/132.25=0.2873 零序電抗：XL30= X0L3= 3X1L3=30.495=114Ω XL30*= XL30/ ZB=114/132.25=0.8620 (4) 線路L4等值電抗計(jì)算 正序以及負(fù)序電抗：XL4= X1L4=0.425=10Ω XL4*= XL4/ ZB=10/132.25=0.0756 零序電抗：XL40= X0L4= 3X1L4=30.425=30Ω XL40*= XL40/ ZB=30/132.25=0.2268

13、 (1) 變壓器T1、T2等值電抗計(jì)算 XT1= XT2=(UK%/100)(VN2103/ SN)≈38.41Ω XT1*= XT2*=XT1/ ZB=38.41/132.25=0.2904 (2) 變壓器T3等值電抗計(jì)算 XT3=(UK%/100)(VN2103/ SN)≈20.167Ω XT3*=XT3/ ZB=20.167/132.25=0.1525 (3) 變壓器T4、T5、T6、T7等值電抗計(jì)算 XT4= XT5 =(UK%/100)(VN2103/ SN)≈60.5Ω XT6= XT7=(UK%/100)(VN2103/ SN)≈38.41 XT4*= X

14、T5*=0.4575 XT6*= XT7* =0.2904 (4) 變壓器T8等值電抗計(jì)算 XT8=(UK%/100)(VN2103/ SN)≈40.33Ω XT8*= XT8/ ZB=40.33/132.25=0.3049 3短路電流計(jì)算 3.1電網(wǎng)等效電路圖 由于短路電流計(jì)算是電網(wǎng)繼電保護(hù)配置設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)，因此分別考慮最大運(yùn)行方式（三臺(tái)發(fā)電機(jī)全部投入，系統(tǒng)環(huán)網(wǎng)開(kāi)網(wǎng)運(yùn)行）時(shí)各線路末端短路的情況，最小運(yùn)行方式（三臺(tái)中較小的兩臺(tái)投入，系統(tǒng)按環(huán)網(wǎng)計(jì)算）時(shí)各線路末端短路的情況。電網(wǎng)等效電路圖如圖3.1所示。 圖3.1電網(wǎng)等效電路圖 系統(tǒng)最大電抗：Xsmax=0.44882+0.

15、31752=0.38315 系統(tǒng)最小電抗：Xsmin=(0.44882+0.31752)‖0.2193+0.1667=0.1923 3.2短路電流計(jì)算 3.2.1 斷路器1QF（k6點(diǎn)發(fā)生短路） 1)最大運(yùn)行方式：發(fā)電機(jī)G1、G2、G3全投入，線路L1停 圖3.2 最大運(yùn)行方式1QF阻抗圖 電抗標(biāo)幺值： 短路電流：KA 2)最小運(yùn)行方式：發(fā)電機(jī)G3停，線路全部運(yùn)行 圖3.3 最小運(yùn)行方式1QF阻抗圖 電抗標(biāo)幺值： 短路電流：IKCmin=√3IB/2XQ1*min=√30.5020KA/20.5265=0.83KA 3.2.2斷路器2QF（k3點(diǎn)發(fā)生短路）

16、 1)最大運(yùn)行方式：發(fā)電機(jī)G1、G2、G3全投入，線路L3停 圖3.4 最大運(yùn)行方式2QF阻抗圖 電抗標(biāo)幺值：XQ2*max=(0.44882+0.31752)‖(0.2193+0.1667)+0.1815=0.3738 短路電流：IKBmax=IB/XQ2*max=0.5020KA/0.3738=1.34KA 2)最小運(yùn)行方式：發(fā)電機(jī)G3停，線路全部運(yùn)行 圖3.5 最小運(yùn)行方式2QF阻抗圖 電抗標(biāo)幺值：XQ2*min=(0.44882+0.31752)+0.1815=0.56465 短路電流：IKBmin=√3IB/2XQ2*min=√30.5020KA/20.5646

17、5=0.77KA 3.2.3斷路器4QF（k5點(diǎn)發(fā)生短路） 1)最大運(yùn)行方式：發(fā)電機(jī)G1、G2、G3全投入，線路L3停 圖3.6 最大運(yùn)行方式4QF阻抗圖 電抗標(biāo)幺值：XQ4*max=(0.44882+0.31752)‖(0.2193+0.1667)+0.1815+0.121=0.4948 短路電流：IKCmax=IB/XQ4*max=0.5020KA/0.4948=1.01KA 2)最小運(yùn)行方式：發(fā)電機(jī)G3停，線路全部運(yùn)行 圖3.7 最小運(yùn)行方式4QF阻抗圖 電抗標(biāo)幺值： 短路電流： 3.2.4 斷路器7QF（k7點(diǎn)發(fā)生短路） 1)最大運(yùn)行方式：發(fā)電機(jī)G1、G2

18、、G3全投入，線路全部運(yùn)行 圖3.8 最大運(yùn)行方式7QF正序阻抗圖 電抗標(biāo)幺值：XQ7*max=0.44882+0.317520.2193+0.1667+0.1815+0.1210.2722+0.0756=0.4112短路電流：IKDmax=IB/XQ7*max=0.5020KA/0.4112=1.22KA 2)最小運(yùn)行方式：發(fā)電機(jī)G3停，線路全部運(yùn)行 圖3.9 最小運(yùn)行方式7QF正序阻抗圖 電抗標(biāo)幺值： 短路電流： 3.3短路計(jì)算結(jié)果 表3-1 短路的計(jì)算結(jié)果 短路計(jì)算 最大運(yùn)行方式 最小運(yùn)行方式 保護(hù)1（k6） 1.05KA 0.83KA 保

19、護(hù)2（k3） 1.34KA 0.77KA 保護(hù)4（k5） 1.01KA 0.82KA 保護(hù)7（k7） 1.22KA 0.72KA 4電流保護(hù)計(jì)算 1.保護(hù)1整定值： 最小范圍校驗(yàn)：<0 由此可知保護(hù)1采用電流保護(hù)不滿足要求 2.保護(hù)2整定值：Iset2Ⅰ=KrelⅠIKBmax=1.31.34KA=1.742KA 最小范圍校驗(yàn)：Lmin=(√3Eφ/2Iset2Ⅰ-XsmaxZB)/x1=(√3115/(√321.742)-0.38315132.25)/0.4=-59.62km<0 由此可知保護(hù)2采用電流保護(hù)不滿足要求 3.保護(hù)4整定值：Iset4Ⅰ=Kre

20、lⅠIKCmax=1.31.01KA=1.313KA 最小范圍校驗(yàn)：Lmin=(√3Eφ/2Iset4Ⅰ-XsmaxZB)/x1=(√3115/(√321.313)-0.38315132.25)/0.4=-17.20km<0 由此可知保護(hù)4采用電流保護(hù)不滿足要求 4.保護(hù)7整定值：Iset7Ⅰ=KrelⅠIKDmax=1.31.22KA=1.586KA 最小范圍校驗(yàn)：Lmin=(√3Eφ/2Iset7Ⅰ-XsmaxZB)/x1=(√3115/(√321.586)-0.38315132.25)/0.4=-24.02km<0 由此可知保護(hù)7采用電流保護(hù)不滿足要求 為110KV中性點(diǎn)直接

21、接地單電源環(huán)網(wǎng)，在配置保護(hù)時(shí)不必考慮瞬時(shí)切除全線路每一點(diǎn)的故障。在選擇相間故障的保護(hù)時(shí)，首先考慮采用采用電流保護(hù)，經(jīng)以上計(jì)算表明，斷路器1QF、2QF、4QF、7QF均不能采用電流保護(hù)，因此，選擇阻抗保護(hù)作為相間故障、接地故障時(shí)的保護(hù)。 5距離保護(hù)整定計(jì)算 5.1距離保護(hù)整定計(jì)算所用公式 （1）距離Ⅰ段整定阻抗：ZsetⅠ=KrelⅠZL，其中KrelⅠ=0.8~0.85 （2）距離Ⅱ段整定阻抗 1）與相鄰線路距離保護(hù)Ⅰ段相配合：ZsetⅡ=KrelⅡ(ZL+KbminZsetⅠ)，其中KrelⅡ=0.8 2）與相鄰變壓器的快速保護(hù)相配合：ZsetⅡ=KrelⅡ(ZL+KbminZ

22、t)，其中KrelⅡ=0.7~0.75 3）靈敏度校驗(yàn)：Kset=ZsetⅡ/ZL≥1.25 （3）距離Ⅲ段整定阻抗（按躲過(guò)正常運(yùn)行時(shí)的最小負(fù)荷阻抗整定） 1）整定值(采用全阻抗繼電器)： ZsetⅢ=KrelⅢKssKreZLmin 其中ZLmin=0.9~0.95UNILmax，KrelⅢ=0.8~0.85, Kss=1.5, Kre=1.15~1.25 2）靈敏度校驗(yàn) 作為近后備時(shí)：Ksen1=ZsetⅢZL≥1.5 作為遠(yuǎn)后備時(shí)：Ksen2=ZsetⅢ/(ZL+KbmaxZnext)≥1.2 （4）二次動(dòng)作值：Zset(2)=nTA/nTVZset(1) 5.2電網(wǎng)線

23、路參數(shù) 5.3斷路器7QF的距離保護(hù)整定計(jì)算及靈敏度校驗(yàn) （1）距離Ⅰ段 整定值：Zset7Ⅰ=KrelⅠZL4=0.8510Ω=8.5Ω 二次動(dòng)作值：Zset72Ⅰ=nTA7nTVZset7Ⅰ=3011008.5Ω=0.23Ω （2）距離Ⅱ段 與變壓器T8的保護(hù)相配合 分支系數(shù)：Kbmin=1 整定值：Zset7Ⅱ=KrelⅡZL4+KbminZt=0.7(10+10.3333132.25)Ω=37.85Ω 靈敏度：Kset=Zset7Ⅱ/ZL4=37.85/10=3.78≥1.25 靈敏度滿足要求 二次動(dòng)作值：Zset72Ⅱ=nTA7nTVZset7Ⅱ

24、=30110037.85Ω=1.03Ω （3）距離Ⅲ段 分支系數(shù)：Kbmax=1 最小負(fù)荷阻抗：ZLmin=0.9UNILmax=0.91150.14Ω=739.28Ω 整定值： Zset7Ⅲ=KrelⅢKssKreZLmin=0.8739.28/(1.51.15)Ω=342.85Ω 靈敏度： 作為近后備時(shí)：Ksen1=Zset7ⅢZL4=342.85/10=34.28≥1.5 作為遠(yuǎn)后備時(shí)：Ksen2=Zset7Ⅲ/(ZL4+KbmaxZT)=342.85/(10+10.3333132.25)=6.34≥1.2 二次動(dòng)作值：Zset72Ⅲ=nTA7nTVZset7Ⅲ=3011

25、00342.85Ω=9.35Ω 5.4斷路器1QF的距離保護(hù)整定計(jì)算及靈敏度校驗(yàn) （1）距離Ⅰ段 整定值： 二次動(dòng)作值： （2）距離Ⅱ段 1）與保護(hù)7的距離保護(hù)Ⅰ段相配合 分支系數(shù)：Kbmin=1 整定值： 2）與變壓器T6、T7的快速保護(hù)相配合 分支系數(shù)：Kbmin=1-XT6*/(XT6*+XT7*)=1-0.5=0.5 整定值： 選取以上整定值中較小的進(jìn)行靈敏度校驗(yàn) 靈敏度： 靈敏度不滿足要求 3）與保護(hù)7的距離保護(hù)Ⅱ段相配合 分支系數(shù)：Kbmin=1 整定值： 靈敏度： 靈敏度滿足要求 二次動(dòng)作值： （3）距離Ⅲ段 分支系數(shù)：Kbm

26、ax=1+XL3*/(XL1*+XL2*)=1+0.2722/(0.1815+0.121)=1.9 最小負(fù)荷阻抗：ZLmin=0.9UNILmax=0.91150.23Ω=450Ω 整定值： Zset1Ⅲ=KrelⅢKssKreZLmin=0.8450/(1.51.15)Ω=208.70Ω 靈敏度： 作為近后備時(shí)： 作為遠(yuǎn)后備時(shí)： 二次動(dòng)作值：Zset12Ⅲ=nTA1nTVZset1Ⅲ=601100208.7Ω=11.38Ω 5.5斷路器4QF的距離保護(hù)整定計(jì)算及靈敏度校驗(yàn) （1）距離Ⅰ段 整定值：Zset4Ⅰ=KrelⅠZL2=0.8516Ω=13.6Ω 二次動(dòng)作值：Zs

27、et42Ⅰ=nTA4nTVZset4Ⅰ=40110013.6Ω=0.49Ω （2）距離Ⅱ段 1）與保護(hù)7的距離保護(hù)Ⅰ段相配合 分支系數(shù)：Kbmin=1 整定值：Zset4Ⅱ=KrelⅡZL2+KbminZset7Ⅰ=0.816+8.51Ω=19.6Ω 2）與變壓器T6、T7的快速保護(hù)相配合 分支系數(shù)：Kbmin=0.5 整定值：Zset4Ⅱ=KrelⅡZL2+KbminZt=0.7(16+0.50.3175132.25)Ω=25.90Ω 選取以上整定值中較小的進(jìn)行靈敏度校驗(yàn) 靈敏度：Kset=Zset4Ⅱ/ZL2=19.6/16=1.225≤1.25 靈敏度不滿足要求 3

28、）與保護(hù)7的距離保護(hù)Ⅱ段相配合 整定值：Zset4Ⅱ=KrelⅡZL2+KbminZset7Ⅱ=0.816+137.85Ω=43.08Ω 靈敏度：Kset=Zset4Ⅱ/ZL2=43.08/16=2.69≥1.25 靈敏度滿足要求 二次動(dòng)作值：Zset42Ⅱ=nTA4nTVZset4Ⅱ=40110043.08Ω=1.57Ω （3）距離Ⅲ段 分支系數(shù)：Kbmax=1+XL1*+XL2*/XL3*=1+(0.1815+0.121)/0.2722=2.11 最小負(fù)荷阻抗：ZLmin=0.9UNILmax=0.91150.15Ω=690Ω 整定值： Zset4Ⅲ=KrelⅢKssK

29、reZLmin=0.8690/(1.51.15)Ω=320Ω 靈敏度： 作為近后備時(shí)：Ksen1=Zset4ⅡZL3=320/16=20≥1.5 作為遠(yuǎn)后備時(shí)：Ksen2=Zset4Ⅱ/(ZL2+KbmaxZL4)=320/(16+2.1110)=8.63≥1.2 二次動(dòng)作值：Zset42Ⅲ=nTA4nTVZset4Ⅲ=401100320Ω=11.64Ω 5.6斷路器2QF的距離保護(hù)整定計(jì)算及靈敏度校驗(yàn) （1）距離Ⅰ段 整定值：Zset2Ⅰ=KrelⅠZL1=0.8524Ω=20.4Ω 二次動(dòng)作值：Zset22Ⅰ=nTA4nTVZset2Ⅰ=60110020.4Ω=1.11Ω

30、 （2）距離Ⅱ段 1）與保護(hù)4的距離保護(hù)Ⅰ段相配合 分支系數(shù)：Kbmin=1 整定值：Zset2Ⅱ=KrelⅡZL1+KbminZset4Ⅰ=0.824+13.61Ω=30.08Ω 靈敏度：Kset=Zset2Ⅱ/ZL1=30.08/24=1.253≥1.25 靈敏度滿足要求 二次動(dòng)作值：Zset22Ⅱ=nTA4nTVZset2Ⅱ=60110030.08Ω=1.64Ω （3）距離Ⅲ段 分支系數(shù)：Kbmax=1 最小負(fù)荷阻抗：ZLmin=0.9UNILmax=0.91150.23Ω=450Ω 整定值： Zset2Ⅲ=KrelⅢKssKreZLmin=0.8450/(1.51.

31、15)Ω=208.70Ω 靈敏度： 作為近后備時(shí)：Ksen1=Zset2ⅡZL1=208.7/36=5.80≥1.5 作為遠(yuǎn)后備時(shí)：Ksen2=Zset2Ⅱ/(ZL1+KbmaxZL2)=208.7/(24+16)=5.22≥1.2 二次動(dòng)作值：Zset22Ⅲ=nTA4nTVZset2Ⅲ=601100208.7Ω=11.38Ω 5.7整定計(jì)算結(jié)果 表5-1 各保護(hù)整定阻抗 斷路器1QF 斷路器2QF 斷路器4QF 斷路器7QF 距離Ⅰ段保護(hù) 32.3Ω 20.4Ω 13.6Ω 8.5Ω 距離Ⅱ段保護(hù) 60.68Ω 30.08Ω 43.08Ω 37.8

32、5Ω 距離Ⅲ段保護(hù) 208.7Ω 208.7Ω 320Ω 342.85Ω 6保護(hù)4三段式電流保護(hù)原理接線圖 圖6.1三段式電流保護(hù)原理接線圖 參考文獻(xiàn) [1] 張保會(huì).電力系統(tǒng)繼電保護(hù)[M].北京：中國(guó)電力出版社，2011 [2] 李光琦.電力系統(tǒng)暫態(tài)分析[M].北京：中國(guó)電力出版社，2008 [3] 陳衍.電力系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)分析[M].北京：中國(guó)電力出版社，2007 [4] 孫麗華.電力工程基礎(chǔ)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2011 [4] 于永源. 電力系統(tǒng)分析[M].北京：中國(guó)電力出版社，2007

33、 [5] 陳景惠. 發(fā)電廠及變電站二次接線[M].北京：中國(guó)電力出版社，2008 [6] 張保會(huì). 電力系統(tǒng)繼電保護(hù)[M].北京：中國(guó)電力出版社，2009 [7] 孫麗華. 電力工程基礎(chǔ)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2006 [8] 余建明，同向前，蘇文成.供電技術(shù)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2001 [9] 劉介才. 工廠供電[M]. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2003 [10] 康志平. 供配電技術(shù)[M]. 北京：電子工業(yè)出版社，2005 [11] 鄒有明. 現(xiàn)代供電技術(shù)[M]. 北京：中國(guó)電力出版社，2008 [12] 翁雙安. 供電工程[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，200

34、4 [13] 杜文學(xué). 電力工程[M].北京：中國(guó)電力出版社，2006 [14] 王玉華，趙志英. 工廠供配電[M].北京：中國(guó)林業(yè)出版社，2006 [15] 溫步瀛. 電力工程基礎(chǔ)[M]. 北京：中國(guó)電力出版社，2006 [16] 應(yīng)敏華，程乃蕾. 供用電工程[M]. 北京：中國(guó)電力出版社，2006 [17] 孟祥忠. 現(xiàn)代供電技術(shù)[M]. 北京：清華大學(xué)出版社，2006 [18] 王錫凡. 電力工程基礎(chǔ)[M]. 西安：西安交通大學(xué)出版社，1998 致 謝 通過(guò)這次設(shè)計(jì)，在獲得知識(shí)之余，還加強(qiáng)了個(gè)人的獨(dú)立提出問(wèn)題、思考問(wèn)題、解決問(wèn)題能力，從中得到了不少的收獲和心得。在思想方面上更加成熟，個(gè)人能力有進(jìn)一步發(fā)展，本次課程設(shè)計(jì)使本人對(duì)自己所學(xué)專業(yè)知識(shí)有了新了、更深層次的認(rèn)識(shí)。在這次設(shè)計(jì)中，我深深體會(huì)到理論知識(shí)的重要性，只有牢固掌握所學(xué)的知識(shí)，才能更好的應(yīng)用到實(shí)踐中去。這次設(shè)計(jì)提高了我們思考問(wèn)題、解決問(wèn)題的能力，它使我們的思維更加縝密，這將對(duì)我們今后的學(xué)習(xí)、工作大有裨益。 此次課程設(shè)計(jì)能順利的完成與同學(xué)和老師的幫助是分不開(kāi)的，在對(duì)某些知識(shí)模棱兩可的情況下，多虧有同學(xué)的熱心幫助才可以度過(guò)難關(guān)；更與老師的悉心教導(dǎo)分不開(kāi)，在有解不開(kāi)的難題時(shí)，多虧老師們的耐心指導(dǎo)才使設(shè)計(jì)能順利進(jìn)行。 ！ 第 20頁(yè) 共21頁(yè)