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1、 大大 學學畢畢 業(yè)業(yè) 設設 計計題題 目目 電磁離合器變速式數(shù)控車床 主傳動系統(tǒng)設計 學學 院院 機械工程學院 專專 業(yè)業(yè) 機械工程及自動化 班班 級級 學學 生生 學學 號號 指導教師指導教師 二一五 年 五月 三十日大學畢業(yè)設計- -摘摘 要要當前,隨著社會生產(chǎn)力的發(fā)展,機床技術的進步，高精度、高自動化的數(shù)控車床需求量顯著增多，而數(shù)控車床又具有大功率、高轉速、自動變速、主軸轉速范圍廣等特點，所以在機床行業(yè)，數(shù)控車床成為重要的生產(chǎn)力量。本論文首先介紹了數(shù)控機床在國內(nèi)外發(fā)展的過程與現(xiàn)狀以及選題目的與意義,并分析了其存在的一些問題；對數(shù)控機床發(fā)展趨勢進行了簡單探討；并對 CK6140 數(shù)控車床

2、主軸箱傳動系統(tǒng)進行了分析、設計與計算。主軸箱是由安裝在精密軸承中的空心主軸和一系列變速齒輪組成。在調速范圍內(nèi)，數(shù)控車床主軸可以獲得的任意速度，以滿足加工切削要求。目前，數(shù)控車床的發(fā)展趨勢是通過電氣與機械裝置實現(xiàn)無級變速。變頻電機通過帶傳動和變速齒輪為主軸提供動力，主軸箱內(nèi)串聯(lián)變速齒輪來擴大齒輪的變速范圍。本設計將帶輪不卸荷結構變?yōu)榱藥л喰逗山Y構，使輸入軸在帶輪處只受轉矩，將軸上的徑向力傳動到車床箱體上,改善了輸入軸的受力情況。關鍵詞：關鍵詞：主軸箱；無級調速；傳動系統(tǒng) 大學畢業(yè)設計- -ABSTRACTAt present, with the development of the social

3、 productive forces, the progress of machine technology, high-precision, highly automated CNC lathes significant increase in demand, and CNC lathe also has high power, high speed, automatic transmission, a wide range of spindle speed and other characteristics, so machine tool industry, CNC lathe beco

4、me an important power production.This paper introduces the present situation of CNC machine tools and process development as well as the purpose and significance of the topic, and analyzes some problems of its existence; CNC machine tool development trends were discussed briefly; And CK6140 CNC lath

5、e headstock transmission analyzes, design and calculation.Headstock is componented by precision bearings in the hollow shaft and a series of transmission gear. In the speed range, any speed Spindle available to meet working cutting requirements.At present, the development trend is to provide a conti

6、nuously variable speed through the electrical or mechanical devices. Variable Frequency Motor conveys the power through belt drive and a set of transmission gears. Spindle speed gear box series to the extended range of the gear .In this design the design of the belt drive has been changed from the o

7、riginal unloading structure into the loading structure, the input shaft of the pulley only by torque, radial force to the drive shaft on the lathe cabinet, improve the force of the input shaft situation.Keyword: headstock ; stepless speed ; transmission Systerm大學畢業(yè)設計目 錄摘要.IABSTRACT.II1 前言.11.1 選題背景與

8、意義.1 1.1.1 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀.1 1.1.2 發(fā)展趨勢.2 1.2 選題目的及意義.2 1.3 設計研究內(nèi)容要求.32 主傳動系統(tǒng)設計.4 2.1 數(shù)控車床主傳動系統(tǒng)設計總體方案.42.1.1 主傳動系統(tǒng)傳動方案的確定.42.1.2 主傳動系統(tǒng)有級變速自動變換方式的確定.42.2 計算各軸計算轉速、功率和轉矩.52.3 電機的選擇.73 傳動系統(tǒng)零部件設計.113.1 傳動皮帶的設計和選定.113.2 軸系零部件的設計.143.2.1 確定各軸轉速.143.2.2 確定傳動各軸最小直徑.143.2.3軸和軸的結構設計.163.2.4 鍵的校核.173.2.5 齒輪模數(shù)的確定及校核.17

9、3.2.6 齒寬的確定.203.3 電磁摩擦離合器的計算和選擇.214 主軸結構設計.224.1 對主軸組件的性能要求.224.2 軸承配置形式.224.3 主要參數(shù)的確定.23大學畢業(yè)設計5 編碼器的選擇與安裝.25 6 結論.26參考文獻.27致謝.28大學畢業(yè)設計- 0 -1前言1.1選題背景與意義1.1.1 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀從 20 世紀 70 年代初，我國的數(shù)控車床進入市場，通過各大機床廠家的不懈努力，在采取與國外著名機床廠家的合作、合資、技術引進、樣機消化吸收等措施下，使得我國的機床制造水平有了巨大的提升，車床產(chǎn)量在金屬切削加工中占有較大的比例。目前，國產(chǎn)數(shù)控車床的品種、規(guī)格較為齊全

10、，質量基本穩(wěn)定可靠，已進入實用和全面發(fā)展階段。但數(shù)控機床的產(chǎn)品在國際市場中的競爭力仍處于較低水平，即使在國內(nèi)市場也同樣面臨著嚴峻的形勢：一方面國內(nèi)市場對各類機床產(chǎn)品有大量需求，而另一方面卻有很多國產(chǎn)機床滯銷積壓，導致國內(nèi)機床產(chǎn)品充斥市場，嚴重影響我國數(shù)控機床自主發(fā)展的前景。這種現(xiàn)象的出現(xiàn)，除了有經(jīng)營上、產(chǎn)品質量差和促銷手段低等原因外，一個最主要的原因就是新產(chǎn)品（包括基型、變型和專用機床）的開發(fā)周期長，不能很好的針對用戶需求提供滿意的產(chǎn)品。下面簡單介紹分析下數(shù)控車床的一些特點：主軸傳動系統(tǒng)數(shù)控車床主傳動系統(tǒng)可分為有級變速傳動和無級變速傳動。分級變速傳動是在一定范圍能均勻的、離散地分布著有限級數(shù)的

11、轉速，主要用于普通的機床。無級變速形式則可以在一定范圍內(nèi)連續(xù)改變轉速，從而得到滿足加工要求的最佳轉速，并且能在運轉中變速，便于自動變速。最重要的是數(shù)控車床的主傳動系統(tǒng)通常采用無級變速。與其他普通車床相比，數(shù)控車床的主傳動采用交、直流調速電動機，電動機調速范圍大，并可一實現(xiàn)無級調速，使主軸結構大為簡化。為了適應不同的加工需求數(shù)控車床主傳動系統(tǒng)有以下三種方式。1) 電動機直接驅動 電動機與主軸通過聯(lián)軸器直接連接，或著是采用內(nèi)裝式主軸電動機驅動。采用直接驅動可以很大程度上簡化主軸箱結構，能有效地提高主軸剛度。這種傳動的特點是主要在主軸轉速的變化、輸出轉矩與主軸的特性完全一致。但由于主軸的功率和轉矩特

12、性決定電機性能的原因，從而這種變速傳動的方式受到一定限制。2) 采用定比傳動 電動機經(jīng)定比傳動給主軸。定比傳動是通過用帶傳動或齒輪傳動，這兩種傳動方式在一定程度上能滿足主軸功率和轉矩的要求，但其變速范圍仍和電動機的調速范圍相同。當前，交流、直流電動機的恒功率轉速范圍一般只有2-4，而恒轉矩范圍則達 100 以上；而許多大、中型機床的主軸要求有更寬的恒功率轉速范圍。很明顯，這種情況下主軸電動機的功率特性和機床主軸的要求不匹配:調大學畢業(yè)設計- 1 -速電動機的恒功率范圍遠小于主軸要求的恒功率變速范圍。所以這種變速方式多用于小型或高速數(shù)控機床。3) 采用分檔變速方式 這種變速方式主要是用于解決主軸

13、電動機的功率特性和機床主軸功率特性不匹配的問題。變速多采用齒輪副來實現(xiàn)，電動機的無級變速配合變速機構來保證主軸的功率、轉矩要求，進而滿足各種切削運動的轉矩輸出，特別是保證低速時的轉矩以及擴大恒功率的調速范圍。4) 用兩個電機分別驅動主軸 此方式是上述兩種方式的混合傳動，高速時帶輪直接驅動主軸，低速時另一個電機則通過齒輪減速后驅動主軸。1.1.2 發(fā)展趨勢1) 高速、高精密化當前數(shù)控機床正向高速切削、干切削和準干切削等多方向發(fā)展，加工精度也在不斷地提高。另一方面，電主軸和直線電機的成功應用，陶瓷滾珠軸承、高精度大導程空心內(nèi)冷和滾珠螺母強冷的低溫高速滾珠絲杠副及帶滾珠保持器的直線導軌副等機床功能部

14、件的面市，也為機床向高速、精密發(fā)展創(chuàng)造了條件。2) 高可靠性3) 數(shù)控車床設計簡單 CAD 化、結構設計易于模塊化應用 CAD 技術來替代人工完成繁瑣的繪圖工作，選擇設計方案和動態(tài)特性分析、計算、預測及優(yōu)化設計，以及對整機各工作部件進行動態(tài)模擬仿真。這樣很大程度上提高了工作效率，提高設計的成功率，縮短試制周期，降低了設計成本，提高市場競爭能力。4) 功能復合化擴大機床的使用范圍、提高效率，實現(xiàn)一機多用多功能，即一臺數(shù)控車床可以實現(xiàn)多種銑削加工方式。5) 智能化、網(wǎng)絡化、柔性化和集成化。1.2 選題目的及意義當今世界各國制造業(yè)廣泛采用數(shù)控技術，來提高制造能力和水平，提高對動態(tài)多變市場的適應能力和

15、競爭能力。此外，世界上各工業(yè)發(fā)達國家還把數(shù)控技術及數(shù)控裝備列為國家的戰(zhàn)略物資，不僅采取重大措施來發(fā)展自己的數(shù)控技術及其產(chǎn)業(yè)，而且在“高精尖”數(shù)控關鍵技術和裝備方面對我國實行封鎖和限制政策?？傊?，大力發(fā)展以數(shù)控技術為核心的先進制造技術，提高企業(yè)生產(chǎn)效率和產(chǎn)品質量，同時降低工人勞動強度，已成為世界各發(fā)達國家加快經(jīng)濟發(fā)展、提高綜合國力和國家地位的重要途徑。在這一背景下，對于即將畢業(yè)走向社會的我們來講，通過選擇對數(shù)控車床的畢業(yè)設計則有如下目的及意義：大學畢業(yè)設計- 2 -1) 通過設計電磁離合器變速式數(shù)控車床主傳動系統(tǒng)，了解變速式數(shù)控車床的工作原理、掌握變速式數(shù)控車床主傳動系統(tǒng)的設計過程和方法，提高對

16、變速式數(shù)控車床主傳動系統(tǒng)結構的設計能力。2) 通過運用所學知識及查閱相關資料，提高獨立思考和解決問題的能力。3) 通過對變速式數(shù)控車床主傳動系統(tǒng)的設計，優(yōu)化主傳動系統(tǒng)、改造數(shù)控系統(tǒng)，對數(shù)控技術的廣泛應用和推廣數(shù)控機床的改造有著深遠意義。4) 在這樣一種背景下，通過本次設計培養(yǎng)綜合運用基礎知識和專業(yè)知識的能力，解決工程實際問題，使工程繪圖、數(shù)據(jù)處理、外文文獻閱讀、編碼器選擇、電機選擇、使用機械設計手冊等基本技能及能力得到訓練和提高。我選擇的課題是設計CK6140 數(shù)控車床的主傳動系統(tǒng)，用于加工復雜軸、盤類的零件，以提高生產(chǎn)效率和產(chǎn)品質量，降低工人勞動強度此外，力求完成課題之余，熟悉國內(nèi)外數(shù)控技術

17、及數(shù)控機床的現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢,增強對如何發(fā)展民族數(shù)控機床產(chǎn)業(yè)的感性認識。1.3 設計研究內(nèi)容要求相關設計要求：1) 數(shù)控車床主軸最高轉速為 4500r/min，最低轉速為 30r/min，計算轉速為150r/min，最大切削功率為 5.5Kw。采用交流變頻主軸電動機，額定轉速為1500r/min，最高轉速為 4500r/min，最低轉速為 310r/min.；2) 設計分級變速傳動系統(tǒng)，用電磁離合器完成數(shù)控車床的調速。3) 數(shù)控車床作為高度自動化的機電一體化設備，其主傳動系統(tǒng)的設計應滿足如下基本要求: 使用性能要求 首先應滿足機床的運動性能，進而把傳動系統(tǒng)設計的更加合理，操縱方便靈活、迅速、安全

18、可靠。 傳遞動力要求 主電動機和傳遞結構能夠提供和傳遞足夠的功率和轉矩，具有較高的傳動效率。 工作性能要求 主傳動中所有零部件要有足夠的剛度、精度和抗振性，熱變形性穩(wěn)定。此外，還要求主傳動系統(tǒng)結構簡單，便于調整和維修；工藝性好，便于加工和裝配；防護性能好；使用壽命長。大學畢業(yè)設計- 3 -2 主傳動系統(tǒng)設計2.1 數(shù)控車床主傳動系統(tǒng)設計總體方案2.1.1 主傳動系統(tǒng)傳動方案的確定數(shù)控機床需要自動換刀、自動變速；且在切削不同直徑的階梯軸、曲線螺旋面和端面時，需要切削直徑的變化,主軸就必須通過自動變速，來維持切削速度的基本恒定。這些自動變速即為無級變速，在一定的調速范圍內(nèi)選擇理想的切削速度，這樣有

19、利于提高加工精度，以及提高切削效率。無級調速有機械、液壓和電氣等多種形式，數(shù)控機床一般采用由直流或交流調速電動機作為驅動源的電氣無級變速。由于數(shù)控機床的主運動的調速范圍較大，單靠調速電機無法滿足這么大的調速范圍，另一方面調速電機的功率扭矩特性也難于直接與機床的功率和轉矩要求相匹配。因此，數(shù)控機床主傳動變速系統(tǒng)常常在無級變速電機之后串聯(lián)機械有級變速傳動，以滿足機床要求的調速范圍和轉矩特性。為簡化主軸箱結構，本方案采用三級機械變速機構，運動方案如下圖 2.1 所示。圖 2.1 主軸變速箱變速傳動示意圖2.1.2 主傳動系統(tǒng)有級變速自動變換方式的確定大學畢業(yè)設計- 4 -有級變速的自動變換方法一般有

20、液壓和電磁離合器兩種。電磁離合器是通過應用電磁效應接通或切斷運動的元件，由于它便于實現(xiàn)自動操作，并有現(xiàn)成的系列產(chǎn)品可供選用，所以它已成為自動裝置中常用的操作元件。電磁離合器用于數(shù)控機床的主傳動中，能簡化變速機構，使機床操作更加方便。通過安裝在各傳動軸上離合器的吸合和分離的不同組合來改變齒輪的傳動路線，實現(xiàn)主軸的變速。電磁離合器分類一般為濕式電磁離合器、摩擦片式和牙嵌式等。液壓變速機構是通過液壓缸、活塞桿帶動撥叉推動滑移齒輪移動來實現(xiàn)變速，雙聯(lián)滑移齒輪用一個液壓缸，而三聯(lián)滑移齒輪則必須使用兩個液壓缸（差動油缸）實現(xiàn)三位移動。液壓撥叉變速是一種有效的方法，工作平穩(wěn)，易實現(xiàn)自動化。但變速時必須主軸停

21、車后才能進行，另外，它增加了數(shù)控機床的復雜性，而且必須將數(shù)控裝置送來的電信號轉換成電磁閥的機械動作，然后再將壓力油分配到相應的液壓缸，因而增加了變速的中間環(huán)節(jié)，帶來了更多的不可靠因素。根據(jù)設計要求，本方案選擇濕式電磁離合器來實現(xiàn)主傳動系統(tǒng)有變速的自動變換方式。2.2 計算各軸計算轉速、功率和轉矩1) 主軸調速范圍的確定（本小節(jié)公式除非特別說明，均出自資料12）數(shù)控車床主軸轉速范圍 304500r/min則數(shù)控車床總變速范圍 150minmaxnnRn（2.1）已知計算轉速min/ r150n計主軸的恒功率變速范圍 301504500max計nnRnp（2.2）電機的恒功率變速范圍8100080

22、00Rdp由于RnpRdp，電動機直接驅動主軸不能滿足恒功率變速要求，因此需要串聯(lián)一個有級變速箱，以滿足主軸的恒功率調速范圍。取，則8fdpR3lgRglZnpf對于數(shù)控車床，為了加工端面時能夠滿足恒線速度切削的要求，故取 Z=3，故傳動比分配可取。大學畢業(yè)設計- 5 -2) 各軸計算轉速的確定 （2.3）min/7 .1401.41nnmin/1982.25nn/min44747. 4nnmin/20007 . 0nnmin/150n2100rrrrrnj3)各軸輸入功率 （2.4）KwppKwppKwppKwpped77. 698. 099. 098. 698. 099. 02 . 796

23、. 05 . 7004) 各軸輸入轉矩 （2.5）N.m1147 .41697. 495509550N.m4 .45610497. 495509550N.m23520812. 595509550N.m1217 .41628. 595509550N.m5422110npTnpTnpTnpTT表 2.1 各軸的傳動參數(shù)參數(shù) 軸0 軸（電機軸）I 軸(傳動軸）II 軸（主軸)計算轉（minr）2000447 150/450輸入功率（Kw）7.57.26.77轉矩（N m）54121456.4/114大學畢業(yè)設計- 6 -由電機的轉速范圍(包括恒功率變速范圍)和各軸傳動比,畫出數(shù)控車床的轉速圖,見圖

24、2-2。圖 2.2 轉速圖2.3 電機的選擇1. 選擇電機應綜合考慮的問題(1)根據(jù)機械的負載特性和生產(chǎn)工藝對電動機的啟動、制動、反轉、調速等要求，選擇電動機類型。(2)根據(jù)電機負載轉矩、轉速變化范圍和啟動頻繁程度等因素，考慮電動機的溫升限制、過載能力額啟動轉矩，選擇電動機功率，并確定冷卻通風方式。所選電動機功率應留有余量，負荷率一般取 0.80.9。(3)根據(jù)使用場所的環(huán)境條件的不同，如溫度、濕度、灰塵、雨水、瓦斯以及腐蝕和易燃易爆氣體等考慮必要的保護措施，選擇電動機的結構型式。(4)根據(jù)企業(yè)的電網(wǎng)電壓標準和對功率因素的要求，確定電動機的電壓等級和類型。(5)根據(jù)生產(chǎn)機械的最高轉速和對電力傳

25、動調速系統(tǒng)的過渡過程的要求，以及機械減速機構的復雜程度，選擇電動機額定轉速。此外，還要考慮節(jié)能、可靠性、供貨情況、價格、維護等等諸多因素。2. 電動機類型和結構型式的選擇由于不同機床有不同的主軸輸出性能(旋轉速度，輸出功率，動態(tài)剛度，振動抑制等)，因此，主軸選用標準與實際使用需要是緊密相關?？偟膩碚f，選擇主軸驅動系統(tǒng)將在價格與性能之間找出一種理想的折衷。大學畢業(yè)設計- 7 -3. 電動機容量的選擇選擇電動機容量就是合理確定電動機的額定功率。在決定電動機功率時我們特別需要考慮電動機的發(fā)熱、過載能力和起動能力三方面因素，但一般情況下電動機容量主要由運行發(fā)熱條件而定。電動機發(fā)熱與其工作情況有關。而對

26、于載荷不變或變化不大，且在常溫下連續(xù)運轉的電動機（如本課題中的電動機），只需要考慮其所需輸出功率不超過其額定功率，工作時就不會過熱，可不進行發(fā)熱計算，本設計中電機容量按以下步驟確定。4. 確定電機輸出功率 Pd dPP切削傳動裝置的總效率 (2.6)1213 其中，圓柱直齒輪傳動效率，查得0.98；13軸軸承效率，查得20.990.990.98；2軸（主軸）軸承效率，查得30.990.990.98。 4由此，0.980.980.980.980.922。故，5. 選擇電動機額定功率edP如前所述，電動機功率應留有余量，負荷率一般取 0.80.9，所以電動機額定功率選取為 7.5。Kw6. 電動機

27、電壓和轉速的選擇小功率電動機一般選為 380V 電壓。所以本電機的電壓可選為 380V。同一類型、功率相同的電動機具有多種轉速。一般而言，轉速高的電動機，其尺寸和重量小，價格較低，但會使傳動裝置的總傳動比、結構尺寸和重量增加。選用轉速低的電動機則情況相反。要綜合考慮電機性能、價格、車床性能要求等因素來選擇。本設計中的數(shù)控車床主軸的轉速范圍要求為 30r/min4500r/min。由于采用三級變速級數(shù)，故對電動機恒功率變速范圍以及整個變速范圍要求較高。大學畢業(yè)設計- 8 -I 軸上齒輪傳動比確定為;II 軸上兩對直齒輪的傳動比分別為，;由此可得電機的轉速范圍:。通過綜合考慮電動機與主軸功率特性的

28、匹配問題（數(shù)控車床主軸要求的恒功率變速范圍遠大于調速電動機的恒功率變速范圍），為解決這一問題，需要在電動機與主軸之間串聯(lián)一個分級變速機構，以便擴大其恒功率調速范圍，滿足低速大功率切削時對電動機輸出功率的要求。主傳動系統(tǒng)的采用定比傳動和無級變速相結合的傳動方式。交流調頻主軸電動機經(jīng)帶傳動，傳遞給傳動軸，傳動軸再通過變速機構傳遞給主軸，從而實現(xiàn)主軸的變速。變速機構采用齒輪副來實現(xiàn)，如圖 3.1 所示。這樣通過電動機的無級變速，配合變速機構便可確保主軸的功率和轉矩要求。圖 2.3 主軸的功率轉矩特性如圖 2.3 所示，車床主軸要求的功率特性和轉矩特性。這兩條特性曲線是以計算轉速為分界，從至最高轉速的

29、區(qū)域為恒功率區(qū)，在該區(qū)域內(nèi)，任意轉jnjnmaxn速下主軸都可以輸出額定的功率，最大轉矩則隨主軸轉速的下降而上升。從最低轉速至的區(qū)域為恒轉矩區(qū)，在該區(qū)域內(nèi)，最大轉矩不再隨轉速下降而上升，minnjn任何轉速下可能提供的轉矩都不能超過計算轉速下的轉矩，這個轉矩就是機床主軸的最大轉矩。在區(qū)域內(nèi)，主軸可能輸出的最大功率，則隨主軸轉速的下maxMmaxP降而下降。大學畢業(yè)設計- 9 -7. 確定電機的型號由前面信息，可選取 FANUC 交流電機，型號為。這種電機轉動非常12/6000ci平穩(wěn)，采用 160,000,000/rev 的超高分辨率位置編碼器，通過線圈切換可實現(xiàn)電機的高速、高加速控制。表 2

30、.2 交流主軸電機的參數(shù)主軸型號連續(xù)輸出功率分鐘額定輸出功率基本速度變速范圍6.57.510r/min30r/min大學畢業(yè)設計- 10 -3 傳動系統(tǒng)零部件設計3.1 傳動皮帶的設計和選定（如無特殊說明，本小節(jié)公式均出自資料14）帶傳動是由帶和帶輪組合進行傳動。根據(jù)工作原理可分為兩類：摩擦帶傳動和嚙合帶傳動。摩擦帶傳動是機床主要傳動方式之一，常見的有平帶傳動和 V 帶傳動；嚙合傳動只有同步帶一種。普通 V 帶傳動是常見的帶傳動形式，其結構為：承載層為繩芯或膠簾布，楔角為 40、相對高度進似為 0.7、梯形截面環(huán)行帶。其特點為：當量摩擦系數(shù)大，工作面與輪槽粘附著好，允許包角小、傳動比大、預緊力

31、小。繩芯結構帶體較柔軟，曲撓疲勞性好。其應用于：帶速 V2530m/s；傳動功率 P700kW；傳動比i10；軸間距較小的傳動。其主要失效形式： 帶在帶輪上打滑，不能傳遞動力； 帶由于疲勞產(chǎn)生脫層、撕裂和拉斷； 帶的工作面磨損。V 帶傳動設計的主要依據(jù)是在工作中保證帶不打滑的前提下能傳遞最大功率，并具有一定的疲勞強度和使用壽命，也是靠摩擦傳動的其它帶傳動設計的主要依據(jù)。1) 設計功率的確定：caP由表 8-7 查得工況系數(shù)1 . 1KA （3.1）8.25Kw7.51.1P PAcaK2) 選定帶型：根據(jù)和由圖 8-10 確定選用 A 型。caPjn確定帶輪的基準直徑并驗算帶速傳 V：1dd

32、初選帶輪的基準直徑由表 8-6 和表 8-8 確定：1dd取小帶輪直徑=125mm1dd 驗算帶速 V：因為 5m/sV30m/s,故帶速合適。smndd/54. 6100060100012510006011V大學畢業(yè)設計- 11 - 計算大帶輪的基準直徑。2dd=i=2.25125=281.25mm （3.2）2dd1dd由【4】公式(8-15a) 150P11212DnnD式中：-小帶輪轉速，-大帶輪轉速，-帶的滑動系數(shù)，一般取 0.02。nn則：，由【4】表 8-8 取圓整為 280mm。mmD276)02. 01 (12566515002157P3) 驗算帶速度 V按【4】式（8-13

33、）驗算帶的速度150P （3.3）1 13.14 125 14409.4260 100060 1000DnmVs，故帶速合適。smvsm3054) 初定中心距帶輪的中心距，通常根據(jù)機床的總體布局來初步選定，一般可在下列范圍內(nèi)選?。?根據(jù)【4】經(jīng)驗公式（8-20）152P (3.4)(2)(7 . 021021DDADD取 2，取=700mm.0A5) 三角帶的計算基準長度L由【4】公式（8-22）計算帶輪的基準長度158P02122100422ADDDDAL (3.5)由【4】表 8-2，圓整到標準的計算長度 L=2300mm146P6) 驗算三角帶的撓曲次數(shù)，符合要求。100010.3140

34、smvuL次7) 確定實際中心距A大學畢業(yè)設計- 12 -按【4】公式（8-23）計算實際中心距158PA= (3.6)8) 驗算小帶輪包角1根據(jù)【4】公式（8-25）158P，故主動輪上包角合適。OOOoADD1209 .1703 .571801219) 確定三角帶根數(shù)Z根據(jù)【4】式（8-26）得158P (3.7)00calpzpp k k查表【4】表 8-4d 由 i=1.8 和得= 0.15KW,153Pmin15001rn 0p查表【4】表 8-5，=0.98；查表【4】表 8-2，長度系數(shù)=1.01klk (3.8)39. 401. 198. 0)15. 092. 1 (0 . 9

35、Z取根Z510) 計算預緊力查【4】表 8-3，q=0.1kg/m由【4】式（8-27） (3.9)20)5 . 2(500qvkkvZpFca其中：-帶的變速功率,KW；capv-帶速,m/s；q-每米帶的質量，kg/m；取 q=0.1kg/m。v=1500r/min=9.42m/s。 NF82.15642. 91 . 0)98. 098. 05 . 2(542. 90 . 95002011)計算作用在軸上的壓軸力 (3.10)NZFFQ26.156329 .170sin82.156522sin210大學畢業(yè)設計- 13 -傳動比i=查表【4】表 8-4a 由和得=2.32KW152PmmD

36、1251min15001rn 0p3.2 軸系零部件的結構設計3.2.1 確定各軸轉速 1. 確定主軸計算轉速：計算轉速是傳動件傳遞全部功率的最低轉速。各傳jn動件的計算轉速可以從轉速圖上，按主軸的計算轉速和相應的傳動關系確定。已知主軸的計算轉速為min/150rnj2. 各變速軸的計算轉速：軸的計算轉速可傳動比找上去，軸的計算轉速為 675r/min；軸的計算轉速為 2000r/min；1jn3. 各齒輪的計算轉速同一變速組內(nèi)一般只計算組內(nèi)最小齒輪，也是最薄弱的齒輪，故也只需確定最小齒輪的計算轉速。變速組 1 中，21/99 只需計算 z = 21 的齒輪，計算轉速為 675r/min；變速

37、組 2 計算 z = 37 的齒輪，計算轉速為 150r/min；核算主軸轉速誤差 (3.11)min/14.115736/7245/4549/35224/1261500rn實min/1120rn標，所以合適。%5%3 . 4%1001120)11201157(%100)(標標實nnn3.2.2 確定傳動各軸最小直徑根據(jù)【5】公式（7-1） ，并查【5】表 7-13 得到取 1。 mmnPdj491 軸的直徑：取min/675,96. 011rnj大學畢業(yè)設計- 14 - (3.12) mmndj3 .29167596. 05 . 7915 . 79144 軸的直徑：取min/150,922.

38、 099. 099. 098. 0212rnj mmndj61.401150922. 05 . 7915 . 79144其中：P-電動機額定功率（kW） ；-從電機到該傳動軸之間傳動件的所有傳動效率的乘積；-該傳動軸的計算轉速（） ；jnminr-傳動軸允許的扭轉角（） 。 mo 各軸間的中心距的確定：； (3.13)(5 .16623)7734(2)(21mmmzzd；)(19523)6565(mmd；)(11123)3737(mmdVNdTFmNnPTr7 .1535)10112/(862/286800/96. 05 . 71055. 9/1055. 9366最大撓度： (3.14) mm

39、EIblbF34349432222max1068.110106430102104810426446434267 .15354843 (3.15);6 .39740643014. 364;101 . 24449mmdIIMPaEE軸的；材料彈性模量；式中；查【1】表 3-12 許用撓度； mmy12. 0403. 0。 所以合格,yYB大學畢業(yè)設計- 15 - 軸、軸的校核同上。3.2.3 和 II 軸的結構設計1. 軸上的零件主要是電磁離合器和齒輪。其中用凸臺跟軸用彈性擋圈定位,電磁離合器選用軸間和鎖緊螺母定位。傳動軸即需要滿足強度要求，還必須滿足剛度的要求，強度要求是保證軸在反復載荷和扭載荷

40、作用下不發(fā)生疲勞破壞。機床主傳動系統(tǒng)精度要求較高，不允許有較大變形。因此疲勞強度一般不失是主要矛盾，除了載荷很大的情況外，可以不必驗算軸的強度。剛度要求保證軸在載荷下不至發(fā)生過大的變形。因此，必須保證傳動軸有足夠的剛度。2. 軸的支承形式該軸不受或只受極小的軸向力，主要受徑向力，故左、右端選用深溝球軸承。圖 3.1 中間傳動軸的支承形式3. 軸上零件的軸向定位II 軸上的主要零件主要有三對直齒圓柱齒輪及其中兩直齒圓柱齒輪對應的電磁離合器。滾子軸承的左端靠在端蓋上，右端用軸肩定位。與電機軸上齒輪相嚙合的齒輪左端用鎖緊螺母固定,右端用軸肩定位.另外兩齒輪所對應的電磁離合器位于它們中間，相互緊靠，兩

41、齒輪的另兩端用軸肩，另外兩段采用鎖緊螺母定位。軸右端的軸承左邊利用軸肩定位，右端用一摔油盤（有套筒的作用）和鎖緊螺母進行定位。軸的選材和最小直徑mind的確定軸的材料選擇為：45 號鋼（調質處理） 。軸的最小尺寸，由式（152） ，3min0PdAn (3.16)式中，0A由表 153，可取得 110，故： 99.3720812. 51103mind大學畢業(yè)設計- 16 -取mind40mm。由于mind取值較計算值大的多，所以不用再按彎扭合成強度條件計算和進行疲勞強度校合。軸的零件圖如圖 3-2.圖 3.2 中間轉動軸零件示意圖3.2.4 鍵的校核鍵和軸的材料都是鋼，由【4】表 6-2 查的

42、許用擠壓應力,MPap120100取其中間值，。鍵的工作長度，鍵與MPap110mmmmmmbLl16822輪榖鍵槽的接觸高度。由【4】式（6-1）可得mmmmhk5 . 375 . 05 . 0 (3.17)MPaMPaMPakldTpp1103 .10230165 . 31086210233式中：；】表鍵【，弱材料的許用擠壓應力鍵、軸、輪轂三者中最；鍵的直徑，；為鍵的寬度，為鍵的公稱長度，圓頭平鍵鍵的工作長度，。為鍵的高度此處度；鍵與輪轂鍵槽的接觸高傳遞的轉矩264,5 . 0;,pMPammdmmbmmLbLlmmlmmhhkkmNT可見連接的擠壓強度足夠了，鍵的標記為：20031096

43、914TGB鍵3.2.5齒輪模數(shù)的確定及校核1. 選定齒輪類型,精度等級,材料及齒數(shù)。2. 根據(jù)選定的傳動方案,選用直齒圓柱齒輪傳動。1) 本次設計屬于金屬切削車床類,一般齒輪傳動,故選用 6 級精度。2) 材料選擇.由表 10-1 選擇小齒輪材料為 40Cr(調質),硬度為 280HBS,大齒輪材料為 45 鋼(調質)硬度為 240HBS,二者材料硬度差為 40HBS。3) 選齒輪齒，=20。齒輪模數(shù)的估算。通常在相同變速組內(nèi)的齒輪取相同的模數(shù)，若齒輪材料相同，則選擇負荷最重的小齒輪，根據(jù)齒面接觸疲勞強度和齒輪彎曲疲勞強度條件按【5】大學畢業(yè)設計- 17 -表 7-17 進行估算模數(shù)和，并按

44、其中較大者選取相近的標準模數(shù)，為簡化工藝HmFm制造，變速傳動系統(tǒng)內(nèi)各變速組的齒輪模數(shù)最好一樣，通常不超過 23 種模數(shù)。先計算最小齒數(shù)齒輪的模數(shù)，齒輪選用直齒圓柱齒輪及斜齒輪傳動，查【4】表 10-8 齒輪精度選用 7 級精度，再由【4】表 10-1 選擇小齒輪材料為 40C (調質)，r硬度為 280HBS：根據(jù)【5】表 7-17；有公式：A.齒面接觸疲勞強度： (3.18)322) 1(16020HPjmHznKPmB.齒輪彎曲疲勞強度： (3.19)3430FPjmFznKPm1 變速組：分別計算各齒輪模數(shù)，先計算最小齒數(shù) 20 的齒輪。齒面接觸疲勞強度： (3.20)322) 1(1

45、6020HPjmHznKPm其中: -公比 ； = 2； P-齒輪傳遞的名義功率；P = 0.96 7.5=7.2KW； -齒寬系數(shù)=；mm105mb -齒輪許允接觸應力，由【5】圖 7-6 按 MQ 線查HPlim9 . 0HHPlimH取; -計算齒輪計算轉速;jnK-載荷系數(shù)取 1.2。=650MPa，limHMPaMPaHP5859 . 0650mmmH96. 2675576228732 . 72 . 1160203221根據(jù)【6】表 10-4 將齒輪模數(shù)圓整為 3mm。齒輪彎曲疲勞強度： (3.21)3430FPjmFznKPm其中: P-齒輪傳遞的名義功率；P = 0.96 7.5

46、=7.2KW； -齒寬系數(shù)=；mm105mb大學畢業(yè)設計- 18 - -齒輪許允齒根應力，由【5】圖 7-11 按 MQFPlim4 . 1FFPlimF線查取；-計算齒輪計算轉速; jnK-載荷系數(shù)取 1.2。，MPaF300limMPaMPaFP4204 . 1300mmmF53. 24202867572 . 72 . 143031根據(jù)【6】表 10-4 將齒輪模數(shù)圓整為 2.5mm 。所以11FHmmmmm31于是變速組 1 的齒輪模數(shù)取 m = 3mm，b = 30mm。軸上主動輪齒輪的直徑： (3.22)mmmmdmmdaa60203d138463102343a321；軸上從動輪齒輪

47、的直徑分別為：。；mmmmdmmdaaad2979931956532317733,21標準齒輪參數(shù)：*20h1c0.25度，從【7】表 3-3 查得以下公式齒頂圓直徑 ； (3.23)mhzdaa)2+(=*1齒根圓直徑；mchzdaf)22(1分度圓直徑 ；mzd =齒頂高 ；mhhaa*=齒根高 ； mchhaf)+(=*齒輪的具體值見表大學畢業(yè)設計- 19 -表 3.1 齒輪尺寸表 （單位：mm）齒輪齒數(shù)z模數(shù)nmm分度圓直徑 d齒頂圓直徑ad齒根圓直徑fd齒頂高ah齒根高fh13431021059834246313814113435320360635634477323123422734

48、56531951981913469932973002933476531951981913483731111141073498373111114107343.2.6 齒寬的確定 1. 由公式得： (3.24)105(mmmb軸主動輪齒輪；mmb30310軸主動輪齒輪；mmb30310軸主動輪齒輪；mmb302. 齒輪結構的設計通過齒輪傳動強度的計算，只能確定出齒輪的主要尺寸，如齒數(shù)、模數(shù)、齒寬、螺旋角、分度圓直徑等的結構形式，其他通常都由結構設計而定。當齒頂圓直徑時，可以做成實心式結構的齒輪。當時，可做成腹mmda160160500ammdmm板式結構，再考慮到加工問題，現(xiàn)決定把所有齒輪做成實心

49、結構。大學畢業(yè)設計- 20 -3.3 電磁摩擦離合器的計算和選擇本課題中數(shù)控機床得轉速較高，對工作可靠性要求高，根據(jù)資料中的結構選擇原則，選取濕式多片電磁離合器。形式選定后，應進一步確定其規(guī)格。其規(guī)格選擇計算的基本原則是使其計算轉矩cT小于或等于其薄弱環(huán)節(jié)的失效條件限制的許用轉矩T，即maxmax cnTTTTTT (3.25) nn其中T-理論轉矩；cT-計算轉矩；nT-公稱轉矩； T-許用轉矩；maxT-最大轉矩；maxT-許用最大轉矩； n-許用轉速計算轉矩由于各類聯(lián)軸器，離合器實際工況不同，在確定計算轉矩cT時應將理論轉矩T乘以不同系數(shù) K。本機床承受長期平穩(wěn)載荷，故： cTKTT (

50、3.26)式中，cT，nT， T-分別為離合器的計算轉矩，公稱，許用轉矩，N/m；T-離合器理論轉矩,N/m；K離合器工況系數(shù)離合器接合頻率系數(shù)mK離合器滑動速度系數(shù)VK本文中為金屬切學機床，由表 15.2-3 查得 K=1.4，由表 15.2-4 查得 =1.00，由表 15.2-4 查得=1.08 從而得到：mKVK (3.27)mNKKKTTvmc6 .30408. 112354 . 1根據(jù)計算轉矩，查資料選取規(guī)格為 DLMS-16A 的濕式多片電磁離合器，相關尺寸可從資料中查取。大學畢業(yè)設計- 21 -4 主軸結構設計4.1 對主軸組件的性能要求主軸組件是數(shù)控機床重要部件之一，它的性能

51、對整機性能有很大的影響。主軸直接承受切削力，并且轉速范圍變化又很大，所以對主軸組件的主要性能提出以下要求：1) 回轉精度 是指主軸的回轉精度。當主軸做旋轉運動，連接線速度到零點被稱為主軸旋轉的中心線。旋轉中心線的空間位置，在理想情況下應該是固定的。實際上，由于各種因素的主軸組件的影響，旋轉中心線的空間位置是變化的每一刻，理想的旋轉中心線的瞬時旋轉中心線平均空間位置。旋轉相對于在空間提供了理想的旋轉中心線的距離的中心線，即，主軸旋轉誤差，旋轉誤差范圍瞬間是主軸的旋轉精度。純徑向誤差，角度誤差和軸向誤差，他們很少獨自一人。當徑向和角度誤差存在，構成徑向，軸向和角度誤差存在，構成了跳動。由于主軸的旋

52、轉矢量的旋轉誤差通常是一個空間，它并不像形狀通過加工工件獲得所有的情況下被表示。2) 剛度 剛性主軸組件指由外力，變形的主軸組件的阻力。通常，以產(chǎn)生主軸前端部的位移，這個力的大小，在施加位移的方向被表示。更大的剛性主軸總成，主軸受力和變形小。剛性不足主軸組件，力和其它力的作用下，主軸將產(chǎn)生較大的彈性變形，不僅影響工件的質量，而且也損壞齒輪，軸承正常工作條件下，加速磨損，降低精度。3) 溫升 主軸組件在運轉中，溫升過高會引起兩方面的不良后果：一是主軸組件和箱體因熱彭漲而變形，直接影響加工精度；其次是軸承等元件會因溫度過高，而影響軸承的正常工作。嚴重時甚至會發(fā)生“抱軸” 。數(shù)控機床一般采用恒溫主軸

53、箱來解決恒溫問題。4) 耐磨性 主軸組件必須有足夠的耐磨性，才能長期保持精度。主軸上易磨損的地方是刀具或工件的安裝部位以及移動式主軸的工作部位。為了提高耐磨性，主軸的上述部位應該淬硬或氮化處理。主軸軸承也需有良好的潤滑，以提高耐磨性。以上這些要求，有的還是矛盾的。這就要具體問題具體分析，例如設計高效數(shù)控機床的主軸組件時，主軸應滿足高速和高剛度的要求；設計高精度數(shù)控機床時，主軸應滿足高剛度、低溫升的要求。4.2 軸承配置型式本課題中數(shù)控機床的轉速較高，卻要求徑向剛度好，所以軸承的配置型式選擇為剛度速度型。兩個軸承均采用圓錐滾子軸承，以承受較大的傳動力。如下圖所示：大學畢業(yè)設計- 22 -圖 4.

54、1 主軸支承型式4.3 主要參數(shù)的確定主軸的主要參數(shù)是指：主軸平均直徑 D（或主軸前軸頸直徑1D） ；主軸內(nèi)孔直徑d；主軸懸伸量 a 和主軸支承跨距l(xiāng)。這些參數(shù)直接影響主軸的工作性能，但為簡化問題，主要是由靜剛度條件來確定這些參數(shù)，即選擇 D、d、a、l 使主軸獲得最大靜剛度，同時兼顧其它要求，如高速性、抗振性等。1. 主軸前軸頸直徑1D的確定主軸平均直徑對主軸部件剛度影響較大。加大直徑1D，可減少主軸本身彎曲變形引起的主軸軸端位移和軸承彈性變形引起的軸端位移，從而提高主軸部件剛度。但加大直徑受到軸承 dn 值的限制，同時造成相配零件尺寸加大、制造困難、結構龐大和重量增加等，因此在滿足剛度要求

55、下應取較小值。按車床主電動機功率來確定，由資料16圖 6.183 可取。 2. 主軸內(nèi)孔直徑 d 的確定確定孔徑的原則是，為減輕主軸重量，在滿足對空心主軸孔頸要求和最小壁厚要求以及不削弱主軸剛度的要求下，應取較大值。對于數(shù)控機床，/0.60.5d D ，本課題中車床主軸尾端需要安裝皮帶輪，軸徑較小，故取/0.55d D ，即 d=60mm。3. 主軸懸伸量a的確定主軸懸伸量a是指主軸前端到支承徑向的反力作用中點的距離，它對主軸部件的剛度和抗振性影響很大。因此在滿足結構要求的前提下盡可能取小值。減小a的常見措施有：圖 4.2大學畢業(yè)設計- 23 - 盡量采用短的錐法蘭式主軸端部結構。 配置在前支

56、承時，應安裝在徑向軸承的內(nèi)側。 合理設計前支承的調整結構和密封裝置形式，盡量采用主軸端部的法蘭盤和軸肩等構成密封裝置。 改變軸端夾具的結構來減小 a 值。4. 支承跨距l(xiāng)的確定支承跨距l(xiāng)是指相鄰兩支承的支承反力作用點之間的距離。合理確定l是獲得主軸部件最大靜剛度的重要條件之一。當0ll時，主軸部件具有最大剛度，0l即為主軸部件的最佳跨距。在具體設計時，往往由于結構上的限制而使0ll，這就造成主軸部件的剛度損失。合理跨距(0.75 1.5)ratll,通常取0ratlll。因為 D、a 一定時，l越大，軸承的徑向跳動對主軸前端的徑向跳動影響越小，且加大l可較小振動。當需要l遠大于0l時，可采用三

57、支承結構。本方案采用兩支承結構。如圖 4.3圖 4.3 主軸零件圖5. 主軸頭的選用如前文所述，采用短錐法蘭式主軸端部結構有利于減小主軸懸伸量a。本課題選用 C 型法蘭式主軸端部，代號為 6，其基本尺寸由資料16表 6.131 可獲得。大學畢業(yè)設計- 24 -5 編碼器的選擇與安裝在經(jīng)濟型數(shù)控車床上加工螺紋或絲杠時，進刀速度應與車床主軸轉速之間保持一個恒定的比例關系，為此要在車床主軸上安裝一個主軸位置信號的反饋元件。即主軸脈沖發(fā)生器。在選用簡易數(shù)控裝置時，應選用含有螺紋加工功能的系統(tǒng)軟件和相應的主軸脈沖發(fā)生器。光電編碼器由于是數(shù)字信號，所以噪聲容限大，容易實現(xiàn)高分辨率，檢測精度高，且體積小、重

58、量輕、易安裝，在現(xiàn)代檢測技術中得到了廣泛地應用。本課題選用增量式實心軸編碼器 PZF58。其技術參數(shù)如下表:編碼器的安裝通常采用兩種方式:同軸安裝和異軸安裝。同軸安裝結構簡單，缺點是安裝后不能加工穿出車床主軸孔的零件；異軸安裝較同軸安裝麻煩，需配一對同步平帶輪及同步平帶。在加工螺紋時，將其裝上，不使用時將其斷開，避免磨損和信號干擾，延長主軸脈沖發(fā)生器的使用壽命。本課題采用異軸安裝方式，利用同步齒輪傳動帶動電編碼器轉動。圖 5.1 編碼器安裝示意圖大學畢業(yè)設計- 25 -6 結論本文通過學習分析數(shù)控車床主傳動系統(tǒng)，讓自己更加了解了機械行業(yè)中高精度，高自動化數(shù)控機床的價值與力量。數(shù)控車床的主要驅動

59、系統(tǒng)包括一個主軸電機，驅動器和主軸部件，用普通工具，通過變速主軸馬達的絕大多數(shù)承擔變速功能相比，省去了復雜的齒輪換檔機構，結構簡單，只有一些或雙極三檔變速機構系統(tǒng)，以擴大可變速馬達的范圍。設計過程中存在的主要問題：1、起初對于數(shù)控車床傳動系統(tǒng)的工作原理和結構沒有十分明確的概念，不能在最短的時間內(nèi)初步設計出機器的零部件草圖，耽誤了很多不必要的時間。2.運用 CAD、CAXA 進行零件設計過程中出現(xiàn)一些不能熟練應用操作，造成了設計時間的浪費，加長了設計的時間。3.對數(shù)控車床控制部分，變頻器的使用了解不多，查閱了大量資料后才弄明白。耽誤了一些時間。設計中出現(xiàn)的問題與解決的方法：1. 數(shù)控車床主傳動系

60、統(tǒng)采用多級齒輪變速來實現(xiàn)無級變速，電動機變頻調速后，通過帶輪輸送到輸入軸，再經(jīng)過齒輪有級變速擴大變速范圍，滿足機床變速范圍的要求。2.本設計將原來的帶輪不卸荷結構變?yōu)榱藥л喰逗山Y構，使輸入軸帶輪處只受轉矩，將軸上的徑向力傳動到車床機體上改善了輸入軸的受力情況。大學畢業(yè)設計- 26 -參 考 文 獻1師鴻飛,鄒翠波,張彩虹.我國數(shù)控車床的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢J.CAD/CAM 與制造業(yè)信息化,2004, 17(06).2劉鎖. 數(shù)控機床主傳動系統(tǒng)設計J.民營科技,2013,20(08).3于國明.數(shù)控車床主傳動系統(tǒng)方案的確定J.機械設計與制造,1992,27(10).4劉淑華,韓松,高文治.淺談數(shù)控車

61、床主傳動系統(tǒng)設計J.組合機床與自動化加工技術,1999,30（9）.5韓鳳益,鄭堤,李香勻.數(shù)控車床傳動系統(tǒng)優(yōu)化設計J.吉林工業(yè)大學學報,1990,01（10）.6巴實.電磁離合器在簡易數(shù)控及仿形機床中的應用J.機床,1976,31(03).7王昕,呂長松.數(shù)控車床故障分析與提高可靠性的措施J.機床與液壓,2008,15（09）.8周孝友.簡單精確的自動執(zhí)行元件_干式電磁離合器J.裝備機械,1981,30（06）.9易守華.CK6140 數(shù)控車床的數(shù)控系統(tǒng)改造D.湖南:湖南大學,2012（9）.10關慧貞,朱武君.現(xiàn)代數(shù)控機床主傳動系統(tǒng)分析與設計J.組合機床與自動化加工技術,1998,20（0

62、7）.11王濤.數(shù)控系統(tǒng)的可靠性設計理論和方法研究D.天津:天津大學,2008（08）.12李研.國內(nèi)外數(shù)控車床可靠性對比分析D.吉林:吉林大學,2006（05）.13康霞明.CA6510 車床片式電磁離合器剖析J.特鋼技術,2002,25（08）.14王昆等.機械設計課程設計M.北京:高等教育出版社,1995:1-11,47-49,14015良貴,紀名剛.機械設計M.北京:機械工業(yè)出版社,2001:100-106,147-156,200-203,301-318,335-345,355-362.16周撫群.大型數(shù)控車床的主傳動系統(tǒng)J.裝備機械,1991,30(12).17馮桂安等.機械制造裝備

63、設計M.北京:機械工業(yè)出版社,1999:113-135.18Yiqiang Wang, Yazhou Jia, Junyi Yu, Yuhua Zheng, Shangfeng Yi, “Failure probabilistic model of CNC lathes”,Reliability Engineering & System Safety, Volume 65, Issue 3, September 1999, Pages 30731419M. Mori (2), H. Mizuguchi, M. Fujishima, Y. Ido, N. Mingkai, K. Konishi,

64、” Design optimization and development of CNC lathe headstock to minimize thermal deformation”, CIRP Annals - Manufacturing Technology, Volume 58, Issue 1, 2009, Pages 331334.大學畢業(yè)設計- 27 -致 謝在本論文的完成過程中，我要感謝很多人的幫助和指點，要是沒有他們的幫助我不可能完成論文。首先我要感謝我的母校的辛勤培育，其次感謝院系各位老師四年來的諄諄教誨，沒有他們給我機械設計與機械原理等基礎知識，我的論文不可能這么順利完成。本論文是在宋強老師的親切關懷和悉心指導下完成。宋老師平時工作繁忙，但仍抽出時間來指導我的設計。她待人誠懇熱情，在學習和生活上都給與我很多的指導和照顧。在畢業(yè)設計的過程中，積極地幫我設定了工作進程，熱心的答疑，給與我極大的幫助和鼓勵，在此表示衷心的感謝。同時也感謝所有老師在畢業(yè)設計上給我的幫助。在畢業(yè)設計期間，我的同學也給與了我很多的幫助，尤其是在結構設計部分和繪圖等細節(jié)部分，同學熱心的給我講解。在此對他們表示感謝。另外，還要感謝我宿舍的舍友們，在我繁忙的設計期間他們在生活上給與我很多的幫助和照顧，并積極地提供一些硬件設備幫助，給予精神支持。