《上料機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì) 畢業(yè)論文》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《上料機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì) 畢業(yè)論文（18頁珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、攀枝花學(xué)院本課程設(shè)計(jì) 摘要 上料機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)摘 要現(xiàn)代機(jī)械一般多是機(jī)械、電氣、液壓三者緊密聯(lián)系，結(jié)合的一個(gè)綜合體。液壓傳動(dòng)與機(jī)械傳動(dòng)、電氣傳動(dòng)并列為三大傳統(tǒng)形式，液壓傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)在現(xiàn)代機(jī)械的設(shè)計(jì)工作中占有重要的地位。因此，液壓傳動(dòng)課程是工科機(jī)械類各專業(yè)都開設(shè)的一門重要課程。它既是一門理論課，也與生產(chǎn)實(shí)際有著密切的聯(lián)系。為了學(xué)好這樣一門重要課程，除了在教學(xué)中系統(tǒng)講授以外，還應(yīng)設(shè)置課程設(shè)計(jì)教學(xué)環(huán)節(jié)，使學(xué)生理論聯(lián)系實(shí)際，掌握液壓傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)的技能和方法。液壓傳動(dòng)課程設(shè)計(jì)的目的主要有以下幾點(diǎn)： 1、綜合運(yùn)用液壓傳動(dòng)課程及其他有關(guān)先修課程的理論知識(shí)和生產(chǎn)實(shí)際只是，進(jìn)行液壓傳動(dòng)設(shè)計(jì)實(shí)踐，是理論知識(shí)和生

2、產(chǎn)實(shí)踐機(jī)密結(jié)合起來，從而使這些知識(shí)得到進(jìn)一步的鞏固、加深提高和擴(kuò)展。 2、在設(shè)計(jì)實(shí)踐中學(xué)習(xí)和掌握通用液壓元件，尤其是各類標(biāo)準(zhǔn)元件的選用原則和回路的組合方法，培養(yǎng)設(shè)計(jì)技能，提高學(xué)生分析和嫁接生產(chǎn)實(shí)際問題的能力，為今后的設(shè)計(jì)工作打下良好的基礎(chǔ)。3、通過設(shè)計(jì)，學(xué)生應(yīng)在計(jì)算、繪圖、運(yùn)用和熟悉設(shè)計(jì)資料（包括設(shè)計(jì)手冊(cè)、產(chǎn)品樣本、標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范）以及進(jìn)行估算方面得到實(shí)際訓(xùn)練。目 錄1任務(wù)分析1 1.1系統(tǒng)機(jī)構(gòu)的主要構(gòu)成12方案選擇2 2.1方案的擬定2 2.2方案的確定2 3總體設(shè)計(jì)3 3.1 負(fù)載分析33.1.1工作負(fù)載 3 3.1.2摩擦負(fù)載 3 3.1.3 慣性負(fù)載 33.2 速度負(fù)載圖 43.3 主要參

3、數(shù)的確定5 3.3.1工作壓力 53.3.2 液壓缸尺寸 53.3.3 活塞桿穩(wěn)定性 53.3.4 液壓缸最大流量 53.3.5 工況圖 63.3.6 其他參數(shù) 7 3.4 液壓系統(tǒng)圖的擬訂8 3.5 液壓元件的選擇103.5.1液壓泵和電機(jī)的選擇 103.5.2 閥類元件及輔助元件的選擇 10 3.6液壓系統(tǒng)性能的驗(yàn)算 123.6.1壓力損失的確定 123.6.2 系統(tǒng)的發(fā)熱與溫升 14參考文獻(xiàn)15攀枝花學(xué)院本課程設(shè)計(jì) 任務(wù)分析 1 任務(wù)分析1.1 系統(tǒng)機(jī)構(gòu)的主要構(gòu)成機(jī)構(gòu)不斷地將材料從低的位置運(yùn)到高的位置，然后又回到起始位置重復(fù)上一次的運(yùn)動(dòng)。其結(jié)構(gòu)如圖1.1所示，滑臺(tái)采用V形導(dǎo)軌，其導(dǎo)軌面的

4、夾角為90度，滑臺(tái)與導(dǎo)軌的最大間隙為2mm，工作臺(tái)和活塞桿連在一起，在活塞桿的作用下反復(fù)做上下運(yùn)動(dòng)。圖1.1 上料機(jī)構(gòu)示意圖2 任務(wù)分析 系統(tǒng)總共承受的負(fù)載為6500N，所以系統(tǒng)負(fù)載很小，應(yīng)屬于低壓系統(tǒng)。系統(tǒng)要求快上速度大于38m/min,慢上的速度大于9m/min,快下的速度大于58m/min，要完成的工作循環(huán)是：快進(jìn)上升、慢速上升、停留、快速下降。但從系統(tǒng)的用途可以看出系統(tǒng)對(duì)速度的精度要求并不高，所以在選調(diào)速回路時(shí)應(yīng)滿足經(jīng)濟(jì)性要求。 - 1 - 方案選擇 - 2 - 2 方案選擇2.1 方案的擬定2.11供油方式 從系統(tǒng)速度相差很大可知，該系統(tǒng)在快上和慢上時(shí)流量變化很大，因此可以選用變量泵

5、或雙泵供油。2.12調(diào)速回路 由于速度變化大，所以系統(tǒng)功率變化也大，可以選容積調(diào)速回路或雙泵供油回路。2.13速度換接回路 由于系統(tǒng)各階段對(duì)換接的位置要求不高，所以采用由行程開關(guān)發(fā)訊控制二位二通電磁閥來實(shí)現(xiàn)速度的換接。2.14平衡及鎖緊 為了克服滑臺(tái)自重在快下過程中的影響和防止在上端停留時(shí)重物下落，必需設(shè)置平衡及鎖緊回路。根據(jù)上述分析，至少有兩種方案可以滿足系統(tǒng)要求。（1） 用變量泵供油和容積調(diào)速回路調(diào)速，速度換接用二位二通電磁閥來實(shí)現(xiàn)，平衡和鎖緊用液控單向閥和單向背壓閥。系統(tǒng)的機(jī)械特性、調(diào)速特性很好，功率損失較小，但是系統(tǒng)價(jià)格較貴。（2） 用雙泵供油，調(diào)速回路選節(jié)流調(diào)速回路，平衡及鎖緊用液控

6、單向閥和單向背壓閥實(shí)現(xiàn)。系統(tǒng)的機(jī)械特性、調(diào)速特性不及第一種方案，但其經(jīng)濟(jì)性很好，系統(tǒng)效率高。2.2方案的確定綜上所述，考慮到系統(tǒng)的流量很大，變量泵不好選，第二種方案的經(jīng)濟(jì)性好，系統(tǒng)效率高，因此從提高系統(tǒng)的效率，節(jié)省能源的角度考慮，采用單個(gè)定量泵的、供油方式不太適，宜選用雙聯(lián)式定量葉片泵作為油源，所以選第二種方案。- 3 -攀枝花學(xué)院本課程設(shè)計(jì) 總體設(shè)計(jì) 3 總體設(shè)計(jì)3.1 負(fù)載分析3.1.1 工作負(fù)載 3.1.2 磨擦負(fù)載由于工件為垂直起升，所以垂直作用于導(dǎo)軌的載荷可由其間隙和結(jié)構(gòu)尺寸可根據(jù)公式計(jì)算出滑臺(tái)垂直作用于導(dǎo)軌的壓力約為120N，取則有：靜摩擦負(fù)載 動(dòng)磨擦負(fù)載 3.1.3、慣性負(fù)載加速

7、 減速 制動(dòng) 反向加速 反向制動(dòng) 根據(jù)以上計(jì)算，考慮到液壓缸垂直安放，其重量較大，為防止因 總體設(shè)計(jì)自重而下滑，系統(tǒng)中應(yīng)設(shè)置平衡回路。因此在對(duì)快速向下運(yùn)動(dòng)的負(fù)載分析時(shí)，就不考慮滑臺(tái)2的重量。則液壓缸各階段中的負(fù)載如表3.1所示（）。表3.1 液壓缸各階段負(fù)載工況計(jì)算公式總負(fù)載 F/N缸推力 F/N啟 動(dòng)6533.947180.15加 速7445.548181.91快 上6516.977161.51減 速5764.836334.98慢 上6516.977161.51制 動(dòng)6340.546536.63反向加速1476.151521.80快 下16.9718.65制 動(dòng)1442.211584.853

8、.2 負(fù)載圖和速度圖的繪制按照前面的負(fù)載分析結(jié)果及已知的速度要求、行程限制等，繪制出負(fù)載圖及速度圖如圖3.1所示。圖3.1 液壓缸各階段負(fù)載和速度3.3液壓缸主要參數(shù)的確定 3.3.1、初選液壓缸的工作壓力根據(jù)分析此設(shè)備的負(fù)載不大，按類型屬機(jī)床類，所以初選液壓缸的工作壓力為2.0MPa1.3.2計(jì)算液壓缸的尺寸按標(biāo)準(zhǔn)?。?0mm。根據(jù)快上和快下的速度比值來確定活塞桿的直徑：按標(biāo)準(zhǔn)取：45mm。所以液壓缸的有效作用面積為：無桿腔面積 有桿腔面積 3.3.3、活塞桿穩(wěn)定性校核因?yàn)榛钊麠U總行程為450mm，而且活塞桿直徑45 mm，= =10 =10,不需要進(jìn)行穩(wěn)定性校核。3.3.4、求液壓缸的最大

9、流量3.3.5、繪制工況圖工作循環(huán)中各個(gè)工作階段的液壓缸壓力、流量和功率如表3.2所示表3.2工作循環(huán)中各個(gè)工作階段的液壓缸壓力、流量和功率工況壓力流量功率P/W快上163211.005013.06慢上16340.91952.48快下00054226.7820.51由此表繪出液壓缸的工況圖，如圖3.2所示。鋼筒壁及法蘭的材料選45鋼，活塞桿材料選Q235。液壓缸的內(nèi)徑D和活塞桿直徑d都已在前面的計(jì)算中算出，分別為80mm和45mm。 圖3.2系統(tǒng)工況圖3.3.6 液壓缸其它參數(shù)的選擇（1）活塞的最大行程L已由要求給定為450mm。（2）小導(dǎo)向長(zhǎng)度 當(dāng)活塞桿全部外伸時(shí)，從活塞支承面中點(diǎn)到導(dǎo)向套滑

10、動(dòng)面中點(diǎn)的距離稱為最小導(dǎo)向長(zhǎng)度H。如果導(dǎo)向長(zhǎng)度過小，將使液壓缸的初始撓度增大，影響液壓缸的穩(wěn)定性，因此設(shè)計(jì)時(shí)必須保留有一最小導(dǎo)向長(zhǎng)度。對(duì)于一般的液壓缸，當(dāng)液壓缸的最大行程為L(zhǎng)，缸筒直徑為D時(shí)，最小導(dǎo)向長(zhǎng)度為： 所以取。（3）活塞的寬度的確定 取B=0.7D=56mm（4）活塞桿長(zhǎng)度的確定活塞桿的長(zhǎng)度活塞桿的長(zhǎng)度應(yīng)大于最大工作行程、導(dǎo)向長(zhǎng)度、缸頭、缸蓋四者長(zhǎng)度之和。既L+H+=450+95+78+32=655mm.但是為了使其能夠工作，必須和工作臺(tái)連接，所以還應(yīng)支出一部分。考慮實(shí)際工作環(huán)境和連接的需要，取這部分長(zhǎng)度為50mm.所以液壓缸的總長(zhǎng)=655+50=705mm.3.4液壓系統(tǒng)圖的擬定液壓

11、系統(tǒng)圖的擬定，主要是考慮以下幾個(gè)方面的問題：3.4.1、供油方式 從工況圖分析可知，該系統(tǒng)在快上和快下時(shí)所需流量較大，且比較接近。在慢上時(shí)所需的流量較小，因此從提高系統(tǒng)的效率，節(jié)省能源的角度考慮，采用單個(gè)定量泵的供油是不合適的，宜選用雙聯(lián)式定量葉片泵作為油源。3.4.2、調(diào)速回路 由工況圖可知，該系統(tǒng)在慢速時(shí)速度需要調(diào)節(jié)，考慮到系統(tǒng)功率小，滑臺(tái)運(yùn)動(dòng)速度低，工作負(fù)載變化小，所以采用調(diào)速閥的回油節(jié)流調(diào)速回路。3.4.3、調(diào)速換接回路 由于快上和慢上之間速度需要換接，但對(duì)換接的位置要求不高，所以采用由行程開關(guān)發(fā)訊控制二位二通電磁閥來實(shí)現(xiàn)速度的換接。3.4.4、平衡及鎖緊 為防止在上端停留時(shí)重物下落和

12、在停留斯間內(nèi)保持重物的位置，特在液壓缸的下腔（無桿腔）進(jìn)油路上設(shè)置了液控單向閥；另一方面，為了克服滑臺(tái)自重在快下過程中的影響，設(shè)置一單向背壓閥。 本液壓系統(tǒng)的換向閥采用三位四通Y型中位機(jī)能的電磁換向閥。擬定系統(tǒng)如圖3.3：系統(tǒng)工作過程：快上時(shí)，電磁閥2有電，兩泵同時(shí)工作，液壓油經(jīng)過電換向閥6、液控單向閥7、背壓閥8，流入無桿腔，再經(jīng)過單向電磁閥9、換向閥6回油箱。慢上時(shí)，活塞走到420mm處，壓下行程開關(guān)，行程閥3，4換接，同時(shí)使電磁3有電，大流量泵經(jīng)過它卸荷，只有小流量泵供油，調(diào)速閥10調(diào)節(jié)回油。工作太速度下降。快下時(shí)，行程閥復(fù)位，電磁閥1有電，雙泵同時(shí)供油，經(jīng)過換向閥6（左位）、調(diào)速閥10

13、、背壓閥8、液控單向閥7、換向閥6回到油箱。 圖3.3液壓系統(tǒng)原理圖3.5 液壓元件的選擇 3.5.1確定液壓泵的型號(hào)及電機(jī)功率液壓缸在整個(gè)工作循環(huán)中最大工作壓力為1.63MPa，由于該系統(tǒng)比較簡(jiǎn)單，所以取其壓力損失0.4MPa，所以液壓泵的工作壓力為兩個(gè)液壓泵同時(shí)向系統(tǒng)供油時(shí)，若回路中的泄漏按10%計(jì)算，則兩個(gè)泵總流為，慢進(jìn)時(shí)液壓缸所需流量為40.19L/min，所以，高壓泵的輸出流量為44.209L/min。根據(jù)以上壓力和流量的數(shù)值查產(chǎn)品目錄，選用RV2R34的雙聯(lián)葉片泵，前泵輸出流量47ml/r, 后泵輸出流量200ml/r，額定壓力為14MPa，容積效率0.9總效率0.8，所以驅(qū)動(dòng)該泵

14、的電動(dòng)機(jī)的功率可由泵的工作壓力(2.03MPa)和輸出流量(970r/min) 求出：查看電機(jī)產(chǎn)品目錄、擬選用電動(dòng)機(jī)的型號(hào)為Y160L-6,功率為11000W，額定轉(zhuǎn)速為970r/min。3.5.2、選擇閥類元件及輔助元件根據(jù)系統(tǒng)的工作壓力和通過各個(gè)閥類元件和輔助元件的流量，可選出這些元件的型號(hào)及規(guī)格如表3.3所示油管的確定：可按公式：快退時(shí)候流量最大為226.78l/min,V取10m/s計(jì)算 =0.022m本油路系統(tǒng)中出油口采用內(nèi)徑為25mm，外徑為34mm的紫銅。表3.3 元件的型號(hào)及規(guī)格序號(hào)名稱通過流量根據(jù)流量選擇型號(hào)及規(guī)格1濾油器400XUA4030FS2雙聯(lián)葉片泵44.209/19

15、5.249PV2R24（47/200）3單向閥200CIT-10-35-504行程閥（二位二通）20022EF3-E10B5溢流閥144.43Y2-Ha32L6三位四通電液換向閥239.458H-1WEH7液控單向閥239.458CT1-10B8單向順序閥239.458AXF3-20B9二位二通電磁換向閥22EF3-E10B10單向調(diào)速閥239.458MSA30EF25011電動(dòng)機(jī)Y90S-6油箱：油箱容積根據(jù)液壓泵的流量計(jì)算，取其體積V=（24），即取V=3247=741 L取800L油箱的三個(gè)邊長(zhǎng)在1：1：11：2：3范圍內(nèi)，設(shè)定油箱可以設(shè)計(jì)為L(zhǎng)=1100mm,D=910mm,H=800m

16、m。由于油箱選擇容量時(shí)系數(shù)偏大，就把油箱壁厚包括在以上的計(jì)算出的長(zhǎng)度中。 油箱容量大于400ml，壁厚取5mm，油箱底部厚度取8MM，箱蓋應(yīng)為壁厚的3倍，取15mm。為了增加油液的循環(huán)距離，使油液有足夠的時(shí)間分離氣泡，沉淀雜質(zhì)，消散熱量，所以吸油管和回油管相距較遠(yuǎn)，并且中間用隔板隔開，油箱底應(yīng)微微傾斜以便清洗。由于油箱基本裝滿油，隔板高取液面高的3/4，取為600mm.其他油箱輔助元件和油箱結(jié)構(gòu)見油箱的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)見零件圖 3.6 液壓系統(tǒng)的性能驗(yàn)算3.6.1壓力損失及調(diào)定壓力的確定根據(jù)計(jì)算慢上時(shí)管道內(nèi)的油液流動(dòng)速度約為0.50m/s，通過的流量為1.5L/min，數(shù)值較小，主要壓力損失為調(diào)整閥兩

17、端的壓降；此時(shí)功率損失最大；而在快下時(shí)滑臺(tái)及活塞組件的重量由背壓閥所平衡，系統(tǒng)工作壓力很低，所以不必驗(yàn)算。所以有快進(jìn)做依據(jù)來計(jì)算卸荷閥和溢流閥的調(diào)定壓力，由于供油流量的變化，快進(jìn)時(shí)液壓缸的速度為此時(shí)油液在進(jìn)油管中的流速為（1）沿程壓力損失 首先要判別管中的流態(tài)，設(shè)系統(tǒng)采用N32液壓油。室溫為20時(shí)，動(dòng)力粘度，所以有：，管中為層流，則阻力損失系數(shù)，若取進(jìn)、回油管長(zhǎng)度均為2m，油液的密度為，則其進(jìn)油路上的沿程壓力損失為（2）局部壓力損失 局部壓力損失包括管道安裝和管接頭的壓力損失和通過液壓閥的局部壓力損失，前者視管道具體安裝結(jié)構(gòu)而定，一般取沿程壓力損失的10；而后者則與通過閥的流量大小有關(guān)，若閥的

18、額定流量和額定壓力損失為和，則當(dāng)通過閥的流量為q時(shí)的閥的壓力損失式為因?yàn)?5mm通徑的閥的額定流量為260L/min，所以通過整個(gè)閥的壓力相比14MPa很小，且可以忽略不計(jì)。同理，快上時(shí)回油路上的流量，則回油路油管中的流速。由此可計(jì)算出（層流），,所以回油路上沿程壓力損失為:(3）總的壓力損失 同上面的計(jì)算所得可求出 （4）壓力閥的調(diào)定值溢流閥的調(diào)節(jié)器定壓力應(yīng)大于壓力0.30.6MPa，所以取溢流閥定壓力為2.3MPa背壓閥的調(diào)定壓力以平衡滑臺(tái)自重為根據(jù)，即, 取。3.6.2、系統(tǒng)的發(fā)熱與溫升根據(jù)以上的計(jì)算可知，在快上時(shí)電動(dòng)機(jī)的輸入功率為；慢上時(shí)的電動(dòng)機(jī)輸入功率為；而快上時(shí)其有用功率為；慢上時(shí)

19、的有效功率為1091.83W；所以慢上時(shí)的功率損失為1026.51W，略小于快上時(shí)的功率損失713.05W，現(xiàn)以較大的值來校核其熱平衡，求出發(fā)熱溫升。油箱的三個(gè)邊長(zhǎng)在1：1：11：2：3范圍內(nèi)，則散熱面積為假設(shè)通風(fēng)良好，取，由于升降臺(tái)在上升后有時(shí)間停留，在快下后也有上料上時(shí)間要停留，綜合考濾取其工作時(shí)理論的油溫升的1/4作油箱的溫升，所以油液的溫升為室溫為20，熱平衡溫度為28.7565，沒有超出允許范圍。系統(tǒng)合格。 參考文獻(xiàn) 1機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)第2、4卷機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)編委會(huì)編著 3版北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2004.82、液壓傳動(dòng)2版北京機(jī)械工業(yè)出版社3、液壓氣壓傳動(dòng)3版北京機(jī)械工業(yè)出版社，2007.14、材料力學(xué)（）/單輝祖編著北京：高等教育出版社，1999（2004重?。?、雷天覺主編液壓工程手冊(cè)北京：機(jī)械工業(yè)出版社，19906、陸元章主編現(xiàn)代機(jī)械設(shè)備手冊(cè)（2）北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1996