《最大回轉(zhuǎn)直徑為320mm臥式機(jī)床主軸變速箱設(shè)計(jì)【P=5.5KW轉(zhuǎn)速范圍37.5-1700公比1.41】》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《最大回轉(zhuǎn)直徑為320mm臥式機(jī)床主軸變速箱設(shè)計(jì)【P=5.5KW轉(zhuǎn)速范圍37.5-1700公比1.41】（35頁(yè)珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、 課 程 設(shè) 計(jì)設(shè)計(jì)題目： 機(jī)床主軸變速箱設(shè)計(jì) 系 別 班級(jí)學(xué)生姓名 學(xué)號(hào)指導(dǎo)教師 職稱起止日期：至 年7 月15日止 機(jī)床主軸變速箱設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)成績(jī)?cè)u(píng)定表系（部）： 班級(jí)： 學(xué)生姓名： 指 導(dǎo) 教 師 評(píng) 審 意 見(jiàn)評(píng)價(jià)內(nèi)容具 體 要 求權(quán)重評(píng) 分加權(quán)分調(diào)研論證能獨(dú)立查閱文獻(xiàn),收集資料；能制定課程設(shè)計(jì)方案和日程安排。0.15432工作能力態(tài)度工作態(tài)度認(rèn)真，遵守紀(jì)律，出勤情況是否良好，能夠獨(dú)立完成設(shè)計(jì)工作， 0.25432工作量按期圓滿完成規(guī)定的設(shè)計(jì)任務(wù)，工作量飽滿，難度適宜。0.25432說(shuō)明書的質(zhì)量說(shuō)明書立論正確，論述充分，結(jié)論嚴(yán)謹(jǐn)合理，文字通順，技術(shù)用語(yǔ)準(zhǔn)確，符號(hào)統(tǒng)一，編號(hào)齊全，圖表完備

2、，書寫工整規(guī)范。0.55432指導(dǎo)教師評(píng)審成績(jī)（加權(quán)分合計(jì)乘以12） 分加權(quán)分合計(jì)指 導(dǎo) 教 師 簽 名： 年 月 日評(píng) 閱 教 師 評(píng) 審 意 見(jiàn)評(píng)價(jià)內(nèi)容具 體 要 求權(quán)重評(píng) 分加權(quán)分查閱文獻(xiàn)查閱文獻(xiàn)有一定廣泛性；有綜合歸納資料的能力0.25432工作量工作量飽滿，難度適中。0.55432說(shuō)明書的質(zhì)量說(shuō)明書立論正確，論述充分，結(jié)論嚴(yán)謹(jǐn)合理，文字通順，技術(shù)用語(yǔ)準(zhǔn)確，符號(hào)統(tǒng)一，編號(hào)齊全，圖表完備，書寫工整規(guī)范。0.35432評(píng)閱教師評(píng)審成績(jī)（加權(quán)分合計(jì)乘以8）分加權(quán)分合計(jì)評(píng) 閱 教 師 簽 名： 年 月 日課 程 設(shè) 計(jì) 總 評(píng) 成 績(jī)分專業(yè)設(shè)計(jì)題目：機(jī)床主軸變速箱設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)任務(wù)書第4組一、題目：

3、機(jī)床主軸變速箱設(shè)計(jì)二、主要技術(shù)參數(shù)：1、臥式車床，最大回轉(zhuǎn)直徑為320mm。 2、原始數(shù)據(jù)：電動(dòng)機(jī)功率P/kwnmax（rmin-1）nmin（rmin-1）公比f(wàn)工件材料刀具材料5.5170037.51.4145YT15反轉(zhuǎn)：三、設(shè)計(jì)內(nèi)容：1、運(yùn)動(dòng)設(shè)計(jì)：根據(jù)給定的轉(zhuǎn)速范圍及公比，擬定傳動(dòng)方案，確定結(jié)構(gòu)形式，畫轉(zhuǎn)速圖，畫傳動(dòng)系統(tǒng)圖（研究分析齒輪排列方案），計(jì)算帶輪直徑和齒輪齒數(shù)。2、動(dòng)力計(jì)算：根據(jù)電動(dòng)機(jī)功率，確定各傳動(dòng)件的計(jì)算轉(zhuǎn)速，對(duì)主要零件（如帶、齒輪、主軸、傳動(dòng)軸、軸承等）進(jìn)行計(jì)算（初算和驗(yàn)算）。3、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)：進(jìn)行傳動(dòng)軸系，變速機(jī)構(gòu)，主軸組件，操縱機(jī)構(gòu)，換向和制動(dòng)裝置，箱體，潤(rùn)滑和密封的布

4、置和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。4、編寫設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書 四、應(yīng)完成的任務(wù) 本學(xué)期第15周課程設(shè)計(jì)，以設(shè)計(jì)說(shuō)明書數(shù)據(jù)為依據(jù)，繪制：2、展開(kāi)圖一張（A0）計(jì)算機(jī)CAD繪圖，主軸零件圖1張。五、要求1、設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書字體端正，層次分明，格式排版準(zhǔn)確。2、圖紙圖面清潔，標(biāo)注準(zhǔn)確，符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)；六、設(shè)計(jì)說(shuō)明書主要內(nèi)容及裝訂順序1、封皮2、設(shè)計(jì)任務(wù)書；3、成績(jī)?cè)u(píng)審意見(jiàn)表4、中文摘要和關(guān)鍵詞5、目錄（標(biāo)題及頁(yè)次）；6、機(jī)床用途和性能（簡(jiǎn)要）；7、運(yùn)動(dòng)設(shè)計(jì)和擬定（簡(jiǎn)要方案比較分析；畫傳動(dòng)系統(tǒng)圖要規(guī)范）；8、主要零件的估算或計(jì)算和驗(yàn)算（主軸組件剛度計(jì)算）；9、重要結(jié)構(gòu)的選擇分析；10、設(shè)計(jì)小結(jié)； 11、參考文獻(xiàn)（列序號(hào)、作者、書

5、名、出版社及年月）；至少6篇目錄1.機(jī)床用途和性能12.參數(shù)的擬定13.傳動(dòng)設(shè)計(jì)24.主要傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)算估算45.車床傳動(dòng)系統(tǒng)圖的確定136.片式摩擦離合器的選擇和計(jì)算147.核算主軸轉(zhuǎn)速誤差158.主軸軸承的選擇159.齒輪校驗(yàn)1610.主軸的設(shè)計(jì)彎曲剛度驗(yàn)算2011.滾動(dòng)軸承的驗(yàn)算2712.潤(rùn)滑與密封2713.其他問(wèn)題2814設(shè)計(jì)小結(jié)2915參考文獻(xiàn) 3011.機(jī)床用途和性能機(jī)床（英文名稱：machine tool）是指制造機(jī)器的機(jī)器，亦稱工作母機(jī)或工具機(jī)，習(xí)慣上簡(jiǎn)稱機(jī)床。一般分為金屬切削機(jī)床、鍛壓機(jī)床和木工機(jī)床等。現(xiàn)代機(jī)械制造中加工機(jī)械零件的方法很多：除切削加工外，還有鑄造、鍛造、焊接

6、、沖壓、擠壓等，但凡屬精度要求較高和表面粗糙度要求較細(xì)的零件，一般都需在機(jī)床上用切削的方法進(jìn)行最終加工。機(jī)床在國(guó)民經(jīng)濟(jì)現(xiàn)代化的建設(shè)中起著重大作用。車床是主要用車刀對(duì)旋轉(zhuǎn)的工件進(jìn)行車削加工的機(jī)床。在車床上還可用鉆頭、擴(kuò)孔鉆、鉸刀、絲錐、板牙和滾花工具等進(jìn)行相應(yīng)的加工。車床主要用于加工軸、盤、套和其他具有回轉(zhuǎn)表面的工件，是機(jī)械制造和修配工廠中使用最廣的一類機(jī)床。2.參數(shù)的擬定2.1主運(yùn)動(dòng)參數(shù)的確定因?yàn)橹鬏S變速范圍 ， 則主軸正轉(zhuǎn)級(jí)數(shù)得z=12.04，取整的z=12根據(jù)任務(wù)書要求得主軸反轉(zhuǎn)級(jí)數(shù) 2.2主電機(jī)功率的確定合理的確定電機(jī)功率P，使機(jī)床既能充分發(fā)揮其使用性能，滿足生產(chǎn)需要，又不致使電機(jī)經(jīng)常輕

7、載而降低功率因素。根據(jù)已知參數(shù)選擇電動(dòng)機(jī)Y132S-4 額定功率5.5kw 滿載轉(zhuǎn)速1440r/min3.傳動(dòng)設(shè)計(jì)3.1主傳動(dòng)方案擬定擬定傳動(dòng)方案，包括傳動(dòng)型式的選擇以及開(kāi)停、制動(dòng)、操縱等整個(gè)傳動(dòng)系統(tǒng)的確定。傳動(dòng)型式則指?jìng)鲃?dòng)和變速的元件、機(jī)構(gòu)以及組成、安排不同特點(diǎn)的傳動(dòng)型式、變速類型。傳動(dòng)方案和型式與結(jié)構(gòu)的復(fù)雜程度密切相關(guān)，和工作性能也有關(guān)系。因此，確定傳動(dòng)方案和型式，要從結(jié)構(gòu)、工藝、性能及經(jīng)濟(jì)等多方面統(tǒng)一考慮。傳動(dòng)方案有多種，傳動(dòng)型式更是眾多，比如：傳動(dòng)型式上有集中傳動(dòng)，分離傳動(dòng)；擴(kuò)大變速范圍可用增加傳動(dòng)組數(shù)，也可用背輪結(jié)構(gòu)、分支傳動(dòng)等型式；變速箱上既可用多速電機(jī)，也可用交換齒輪、滑移齒輪、

8、公用齒輪等。顯然，可能的方案有很多，優(yōu)化的方案也因條件而異。此次設(shè)計(jì)中，我們采用集中傳動(dòng)型式的主軸變速箱。3.2傳動(dòng)結(jié)構(gòu)式、結(jié)構(gòu)網(wǎng)的選擇結(jié)構(gòu)式、結(jié)構(gòu)網(wǎng)對(duì)于分析和選擇簡(jiǎn)單的串聯(lián)式的傳動(dòng)不失為有用的方法，但對(duì)于分析復(fù)雜的傳動(dòng)并想由此導(dǎo)出實(shí)際的方案，就并非十分有效。3.2.1確定傳動(dòng)組及各傳動(dòng)組中傳動(dòng)副的數(shù)目級(jí)數(shù)為Z的傳動(dòng)系統(tǒng)由若干個(gè)順序的傳動(dòng)組組成，各傳動(dòng)組分別有、個(gè)傳動(dòng)副。即 傳動(dòng)副中由于結(jié)構(gòu)的限制以2或3為合適，即變速級(jí)數(shù)Z應(yīng)為2和3的因子： ，可以有三種方案： 12=322；12=232；12=223；3.2.2傳動(dòng)式的擬定 傳動(dòng)副前多后少的原則。 按此原則，因?yàn)樵O(shè)計(jì)要求，需要在第一根軸上加

9、入摩擦片離合器，來(lái)實(shí)行正反轉(zhuǎn)。軸的尺寸較長(zhǎng)，為使結(jié)構(gòu)緊湊，第一變速組采用了雙聯(lián)齒輪，而不是按照前多后少的原則采用三個(gè)傳動(dòng)副。因此選擇3.2.3結(jié)構(gòu)式的擬定變速組的降速要前慢后快，中間軸的轉(zhuǎn)速不宜超過(guò)電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速。 第一根軸成為第一擴(kuò)大組，也不符合原則，但是，卻使結(jié)構(gòu)大為簡(jiǎn)化，減少變速組和傳動(dòng)件數(shù)目。因此，確定結(jié)構(gòu)式。3.2.4驗(yàn)算變速組變速范圍 主軸的變速范圍應(yīng)等于主傳動(dòng)變速系中各變速組變速范圍的乘積，即檢查變速組的變速范圍是否超過(guò)極限值時(shí)，只需檢查最后一個(gè)擴(kuò)大組。因?yàn)槠渌淖兯俳M的變速范圍都比最后擴(kuò)大組的小，只要最后擴(kuò)大組的變速范圍不超過(guò)極限值，其他變速組更不會(huì)超出極限值。因此，只需檢查最后

10、擴(kuò)大組的變速范圍，如下 符合要求，確定方案。3.3車床正反轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速圖圖一4.主要傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)算估算4.1V帶傳動(dòng)的計(jì)算V帶傳動(dòng)中，軸間距A可以加大。由于是摩擦傳遞，帶與輪槽間會(huì)有打滑，宜可緩和沖擊及隔離振動(dòng)，使傳動(dòng)平穩(wěn)。帶輪結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但尺寸大，機(jī)床中常用作電機(jī)輸出軸的定比傳動(dòng)。(1)選擇V帶的型號(hào)根據(jù)公式(正反轉(zhuǎn)時(shí)，K需再乘1.1）式中P-電動(dòng)機(jī)額定功率，K -工作情況系數(shù) 查機(jī)械設(shè)計(jì)圖8-11根據(jù)功率查表選得V帶，因此選擇A型帶。(2)確定帶輪的計(jì)算直徑，小帶輪直徑應(yīng)滿足d盡量選用較大的值，以減小V帶的彎曲應(yīng)力，從而提高V帶的使用壽命。則取95mm，D取整得160mm (3)確定三角帶速度按

11、公式 (4)初定中心距中心距過(guò)小，V帶短，因而增加V帶的單位時(shí)間彎曲次數(shù)，降低V帶的壽命；反之中心距過(guò)大，在帶速較高時(shí)易引起振動(dòng)。因此，取系數(shù)為1.7，則帶入公式=(0.62)(D+d)=1.7(95+160)=433.5mm (5)V帶的計(jì)算基準(zhǔn)長(zhǎng)度 查機(jī)械設(shè)計(jì)表8-2將得到的值圓整到標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算長(zhǎng)度L=1430mm (6)驗(yàn)算三角帶的撓曲次數(shù) (7)確定實(shí)際中心距代入數(shù)據(jù)得，(8)驗(yàn)算小帶輪包角代入數(shù)據(jù)得，符合條件。(9) 確定V帶根數(shù)單根V帶的額定功率由機(jī)械設(shè)計(jì)查表8-4可得根據(jù)，計(jì)算V帶的根數(shù)Z故取V帶根數(shù)為5根。(10)求作用在支承軸上的徑向力Q查表1-17得Q=2Szsin =2170

12、5sin(172.75/2)=1696.6(N)4.2傳動(dòng)軸的估算傳動(dòng)軸除應(yīng)滿足強(qiáng)度要求外，還應(yīng)滿足剛度的要求，強(qiáng)度要求保證軸在反復(fù)載荷和扭載荷作用下不發(fā)生疲勞破壞。機(jī)床主傳動(dòng)系統(tǒng)精度要求較高，不允許有較大變形。因此疲勞強(qiáng)度一般不失是主要矛盾，除了載荷很大的情況外，可以不必驗(yàn)算軸的強(qiáng)度。剛度要求保證軸在載荷下不至發(fā)生過(guò)大的變形。因此，必須保證傳動(dòng)軸有足夠的剛度。4.2.1各個(gè)傳動(dòng)軸計(jì)算轉(zhuǎn)速 主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速 主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速是第一個(gè)三分之一轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)的最高一級(jí)。根據(jù)機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)表2-9(2)各傳動(dòng)軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速 變速組c 有兩個(gè)傳動(dòng)副， 是軸通過(guò)18/72 獲得，軸有6級(jí)轉(zhuǎn)速。軸的最低轉(zhuǎn)速為，通

13、過(guò)雙聯(lián)齒輪獲得，主軸獲得轉(zhuǎn)速為，需傳遞全部功率。故也應(yīng)傳遞全部功率，是計(jì)算轉(zhuǎn)速，故 ，是經(jīng)軸的最低轉(zhuǎn)速獲得，故。 同理。（3 ）、主軸各級(jí)實(shí)際轉(zhuǎn)速值用下式計(jì)算：n= n電機(jī)dd1 /dd2（1-）iaibic 式中ia、ib、ic分別為變速組a、b、c的齒輪傳動(dòng)比。取0.02。 轉(zhuǎn)速誤差用主軸實(shí)際轉(zhuǎn)速與理論轉(zhuǎn)速相對(duì)誤差的絕對(duì)值表示：主軸轉(zhuǎn)速n1n2n3n4n5n6理論轉(zhuǎn)速37.55375106150212實(shí)際轉(zhuǎn)速37.1653.0974.32104.74149.63209.48轉(zhuǎn)速誤差%0.0090.00160.00680.01180.00240.0118主軸轉(zhuǎn)速n7n8n9n10n11n12

14、理論轉(zhuǎn)速30042560085011801700實(shí)際轉(zhuǎn)速297.32424.74594.64837.910971675.8轉(zhuǎn)速誤差%0.00890.00060.00890.01420.01440.0142 正轉(zhuǎn)速誤差 表1轉(zhuǎn)速誤差均小于4.1%，滿足要求。4.2.2傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì) 機(jī)床傳動(dòng)軸，廣泛采用滾動(dòng)軸承作支撐。軸上要安裝齒輪、離合器和制動(dòng)器等。傳動(dòng)軸應(yīng)保證這些傳動(dòng)件或機(jī)構(gòu)能正常工作。首先傳動(dòng)軸應(yīng)有足夠的強(qiáng)度、剛度。如撓度和傾角過(guò)大，將使齒輪嚙合不良，軸承工作條件惡化，使振動(dòng)、噪聲、空載功率、磨損和發(fā)熱增大；兩軸中心距誤差和軸芯線間的平行度等裝配及加工誤差也會(huì)引起上述問(wèn)題。傳動(dòng)軸可以是光軸也

15、可以是花鍵軸。成批生產(chǎn)中，有專門加工花鍵的銑床和磨床，工藝上并無(wú)困難。所以裝滑移齒輪的軸都采用花鍵軸，不裝滑移齒輪的軸也常采用花鍵軸。則II，III軸是花鍵軸?；ㄦI軸承載能力高，加工和裝配也比帶單鍵的光軸方便。軸的部分長(zhǎng)度上的花鍵，在終端有一段不是全高，不能和花鍵空配合。這是加工時(shí)的過(guò)濾部分。一般尺寸花鍵的滾刀直徑為6585。4.2.3 傳動(dòng)軸及主軸直徑的估算 其中：P-電動(dòng)機(jī)額定功率 K-鍵槽系數(shù)A-系數(shù)-從電機(jī)到該傳動(dòng)軸之間傳動(dòng)件的傳動(dòng)效率的乘積；-該傳動(dòng)軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速。計(jì)算轉(zhuǎn)速是傳動(dòng)件能傳遞全部功率的最低轉(zhuǎn)速。各傳動(dòng)件的計(jì)算轉(zhuǎn)速可以從轉(zhuǎn)速圖上，按主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速和相應(yīng)的傳動(dòng)關(guān)系確定。查機(jī)械設(shè)

16、計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書表2-3得V帶傳動(dòng)效率 齒輪傳動(dòng)效率一對(duì)球軸承傳動(dòng)效率根據(jù)機(jī)械工程及自動(dòng)化簡(jiǎn)明設(shè)計(jì)手冊(cè)389頁(yè)公式，并查表7-12得到取1。軸的直徑：取軸的直徑：取軸的直徑：取 其中：P-電動(dòng)機(jī)額定功率（kW）；-從電機(jī)到該傳動(dòng)軸之間傳動(dòng)件的傳動(dòng)效率的乘積；-該傳動(dòng)軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速（）； -傳動(dòng)軸允許的扭轉(zhuǎn)角（）。查機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)表3-1，初選主軸前軸頸直徑為 主軸后軸頸直徑 ,取 主軸平均直徑 普通車床內(nèi)孔直徑 取d=57mm主軸前端懸伸量 取a=105mm 此軸徑為平均軸徑，設(shè)計(jì)時(shí)可相應(yīng)調(diào)整。4.3齒輪齒數(shù)的確定和模數(shù)的計(jì)算4.3.1齒輪齒數(shù)的確定利用查表法求出各齒輪齒數(shù)如下表2：變速組傳動(dòng)

17、組a傳動(dòng)組b傳動(dòng)組c齒數(shù)和8472101齒輪Z1ZZZZZZZZZZZZZ齒數(shù)4242226236362448304267342081表2 各齒輪齒數(shù)齒數(shù)設(shè)計(jì)要求：（1）實(shí)際轉(zhuǎn)速與標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)速的相對(duì)轉(zhuǎn)速誤差應(yīng)在允許范圍之內(nèi)。（2）為使結(jié)構(gòu)緊湊，齒輪副的齒數(shù)和應(yīng)盡可能選得小一些，一般取6090，最好不大于100，在極限情況下，齒數(shù)和也不應(yīng)超過(guò)120。（3）最小齒輪齒數(shù)一定要大于最少齒數(shù)，對(duì)于直齒圓柱齒輪，在正常齒制時(shí)的最小齒數(shù)為17。（4）為簡(jiǎn)化工藝，變速傳動(dòng)系內(nèi)各變速組的齒輪模數(shù)最好一樣，通常不超過(guò)23種模數(shù)。（5）三聯(lián)滑移齒輪的最大和次大齒輪之間的齒數(shù)差應(yīng)大于或等于4。（6）當(dāng)變速組內(nèi)各齒輪副的

18、齒數(shù)和不相等時(shí)，齒數(shù)和的差不能大于3。（7）一般來(lái)說(shuō)，主變速傳動(dòng)系是降速傳動(dòng)系，越后面的變速組傳遞的轉(zhuǎn)矩越大，因此中心距也越大。因此越后面的變速組的齒數(shù)和選擇較大值。反轉(zhuǎn)齒輪齒輪齒數(shù)確定：由題可知在軸加入離合器作為換向機(jī)構(gòu)，Z反=Z正/2；離合器右側(cè)須有一種傳動(dòng)比。n反max 1.1n正max ；n反max 約為1540，因?yàn)閭鲃?dòng)的準(zhǔn)確和齒輪直徑盡量小，反轉(zhuǎn)齒輪傳動(dòng)到2軸的=30齒上，可知：，；z=30，取30；z=84.54，取85計(jì)算可知反轉(zhuǎn)齒輪齒數(shù)為30，輔助齒輪齒數(shù)為85。4.3.2各齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速各變速組內(nèi)一般只計(jì)算組內(nèi)最小齒輪，也是最薄弱的齒輪，故也只需確定最小齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速。 變

19、速組c中，18/72只需計(jì)算z = 18 的齒輪，計(jì)算轉(zhuǎn)速為150r/min； 變速組b計(jì)算z = 24的齒輪，計(jì)算轉(zhuǎn)速為300r/min； 變速組a應(yīng)計(jì)算z = 22的齒輪，計(jì)算轉(zhuǎn)速為850r/min。4.3.3齒輪模數(shù)的計(jì)算(1)- 齒輪彎曲疲勞的計(jì)算：P=5.50.96=5.28kw 按接觸疲勞強(qiáng)度的計(jì)算中心距：取A=69，由中心距A及齒數(shù)計(jì)算出模數(shù)：根據(jù)計(jì)算選取兩個(gè)中的較大值，選取相近的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)。取m=2.099，所以取m=3。-齒輪彎曲疲勞的計(jì)算：P=5.50.960.980.99=5.13kw，齒輪接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算：可根據(jù)轉(zhuǎn)速圖確定齒面中心距的計(jì)算：A，取A=96mm，由中心距A及

20、齒數(shù)計(jì)算出模數(shù)：根據(jù)計(jì)算選取兩個(gè)中的較大值，選取相近的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)。取m=2.86 所以取m=3- 齒輪彎曲疲勞的計(jì)算：P=5.50.960.980.990.980.99=4.99kw，齒輪接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算：可根據(jù)轉(zhuǎn)速圖確定齒面中心距的計(jì)算：A=119mm取A=119，由中心距A及齒數(shù)計(jì)算出模數(shù)：根據(jù)計(jì)算選取兩個(gè)中的較大值，選取相近的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)。取m=3.93 所以取m=4。(2)標(biāo)準(zhǔn)齒輪：從機(jī)械原理 表10-2查得以下公式齒頂圓 齒根圓 分度圓 齒頂高 齒根高 齒輪的具體值見(jiàn)表齒輪尺寸表齒輪齒數(shù)z模數(shù)m分度圓d齒頂圓齒根圓齒頂高齒根高1423126132118.533.75242312613211

21、8.533.75322 3667258.5 33.754623186192178.533.755363.5126133 117.253.54.3756363.5126133117.253.54.3757243.5849175.253.54.3758483.5168175159.253.54.3759303.510511296.253.54.37510423.5147154 138.253.54.375116742682762584512344136 1441264513204 80 8870451481432433231445反302.5758068.752.53.125輔852.5212.5

22、217.5206.252.53.1254.3.4齒寬確定由公式得：第一套嚙合齒輪第二套嚙合齒輪 第三套嚙合齒輪反轉(zhuǎn)嚙合齒輪 一對(duì)嚙合齒輪，為了防止大小齒輪因裝配誤差產(chǎn)生軸向錯(cuò)位時(shí)導(dǎo)致嚙合齒寬減小而增大輪齒的載荷，設(shè)計(jì)上，應(yīng)主動(dòng)齒輪比從動(dòng)齒輪齒寬大所以，4.3.5齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)通過(guò)齒輪傳動(dòng)強(qiáng)度的計(jì)算，只能確定出齒輪的主要尺寸，如齒數(shù)、模數(shù)、齒寬、螺旋角、分度圓直徑等，而齒圈、輪輻、輪轂等的結(jié)構(gòu)形式及尺寸大小，通常都由結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定。當(dāng)齒頂圓直徑時(shí)，可以做成實(shí)心式結(jié)構(gòu)的齒輪。當(dāng)時(shí)，可做成腹板式結(jié)構(gòu)，再考慮到加工問(wèn)題，現(xiàn)決定把齒輪11和14做成腹板式結(jié)構(gòu)。其余做成實(shí)心結(jié)構(gòu)。齒輪11結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算， ；，C

23、取7mm。齒輪14結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算， ；，C取7mm。5. 車床傳動(dòng)系統(tǒng)圖的確定圖16.片式摩擦離合器的選擇和計(jì)算片式摩擦離合器目前在機(jī)床中應(yīng)用廣泛，因?yàn)樗梢栽谶\(yùn)轉(zhuǎn)中接通或脫開(kāi)，具有結(jié)合平穩(wěn)、沒(méi)有沖擊、結(jié)構(gòu)緊湊的特點(diǎn)，部分零件已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化，多用于機(jī)床主傳動(dòng)。(1)按扭矩選擇一般應(yīng)使選用和設(shè)計(jì)的離合器的額定靜扭矩和額定動(dòng)扭矩滿足工作要求，由于普通機(jī)床是在空載下啟動(dòng)反向的，故只需按離合器結(jié)合后的靜負(fù)載扭矩來(lái)計(jì)算。即：正轉(zhuǎn)靜負(fù)載扭矩反轉(zhuǎn)靜負(fù)載扭矩 (2)內(nèi)摩擦片內(nèi)徑直徑軸裝式 套裝式 選取套裝式，取=57.5mm （3）選定系數(shù)值，確定內(nèi)摩擦片外徑 ，取0.6 按照通用型摩擦片尺寸系列，取 （4）計(jì)算摩

24、擦面中徑及摩擦面平均圓周線速度 m/s (5)計(jì)算摩擦面對(duì)數(shù)正轉(zhuǎn)摩擦片對(duì)數(shù)正轉(zhuǎn)時(shí)，取z=12反轉(zhuǎn)摩擦片對(duì)數(shù)反轉(zhuǎn)時(shí)，取z=6正轉(zhuǎn)主動(dòng)片（內(nèi)片）數(shù)i1=z/2+1=7 片，被動(dòng)片（外片）數(shù)i2=z/2=6 片反轉(zhuǎn)主動(dòng)片（內(nèi)片）數(shù)i1=z/2+1=4片，被動(dòng)片（外片）數(shù)i1=z/2=3片根據(jù)JB/T9190-1999選用機(jī)械式多片雙聯(lián)離合器，因?yàn)?，所以采取濕式離合器。計(jì)算軸向壓力7.核算主軸轉(zhuǎn)速誤差 所以合適。8.主軸軸承的選擇8.1軸承類型選擇主軸前軸承有兩種常用的類型：雙列短圓柱滾子軸承。承載能力大，可同時(shí)承受徑向力和軸向力，結(jié)構(gòu)比較簡(jiǎn)單，但允許的極限轉(zhuǎn)速低一些。與雙列短圓柱滾子軸承配套使用承

25、受軸向力的軸承有三種：600角雙向推力向心球軸承。是一種新型軸承，在近年生產(chǎn)的機(jī)床上廣泛采用。具有承載能力大，允許極限轉(zhuǎn)速高的特點(diǎn)。外徑比同規(guī)格的雙列圓柱滾子軸承小一些。在使用中，這種軸承不承受徑向力。推力球軸承。承受軸向力的能力最高，但允許的極限轉(zhuǎn)速低，容易發(fā)熱。向心推力球軸承。允許的極限轉(zhuǎn)速高，但承載能力低，主要用于高速輕載的機(jī)床。8.2軸承的配置大多數(shù)機(jī)床主軸采用兩個(gè)支撐，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造方便，但為了提高主軸剛度也有用三個(gè)支撐的了。三支撐結(jié)構(gòu)要求箱體上三支撐孔具有良好的同心度，否則溫升和空載功率增大，效果不一定好。三孔同心在工藝上難度較大，可以用兩個(gè)支撐的主要支撐，第三個(gè)為輔助支撐。輔助支

26、撐軸承（中間支撐或后支撐）保持比較大的游隙（約0.030.07），只有在載荷比較大、軸產(chǎn)生彎曲變形時(shí)，輔助支撐軸承才起作用。軸承配置時(shí)，除選擇軸承的類型不同外，推力軸承的布置是主要差別。推力軸承布置在前軸承、后軸承還是分別布置在前、后軸承，影響著溫升后軸的伸長(zhǎng)方向以及結(jié)構(gòu)的負(fù)責(zé)程度，應(yīng)根據(jù)機(jī)床的實(shí)際要求確定。在配置軸承時(shí)，應(yīng)注意以下幾點(diǎn)： 每個(gè)支撐點(diǎn)都要能承受經(jīng)向力。 兩個(gè)方向的軸向力應(yīng)分別有相應(yīng)的軸承承受。 徑向力和兩個(gè)方向的軸向力都應(yīng)傳遞到箱體上，即負(fù)荷都由機(jī)床支撐件承受。8.3軸承的精度和配合主軸軸承精度要求比一般傳動(dòng)軸高。前軸承的誤差對(duì)主軸前端的影響最大，所以前軸承的精度一般比后軸承選

27、擇高一級(jí)。普通精度級(jí)機(jī)床的主軸，前軸承的選或級(jí)，后軸承選或級(jí)。選擇軸承的精度時(shí)，既要考慮機(jī)床精度要求，也要考慮經(jīng)濟(jì)性。軸承與軸和軸承與箱體孔之間，一般都采用過(guò)渡配合。另外軸承的內(nèi)外環(huán)都是薄壁件，軸和孔德形狀誤差都會(huì)反映到軸承滾道上去。如果配合精度選的太低，會(huì)降低軸承的回轉(zhuǎn)精度，所以軸和孔的精度應(yīng)與軸承精度相匹配。為了提高主軸的回轉(zhuǎn)精度和剛度，主軸軸承的間隙應(yīng)能調(diào)整。把軸承調(diào)到合適的負(fù)間隙，形成一定的預(yù)負(fù)載，回轉(zhuǎn)精度和剛度都能提高，壽命、噪聲和抗震性也有改善。預(yù)負(fù)載使軸承內(nèi)產(chǎn)生接觸變形，過(guò)大的預(yù)負(fù)載對(duì)提高剛度沒(méi)有明顯的小果，而磨損發(fā)熱量和噪聲都會(huì)增大，軸承壽命將因此而降低。軸承間隙的調(diào)整量，應(yīng)該

28、能方便而且能準(zhǔn)確地控制，但調(diào)整機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)不能太復(fù)雜。雙列短圓柱滾子軸承內(nèi)圈相對(duì)外圈可以移動(dòng)，當(dāng)內(nèi)圈向大端軸向移動(dòng)時(shí)，由于1：12的內(nèi)錐孔，內(nèi)圈將脹大消除間隙。其他軸承調(diào)整也有與主軸軸承相似的問(wèn)題。特別要注意：調(diào)整落幕的端面與螺紋中心線的垂直度，隔套兩個(gè)端面的平行度都由較高要求，否則，調(diào)整時(shí)可能將軸承壓偏而破壞精度。隔套越長(zhǎng)，誤差的影響越小。螺母端面對(duì)螺紋中心線垂直度、軸上和孔上套簡(jiǎn)兩端平行度等均有嚴(yán)格的精度要求。9.齒輪校驗(yàn)在驗(yàn)算算速箱中的齒輪應(yīng)力時(shí)，選相同模數(shù)中承受載荷最大，齒數(shù)最小的齒輪進(jìn)接觸應(yīng)力和彎曲應(yīng)力的驗(yàn)算。這里要驗(yàn)算的是齒輪3，齒輪7和齒輪13。齒輪強(qiáng)度校核：計(jì)算公式：彎曲疲勞強(qiáng)度

29、;接觸疲勞強(qiáng)度 校核a變速組齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度；校核齒數(shù)為22的齒輪，確定各項(xiàng)參數(shù) =5.28kw,n=850r/min,取1.5。 確定動(dòng)載系數(shù)v=2nr=11.82m/s齒輪精度為7級(jí)，由機(jī)械工程及其自動(dòng)化簡(jiǎn)明設(shè)計(jì)手冊(cè)表7-16查得動(dòng)載系數(shù)。查表7-17得。 ，計(jì)算得1.31，取0.95，取0.78，取0.77，則=0.75，=,0.75。 =6.67，。 齒輪材料選取40Cr,進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理，取275 =2.54小于3，所以合格. 接觸疲勞強(qiáng)度 =5.28kw,n=850r/min,取1.5。 確定動(dòng)載系數(shù)v=2nr=11.82m/s齒輪精度為7級(jí)，由機(jī)械工程及其自動(dòng)化簡(jiǎn)明設(shè)計(jì)手冊(cè)表7-16

30、查得動(dòng)載系數(shù).5。查表7-17得。 ，計(jì)算得4.67，取0.95，取0.58，取0.64，則=1.67大于=0.6，=0.6。 =6.67 齒輪材料選取40Cr,進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理，取650=2.61小于3。故齒輪3合適。校核b變速組齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度；校核齒數(shù)為24的齒輪，確定各項(xiàng)參數(shù) =5.13kw,n=300r/min,取1.5。 確定動(dòng)載系數(shù)v=2nr=5.36m/s齒輪精度為7級(jí)，由機(jī)械工程及其自動(dòng)化簡(jiǎn)明設(shè)計(jì)手冊(cè)表7-16查得動(dòng)載系數(shù)。查表7-17得。 ，計(jì)算得1.31，取0.85，取0.78，取0.6，則=0.0.52，=0.52。 =5.71， 齒輪材料選取40Cr,進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理，取27

31、5 =,2.91小于3.5，所以合格. 接觸疲勞強(qiáng)度 =5.13kw,n=300r/min,取1.5。 確定動(dòng)載系數(shù)v=2nr=5.36m/s齒輪精度為7級(jí)，由機(jī)械工程及其自動(dòng)化簡(jiǎn)明設(shè)計(jì)手冊(cè)表7-16查得動(dòng)載系數(shù)。，查表7-17得。 ，計(jì)算得2.94，取0.85，取0.58，取0.6，則=0.86大于=0.6，=0.6。 =6.8 齒輪材料選取40Cr,進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理， 取650=3.30小于3.5故齒輪7合適。校核c變速組齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度；校核齒數(shù)為20的齒輪，確定各項(xiàng)參數(shù) =4.99kw,n=150r/min,取1.5。 確定動(dòng)載系數(shù)v=2nr=3.12m/s齒輪精度為7級(jí)，由機(jī)械工程及其自

32、動(dòng)化簡(jiǎn)明設(shè)計(jì)手冊(cè)表7-16查得動(dòng)載系數(shù).5。查表7-17得。 ，計(jì)算得4.97，取0.9，取0.78，取0.75，則=2.61大于=0.8，=0.8。 =6.25，。 取275 =3.53小于4，所以合格. 接觸疲勞強(qiáng)度 =4.99kw,n=150r/min,取1.5。 確定動(dòng)載系數(shù)v=2nr=3.12m/s齒輪精度為7級(jí)，由機(jī)械工程及其自動(dòng)化簡(jiǎn)明設(shè)計(jì)手冊(cè)表7-16查得動(dòng)載系數(shù).5。查表7-17得。 ，計(jì)算得4.67，取0.86，取0.86，取0.58，則=1.28大于=0.6，=0.6。 =6.25 取650=3.94小于4故齒輪13合適。10. 主軸的設(shè)計(jì)彎曲剛度驗(yàn)算10.1主軸的基本尺寸

33、確定10.1.1 外徑尺寸D主軸的外徑尺寸，關(guān)鍵是主軸前軸頸的（前支撐處）的直徑。選定后，其他部位的外徑可隨之而定。一般是通過(guò)筒規(guī)格的機(jī)床類比分析加以確定。400mm車床，P=1.5KW查表3-1，初選,后軸頸取。10.1.2 主軸孔徑d中型臥式車床的主軸孔徑，已由d=34mm,增大到d=60-80mm,當(dāng)主軸外徑一定時(shí)，增大孔徑受到一下條件的限制，1、結(jié)構(gòu)限制；對(duì)于軸徑尺寸由前向后遞減的主軸，應(yīng)特別注意主軸后軸頸處的壁厚不允許過(guò)薄，對(duì)于中型機(jī)床的主軸，后軸頸的直徑與孔徑之差不要小于，主軸尾端最薄處的直徑不要小于。2、剛度限制；孔徑增大會(huì)削弱主軸的剛度，由材料力學(xué)知，主軸軸端部的剛度與截面慣性

34、矩成正比，即：式中：據(jù)上式可得出主軸孔徑對(duì)偶剛度影響的 ，有圖可見(jiàn)，當(dāng)時(shí)，說(shuō)明空心主軸的剛度降低較小。當(dāng)時(shí)，空心主軸剛度降低了24%，因此為了避免過(guò)多削弱主軸的剛度，一般取。主軸孔徑d確定后，可根據(jù)主軸的使用及加工要求選擇錐孔的錐度。錐孔僅用于定心時(shí)，則錐孔應(yīng)大些，若錐孔除用于定心，還要求自鎖，借以傳遞轉(zhuǎn)矩時(shí)，錐度應(yīng)小些，我這里選用莫氏六號(hào)錐孔。初步設(shè)定主軸孔徑d=60mm，主軸孔徑與外徑比為0.6。10.1.3 主軸懸伸量a主軸懸伸量的大小往往收結(jié)構(gòu)限制，主要取決于主軸端部的結(jié)構(gòu)形式及尺寸、刀具或夾具的安裝方式、前軸承的類型及配置、潤(rùn)滑與密封裝置的結(jié)構(gòu)尺寸等。主軸設(shè)計(jì)時(shí)，在滿足結(jié)構(gòu)的前提下，

35、應(yīng)最大限度的縮短主軸懸伸量a。根據(jù)結(jié)構(gòu),定懸伸長(zhǎng)度。10.1.4 支撐跨距L支撐跨距L，當(dāng)前，多數(shù)機(jī)床的主軸采用前后兩個(gè)支撐，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造、裝配方便，容易保證精度，但是，由于兩支撐主軸的最佳支距一般較短，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)難于實(shí)現(xiàn)，故采用三支撐結(jié)構(gòu)。如圖所示，三支撐主軸的前中支距，對(duì)主軸組件剛度和抗震性的影響，要比前后支距地影響大得多，因此，需要合理確定。為了使主軸組件獲得很高的剛度可抗震性，前中之距可按兩支撐主軸的最佳只距來(lái)選取。由于三支撐的前后支距對(duì)主軸組件的性能影響較小，可根據(jù)結(jié)構(gòu)情況適當(dāng)確定。如果為了提高主軸的工作平穩(wěn)性，前后支距可適當(dāng)加大，如取。取5.5D1=577.5mm。采用三支撐結(jié)構(gòu)時(shí)

36、，一般不應(yīng)該把三個(gè)支撐處的軸承同時(shí)預(yù)緊，否則因箱孔及有關(guān)零件的制造誤差，會(huì)造成無(wú)法裝配或影響正常運(yùn)作。因此為了保證主軸組件的剛度和旋轉(zhuǎn)精度，在三支撐中，其中兩個(gè)支撐需要預(yù)緊，稱為緊支撐；另外一個(gè)支撐必須具有較大的間隙，即處于“浮動(dòng)”狀態(tài)，稱為松支撐，顯然，其中一個(gè)緊支撐必須是前支撐，否則前支撐即使存有微小間隙，也會(huì)使主軸組件的動(dòng)態(tài)特性大為降低。試驗(yàn)表明，前中支撐為緊支撐、后支撐位松支撐，要比前后支撐位緊支撐、中支撐為松支撐的結(jié)構(gòu)靜態(tài)特性顯著提高。10.1.5 主軸最佳跨距的確定=262.5mm10.2 主軸剛度驗(yàn)算機(jī)床在切削加工過(guò)程中，主軸的負(fù)荷較重，而允許的變形由很小，因此決定主軸結(jié)構(gòu)尺寸的

37、主要因素是它的變形大小。對(duì)于普通機(jī)床的主軸，一般只進(jìn)行剛度驗(yàn)算。通常能滿足剛度要求的主軸，也能滿足強(qiáng)度要求。只有重載荷的機(jī)床的主軸才進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算。對(duì)于高速主軸，還要進(jìn)行臨界轉(zhuǎn)速的驗(yàn)算，以免發(fā)生共振。 一彎曲變形為主的機(jī)床主軸(如車床、銑床)，需要進(jìn)行彎曲剛度驗(yàn)算，以扭轉(zhuǎn)變形為主的機(jī)床（如鉆床），需要進(jìn)行扭轉(zhuǎn)剛度驗(yàn)算。當(dāng)前主軸組件剛度驗(yàn)算方法較多，沒(méi)能統(tǒng)一，還屬近似計(jì)算，剛度的允許值也未做規(guī)定。考慮動(dòng)態(tài)因素的計(jì)算方法，如根據(jù)部產(chǎn)生切削顫動(dòng)條件來(lái)確定主軸組件剛度，計(jì)算較為復(fù)雜。現(xiàn)在仍多用靜態(tài)計(jì)算法，計(jì)算簡(jiǎn)單，也較適用。主軸彎曲剛度的驗(yàn)算；驗(yàn)算內(nèi)容有兩項(xiàng)：其一，驗(yàn)算主軸前支撐處的變形轉(zhuǎn)角，是否滿足軸

38、承正常工作的要求；其二，驗(yàn)算主軸懸伸端處的變形位移y，是否滿足加工精度的要求。對(duì)于粗加工機(jī)床需要驗(yàn)算、y值；對(duì)于精加工或半精加工機(jī)床值需驗(yàn)算y值；對(duì)于可進(jìn)行粗加工由能進(jìn)行半精的機(jī)床（如臥式車床），需要驗(yàn)算值，同時(shí)還需要按不同加工條件驗(yàn)算y值。支撐主軸組件的剛度驗(yàn)算，可按兩支撐結(jié)構(gòu)近似計(jì)算。如前后支撐為緊支撐、中間支撐位松支撐，可舍棄中間支撐不計(jì)（因軸承間隙較大，主要起阻尼作用，對(duì)剛度影響較?。?；若前中支撐位緊支撐、后支撐為松支撐時(shí)，可將前中支距當(dāng)做兩支撐的之距計(jì)算，中后支撐段主軸不計(jì)。10.2.1 主軸前支撐轉(zhuǎn)角的驗(yàn)算機(jī)床粗加工時(shí)，主軸的變形最大，主軸前支撐處的轉(zhuǎn)角有可能超過(guò)允許值，故應(yīng)驗(yàn)算此

39、處的轉(zhuǎn)角。因主軸中(后)支撐的變形一般較小，故可不必計(jì)算。主軸在某一平面內(nèi)的受力情況如圖在近似計(jì)算中可不計(jì)軸承變形的影響，則該平面內(nèi)主軸前支撐處的轉(zhuǎn)角用下式計(jì)算；根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)，當(dāng)量切削力 N主軸慣性矩；式中：主軸前支撐轉(zhuǎn)角滿足要求。10.2.2 主軸前端位移的驗(yàn)算計(jì)算C點(diǎn)撓度、當(dāng)量切削力F的計(jì)算,見(jiàn)上文。、驅(qū)動(dòng)力Q的計(jì)算=1238.79N 、軸承剛度的計(jì)算 R-徑向載荷 Z-滾動(dòng)體個(gè)數(shù)L-滾動(dòng)體有限接觸長(zhǎng)度 B-滾動(dòng)體接觸角 、確定彈性模量E、慣性距I、和長(zhǎng)度a、b、s。 軸的材產(chǎn)選用40Cr， 主軸的慣性距I為： 主軸C段的慣性距Ic可近似地算： 根據(jù)齒輪、軸承寬度以及結(jié)構(gòu)需要，取b=5

40、4mm、只考慮F力作用在主軸前端時(shí)軸端的位移，、只考慮驅(qū)動(dòng)力Q作用在主軸兩支撐間時(shí)，軸端的位移；、求主軸前端C點(diǎn)的終合撓度綜合撓度；又；因?yàn)?，所以此軸滿足要求。11.滾動(dòng)軸承的驗(yàn)算機(jī)床的一般傳動(dòng)軸用的滾動(dòng)軸承，主要是因疲勞破壞而失效，故應(yīng)進(jìn)行疲勞壽命驗(yàn)算。其額定壽命Lh的計(jì)算公式應(yīng)為L(zhǎng)h=T (h)式中 n 軸承的轉(zhuǎn)速（r/min） ft 溫度系數(shù) C 滾動(dòng)軸承尺寸表所載的額定動(dòng)負(fù)荷 指數(shù)，對(duì)于球軸承，=3，對(duì)于滾子軸承，=10/3 T 工作期限，取T=2000030000 hIV軸前端上使用的是型號(hào)為234421的雙向推力角接觸球軸承，查表查得，C=236.1kNLhIV=3100000h

41、T主軸滾動(dòng)軸承驗(yàn)算通過(guò)。12.潤(rùn)滑與密封主軸轉(zhuǎn)速高，必須保證充分潤(rùn)滑，一般常用單獨(dú)的油管將油引到軸承處。主軸是兩端外伸的軸，防止漏油更為重要而困難。防漏的措施有兩種：1）堵加密封裝置防止油外流。主軸轉(zhuǎn)速高，多采用非接觸式的密封裝置，形式很多，一種軸與軸承蓋之間留0.10.3的間隙（間隙越小，密封效果越好，但工藝?yán)щy）。還有一種是在軸承蓋的孔內(nèi)開(kāi)一個(gè)或幾個(gè)并列的溝槽（圓弧形或形），效果比上一種好些。在軸上增開(kāi)了溝槽（矩形或鋸齒形），效果又比前兩種好。在有大量切屑、灰塵和冷卻液的環(huán)境中工作時(shí)，可采用曲路密封，曲路可做成軸向或徑向。徑向式的軸承蓋要做成剖分式，較為復(fù)雜。2）疏導(dǎo)在適當(dāng)?shù)牡胤阶龀龌赜吐?/p>

42、，使油能順利地流回到油箱。13.其他問(wèn)題主軸上齒輪應(yīng)盡可能靠近前軸承，大齒輪更應(yīng)靠前，這樣可以減小主軸的扭轉(zhuǎn)變形。當(dāng)后支承采用推力軸承時(shí)，推力軸承承受著前向后的軸向力，推力軸承緊靠在孔的內(nèi)端面，所以，內(nèi)端面需要加工，端面和孔有較高的垂直度要求，否則將影響主軸的回轉(zhuǎn)精度。支承孔如果直接開(kāi)在箱體上，內(nèi)端面加工有一定難度。為此，可以加一個(gè)杯形套孔解決，套孔單獨(dú)在車床上加工，保證高的端面與孔德垂直度。主軸的直徑主要取決于主軸需要的剛度、結(jié)構(gòu)等。各種牌號(hào)鋼材的彈性模量基本一樣，對(duì)剛度影響不大。主軸一般選優(yōu)質(zhì)中碳鋼即可。精度較高的機(jī)床主軸考慮到熱處理變形的影響，可以選用或其他合金鋼。主軸頭部需要淬火，硬度

43、為5055。其他部分處理后，調(diào)整硬度為220250。3014、設(shè)計(jì)小結(jié)機(jī)床產(chǎn)品設(shè)計(jì)是設(shè)計(jì)人員根據(jù)市場(chǎng)，社會(huì)和人們對(duì)機(jī)床的需要所進(jìn)行的構(gòu)思，計(jì)算，試驗(yàn)，選擇方案，確定尺寸，繪制圖紙以及編制技術(shù)文件等一系列創(chuàng)造性活動(dòng)的總稱，是機(jī)床產(chǎn)品實(shí)現(xiàn)的必要前提，是產(chǎn)品開(kāi)發(fā)過(guò)程中至關(guān)重要的環(huán)節(jié)。機(jī)床產(chǎn)品設(shè)計(jì)的好壞，直接影響其成本，質(zhì)量，研制周期及市場(chǎng)的競(jìng)爭(zhēng)能力。本文的設(shè)計(jì)主要是從車床主軸箱的角度入手，使設(shè)計(jì)產(chǎn)品在給定的數(shù)值要求下達(dá)到最合理的經(jīng)濟(jì)和性能。 本次的課程設(shè)計(jì)是在反復(fù)的修改中完成的，鞏固和深化了課堂理論教學(xué)的內(nèi)容，鍛煉和培養(yǎng)了我綜合運(yùn)用所學(xué)過(guò)的知識(shí)和理論的能力，是我獨(dú)立分析、解決問(wèn)題的能力得到了強(qiáng)化.

44、在設(shè)計(jì)當(dāng)中，我也遇到了一些問(wèn)題，比如在有些設(shè)計(jì)部分并沒(méi)有完全嚴(yán)格計(jì)算，參考的一些普遍車床的數(shù)據(jù)在保證安全可靠的基礎(chǔ)上做到了盡量滿足工藝要求。在此過(guò)程中不斷地發(fā)現(xiàn)問(wèn)題和解決問(wèn)題，使我加深了對(duì)大學(xué)所學(xué)課程理解、綜合應(yīng)用并得到進(jìn)一步的鞏固，設(shè)計(jì)過(guò)程培養(yǎng)了我認(rèn)真細(xì)心的態(tài)度，這對(duì)以后的學(xué)習(xí)和工作都有積極的意義，也會(huì)是我大學(xué)積累的一筆非常寶貴的財(cái)富。15、參考文獻(xiàn)1、 關(guān)慧貞。機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)。4版。北京：機(jī)械工業(yè)出版社，20142、 關(guān)慧貞、徐文驥。機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書。北京：機(jī)械工業(yè)出版 社，20133、 王大康、盧頌峰。機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)。2版。北京：北京工業(yè)大學(xué)出版社， 20104、機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì) 第二版 大連理工大學(xué) 馮辛安 主編5、機(jī)床主軸變速箱設(shè)計(jì)指導(dǎo) 機(jī)械工業(yè)出版社 曹金榜 主編6、機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ) 第五版 楊可楨 程光蘊(yùn) 李仲生 主編7、機(jī)床設(shè)計(jì)圖冊(cè) 上?？茖W(xué)技術(shù)出版社8、機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè) 第三版 清華大學(xué)/北京科技大學(xué) 吳宗澤 羅圣國(guó) 主編31