《高頻變壓器設(shè)計(jì)原理》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《高頻變壓器設(shè)計(jì)原理（26頁(yè)珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、. 摘要：闡述了高頻開(kāi)關(guān)電源熱設(shè)計(jì)的一般原則，著重分析了開(kāi)關(guān)電源散熱器的熱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。 關(guān)鍵詞：高頻開(kāi)關(guān)電源；熱設(shè)計(jì)；散熱器 1 引言 電子產(chǎn)品對(duì)工作溫度一般均有嚴(yán)格的要求。電源設(shè)備內(nèi)部過(guò)高的溫升將會(huì)導(dǎo)致對(duì)溫度敏感的半導(dǎo)體器件、電解電容等元器件的失效。當(dāng)溫度超過(guò)一定值時(shí)，失效率呈指數(shù)規(guī)律增加。有統(tǒng)計(jì)資料表明，電子元器件溫度每升高2℃，可靠性下降10％；溫升50℃時(shí)的壽命只有溫升為25℃時(shí)的1/6。所以電子設(shè)備均會(huì)遇到控制整個(gè)機(jī)箱及內(nèi)部元器件溫升的要求，這就是電子設(shè)備的熱設(shè)計(jì)。而高頻開(kāi)關(guān)電源這一類(lèi)擁有大功率發(fā)熱器件的設(shè)備，溫度更是影響其可靠性的最重要的因素，為此對(duì)整體的熱設(shè)

2、計(jì)有嚴(yán)格要求。完整的熱設(shè)計(jì)包括兩方面：如何控制熱源的發(fā)熱量；如何將熱源產(chǎn)生的熱量散出去。最終目的是如何將達(dá)到熱平衡后的電子設(shè)備溫度控制在允許范圍以內(nèi)。 2 發(fā)熱控制設(shè)計(jì) 開(kāi)關(guān)電源中主要的發(fā)熱元器件為半導(dǎo)體開(kāi)關(guān)管（如MOSFET、IGBT、GTR、SCR等），大功率二極管（如超快恢復(fù)二極管、肖特基二極管等），高頻變壓器、濾波電感等磁性元件以及假負(fù)載等。針對(duì)每一種發(fā)熱元器件均有不同的控制發(fā)熱量的方法。 2.1 減少功率開(kāi)關(guān)的發(fā)熱量 開(kāi)關(guān)管是高頻開(kāi)關(guān)電源中發(fā)熱量較大的器件之一，減少它的發(fā)熱量，不僅可以提高開(kāi)關(guān)管自身的可靠性，而且也可以降低整機(jī)溫度，提高整機(jī)效率和平均無(wú)故障時(shí)間（M

3、TBF）。開(kāi)關(guān)管在正常工作時(shí)，呈開(kāi)通、關(guān)斷兩種狀態(tài)，所產(chǎn)生的損耗可細(xì)分成兩種臨界狀態(tài)產(chǎn)生的損耗和導(dǎo)通狀態(tài)產(chǎn)生的損耗。其中導(dǎo)通狀態(tài)的損耗由開(kāi)關(guān)管本身的通態(tài)電阻決定?？梢酝ㄟ^(guò)選擇低通態(tài)電阻的開(kāi)關(guān)管來(lái)減少這種損耗。MOSFET的通態(tài)電阻較IGBT的大，但它的工作頻率高，因此仍是開(kāi)關(guān)電源設(shè)計(jì)的首選器件。現(xiàn)在IR公司新推出的IRL3713系列HEXFET(六角形場(chǎng)效應(yīng)晶體管)功率MOSFET已將通態(tài)電阻做到3mΩ，從而使這些器件具有更低的傳導(dǎo)損失、柵電荷和開(kāi)關(guān)損耗。美國(guó)APT公司也有類(lèi)似的產(chǎn)品。開(kāi)通和關(guān)斷兩種臨界狀態(tài)的損耗也可通過(guò)選擇開(kāi)關(guān)速度更快、恢復(fù)時(shí)間更短的器件來(lái)減少。但更為重要的則是通過(guò)設(shè)計(jì)更優(yōu)的

4、控制方式和緩沖技術(shù)來(lái)減少損耗，這種方法在開(kāi)關(guān)頻率越高時(shí)越能體現(xiàn)出優(yōu)勢(shì)來(lái)。如各種軟開(kāi)關(guān)技術(shù)，能讓開(kāi)關(guān)管在零電壓、零電流狀態(tài)下開(kāi)通或關(guān)斷，從而大大減少了這兩種狀態(tài)產(chǎn)生的損耗。而一些生產(chǎn)廠家從成本上考慮仍采用硬開(kāi)關(guān)技術(shù)，則可以通過(guò)各種類(lèi)型的緩沖技術(shù)來(lái)減少開(kāi)關(guān)管的損耗，提高其可靠性。 2.2 減少功率二極管的發(fā)熱量 高頻開(kāi)關(guān)電源中，功率二極管的應(yīng)用有多處，所選用的種類(lèi)也不同。對(duì)于將輸入50Hz交流電整流成直流電的功率二極管以及緩沖電路中的快恢復(fù)二極管，一般情況下均不會(huì)有更優(yōu)的控制技術(shù)來(lái)減少損耗，只能通過(guò)選擇高品質(zhì)的器件，如采用導(dǎo)通壓降更低的肖特基二極管或關(guān)斷速度更快且軟恢復(fù)的超快恢復(fù)二極管，

5、來(lái)減少損耗，降低發(fā)熱量。高頻變壓器二次側(cè)的整流電路還可以采用同步整流方式，進(jìn)一步減少整流壓降損耗和發(fā)熱量，但它們均會(huì)增加成本。所以生產(chǎn)廠家如何掌握性能與成本之間的平衡，達(dá)到性價(jià)比最高是個(gè)很值得研究的問(wèn)題。 2.3 減少高頻變壓器與濾波電感等磁性元件的發(fā)熱 精品 . 高頻開(kāi)關(guān)電源中不可缺少地應(yīng)用了各種磁性元件，如濾波器中的扼流圈、儲(chǔ)能濾波電感，隔離型的電源還有高頻變壓器。它們?cè)诠ぷ髦袝?huì)產(chǎn)生或多或少的銅損、鐵損，這些損耗以發(fā)熱的方式散發(fā)出來(lái)。尤其是電感和變壓器，線圈中所流的高頻電流由于趨膚效應(yīng)的影響，會(huì)使銅損成倍增加，這樣電感、變壓器所產(chǎn)生的損耗成為不可忽視的一部分。因此在設(shè)計(jì)上要采

6、用多股細(xì)漆包線并聯(lián)纏繞，或采用寬而薄的銅片纏繞，以降低趨膚效應(yīng)造成的影響。磁芯一般選用高品質(zhì)鐵氧體材質(zhì)，如日本生產(chǎn)的TDK磁性材料。型號(hào)的選擇上要留有一定的余量，防止出現(xiàn)磁飽和。 2.4 減少假負(fù)載的發(fā)熱量 大功率開(kāi)關(guān)電源為避免空載狀態(tài)引起的電壓升高，往往設(shè)有假負(fù)載——大功率電阻，帶有源PFC單元的電源更是如此。開(kāi)關(guān)電源工作時(shí)，假負(fù)載要通過(guò)少量電流，不但會(huì)降低開(kāi)關(guān)電源的效率，而且其發(fā)熱量也是影響整機(jī)熱穩(wěn)定性的因素。假負(fù)載在印制板（PCB）上的位置往往與輸出濾波用的電解電容靠得很近，而電解電容對(duì)溫度極為敏感。因此很有必要降低假負(fù)載的發(fā)熱量。比較可行的辦法是將假負(fù)載設(shè)計(jì)成阻抗可變方式。通

7、過(guò)對(duì)開(kāi)關(guān)電源輸出電流的檢測(cè)來(lái)控制假負(fù)載阻抗的大小，當(dāng)電源處于正常負(fù)載時(shí)，假負(fù)載退出消耗電流狀態(tài)；空載時(shí)，假負(fù)載消耗電流最大。這樣既不會(huì)影響電源空載時(shí)的穩(wěn)定性，也不會(huì)降低電源的效率和產(chǎn)生大量不必要的熱量。 3 散熱設(shè)計(jì) 3.1 散熱的基本方式及其計(jì)算方法 散熱有三種基本方式：熱傳導(dǎo)、對(duì)流換熱和熱輻射。 1）熱傳導(dǎo) 靠物體直接接觸或物體內(nèi)部各部分之間發(fā)生的傳熱即是熱傳導(dǎo)。其機(jī)理是不同溫度的物體或物體不同溫度的各部分之間、分子動(dòng)能的相互傳遞。熱傳導(dǎo)與電流的概念非常類(lèi)似，熱量總是從溫度高的地方傳導(dǎo)到溫度低的地方，熱傳導(dǎo)過(guò)程中有熱阻存在如同電流流動(dòng)過(guò)程中有電阻一樣。其熱流量Φ=[W]

8、，式中Rt為熱阻，τ為溫度差。而熱阻Rt=[K/W]，式中δ為導(dǎo)體厚度，λ為熱導(dǎo)率，A為導(dǎo)體截面積。這樣，在開(kāi)關(guān)電源設(shè)計(jì)中，可以由發(fā)熱源的耗散功率，求出溫升τ=ΦRt。由于實(shí)際應(yīng)用中，熱流量從熱源出發(fā)到達(dá)散熱器往往要經(jīng)過(guò)幾種不同材料的熱導(dǎo)體，即存在不同熱阻的串聯(lián)，在計(jì)算時(shí)，總熱阻為多個(gè)熱阻的和。 2）對(duì)流換熱 熱量通過(guò)熱傳導(dǎo)的方式傳給與它緊靠在一起的流體層，這層流體受熱后，體積膨脹，密度變小，向上流動(dòng)，周?chē)拿芏却蟮牧黧w流過(guò)來(lái)填充，填充過(guò)來(lái)的流體吸熱膨脹向上流動(dòng)，如此循環(huán)，不斷從發(fā)熱元器件表面帶走熱量，這一過(guò)程稱為對(duì)流換熱。對(duì)流換熱的計(jì)算一般采用牛頓所提出的公式：Φ=αA(θ1－θ2)[

9、W]，其中A為與流體接觸的壁面面積[m2]，α為對(duì)流換熱系數(shù)，θ1為壁面溫度[K]，θ2為流體平均溫度[K]。由此可見(jiàn)，熱流量Φ與對(duì)流換熱系數(shù)α，截面積A及固體表面與流體的溫度差（θ1－θ2）的乘積成正比。對(duì)流換熱是一種復(fù)雜的熱傳遞過(guò)程，它不僅決定于熱的過(guò)程，而且決定于氣體的動(dòng)力學(xué)過(guò)程。簡(jiǎn)單地說(shuō)，影響對(duì)流換熱的因素有兩個(gè)方面：（1）流體的物理性質(zhì)，如密度、粘度、膨脹系數(shù)、熱導(dǎo)率、比熱等；（2）流體的流動(dòng)情況，是自然對(duì)流還是強(qiáng)迫對(duì)流，是層流還是紊流。因?yàn)閷恿鲿r(shí)，熱傳遞主要依靠互不相干的流層之間導(dǎo)熱；而紊流時(shí)，則在緊貼壁面的層流底層之外，流體產(chǎn)生漩渦加強(qiáng)了熱傳遞作用。一般而言，在其它條件相同情況下

10、，紊流的換熱系數(shù)比層流的換熱系數(shù)大好幾倍，甚至更多。 精品 . 3）熱輻射 由于溫差引起的電磁波傳播稱為熱輻射。它的過(guò)程比熱傳導(dǎo)和對(duì)流換熱復(fù)雜得多。它是將物體的一部分熱能轉(zhuǎn)換成電磁波的能量，通過(guò)能傳遞電磁波的介質(zhì)如空氣、真空等，向四周傳播出去，當(dāng)遇到其它物體時(shí)，則一部分被吸收再轉(zhuǎn)化為熱能，剩下的則被反射回來(lái)。各種物體所散發(fā)出來(lái)的紅外線，即是熱輻射的一種。在真空或空氣中，物體輻射出去的輻射能力Φ，決定于物體的性質(zhì)、表面狀況（如顏色、粗糙度等）、表面積大小及表面溫度等。Φ=εσbA(T14－T24)其中σb為波爾茲曼常數(shù)，值為5.6710－8，A為輻射表面積[m2]，T為兩物體表面的絕對(duì)

11、溫度[K],ε為表面黑度。物體表面顏色越深，越粗糙，輻射能力越強(qiáng)。 3.2 開(kāi)關(guān)電源中各發(fā)熱源的主要散熱方式 開(kāi)關(guān)電源中各發(fā)熱源，如整流橋、功率開(kāi)關(guān)管、快恢復(fù)二極管、磁性元件以及作為假負(fù)載的大功率電阻等，這些元器件所產(chǎn)生的熱量必須設(shè)法散發(fā)出去，一般熱設(shè)計(jì)所采用的散熱方式主要是傳導(dǎo)換熱和對(duì)流換熱。即所有發(fā)熱元器件均先固定在散熱器上，熱量通過(guò)熱傳導(dǎo)方式傳遞給散熱器，散熱器上的熱量再通過(guò)對(duì)流換熱的方式由空氣帶出機(jī)箱。實(shí)際的散熱情況為三種傳熱方式的綜合，可以用牛頓公式來(lái)統(tǒng)一表達(dá)：Φ=KSτ，其中S為散熱表面積，K為表面散熱系數(shù)。表面散熱系數(shù)通常由試驗(yàn)確定，在一般的工程流體力學(xué)中有數(shù)據(jù)可查。它

12、把傳熱的三種形式全部統(tǒng)一起來(lái)了。 通過(guò)Φ=KSτ，我們可以在計(jì)算出耗散功率以后，根據(jù)允許溫升τ來(lái)確定散熱表面積S，并由此而確定所要選用的散熱器。這種計(jì)算對(duì)于提高開(kāi)關(guān)電源的可靠性、功率密度、性價(jià)比等都有著重要意義。在相當(dāng)多的情況下，生產(chǎn)廠家為了降低電源模塊的成本，往往采用通用型的散熱器，這些散熱器的設(shè)計(jì)并不一定非常合適。對(duì)于特定的要求高可靠性的通信用高頻開(kāi)關(guān)電源來(lái)說(shuō)，有針對(duì)性地設(shè)計(jì)專(zhuān)門(mén)的散熱器就顯得很重要。例如新西蘭的一種用于通信電源系統(tǒng)的整流模塊Intergy R2948（48V/60A）單模塊輸出功率2900W，它所采用的風(fēng)冷散熱為前進(jìn)風(fēng)，斜上出風(fēng)方式，其散熱器為專(zhuān)門(mén)設(shè)計(jì)。它最突出的特

13、點(diǎn)是散熱器上的散熱片均呈一定的斜角，可將流過(guò)的空氣導(dǎo)向斜上方，這種流向符合熱空氣由下往上流動(dòng)的物理特性，這樣在相同散熱功率下，可以降低對(duì)空氣流速的要求。同時(shí)，散熱片為鑄鋁磨砂外型，表面粗糙度大，這種外形在底流速的空氣中，更容易使層流轉(zhuǎn)變成紊流，進(jìn)而提高換熱系數(shù)。綜合這兩種特性，可以大大提高散熱器的散熱效率，從而在相同功率輸出和其它外界條件下，降低了對(duì)風(fēng)扇轉(zhuǎn)速的要求，如果再采取風(fēng)扇隨功率輸出大小的無(wú)級(jí)調(diào)速，便可提高風(fēng)扇的壽命。而對(duì)整流模塊來(lái)說(shuō)，風(fēng)扇的MTBF是所有元器件中最低的，一直都是制約整流模塊提高M(jìn)TBF的瓶頸，所以采取各種措施提高散熱效率來(lái)延長(zhǎng)風(fēng)扇壽命就具有非常積極的意義。原華為電氣公司

14、，現(xiàn)在的艾默生網(wǎng)絡(luò)能源公司的部分產(chǎn)品也有類(lèi)似設(shè)計(jì)，說(shuō)明這種設(shè)計(jì)方法正被越來(lái)越多的電源廠家采用。由于這種散熱器需要定做，根據(jù)用戶要求加工模具，故成本高一些，但對(duì)提高電源的可靠性還是相當(dāng)有益的。 3變壓器主要參數(shù)的計(jì)算 　　3.1變壓器的計(jì)算功率 半橋式變換器的輸出電路為橋式整流時(shí)，其開(kāi)關(guān)電源變壓器的計(jì)算功率為： Pt=UoIo(1＋1/η)(1) 將Uo=2100V,Io=0.08A,η=80％代入式（1），可得Pt=378W。 精品 . 　　3.2變壓器的設(shè)計(jì)輸出能力 變壓器的設(shè)計(jì)輸出能力為： Ap=(Pt104/4Bmf

15、KWKJ)1.16（2） 式中：工作頻率f為30kHz，工作磁感應(yīng)強(qiáng)度Bm取0.6T，磁心的窗口占空系數(shù)KW取0.2，矩形磁心的電流密度（溫升為50℃時(shí)）KJ取468。經(jīng)計(jì)算，變壓器的設(shè)計(jì)輸出能力AP=0.511cm4。 　　3.4繞組計(jì)算 初級(jí)匝數(shù)：D取50％，Ton=D/f=0.5/(30103)=16.67μs, 忽略開(kāi)關(guān)管壓降，Up1=Ui/2=150V。 N1=Up1Ton10－2/2BmAc=(15016.67)10－2 /(20.6110.7)=29.77匝 高頻電源變壓器磁芯的設(shè)計(jì)原理 摘要：開(kāi)關(guān)電源正向高頻化發(fā)展，作為

16、主變壓器使用的軟磁鐵氧體磁芯，從材料性能、尺寸形狀等均應(yīng)作相應(yīng)改進(jìn)。本文討論了磁芯設(shè)計(jì)中應(yīng)考慮的通過(guò)功率、性能因子、熱阻系數(shù)等參數(shù)，并提出了降低材料高頻損耗的微觀設(shè)計(jì)方法。 1．引言 電子信息產(chǎn)業(yè)的迅速發(fā)展，對(duì)高頻開(kāi)關(guān)式電源不斷提出新的要求。據(jù)報(bào)導(dǎo)，全球開(kāi)關(guān)電源市場(chǎng)規(guī)模已超過(guò)100億美元。通信、計(jì)算機(jī)和消費(fèi)電子是開(kāi)關(guān)電源的三大主力市場(chǎng)。龐大的開(kāi)關(guān)電源市場(chǎng)主要由AC/DC和DC/DC開(kāi)關(guān)電源兩部分組成。據(jù)預(yù)測(cè)，AC/DC開(kāi)關(guān)電源全球銷(xiāo)售收入將從1999年的91億美元增加到2004年的122億美元，年平均增長(zhǎng)率為5.9%。低功率的AC/DC（0～300W）將面向增長(zhǎng)平衡的消費(fèi)電子和計(jì)算機(jī)市場(chǎng)

17、；大功率的AC/DC電源（750～1500W）將面向增長(zhǎng)強(qiáng)勁的電信市場(chǎng)。DC/DC電源約占整個(gè)開(kāi)關(guān)電源市場(chǎng)的30%，但計(jì)算機(jī)與通信技術(shù)的快速融合，帶動(dòng)了DC/DC模塊式電源的迅速增長(zhǎng)，預(yù)計(jì)今后幾年，DC/DC電源模塊增長(zhǎng)速度將超過(guò)AC/DC電源，如有人估計(jì)，中國(guó)今后五年，DC/DC電源模塊市場(chǎng)年增長(zhǎng)將達(dá)15%，增長(zhǎng)主要是在電信部門(mén)。開(kāi)關(guān)式電源技術(shù)發(fā)展趨勢(shì)是高密度、高效率、低噪聲，以及表面貼裝化。無(wú)論是AC/DC或 DC/DC電源，除了功率晶體管外，由軟磁鐵氧體磁芯制成的主變壓器、扼流圈及其它電感器（如抗噪聲濾波器）是極重要的元件，其磁性能和尺寸直接關(guān)系到電源的轉(zhuǎn)換效率和功率密度等。在變壓器設(shè)計(jì)

18、中，主要包括繞組設(shè)計(jì)和磁芯設(shè)計(jì)。本文擬重點(diǎn)討論涉及主要變壓器磁芯設(shè)計(jì)中應(yīng)考慮的通過(guò)功率、性能因子、熱阻等參數(shù)，并對(duì)降低磁芯總損耗提出了材料微觀設(shè)計(jì)應(yīng)考慮的方法。 精品 . 2．電源變壓器磁芯性能要求及材料分類(lèi) 為了滿足開(kāi)關(guān)電源提高效率和減小尺寸重量的要求，需要一種高磁通密度和高頻低損耗的變壓器磁芯。雖然有高性能的非晶態(tài)軟磁合金競(jìng)爭(zhēng)，但從性能價(jià)格比考慮，軟磁鐵氧體材料仍是最佳的選擇；特別在100kHz到1MHz的高頻領(lǐng)域，新的低損耗的高頻功率鐵氧體材料，更有其獨(dú)特的優(yōu)勢(shì)。為了最大程度地利用磁芯，對(duì)于較大功率運(yùn)行條件下的軟磁鐵氧體材料，在高溫工作范圍（如80～100℃），應(yīng)是有以下最

19、主要的磁特性： （1）高的飽和磁通密度或高的原振幅磁導(dǎo)率。這樣變壓器磁芯在規(guī)定頻率下允許有一個(gè)大的磁通偏移，其結(jié)果可減少匝數(shù)；這也有利于鐵氧體的高頻應(yīng)用，因?yàn)榻刂诡l率正比于飽和磁化。 （2）在工作頻率范圍有低的磁芯總損耗。在給定溫升條件下，低的磁芯損耗將允許有高的通過(guò)功率。 精品 . 附帶的要求則還有高的居里點(diǎn)，高的電阻率，良好的機(jī)械強(qiáng)度等。 新發(fā)布的“軟磁鐵氧體材料分類(lèi)”行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)（等同IEC1332-1995），將高磁通密度應(yīng)用的功率鐵氧體材料分為五類(lèi)，見(jiàn)表1。每類(lèi)鐵氧體材料除了對(duì)振幅磁導(dǎo)率和功率損耗提出要求外，還提出了“性能因子”參數(shù)（該參數(shù)將在下面進(jìn)一步敘述）。從PW

20、1～PW5類(lèi)別，其適用工作頻率是逐步提高的，如PW1材料，適用頻率為15～100kHz，主要應(yīng)用于回掃變壓器磁芯；PW2材料，適用頻率為25～200kHz，主要應(yīng)用于開(kāi)關(guān)電源變壓器磁芯；PW3材料，適用頻率為100～300kHz；PW4材料適用頻率為300kHz～1MHz；PW5材料適用頻率為1～3MHz?，F(xiàn)在國(guó)內(nèi)已能生產(chǎn)相當(dāng)于PW1～PW3材料，PW4材料只能小量試生產(chǎn)，PW5材料尚有待開(kāi)發(fā)。 3．變壓器可傳輸功率 眾所周知，變壓器的可傳輸出功率正比于工作頻率f，最大可允許磁通Bmax，（或可允許磁能偏移ΔB）和磁路截面積Ae，并表示為： Pth=CfBmaxAeWd (1) 式中

21、，C棗與開(kāi)關(guān)電源電路工作型式有關(guān)的系數(shù)（如推挽式C=1；正向變換器C=0.71；反向變換器C=0.61）Wd棗繞組設(shè)計(jì)參數(shù)（包含電流密度S，占空因子fcu，繞組截面積AN等）。 表1 功率鐵氧體材料分類(lèi) 精品 . 　 類(lèi)別 fmax 1) kHz f kHz B 2) mT μa 3) 性能因子 （Bf） mTkHz 功耗損耗 4） kW/m3 μi 5) PW1a PW1b 100 15 300 >2500 4500 (30015) ≤300 ≤200 2000 PW2a PW2b 200 20 200 >2500

22、5000 (20025) ≤300 ≤150 2000 PW3a PW3b 300 100 100 >3000 10000 (100100) ≤300 ≤150 2000 PW4a PW4b 1000 300 50 >2000 1500 (50300) ≤300 ≤150 1500 PW5a PW5b 3000 1000 25 >1000 2500 (251000) ≤300 ≤150 800 　 注：1）fmax是該類(lèi)材料適用的最高頻率。 2）B是該類(lèi)材料適用的磁通密度。 3）μa100℃的振幅磁導(dǎo)率，B和f見(jiàn)表

23、1。 4）功率損耗在100℃測(cè)量，B和f見(jiàn)表1。 5）是25℃初始磁導(dǎo)率。 這里，我們重點(diǎn)討論（fBmaxAe）參數(shù)（暫不討論繞組設(shè)計(jì)參數(shù)Wd）。增大磁芯尺寸（增大Ae）可提高變壓器通過(guò)功率，但當(dāng)前開(kāi)關(guān)電源的目標(biāo)是在給定通過(guò)功率下要減小尺寸和重量。假定固定溫升，對(duì)一個(gè)給定尺寸的磁芯，通過(guò)功率近似正比于頻率。圖1示出變壓器可傳輸功率Pth與頻率f的關(guān)系。提高開(kāi)關(guān)頻率除了要應(yīng)用快速晶體管以外，還受其它電路影響所限制，如電壓和電流的快速改變，在開(kāi)關(guān)電路中產(chǎn)生擴(kuò)大的諧波譜線，造成無(wú)線電頻率干擾，電源的輻射。對(duì)變壓器磁芯來(lái)說(shuō)，提高工作頻率則要求改進(jìn)高頻磁芯損耗。圖1中N67材料（西門(mén)子公司）比N2

24、7材料有更低的磁芯損耗，允許更大的磁通密度偏移ΔB，因而變壓器可傳輸更大的功率。磁芯總損耗P 精品 . L與工作頻率f及工作磁通B的關(guān)系由下式表示： PL=KfmBnVe(W) （2） 這里，n是steinmetz指數(shù)，對(duì)功率鐵氧體來(lái)說(shuō)，典型值是2.5。指數(shù)m=1～1.3，當(dāng)磁損耗單純地由磁滯損耗引起時(shí)，m=1; 當(dāng)f=10～100kHz時(shí)，m=1.3, 當(dāng)f>100kHz時(shí)，m將隨頻率增高而增長(zhǎng)，見(jiàn)圖2，這個(gè)額外損耗是由于渦流損耗或剩余損耗引起的。很明顯，對(duì)于高頻運(yùn)行的鐵氧體材料，要努力減小m值。 4．工作磁通密度 變壓器工作磁通密度（可允許磁通密度偏移）受兩方面限制

25、：首先要受磁芯損耗引起的可允許溫升ΔθFe的限制；另一方面，也受鐵氧體材料飽和磁通密度值的限制。 對(duì)單端正向型變換器，工作磁通密度ΔB=Bm-Br；對(duì)推挽式變換器，工作磁通密度ΔB=2Bm。 根據(jù)公式（2），當(dāng)工作磁通密度提高時(shí)，磁芯損耗將以2.5次方比例上升，從而造成變壓器溫升，因此設(shè)計(jì)的工作磁通密度首先受磁芯溫升值限制，其關(guān)系式為： ΔB=CB （3） 這里，常數(shù)CB與指數(shù)n是與磁芯材料有關(guān)的系數(shù)；Ve為有效體積；Rth為熱阻。 精品 . 當(dāng)計(jì)算出的磁通密度值較高時(shí)，ΔB還受磁芯材料可允許磁通密度偏移 ΔBadm（此值與材料高溫下Bs值相對(duì)應(yīng)）所限制。 在這

26、里，必須注意對(duì)不等截面磁芯（如E型磁芯），在最小橫截面Amin處有較高的磁通密度。為避免磁芯飽和，還必須按下式計(jì)算： ΔB=ΔBadm (4) 由等式（3）（4）所得到的最小磁感應(yīng)偏移值，即為可允許的變壓器工作磁通密度值。 5．材料性能因子 鐵氧體磁芯制成的變壓器，其通過(guò)功率直接正比于工作頻率f和最大可允許磁通密度Bmax的乘積（見(jiàn)公式1）。很明顯，對(duì)傳輸相同功率來(lái)說(shuō)，高的（fBmax）乘積允許小的磁芯體積；反之，相同磁芯尺寸的變壓器，采用高（fBmax）乘積的鐵氧體材料，可傳輸更大的功率。我們將此乘積稱為“性能因子”，這是與鐵氧體材料有關(guān)的參數(shù)，良好的高頻功率鐵氧體顯示出高的（f

27、Bmax）值。圖3示出德國(guó)西門(mén)子公司幾種鐵氧體材料性能因子（PF）與頻率關(guān)系，功率損耗密度定為300mW/cm3（100℃），可用來(lái)度量可能的通過(guò)功率?？梢钥吹?，經(jīng)改進(jìn)過(guò)的H49i材料在900kHz時(shí)達(dá)到最大的（fBmax）乘積為37000H2T，比原來(lái)生產(chǎn)的H49材料有更高的值，而N59材料則可使用到f=1MHz以上頻率。 改進(jìn)“性能因子”可從降低材料高頻損耗著手，已發(fā)現(xiàn)性能因子最大值的頻率與材料晶粒尺寸d、交流電阻率ρ有關(guān)，考慮到渦流損耗與d2/ρ之間的關(guān)系，兩者結(jié)果是相一致的，見(jiàn)圖4。 精品 . 6．熱阻 為了得到最佳的功率傳輸，變壓器溫升通常分割為二個(gè)相等的部分：磁芯

28、損耗引起的溫升ΔθFe和銅損引起的溫升ΔθCu。關(guān)于磁芯總損耗與溫升的關(guān)系如圖5所示。對(duì)相同尺寸的磁芯（RM14磁芯），采用不同的鐵氧體材料（熱阻系數(shù)不同），其溫升值是不同的，其中N67材料有比其它材料更低的熱阻。于是，磁芯溫升與磁芯總損耗的關(guān)系可用下式表示： ΔθFe=RthRFe （5） 式中，Rth即為熱阻，定義為每瓦特總消散時(shí)規(guī)定熱點(diǎn)處的溫升（k/W）。鐵氧體材料的熱傳導(dǎo)系數(shù)，磁芯尺寸及開(kāi)關(guān)對(duì)熱阻有影響，并可用下述經(jīng)驗(yàn)公式來(lái)表示： Rth=) (6) 式中，S：磁芯表面積；d:磁芯尺寸；α：表面熱傳導(dǎo)系數(shù)；λ：磁芯內(nèi)部熱傳導(dǎo)系數(shù)。 由上式可見(jiàn)，對(duì)電源變壓器用的鐵氧

29、體材料，必須具有低的功率損耗和高的熱傳導(dǎo)系數(shù)。實(shí)際測(cè)量表明，圖5所示的N67材料顯示高的熱導(dǎo)性。從微觀結(jié)構(gòu)考慮，高的燒結(jié)密度，均勻的晶粒結(jié)構(gòu)，以及晶界里有足夠的Ca濃度，將是有高的熱導(dǎo)性。從磁芯尺寸形狀考慮，較大磁芯尺寸給出低的熱阻，其中ETD磁芯具有優(yōu)良的熱阻特性，見(jiàn)圖6；另外無(wú)中心孔的RM磁芯（RM14A）顯示出比有中心孔磁芯（RM14B）更低的熱阻。 對(duì)高頻電源變壓器磁芯，磁芯設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)盡量增加暴露表面，如擴(kuò)大背部和外翼，或制成寬而薄的形狀（如低矮形RM磁芯，PQ型磁芯等），，均可降低熱阻提高通過(guò)功率。 精品 . 7．磁芯總損耗 軟磁鐵氧體磁芯總損耗通常細(xì)分為三種類(lèi)型：磁

30、滯損耗Ph、渦流損耗Pe和剩余損耗Pr。每種損耗貢獻(xiàn)的頻率范圍是不同的，磁滯損耗正比于直流磁滯回線的面積，并與頻率成線性關(guān)系，即 Ph=f∮BdH （7） 這里，∮BdH等于最大磁通B下測(cè)得的直流磁滯回線的等值能。對(duì)于工作在頻率100khz以下的功率鐵氧體磁芯，降低磁滯損耗是最重要的。為獲得低損耗，要選擇鐵氧體成分具有最小矯頑力Hc和最小各向異性常數(shù)K，理想情況是各向異性補(bǔ)償點(diǎn)（即K≈0）位于變壓器工作溫度（約80～100℃）。另外，此成分應(yīng)有低的磁致伸縮常數(shù)λ，工藝上要避免內(nèi)外應(yīng)力和夾雜物。采用大而均勻晶粒是有利的，因?yàn)镠c∞D(zhuǎn)-1(D是晶粒尺寸)。 關(guān)于渦流損耗Pe可用下式表示：

31、 Pe=Cef2B2/ρ （8） 這里，Ce是尺寸常數(shù)，ρ是在測(cè)量頻率f時(shí)的電阻率。 隨著開(kāi)關(guān)電源小型化和工作頻率的提高，由于Pe∞f2，因而降低渦流損耗對(duì)高頻電源變壓器更為重要。隨著頻率提高，渦流損耗在總損耗中所占比例逐步增大，當(dāng)工作頻率達(dá)200～500kHz時(shí)，渦流損耗常常已占支配地位。從圖7所示R2KB1材料磁芯總損耗（包括磁滯和渦流損耗）與頻率關(guān)系實(shí)測(cè)曲線，可得到證明。減小渦流損耗主要是提高多晶鐵氧體的電阻率。從材料微觀結(jié)構(gòu)考慮，應(yīng)用均勻的小晶粒，以及同電阻的晶界和晶粒；因?yàn)樾【Я＞哂凶畲缶Ы绫砻娑龃箅娮杪?，而附加CaO+SiO 精品 . 2，或者Nb2O5、ZrO

32、2和Ta2O5勻?qū)υ龈唠娮杪视幸妗? 最近發(fā)現(xiàn)，當(dāng)電源變壓器磁芯工作達(dá)MHz頻段時(shí)，剩余損耗已占支配地位，采用細(xì)晶粒鐵氧體已成功地縮小了此損耗的貢獻(xiàn)。對(duì)MnZn鐵氧體來(lái)說(shuō)，在MHz頻率出現(xiàn)鐵磁諧振，形成了鐵氧體的損耗。最近有人提出，當(dāng)鐵氧體的磁導(dǎo)率μi隨晶粒尺寸減小而降低時(shí)，Snoek定律仍是有效的，也就是說(shuō)，細(xì)晶粒材料顯示出高的諧振頻率，因此可用于更高頻率。另外，對(duì)晶粒尺寸減小到納米級(jí)的鐵氧體材料研究表明，在此頻段還應(yīng)考慮晶粒內(nèi)疇壁損耗。 　 圖1 ETD磁性可傳輸功率Pth與頻率關(guān)系 (Siemens)-N67......N27 圖2 磁損與頻率關(guān)系 精品 .

33、 圖3 材料性能因子與頻率關(guān)系(Siemens) (100C,功耗300mW/cm3) 圖4 性能因子最大值頻率與d2/ρ之間關(guān)系 熱平衡時(shí)總損耗PL(W) 圖5 不同鐵氧體材料的RM14磁芯溫升與功率損耗關(guān)系(Siemens) (環(huán)境溫度23C) 　 圖6 不同磁芯形狀、尺寸、重量 與變壓器熱阻關(guān)系 小功率充電器的設(shè)計(jì) 摘要：介紹一種用于手機(jī)和電動(dòng)自行車(chē)的自動(dòng)充電器電路。它省去了復(fù)雜的IC電路及其外圍電路，同樣可以完成對(duì)蓄電池進(jìn)行自動(dòng)充電的功能。 關(guān)鍵詞：蓄電池；自動(dòng)充電器；單端反激；變換器 中圖分類(lèi)號(hào)：TN86 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：B 文章編

34、號(hào)：0219－2713(2002)3－0084－04 精品 . 為了使手機(jī)、電動(dòng)自行車(chē)等所使用的充電器實(shí)現(xiàn)自動(dòng)充電的功能，大都采用各種各樣的專(zhuān)用IC充電器集成電路和各種采樣電路。本文介紹一種既能省去復(fù)雜的IC電路及其外圍電路，又能夠?qū)崿F(xiàn)自動(dòng)充電功能的電路。 1、工作原理 圖1中C1、V1～V4、C2組成濾波整流電路，變壓器T為高頻變壓器，V5、R2、C11組成功率開(kāi)關(guān)管V7的保護(hù)電路，NF為供給IC電源的繞組。單端輸出IC為UC3842，其8腳輸出5V基準(zhǔn)電壓，2腳為反相輸入，1腳為放大器輸出，4腳為振蕩電容C9、電阻R7輸入端，5腳為接地端，3腳為過(guò)流保護(hù)端，6腳為調(diào)寬單脈沖輸

35、出端，7腳為電源輸入端。R6、C7組成負(fù)反饋，IC啟動(dòng)瞬間由R1供給啟動(dòng)電壓，電路啟動(dòng)后由NF產(chǎn)生電勢(shì)經(jīng)V6、C4、C5整流濾波后供給IC工作電壓。R12為過(guò)流保護(hù)取樣電阻，V8、C3組成反激整流濾波輸出電路。R13為內(nèi)負(fù)載，V9～V12及R14～R19組成發(fā)光管顯示電路。圖1中V5、V6選用FR107，V8選用FR154，V7選用K792。 現(xiàn)對(duì)變換環(huán)節(jié)作如下介紹： 從圖1中可知，當(dāng)V7導(dǎo)通時(shí)，整流電壓加在變壓器T初級(jí)繞組Np上的電能變成磁能儲(chǔ)存在變壓器中，在V7導(dǎo)通結(jié)束時(shí)，Np繞組中電流達(dá)到最大值Ipmax： Ipmax=(E/Lp)ton （1）---------------

36、式中：E——整流電壓； Lp——變壓器初級(jí)繞組電感； ton——V7導(dǎo)通時(shí)間。 在V7關(guān)閉瞬間，變壓器次級(jí)繞組放電電流為最大值Ismax，若忽略各種損耗應(yīng)為： Ismax=nIpmax=n(E/Lp)ton (2) 式中：n——變壓器變比，n=Np/Ns，Np、Ns為變壓器初、次級(jí)繞組匝數(shù)。 高頻變壓器在V7導(dǎo)通期間初級(jí)繞組儲(chǔ)存能量與V7關(guān)閉期間次級(jí)繞組釋放能量應(yīng)相等： n(E/Lp)ton=(Uo/Ls)toff-------------------式中：Ls——變壓器次級(jí)繞組電感； Uo——輸出電壓； toff——V7關(guān)閉時(shí)間。 因?yàn)長(zhǎng)p=n2Ls， 則：(E/

37、nLs)ton=(Uo/Ls)toff Eton=nUotoff Uo=(ton/ntoff)E (3) 上式說(shuō)明輸出電壓Uo與ton成正比，與匝比n及toff成反比。 變壓器在導(dǎo)通期間儲(chǔ)存的能量WLp為： WLp=(1/2)LpI2pmax （4） 變壓器Lp愈大儲(chǔ)能愈多。 變壓器儲(chǔ)存的能量能否在toff期間釋放完，不僅與變壓器的工作頻率f有關(guān)，而且與次級(jí)繞組電感量Ls有關(guān)，更與負(fù)載的大小有關(guān)。 儲(chǔ)能釋放時(shí)間常數(shù)τ和V7關(guān)閉時(shí)間toff之間的差異形成變換器三種工作狀態(tài)，下面分開(kāi)介紹： 1）toff=τ這種狀態(tài)為臨界狀態(tài)，各參數(shù)波形如圖2所示。 精品 . 圖2

38、 toff=τ的 波 形 圖 圖2中ub為Vp的控制電壓波形；up為變壓器初級(jí)Np電勢(shì)波形；φ為變壓器磁通變化波形；uces為V7集電極電壓波形；ip、is為初、次級(jí)電流波形。 2）toff>；τ各參數(shù)波形如圖3所示。從圖3中可以看出磁通復(fù)位時(shí)V7關(guān)閉還持續(xù)一段時(shí)間，ip呈線性上升，is線性下降。 圖3 toff >；τ的 波 形 圖 精品 . 變壓器儲(chǔ)存的能量等于電路輸出能量。 （1/2)LpI2pmaxf=Uo2/RL Uo2=(1/2)LpI2pmaxRLf 將Ipmax=(E/Lp)ton代入上式，則 式中：RL——電路負(fù)載電阻； T=1/f

39、——變壓器工作周期。 式（5）中E、ton、T、Lp為定值，所以輸出電壓Uo隨負(fù)載電阻RL的大小而變化，若忽略整流器件壓降，則輸出電壓最大值應(yīng)為： Uomax=(1/n)Up=(1/n)E （6） V7承受的反壓應(yīng)為： Ucc=E＋Up=E＋nUo （7） 3）toff<；τ 各參數(shù)波形如圖4所示。從圖4中可以看出磁通在toff期間不能復(fù)位，ip也不是從0開(kāi)始線性增加，is下降不到0，這種工作狀態(tài)輸出電壓Uo應(yīng)滿足如下關(guān)系： Eton=(Np/Ns)Uot Uo=(ton/toff)(Ns/Np)E 精品 . 圖4 toff <；τ 的 波 形 圖

40、 上式說(shuō)明在Lp較大的情況下，Uo只決定于變壓器匝數(shù)、導(dǎo)通截止脈寬和電源電壓E，而與負(fù)載電阻 RL無(wú)關(guān)。 上述三種工作狀態(tài)中，第二種工作狀態(tài)輸出電壓Uo隨負(fù)載電阻大小而變化，我們正好利用這個(gè)特點(diǎn)，滿足充電器的充電特性。 從電路中可知，電路的負(fù)載電阻RL實(shí)際上是被充電電池的等效內(nèi)阻，當(dāng)電池電量放空時(shí)，等效內(nèi)阻RL很小，隨著充電量增大，其等效內(nèi)阻升高，而電路輸出電壓Uo就是充電電壓，其變化是隨RL增大而升高，所以有如圖5所示的充電特性曲線。從圖5可以看出充電電流是隨著RL增大而下降。io=uo/RL 充電電壓uo、充電電流io都是隨RL而變化，RL的變化曲線是電池的充電特性決定的，所

41、以用單端反激電路作成的充電器其充電電壓、電流有很好的跟隨性。 圖5 充 電 特 性 曲 線 當(dāng)電池充滿后，RL也就大到一定限度，充電電壓也就進(jìn)入飽和狀態(tài)，充電電流自動(dòng)進(jìn)入浮充狀態(tài)。 這樣便大大簡(jiǎn)化了自動(dòng)充電的控制電路。與相同性能的其它充電器電路相比，成本大大降低，可靠性大大提高。 2 、電路設(shè)計(jì)計(jì)算 精品 . 為了簡(jiǎn)便，現(xiàn)只介紹單端反激變換電路中變壓器的設(shè)計(jì)及主要元器件的選用方法。 2.1 高頻變壓器的設(shè)計(jì) 變壓器是變換器的主要部件，其設(shè)計(jì)內(nèi)容主要是磁芯選定，繞組匝數(shù)和導(dǎo)線直徑的選定。 1）變壓器主要參數(shù)計(jì)算公式 輸出功率Po=UoIo 輸入功率

42、PI=Po/η 占空比D=ton/T 變壓器效率η=Po/PI 負(fù)載電阻RL=Uo/Io 變壓器輸入電流最大值Ipmax=2Uo2/DηEminRL 變壓器輸入電流有效值Ipeff=DIp 變壓器工作頻率f的確定： f高雖然體積、重量可減小，但V7開(kāi)關(guān)損耗增大，f低則變壓器體積變大重量加大，綜合考慮，一般選f=50kHz左右。 2）磁芯尺寸選取 因電路為單端反激電路，所以勵(lì)磁電流是單方向的，變壓器磁芯中產(chǎn)生的磁通只沿著磁滯回線在第一象限上下移動(dòng)，如圖6所示。 [a] 勵(lì)磁電流 (b) 磁滯回線 圖6 勵(lì)磁電流及磁滯回線 按圖6中的磁路工作狀態(tài)，對(duì)磁芯

43、尺寸計(jì)算公式推導(dǎo)如下： 精品 . 據(jù)電磁感應(yīng)定律 e=－Np(dφ/dt) e=E－Uces 若忽略V7飽和壓降Uces，則 Npdφ=Edt ； ； NpΔφ=Eton Δφ=ΔBSC Np=(E104ton10－6/Δ BSC)=Eton/100ΔBSC （8） E=100NpΔBSC/ton (9) 式中：104——磁通密度單位換算系數(shù)； 精品 . 10－6——導(dǎo)通時(shí)間單位換算系數(shù)； SC——磁芯截面積，單位cm2； Δ B——一般取0.7Bs（飽和磁密），單位T； ton——單位μs。 所選磁芯窗口面積So應(yīng)能繞下初、次級(jí)繞

44、組，所以有如下公式關(guān)系： 為了便于公式推導(dǎo)，設(shè)Ip=Is=I，Np=Ns則： ； ； 式中：Ko——銅線占空系數(shù)，一般取 Ko=0.2～0.5； KC——磁芯占空系數(shù)，鐵氧體取KC=1； j——導(dǎo)線中電流密度，一般取j=2～3A/mm2； 10－2——導(dǎo)線截面積尺寸單位換算系數(shù)。 變壓器設(shè)計(jì)容量 PT=EI (11) 將式（9）、式（10）代入式（11） PT=(100NpΔBSC/ton)(100KoKCSoj/2Np) =ΔBSCSoKoKCj104/2ton SoSC=2PTton10－4/ΔBKoKCj(cm4) 變壓器初、次級(jí)功率關(guān)系為

45、： Ps=ηPT Po=Ps－PD 式中：Ps——變壓器次級(jí)輸出功率； 精品 . PD——輸出端二極管等損耗功率。 若忽略PD，則： Po=ηPT SoSC=2Poton/ηΔBjKoKC(cm4) (12) 據(jù)式（12）計(jì)算So、SC，選取磁芯尺寸、規(guī)格。 3）繞組匝數(shù)的計(jì)算 Np=100Eton/ΔBSC (13) 為了滿足電路要求，式中E、ton應(yīng)取最大值，單端反激電路變壓器原邊繞組兼有電感作用。其電感所需量由下式計(jì)算： Lp=Eton/Ip(μ H) （14） 式中：ton單位用μs 用下式核算Np繞組匝數(shù)能否滿足電感量要求： L′p=(0.4π

46、N2pSC10－8)/(Lδ＋LC/μC) （μH） （15） 式中：μC——磁芯材料有效導(dǎo)磁率； LC——磁芯磁路平均長(zhǎng)度（cm）； Lδ——磁芯中空氣隙長(zhǎng)度（cm）。 若Lp≤L′p，則加大Np，以達(dá)到電感量要求。 變壓器匝比的選取： 若不考慮次級(jí)整流壓降及變壓器內(nèi)損等因素的影響，則 n=Ep/Eo、Ns=nNp/D 同理可計(jì)算 NF=(Ns/Uo)Up 4）導(dǎo)線直徑選取計(jì)算 若取j=2.5A/mm2則： 精品 . d=0.7 (mm) (16) 據(jù)式（16）計(jì)算出各繞組導(dǎo)線直徑并選取規(guī)格值，驗(yàn)算磁芯窗口面積能否繞下各繞組，若繞不下，則重

47、復(fù)上述有關(guān)設(shè)計(jì)計(jì)算。 5）驗(yàn)算次級(jí)繞組放電常數(shù)，τs應(yīng)小于toff τs=Ls/RL=(L′p/n2)/RL=L′p/（n2RL） toff=T/2，T=1/f，所以toff=1/（2f） toff>；τs為驗(yàn)算原則。若不能滿足則重復(fù)上面有關(guān)計(jì)算。 2.2 各主要元器件的選用 1）功率開(kāi)關(guān)管的選用 根據(jù)式（7），開(kāi)關(guān)管耐壓應(yīng)≥E＋nUo，一般取(2.5～4)Emax。 開(kāi)關(guān)功率管的電流由下式計(jì)算確定： Ipmax=2U2o/ηDER1min 2）電容C2、C3的選定 C2電壓應(yīng)大于1.1220V； C3電壓根據(jù)輸出電壓而定。 C2、C3電容量的選用原則是：

48、 C2Rp=(4～5)T50； C3RL=(4～5)T。 式中：T50——頻率為50Hz時(shí)對(duì)應(yīng)的工作周期； Rp、C2——放電等效電阻、電容； T——變壓器工作頻率對(duì)應(yīng)的周期。 由此可以推算電容量。 3 、電路調(diào)試 1）變換器工作頻率調(diào)整 精品 . 調(diào)IC4腳的R7和C9可達(dá)到調(diào)整工作頻率的目的。 2）功率開(kāi)關(guān)管導(dǎo)通時(shí)間ton的調(diào)整 調(diào)R3和R5可達(dá)到調(diào)整ton的目的。 3）過(guò)流保護(hù)工作點(diǎn)的調(diào)整 調(diào)R12可達(dá)到調(diào)整過(guò)流保護(hù)工作點(diǎn)的目的。 4、 結(jié)語(yǔ) 用單端反激變換電路制作全自動(dòng)充電器是筆者對(duì)單端反激變換電路探討實(shí)踐的總結(jié)。用此電路已經(jīng)設(shè)計(jì)制作了100W以內(nèi)的全自動(dòng)充電器30多臺(tái)，使用效果良好，并通過(guò)廠家技術(shù)鑒定。應(yīng)用本文所介紹的技術(shù)可省去復(fù)雜的控制電路和IC，不僅降低了成本，而且大大提高了可靠性，綜合效益顯著。 如有侵權(quán)請(qǐng)聯(lián)系告知?jiǎng)h除，感謝你們的配合！ 精品