《離心通風(fēng)機(jī)設(shè)計畢業(yè)論文設(shè)計》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《離心通風(fēng)機(jī)設(shè)計畢業(yè)論文設(shè)計（49頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

1、標(biāo)準(zhǔn)文檔本科畢業(yè)設(shè)計（論文）題目 SFF型離心通風(fēng)機(jī)設(shè)計學(xué)院機(jī)械工程學(xué)院年級專業(yè)班級學(xué)號學(xué)生姓名 校內(nèi)導(dǎo)師職稱校外導(dǎo)師職稱論文提交日期 本科畢業(yè)設(shè)計（論文）誠信承諾書本人鄭重聲明： 所呈交的本科畢業(yè)設(shè)計（論文），是本人在導(dǎo)師 的指導(dǎo)下，獨(dú)立進(jìn)行研究工作所取得的成果。 除文中已經(jīng)注明引用的 內(nèi)容外，本論文不含任何其他個人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫過的作品成 果。對本文的研究做出重要貢獻(xiàn)的個人和集體， 均已在文中以明確方 式標(biāo)明。本人完全意識到本聲明的法律結(jié)果由本人承擔(dān)。日期:本人簽名:本科畢業(yè)設(shè)計（論文）使用授權(quán)說明本人完全了解常熟理工學(xué)院有關(guān)收集、保留和使用畢業(yè)設(shè)計 （論文）的規(guī)定，即：本科生在校期

2、間進(jìn)行畢業(yè)設(shè)計 （論文）工作的 知識產(chǎn)權(quán)單位屬常熟理工學(xué)院。學(xué)校有權(quán)保留并向國家有關(guān)部門 或機(jī)構(gòu)送交論文的復(fù)印件和電子版，允許畢業(yè)設(shè)計 （論文）被查閱 和借閱；學(xué)?？梢詫厴I(yè)設(shè)計（論文）的全部或部分內(nèi)容編入有關(guān) 數(shù)據(jù)庫進(jìn)行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復(fù)制手段保存、 匯編畢業(yè)設(shè)計（論文），并且本人電子文檔和紙質(zhì)論文的內(nèi)容相一 致。保密的畢業(yè)設(shè)計（論文）在解密后遵守此規(guī)定。日期:日期:本人簽名:導(dǎo)師簽名:SFF型離心通風(fēng)機(jī)設(shè)計論文摘要伴隨著社會快速發(fā)展的需要，風(fēng)機(jī)在國民經(jīng)濟(jì)中的應(yīng)用越來越廣泛， 因此風(fēng) 機(jī)的設(shè)計和制造不僅對風(fēng)機(jī)領(lǐng)域的發(fā)展和技術(shù)的提高有著深遠(yuǎn)影響， 而且風(fēng)機(jī)設(shè) 計中節(jié)能減排減震等

3、的思想方案可以推廣至各個生產(chǎn)領(lǐng)域。根據(jù)通風(fēng)機(jī)氣體流動方向的不同， 通風(fēng)機(jī)可以分為離心式、軸流式、斜流式 和橫流式等類型。其中按應(yīng)用范圍廣泛程度來說，離心通風(fēng)機(jī)因在礦井、鍋爐、 紡織、建筑物通風(fēng)等眾多場合均有涉及，所以應(yīng)用遠(yuǎn)超其他類型通風(fēng)機(jī)。本文獻(xiàn) 綜述了在紡織機(jī)械中以三角膠帶為傳動方式的 SFF型離心通風(fēng)機(jī)的設(shè)計，該設(shè)計 主要涵蓋了離心通風(fēng)機(jī)的工作原理、適用場合、發(fā)展現(xiàn)狀、機(jī)械部分的組成等， 以及分析了圓弧形前彎葉片的設(shè)計和小正方形法蝸殼型線的繪制等?？紤]到通風(fēng)機(jī)速度不高且伴有沖擊，軸承座采用脂潤滑結(jié)構(gòu)，且整體設(shè)計中采取了加裝整體 減震支架的措施。關(guān)鍵字：離心通風(fēng)機(jī)三角膠帶前彎葉片The de

4、sig n of SFF type cen trifugal fanAbstractAlong with the rapid development of society, the fan is used more and more widely in the national economy. Therefore the design and manufacture of fan not only have a far-reach ing in flue nee in the developme nt of fan and the improveme nt of tech no logy ,

5、 but also the schemethat en ergy sav ing and carb on emissi on reduct ion , shock absorptio n in the desig n of fan can be exte nded to all areas of producti on.Accord ing to the differe ntdirect ionof the gas flow in the ven tilatorit can be divided into the type of centrifugal, axial flow, oblique

6、 flow and cross flow . And accord ing to the wide range of applicati ons, as the centrifugal fan in mine, boiler, textile, building ventilationand otheroccasi ons are invo Ived, the cen trifugal fan have a far more applicati on than others.The docume nt sums up the desig n of SFF type cen trifugal v

7、entilatortransmitted by triangletape in textilemachinery. This designmainly covers the principle of operation, applicableoccasions ,development situation , the composition of mechanical parts and so on .As well as an alyses the desig n of the circular arc curved blade and themethod of spiral case of

8、 the drawing in a small square . Taking into account the speed of fan is not high and accompanied by shock , the bearing seats are lubricated by grease lubrication structure . What' s more , it takes the action that installing the shock absorber bracket in the whole design .Keywords: Centrifugal

9、 ventilator； Triangle tape ； Forward curved vane目錄摘要 IAbstract II目錄 Ill1 緒論 11.1. 通風(fēng)機(jī)的發(fā)展 11.2. 通風(fēng)機(jī)的分類 11.3. 通風(fēng)機(jī)的主要參數(shù) 21.3.1通風(fēng)機(jī)的流量 21.3.2通風(fēng)機(jī)的壓力 21.3.3通風(fēng)機(jī)的功率 31.3.4通風(fēng)機(jī)的效率 31.3.5通風(fēng)機(jī)的噪聲 41.3.6通風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速 41.4. 研究離心通風(fēng)機(jī)的目的和意義 42 畢業(yè)設(shè)計綜述 52.1設(shè)計任務(wù) 52.2主要問題及解決方法 52.3 設(shè)計成果及風(fēng)機(jī)優(yōu)點(diǎn) 53離心通風(fēng)機(jī)概述 73.1離心通風(fēng)機(jī)的工作原理 73.2離心通風(fēng)機(jī)的基本

10、結(jié)構(gòu) 73.3離心通風(fēng)機(jī)的主要零部件 73.3.1 葉輪 73.3.2進(jìn)氣裝置 93.3.3前導(dǎo)器 103.3.4擴(kuò)散器 114離心通風(fēng)機(jī)的設(shè)計計算 114.1葉輪設(shè)計 114.2蝸殼型線繪制 194.3通風(fēng)機(jī)所需功率 204.4三角膠帶傳動設(shè)計 215 離心通風(fēng)機(jī)的強(qiáng)度校核 245.1葉輪強(qiáng)度校核 245.1.1葉片強(qiáng)度計算 245.1.2輪盤強(qiáng)度計算 265.1.3輪蓋的強(qiáng)度計算 275.1.4軸盤的材料選用 275.2主軸強(qiáng)度校核 285.2.1 主軸承受的負(fù)荷 295.2.2計算彎矩和扭矩 305.2.3計算軸的最大應(yīng)力和材料選用 31結(jié)束語 32參考文獻(xiàn) 33致謝 341 緒論1.1

11、.通風(fēng)機(jī)的發(fā)展建國初期，國民經(jīng)濟(jì)逐漸步入正軌，各大中小型企業(yè)相繼恢復(fù)運(yùn)轉(zhuǎn)，迫于生 產(chǎn)力的需要，通風(fēng)機(jī)逐漸進(jìn)入人們的視野并不斷普及和發(fā)展。然而由于從國外引 進(jìn)通風(fēng)機(jī)設(shè)備運(yùn)輸不便且資金龐大， 我國開始自行研究制造通風(fēng)機(jī)，自此通風(fēng)機(jī) 的發(fā)展和廣泛應(yīng)用拉開了序幕，這對我國生產(chǎn)力效率的提高有著深遠(yuǎn)的影響。60 年代，為有效的提高通風(fēng)機(jī)的生產(chǎn)效率，經(jīng)過專業(yè)人員不斷的思想改進(jìn)和技術(shù)改 革，通風(fēng)機(jī)不斷更新?lián)Q代，并在各行各業(yè)開始發(fā)揮重要作用。但在科技飛速發(fā)展的今天，傳統(tǒng)通風(fēng)機(jī)的設(shè)計方法顯然跟不上時代的步伐， 智 能化的繪圖軟件全面代替了傳統(tǒng)的手工繪圖， 不僅大大的提高了繪圖效率，同時 為工廠避免了人才浪費(fèi)，從而

12、使工廠獲得了更多的效益。12通風(fēng)機(jī)的分類風(fēng)機(jī)根據(jù)不同的壓力和不同的作用可以劃分為三類，其中第一類是鼓風(fēng)機(jī)， 第二類是通風(fēng)機(jī)，第三類是壓縮機(jī)。這三類風(fēng)機(jī)中，通風(fēng)機(jī)的排氣壓力小于 0.015MPa,排氣壓力值較小；壓縮機(jī)的排氣壓力最高可以達(dá) 100MPa以上，可以 承受的壓力值較大；而鼓風(fēng)機(jī)的排氣壓力不大于0.2MPa,壓力值介于通風(fēng)機(jī)和壓縮機(jī)之間。根據(jù)工作原理的不同，風(fēng)機(jī)可以分為下面三種類型：第一類是離心式通風(fēng)機(jī)，這類通風(fēng)機(jī)中的氣流在離心力的作用下， 先是軸向 流動，在進(jìn)入通風(fēng)機(jī)葉輪后，氣流改為徑向流動。最具代表性的是離心式鼓風(fēng)機(jī)、 離心式通風(fēng)機(jī)和離心式壓縮機(jī)。第二類是軸流式通風(fēng)機(jī)，這類通風(fēng)機(jī)中

13、的氣流沿軸線方向進(jìn)入風(fēng)機(jī)的葉輪， 并且近似地在圓柱形表面上沿軸線方向流動。最具代表性的是軸流式鼓風(fēng)機(jī)、軸 流式通風(fēng)機(jī)和軸流式壓縮機(jī)。第三類是回轉(zhuǎn)式通風(fēng)機(jī)，這類通風(fēng)機(jī)中，轉(zhuǎn)子可以通過連續(xù)不斷的旋轉(zhuǎn)來使 氣室的容積不斷發(fā)生變化。最具代表性的是是羅茨式鼓風(fēng)機(jī)和回轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)。13通風(fēng)機(jī)的主要參數(shù)1.3.1通風(fēng)機(jī)的流量通風(fēng)機(jī)的流量又叫做通風(fēng)機(jī)的體積流量，一般表示為氣體在單位時間內(nèi)流過 通風(fēng)機(jī)入口截面的體積。通常用 m3/h和m3/min表示。如果沒有特別指出的情況 下，氣體均指標(biāo)準(zhǔn)狀況下的氣體體積。1.3.2通風(fēng)機(jī)的壓力由于氣體自重很小，可以忽略不計。氣體的靜壓用Pst表示，指標(biāo)準(zhǔn)狀況下，單位氣體存在的

14、勢能。氣體的動壓用Pd來表示，指標(biāo)準(zhǔn)狀況下，單位氣體存在的動能。由參考文獻(xiàn)1式（1-1）得氣體的全壓即為動壓和靜壓的總和，用Pt表示，貝UP = pst Pd式中，Pt、Pst和Pd的單位為Pa。通常把通風(fēng)機(jī)的全壓稱為通風(fēng)機(jī)的壓力。若用Pst1表示通風(fēng)機(jī)入口截面的靜壓，Pst2表示通風(fēng)機(jī)出口截面的靜壓，Pd1表示通風(fēng)機(jī)入口截面的動壓，Pd2表示 通風(fēng)機(jī)出口截面的動壓，則由參考文獻(xiàn)1中式（1-2 ）存在如下關(guān)系式P = （ Pst2 Pd2）'Pst1 Pd1）氣體的動壓在氣流穩(wěn)定的情況下，由參考文獻(xiàn)1中式（1-3 ）有P 2Pd亍其中，c是氣體的平均速度，單位為 m/s；'是氣

15、體的密度，kg/m3。因此由參考文獻(xiàn)1中式（1-4）得PpP = （ Pst2 2過）（Pst1用Pd來表示通風(fēng)機(jī)中沒有被利用的能量，則由參考文獻(xiàn)1中式（1-5 ）有P 2Pd 二 Pd2C22用Pst來表示通風(fēng)機(jī)中有效利用的能量，即通風(fēng)機(jī)的靜壓，則由參考文獻(xiàn)1中式（1-6）,有巳=P - Pd133通風(fēng)機(jī)的功率通風(fēng)機(jī)的有效功率指氣體在單位時間內(nèi)所獲得的能量，一般用Ne來表示。由參考文獻(xiàn)1中式（1-7 ）有PQs1000式中，P是通風(fēng)機(jī)的全壓，Pa；Qs是通風(fēng)機(jī)的流量，m3 / s o通風(fēng)機(jī)的靜壓由參考文獻(xiàn)|：1中式（1-8）得有效功率為NPstQsN est1000式中，Pst是通風(fēng)機(jī)的靜壓

16、,Pa o通常用N來表示通風(fēng)機(jī)的內(nèi)部功率，它是通風(fēng)機(jī)的軸功率N與通風(fēng)機(jī)內(nèi)軸承 產(chǎn)生的損失功率之差。1.3.4通風(fēng)機(jī)的效率通風(fēng)機(jī)的效率又叫做通風(fēng)機(jī)的全壓效率，用符號來表示。由參考文獻(xiàn)1中式（1-9）存在如下關(guān)系式：_ Ne _ PQsN 1000N其中，Ne是通風(fēng)機(jī)的有效功率，N是通風(fēng)機(jī)的軸功率，即為Ne和N的比值。通風(fēng)機(jī)的靜壓效率用符號st來表示。由參考文獻(xiàn)1中式（1-10 ）得st存在 如下關(guān)系式：. N est _ RtQsst N 1000 N其中，Nest是通風(fēng)機(jī)的靜壓有效功率，N是通風(fēng)機(jī)的軸功率，st即為Nest和N 的比值通風(fēng)機(jī)的內(nèi)部效率又叫做通風(fēng)機(jī)的全壓內(nèi)部效率，用符號i來表示。

17、由參考文獻(xiàn)1中式（1-11 ）得i存在如下關(guān)系式:iPQs1000N其中，M是通風(fēng)機(jī)的內(nèi)部功率通風(fēng)機(jī)的靜壓內(nèi)部效率用符號 ist來表示。由參考文獻(xiàn)1中式(1-12)得杖 存在如下關(guān)系式：，-RtQsist1000Ni135通風(fēng)機(jī)的噪聲通風(fēng)機(jī)的噪聲主要由兩方面造成的，一方面是氣體的動力噪聲，另一方面是 氣體的機(jī)械噪聲。此外，當(dāng)用電動機(jī)驅(qū)動通風(fēng)機(jī)時，還伴隨著電磁噪聲。所以噪 聲對通風(fēng)機(jī)的性能存在著重要影響，從而將噪聲看作是通風(fēng)機(jī)的性能參數(shù)之一。 噪聲的評定標(biāo)準(zhǔn)為A聲級，用字母La來表示，它的單位為dB(A)。136通風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)速本來不屬于性能參數(shù)，但由于通風(fēng)機(jī)在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，無論是流量還是功 率，

18、或者是通風(fēng)機(jī)的其它性能參數(shù)都會發(fā)生變化， 所以通風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速也可以看作 是通風(fēng)機(jī)眾多性能參數(shù)中的一個。轉(zhuǎn)速用 n表示，單位為r/min。14研究離心通風(fēng)機(jī)的目的和意義對大學(xué)生來說，畢業(yè)設(shè)計不僅可以對在校四年所學(xué)所感進(jìn)行全面的實(shí)踐，更 能進(jìn)一步發(fā)揮學(xué)生的能動能力，畢竟在學(xué)校所學(xué)的基本屬于理論內(nèi)容，所謂“讀 萬卷書，不如行萬里路”，畢業(yè)設(shè)計注重的是開拓視野，豐富眼界，為學(xué)生今后 步入社會與工作積累經(jīng)驗(yàn)。本次畢業(yè)設(shè)計的課題是SFF型離心通風(fēng)機(jī)設(shè)計，因?yàn)橥L(fēng)機(jī)應(yīng)用越來越廣 泛，尤其是離心通風(fēng)機(jī)，更是在電力、鋼鐵、石化等國民經(jīng)濟(jì)各部門和基礎(chǔ)設(shè)施 建設(shè)中發(fā)揮著重要作用。所以離心通風(fēng)機(jī)的理論設(shè)計、各參數(shù)選定和

19、校核，以及 裝配圖設(shè)計對通風(fēng)機(jī)領(lǐng)域的發(fā)展有著重要意義。由于設(shè)計過程中對通風(fēng)機(jī)很多零部件不了解，所以設(shè)計起來有一定難度。但是在老師和通風(fēng)機(jī)廠里工作人員的指 導(dǎo)下，以及同學(xué)的相互討論、相互答疑下，我一定會將此次設(shè)計工作圓滿完成。2畢業(yè)設(shè)計綜述2.1設(shè)計任務(wù)根據(jù)畢業(yè)設(shè)計任務(wù)書中給定的離心通風(fēng)機(jī)的性能參數(shù)，即通風(fēng)機(jī)的風(fēng)量和全 壓來設(shè)計離心式通風(fēng)機(jī)，并且要求設(shè)計不僅滿足性能參數(shù)要求， 同時必須運(yùn)行可 靠。該通風(fēng)機(jī)由電動機(jī)帶動，電動機(jī)位于通風(fēng)機(jī)的出口側(cè)。電動機(jī)與通風(fēng)機(jī)之間 用三角膠帶傳動。軸承座采用脂潤滑結(jié)構(gòu)，風(fēng)機(jī)底座加裝減震支架。本設(shè)計需要 完成通風(fēng)機(jī)的理論計算和各結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度校核，并按照計算數(shù)據(jù)繪制裝配

20、圖和零件 圖。軸流通風(fēng)機(jī)性能參數(shù)為：風(fēng)量18000m3 / h = 5m3 /s ；全壓4300Pa。2.2主要問題及解決方法對于本次設(shè)計，主要是完成對離心通風(fēng)機(jī)理論設(shè)計計算， 完成對主軸的強(qiáng)度 校核、軸承的壽命計算、三角膠帶傳動計算、葉輪受力及回轉(zhuǎn)力矩計算等，同時 完成離心通風(fēng)機(jī)的結(jié)構(gòu)設(shè)計并繪制裝配圖和主要零件的零件圖。在設(shè)計過程中， 葉片型線和強(qiáng)度、蝸殼型線及通風(fēng)機(jī)其它結(jié)構(gòu)的設(shè)計等都是需要仔細(xì)考慮的問 題。解決方法：（1）去通風(fēng)機(jī)廠里進(jìn)行實(shí)地參觀，請工廠負(fù)責(zé)人員幫忙介紹通風(fēng)機(jī)各組成 部分的作用，同時提出自己的疑問，并與工作人員進(jìn)行交流。（2）查閱與通風(fēng)機(jī)相關(guān)的書籍，設(shè)計過程嚴(yán)格按照書籍要求

21、計算，對于各 系數(shù)和經(jīng)驗(yàn)值的選取嚴(yán)格參照標(biāo)準(zhǔn)選取。（3）向指導(dǎo)老師請教，對于一些設(shè)計過程的確定，先構(gòu)思方案，再與老師 交流，請老師指正。圖紙繪制過程中，細(xì)節(jié)部分尤為重要，繪制結(jié)束后請老師幫 忙檢查錯誤，并不斷改進(jìn)。（4）與同學(xué)互相交流，不斷改進(jìn)設(shè)計方案。2.3 設(shè)計成果及風(fēng)機(jī)優(yōu)點(diǎn)設(shè)計過程中，設(shè)計出的離心通風(fēng)機(jī)采用脂潤滑結(jié)構(gòu)，該潤滑方式受溫度影響較小。以三角膠帶為傳動方式，在傳動過程中不僅平穩(wěn)且結(jié)構(gòu)簡單，價格低。風(fēng)機(jī)底座加裝減震裝置，有效的避免了通風(fēng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)過程中產(chǎn)生的噪音污染。3離心通風(fēng)機(jī)概述3.1離心通風(fēng)機(jī)的工作原理離心通風(fēng)機(jī)在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，氣流進(jìn)入通風(fēng)機(jī)，在通風(fēng)機(jī)葉片旋轉(zhuǎn)過程中，氣 流在離心力

22、的作用下速度不斷的增大，由最開始的動能在離開葉片時變成靜壓 能。之后靜壓能又隨著流體的壓力增大時變成速度能，氣體由此進(jìn)入管道內(nèi)。3.2離心通風(fēng)機(jī)的基本結(jié)構(gòu)T口*2時輪鶴蠡葉月葉輪時盤沾口于氐 ”口 W港板t鳳晉）*一文黑圖2-1 離心式通風(fēng)機(jī)如圖2-1是離心式通風(fēng)機(jī)的典型結(jié)構(gòu)圖。通風(fēng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)時，靠三角膠帶驅(qū)動，大帶輪安裝在主軸上，小帶輪安裝在電動機(jī)上。在電動機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，電動機(jī)驅(qū) 動小帶輪轉(zhuǎn)動，同時小帶輪帶動大帶輪轉(zhuǎn)動，從而帶動主軸進(jìn)行旋轉(zhuǎn)。氣體順著 圖中氣流方向進(jìn)入吸氣口 1,進(jìn)而進(jìn)入葉輪部分，這時氣體在葉片旋轉(zhuǎn)下產(chǎn)生動 力，并逐漸向四周流動。當(dāng)氣體經(jīng)過蝸殼時，由于氣體逐漸增大，使部分動能轉(zhuǎn)

23、化為壓力能，從而從排氣口 6進(jìn)入管道。3.3離心通風(fēng)機(jī)的主要零部件3.3.1葉輪葉輪在通風(fēng)機(jī)的工作過程中起著重要作用，尤其是葉輪的形狀選擇和尺寸計算是決定通風(fēng)機(jī)性價比的好壞的重要因素。離心式通風(fēng)機(jī)的葉輪包括葉片、葉輪前盤、葉輪后盤等，其中，葉輪的前盤如圖2-2，主要有以下幾種類型：第一種是圖a）所示的平前盤葉輪，第二種是圖 b）所示的錐形前盤葉輪，第三種是 圖c）所示的弧形前盤葉輪，第四種是圖 d）所示的雙葉輪。這幾種葉輪的結(jié)構(gòu) 形式多用鉚釘鉚接。本設(shè)計采用的是錐弧形前盤葉輪。圖2-2 葉輪前盤類型葉輪的結(jié)構(gòu)不僅與葉片形狀的選擇有關(guān)，同時還與葉片出口安裝角有著很大 聯(lián)系。具體分析如下（1）如圖

24、2-3所示，葉片根據(jù)其葉片出口角度的不同可以分為以下三種情況，圖（a）所示的是前向葉輪，該葉輪的葉片出口角一般大于90。圖（b）所示的是徑向葉輪，該葉輪的葉片出口角一般等于90。圖（c）所示的是后向葉輪，該葉輪的葉片出口角一般小于90。本次設(shè)計中，葉輪葉片的出口角為120度，所以是前向葉輪。由于前向葉輪的相關(guān)書籍較少，所以本次課題的設(shè) 計對通風(fēng)機(jī)前向葉輪的發(fā)展和完善有著很大幫助。2A前向牡向圖2-3前向、徑向和后向葉輪示意圖（2）如圖2-4所示，根據(jù)葉片形狀的不同，離心式通風(fēng)機(jī)可以分為以下四 種情況，圖a）所示的葉片是平板型，圖b）所示的葉片是圓弧窄型，圖c）所示的葉片是圓弧型，圖d）所示的葉

25、片是機(jī)翼型。其中平板型葉片制造最為簡單，應(yīng)用較為廣泛。a)平板葉片h）圓弧窄葉片c）圓弧葉片d）機(jī)翼型葉片圖2-4葉片形狀3.3.2進(jìn)氣裝置離心通風(fēng)機(jī)的進(jìn)氣裝置除了常用的集流器以外，還有進(jìn)氣箱。常用的集流器有四種，如圖2-5c圖2-5 常用集流器通風(fēng)機(jī)中的氣體主要通過集流器進(jìn)入葉輪， 但氣體剛進(jìn)入集流器時速度一般 較小，且集流器自身的長度較短，所以氣體流動損失較小。即集流器的主要任 務(wù)是保證葉輪入口氣流均勻，達(dá)到提高葉輪效率的目的。（1）為筒形集流器，這種集流器會在葉輪入口處形成較大的漩渦，對集流效果產(chǎn)生不利影響。如果集流器前面接一段長度大于集流器直徑3-4倍的直管,效果會略有改善。（2）為錐

26、形集流器，比筒形集流器好一些，但效果仍欠佳。（3）為圓弧形集流器，由于氣流經(jīng)過圓弧形集流器時一般較為平穩(wěn)，所以 目前在生產(chǎn)中應(yīng)用較多。按葉道入口處形成的渦區(qū)大小來比較， 弧形集流器比錐 形集流器產(chǎn)生的渦區(qū)要小。（4）為錐弧形集流器，制成先錐形后弧形。這種集流器在葉道入口處產(chǎn)生 的渦區(qū)可以忽略，對于比轉(zhuǎn)速較大且效率要求較高的通風(fēng)機(jī)， 錐弧形集流器得到 了廣泛的采用。3.3.3前導(dǎo)器前導(dǎo)器有軸向式和徑向式兩種。一般安裝在通風(fēng)機(jī)的進(jìn)口處，前導(dǎo)器上裝有 葉片，隨著葉片角度的改變可以使通風(fēng)機(jī)的性能提高，從而提高通風(fēng)機(jī)的效率。334擴(kuò)散器擴(kuò)散器根據(jù)其截面形狀的不同可以分為圓形截面擴(kuò)散器和方形截面擴(kuò)散器。

27、氣體進(jìn)入通風(fēng)機(jī)時，最終通過出口處的擴(kuò)散器將部分氣體的動壓變?yōu)殪o壓。4離心通風(fēng)機(jī)的設(shè)計計算4.1葉輪設(shè)計指定 Q=18000/3600=5m3/sP=4300pa根據(jù)任務(wù)要求采用三角膠帶傳動，且為防止除塵離心式通風(fēng)機(jī)。 通風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速、葉片出口角與輪徑的確定。初選取 n=950r/minIQ（5比轉(zhuǎn)速為：ns =5.54n35.54 950 =22.16P44300刁根據(jù)比轉(zhuǎn)速值，由參考文獻(xiàn)1圖5-5預(yù)選，-1.4。由參考文獻(xiàn)1中式（7-3），根據(jù)施和屮值估算出葉片出口角Pb2屮1.44 10 *n 2-0.3835=S2.7966x101 4521.44 10* 22.160.38352 -11

28、5.702.7966 1052值與通風(fēng)機(jī)的壓力 P有關(guān)，為了使通風(fēng)機(jī)的壓力滿足設(shè)計要求，確定-120壓力系數(shù)為'=(0.3835 2.7966 10° 120 -1.44 10 22.162) 2 =1.42圓周速度為:2 4300.1.2 1.42D2二 71.04(m/s) 60u2二 n60 71.04950二= 1.43(m)取整，確定D1.4m業(yè)=嬰 J.4 950 =69.64(m/s)60 604300_ =1.48 u2哇 69.6422 2 2 確定葉輪入口參數(shù)。由參考文獻(xiàn)1式（7-10 ），葉輪入口喉部直徑為:由于是徑向自由入口，；-0。根據(jù)集流器不同類型

29、的特點(diǎn)，本設(shè)計采用錐弧形集流器，葉輪入口截面氣流 充滿系數(shù)-Q =1預(yù)選=0.92, v 498根據(jù)參考文獻(xiàn)1圖7-5，大多數(shù)高效率前彎葉片通風(fēng)機(jī)的系數(shù)值都較大, 選取 1 =0.963。將各值代入?yún)⒖嘉墨I(xiàn)1式(7-10)，得0.963 5門 、Do =3.25 嗚計=0.58(m)X 0.92 F 950 7.98確定喉部直徑D0 =0.6m葉道入口直徑D1 = 0.64m葉片入口最大和最小直徑 Umax =0.72m,D1min = 0.56m于是,D1n兀漢 0.64 漢 950/、u131.83(m/s)60 60由參考文獻(xiàn)1式(7-6)D1虧二（1）4 11選取葉道入口前截面氣流充滿

30、系數(shù)7 =0.9將各值代入上式，得竺 10.209，確定 b 0.21m40.85x0.9葉道入口前速度為QnC1m 二 Dg v兀 x0.64 x 0.21 x 0.9x0.98= 13.43(m/s)7=22.78， 確定 n =25 確定葉片數(shù)。由參考文獻(xiàn)1 式（ 7-18 ）,D? _ Db12式中,i; =0.5 1.7sin “2=0.5 1.7sin120丨 1.97于是,Z1.974 °.64 sin 12025 “5.841.40.642取 Z=16葉輪出口寬度b2的確定由參考文獻(xiàn)1式（7-25）-叫：D1 sin -b1-Zr1b2 = d國2 42 兀D2sin

31、 Pb2 Z262選取葉片厚底：二0.008m 。選取葉道出口截面氣流充滿系數(shù)遲二0.85預(yù)選A =1.7，于是2b2 =0.21 1.70.8509 二 0.64 毗5 -16 0.008 =0.07伽): 1.4 sin120 -16 0.008確定 b2 = 0.07m。驗(yàn)算葉道的當(dāng)量擴(kuò)散角Veq，由參考文獻(xiàn)1式（3-4）丄 七D?b2 2Sin、2DibiSin 山tan2Zl由參考文獻(xiàn)1式（2-54）和式（2-53 ）得0.64 二0.00816 sin 250.64:= 0.849161.4 二 0.008二6sin 120 =0.9661.4 二16由參考文獻(xiàn)1式（7-17），葉

32、片長度為1.40.64l =sinR2 - R.1 卩 +P b2 b122 =0.398(m).12025sin將各值代入?yún)⒖嘉墨I(xiàn)1式（3-4 ）得%1.4 0.07 0.966 sin 1200.64 0.21 0.849 sin25tan2d6 0.398-0.0417= 2.39 門eq =4.78 小于 5 度,符合要求 計算滑移系數(shù)和理論壓力泄漏量為Q =2：D0 ?取 =0.005m=0.7:43003心。=20.6900597兀"46佃 /s)理論流量為Qt 二Qn =Q =5 0.46 = 5.46(m3/s)容積效率為 Qn-0.92Qt5.46葉片無限多時，葉道

33、出口子午速度為c2 m - 兀D?b2応工1.4工0.07= 16.24(m/s)葉片無限多時的理論壓力為卩=疋(1-cot “2)=1.2 69.642 (cot120 ) _69.64= 6603 (Pa)U2用斯托多拉公式求滑移系數(shù)：u2 sin : b2Z(U2T )r.Dzb? tan b2=1 -二 69.64 sin1205.46-0.8516 (69.64-二 1.4 o.o7 tan120)通風(fēng)機(jī)的理論壓力為片二片-6603 0.85 =5613(Pa) 計算葉道入口和出口速度葉道入口前速度Qt5.46C m 二叫 二 0.64 0.21 0.9= 14.37 (m/ s)葉

34、道入口后速度C1mC1m 二14 37竺7 =16.93(m/s)0.84916 93.1 二 二二 40.06(m/s)sin -b1sin 25葉道出口前速度c2mQt5.46二D2b2,2 2二 1.4 0.07 0.85 0.966= 21.60 m/sc2msin :b2 sin 120=24.94(m/s)檢查I 2的值，與預(yù)選值17接近，可以蝸殼的入口速度如下C2mQT二 D2b2 20.86(m/s)二 1.4 0.07 0.85c2u - = u2 -c2mcot -b2 =69.64 -20.86cot120 =81.68(m/s)c2u 二七u：-= 0-85 81.68

35、 = 69.43(m/s)c2 二 c2m c22 二 20.862 69.432 二 72.50(m/ s)tan : 2 二泌 二2086 =0.30, ： 2 =16.70c2u69.43 驗(yàn)算通風(fēng)機(jī)的壓力由于本設(shè)計中通風(fēng)機(jī)是前彎式，所以在計算過程中各損失系數(shù)可以選取較 大值。葉輪入口后拐彎處損失按參考文獻(xiàn)1式(3-5)計算£ P *21 22p 二 r cm =0.2514.372 =31(Pa)2 2葉道內(nèi)損失，按參考文獻(xiàn)1式(3-6)計算衛(wèi) P 21.22=pb 二 b 1 =0.340.06 = 289(Pa)22蝸殼內(nèi)損失，按參考文獻(xiàn)1式(3-27)計算P1 2=Pv

36、 = v c2 =0.25 1- 72.50 = 788( Pa)2 2總流動損失為.:Ph =,；pr：pb .：pv =31 289 788 =1108( Pa)通風(fēng)機(jī)的壓力為p = Pt ：ph =5613 -1108 =4505( Pa)4505-4300要求的壓力為4300Pa,誤差為4505 4300 =4.8%，滿足要求4300 效率估算根據(jù)上面計算可知，計算出的流量 Qt值實(shí)際上是容積損失與流動損失的總和Pt4505 = o.8o5613已知v =0.98得流動效率廠080，0.98輪盤摩擦損失的效率按參考文獻(xiàn)1式（3-34）計算：Nf 二=D；u； 10（kW）取 =0.85

37、得：Nf =0.85 1.2 1.42 69.643 10 -0.68(kW)內(nèi)部功率為M =0.684505 5.461000 0.80-31.43( kW)內(nèi)部機(jī)械效率為i.mNi31.43-0.6831.43通風(fēng)機(jī)的內(nèi)部效率為3 =口4山=0.98x0.82x0.98 =0.79 輪蓋型線繪制從葉道入口到葉道出口，葉片的寬度按參考文獻(xiàn)1式（7-27）計算已知葉道入口前的子午速度 弘=13.43m/s葉道剛出口的子午速度為QtbD吐5.460.07 二 1.4 0.85= 20.86(m/s)選取葉道入口之前截面氣流充滿系數(shù)叫=0.9，葉道剛出口截面氣流充滿系數(shù)=0.85從入口到出口將D分

38、為若干等份，設(shè)Cm和都是按線性規(guī)律變化，由參考文獻(xiàn)1式（7-27 ）可求出不同直徑Di處的葉片寬度bi，計算結(jié)果如下表：D/m0.640.750.860.971.071.181.291.4cm13.4314.4915.5516.6117.6818.7419.8020.860.90.8930.8860.8780.8710.8640.8570.85bi/m0.210.190.170.150.130.110.090.07 葉片型線繪制采用單圓弧葉片，葉片圓弧的半徑為o R；_R 0.7 cos(180 -120)-0.27 cos(180 -25 ) -0.33(m)葉片圓弧的圓心所在半徑為2OMr

39、2 r2 -2RbR2COS(180 -，2)=0.332 0.72 -2 0.33 0.7 cos(180 -120) =0.37( m2)OM = .0.37 =0.61(m)由此繪制出葉片型線，如圖4-12R2COS(180 - 血)-Ricos(180 - -b1) _0.7 -0.322圖4-1 葉片型線4.2蝸殼型線繪制根據(jù)參考文獻(xiàn)1式（8-13 ） B=（24）b2選取其寬度B取 B = 3 b2 =3 0.07 =0.21（m）如按等環(huán)量法設(shè)計，蝸殼型線為對數(shù)螺旋線。蝸殼的張開度A按參考文獻(xiàn)1式（8-3）計算A = R2(e2"m-1)m = -2 tan、 =tan

40、 16.70 =0.10B0.21A =0.7 (e2®0-1) =0.61(m)蝸殼的徑向尺寸顯然太大。如按參考文獻(xiàn)1近似式（8-7）計算，蝸殼型線為阿基米德螺旋線，張開度為a = A 500125mm* 4 -r 4A 2 R2m ' 20.7 0.100.44(m)根據(jù)上述計算值可以1(2j1A=500m如按參考文獻(xiàn)1式廠取前兩項(xiàng)計算,Au2=0.曠2 二 0.10= 0f58(m)尺寸仍較大，決定選取蝸殼型線繪分別求出各段弧的半徑Rd =R2a/2 =700 -125/2 =762.5(mm)Ro =R2 3a/2 =700 3 125/2 =887.5(mm)Rb

41、=R2 5a/2 =700 5 125/2 =1012.5(mm)Ra =R2 7a/2 =700 7 125/2 =1137.5(mm)由于比轉(zhuǎn)速較低，決定采用深舌。根據(jù)參考文獻(xiàn)1式(8-15)，葉輪外圓周 與蝸舌頂端的間隙計算得t =0.05D2 "05 1.4 =0.07(m)確定舌頂端的圓弧半徑，按參考文獻(xiàn)1式（8-16）計算得r = 0.03d2 = 0.042(m)圖4-2 蝸殼型線4.3通風(fēng)機(jī)所需功率因 i =0.79 , k -1.2PQ3Nmk 10 =32.66kwi4.4三角膠帶傳動設(shè)計根據(jù)上述所得電動機(jī)功率約為32.66kW,由參考文獻(xiàn)3預(yù)選電動機(jī)型號為Y22

42、5S-4,轉(zhuǎn)速為1480r/min，額定功率P=37kW 確定計算功率工作情況系數(shù)由參考文獻(xiàn)4表8-7得KA =1.3，則Pca 二 KAP =1.3 37 =48.1 kW 選擇V帶的帶型根據(jù)F>a和n1，由參考文獻(xiàn)4圖8-11選用C型 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑dd并驗(yàn)算帶速1）初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑dd1，由參考文獻(xiàn)4表8-8 C型帶的基準(zhǔn)直徑系列，取小帶輪的基準(zhǔn)直徑dd1 = 355mm2）驗(yàn)算帶速。根據(jù)參考文獻(xiàn)4式（8-13 ）得v 二60 1000 60 1000dd1n17 355 1480 =27.51m/s由參考文獻(xiàn)4表3得v<30m/s,故帶速合格。3）計算大帶輪的基準(zhǔn)直

43、徑。根據(jù)參考文獻(xiàn)4式（8-15a）得應(yīng) 950dd2 = idd1 =1.56 355 = 553.8mm根據(jù)參考文獻(xiàn)4表8-8，圓整為dd 560mm 確定V帶的中心距a和基準(zhǔn)長度Ld1）根據(jù)參考文獻(xiàn)4式（8-20 ）得°.7（dd1 dd2）乞 a。2（dd1 dd2）0.7 (355 560)乞 a0 空 2 (355560)640.5 乞 a <1830初定中心距a1800mm2）帶輪的基準(zhǔn)長度的計算根據(jù)參考文獻(xiàn)4式（8-22 ）得2(d-2 d-1)Ld0 2a0 (dd1 dd2)24a°2兀(560 355)=2 1800 (355 560)24燈800

44、=5043mm帶的基準(zhǔn)長度由參考文獻(xiàn)4表8-2得L, = 5000mm3）由參考文獻(xiàn)4式（8-23）得大帶輪與小帶輪的實(shí)際中心距為Ld Ld。5000 5043 a ： a0-=18001778.5mm2 2由參考文獻(xiàn)4式（8-24），得amin =a0.015Ld =1778.0.015 5000 =1703.5mmamax =a 0.03Ld =1778.5 0.03 5000 =1928.5mm中心距的變化范圍為1703.51928.5mm 驗(yàn)算小帶輪上的包角。根據(jù)參考文獻(xiàn)4式（8-7 ）得57.3°57.3a"180說21)=180 -(560 -355)扇：173

45、-90計算帶的根數(shù)Z1）計算單根V帶的額定功率p由 ddi=355mm和 n =1480r/min，查參考文獻(xiàn)4表 8-4a 得 P0 =14.134kW根據(jù)m =1480r/min, i =1.56和帶的型號為C型，查參考文獻(xiàn)4表8-4b得：P0 =1.16kW查參考文獻(xiàn)4表8-5得K., -0.986，表8-2得KL =1.07，于是Pr =(P0P0)K：Kl =(14.134 1.16) 0.986 1.07 =16.13kW2）計算V帶的根數(shù)z由參考文獻(xiàn)4式（8-26 ）得Pr48.116.13= 2.98取3根。計算單根V帶的初拉力的最小值（F0）min由參考文獻(xiàn)4表8-3得C型帶

46、的單位長度質(zhì)量所以由參考文獻(xiàn)4式(8-27)得(2.5-K 平 2(Fo)min =500- - qvKzv(2.5 -0.986) 48.12= 5000.3 27.5120.986 漢 3 漢 27.51= 674N應(yīng)使帶的實(shí)際初拉力F0 - (F0)min計算壓軸力Fp參考文獻(xiàn)4式(8-28)壓軸力的最小值為1173(Fp)min =2z(F0)min sin 2 3 674 sin2 2q = 0.3kg / m，4036N5.1葉輪強(qiáng)度校核5離心通風(fēng)機(jī)的強(qiáng)度校核0圖5-48得如下圖5-1 (b), 作5.1.1葉片強(qiáng)度計算葉片的徑向尺寸大于軸向(b)是圖(a)的局部放大圖。，葉片重心

47、近似假設(shè)在葉片工作面的.O點(diǎn)上7，將這個小窄條看(b)(a)圖5-1圓弧窄葉片的離心力及其分力圖可以將小窄條看作是平板葉片，一般情況下，葉輪進(jìn)口處葉片所受彎曲應(yīng)力最大, 對比結(jié)果如下圖圖5-2窄條位置對比圖由按參考文獻(xiàn)1式（7-42 ）得葉片最大彎曲應(yīng)力公式為 可見1值越小，彎曲應(yīng)力值越大。圖5-2（ a）中2 =33，（b）中-37，由此得本設(shè)計中葉輪進(jìn)口處葉片所受彎曲應(yīng)力最大由圖5-1測得2* =84,1： -33R. = 0.329m,b = 0.14m葉片的離心力f可分葉片與輪盤輪蓋的連接為焊接，可以假定葉片為一固定梁 解為f1和f2兩個分力。由f2產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力因葉片的抗彎截面模量較

48、大，可忽略不計。只計算f1產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力即可。分力f1引起的最大彎曲應(yīng)力按參考文獻(xiàn)1式（7-42 ）得二 max丄疋Rc 2cos2 、已知：葉片厚度= 0.008m旋轉(zhuǎn)角速度n 950 = 49.74rad / s60 60材料的密度 ? =7.85 103(kg/m3)將各值代入上式得-max=-7.85 10320.1420.0082 。0.329 49.74 cos33= 6.56 106(N/m2)葉片材料選用16Mn低合金鋼，屈服點(diǎn)為 6=345 106Pa，滿足要求5.1.2輪盤強(qiáng)度計算如圖5-3所示圖5-3葉輪和軸盤示意圖輪盤的直徑D2 -1.4m，中間孔的直徑D, =0.64

49、m選取輪盤厚度：=0.008m輪盤的最大應(yīng)力按參考文獻(xiàn)1式(7-52)計算J =6500u；1 0.2120)2D220.64 2= 6500 69.642 1 0.212 ()21.4= 32.92 106(N/m2)葉片引起的附加應(yīng)力為t2KF2F1由參考文獻(xiàn)1式(7-54)，!33 2F1 (D； -D；) 2 127.85 10；3320.008 (1.4 -0.643) 49.742 123= 32.13 10由參考文獻(xiàn)1 式(7-55),匚 Zf Z2F2mRc-v31 JI單個葉片的質(zhì)量m=0.30 840.008 0.14 7.85 103 =3.87(kg)180 a得F?-

50、16 3.87 0.329 49.742 =16.04 10331輪盤的葉片負(fù)荷分配系數(shù)K=1于是,t2KF2F1-t116.04 10332.13 10332.92 106= 16.43 106(N/m2)輪盤的最大應(yīng)力為； -；. t1 ；t2 =32.92 106 16.43 106 =49.35 106(N /m2)輪盤的材料為Q235A其屈服點(diǎn) s=235N/mm2235安全系數(shù) ns-4.76，安全。49.355.1.3輪蓋的強(qiáng)度計算與輪盤強(qiáng)度計算過程類似，除了輪蓋的葉片負(fù)荷分配系數(shù)K=0.5。則KF11；t2 二山二廿=丄62 二丄 16.43 1 06 = 8.22 1 06(

51、N/m2) F122輪蓋的最大應(yīng)力為、:-；t1 ；t2 = 32.92 1 068.22 1 06 =41.14 106(N/m2)輪盤的材料為Q235A其屈服點(diǎn) s=235N/mm2235安全系數(shù)ns仝-5.71，安全。41.145.1.4軸盤的材料選用如圖5-4所示N圖5-4 軸盤示意圖軸盤的最大直徑Dh= 0.833m，由參考文獻(xiàn)7式（5-16）得軸盤最大直徑處線速度為二Dh n 二 0.833 950Uhh41.43(m/s)60 60由于Uh 40m/s，貝峙由盤的材料選用鑄造碳鋼 ZG230-45C。5.2主軸強(qiáng)度校核根據(jù)通風(fēng)機(jī)的軸向尺寸和帶輪的大小以及結(jié)構(gòu)上的要求，確定主軸的形

52、狀和尺寸如圖所示由參考文獻(xiàn)7圖5-57得本設(shè)計中離心通風(fēng)機(jī)的傳動方式為C式傳動。主軸在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，同時承受彎矩和轉(zhuǎn)矩，所以在設(shè)計過程中要分別計算出主軸的最 大彎矩和轉(zhuǎn)矩，然后計算出合成應(yīng)力。5.2.1主軸承受的負(fù)荷如圖5-5所示，主軸承受的負(fù)荷如下由于懸臂端軸的直徑是節(jié)段式的，為了簡化起見，視為等直徑軸。估算葉輪質(zhì)量m 450kg帶輪直徑D = 0.56m，估算帶輪質(zhì)量m? = 50kg。兩支承間軸的重量JIo3ToQG4 =m4g=0.12520.6 0.1 平0.036 7.85 1039.81 =593.36(N)44葉輪端懸臂軸的重量G5 = m5g0.12 0.366 7.85 10

53、3 9.81 = 221.37(N)4葉輪重量與不平衡力之和由參考文獻(xiàn)7式(5-30 )得G 二g ()2m =9.81 950)2 450 =4503.60(N) 21352135帶輪重量與帶拉力之和由參考文獻(xiàn)7式(5-32 )得G2 二2.865川=50 9.81 2.86537104 =2483.08(N)Dn0.56 950帶輪端懸臂軸的重力G6 = rn.g0.12 0.1625 7.85 103 9.81 =98.28(N)45.2.2計算彎矩和扭矩支撐A的反作用力為匚(G G5)(l h) G4I4YG2 G6)l2FA=|_ (450360 221.37) (0.636 0.3

54、66) 593.36 0.318-(2483.08 98.28) 0.1625-0.636= 7081.19(N)支撐B的反作用力為Fb 二 G1 G2 G4 G5 Ge-Fa= 4503.60 2483.08 593.36 221.37 98.28-7081.19= 818.50(N)截面A上的彎矩M A 二 G G5)h =(4503.6 221.37) 0.366 = 1729.34(N m)截面B上的彎矩MB =(G2 G6)l2 =(2483.08 98.28) 0.1625 = 419.47(N m)AB段軸的扭矩由參考文獻(xiàn)7式(5-18)得P37Mt =95519551371.9

55、9(N m)n950作圖如下:圖5-6 軸的載荷分析523計算軸的最大應(yīng)力和材料選用最大彎矩值為 Mmax "842.89N m最大彎矩發(fā)生在A截面，故最大合成應(yīng)力也發(fā)生在 A截面。合成應(yīng)力值由參考文獻(xiàn)7 式（ 5-33）得式中，Mn由參考文獻(xiàn)1式（9-6 ）得Mn - Mmax Mt2 二 1729.342 371.992 = 1768.70(N m)W為軸的截面抗彎模數(shù)，按下式計算Wd130.13 -98.17 10(m3)3232將Mn和W代入二n，得1768.7098.17 10'= 18.02 106(N/m2)主軸的材料選用35號優(yōu)質(zhì)碳素鋼，其屈服點(diǎn)j=530N/

56、mm2，n十s，滿足要求結(jié)束語經(jīng)過幾個月的計算、繪圖、修改和完善，畢業(yè)設(shè)計終于落下了帷幕。此次畢業(yè)設(shè)計是對以三角膠帶為傳動方式的前彎式通風(fēng)機(jī)設(shè)計，由于關(guān)于前彎式通風(fēng)機(jī)的書籍較少，此次設(shè)計中葉片的型線繪制以及采用小正方形法繪制蝸殼型線無 疑是對前彎式通風(fēng)機(jī)設(shè)計的理論補(bǔ)充和完善。通過本次設(shè)計，我不僅對通風(fēng)機(jī)各方面知識有了深度的了解，最重要的是， 這次設(shè)計讓我能及時的將所學(xué)的理論知識應(yīng)用于實(shí)踐，做到在實(shí)踐中檢驗(yàn)和拓展 所學(xué)內(nèi)容。機(jī)械專業(yè)與其他專業(yè)相比較，更加注重實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，而在大學(xué)四年所學(xué) 的基本都是偏理論的知識，很多大學(xué)生都缺乏實(shí)踐，畢業(yè)設(shè)計恰好就是一個能將 理論知識付諸于實(shí)踐的平臺，通過這個平臺的

57、鍛煉，今后走上工作崗位也積累了 一定的經(jīng)驗(yàn)。同時這次設(shè)計注重培養(yǎng)學(xué)生獨(dú)立思考和解決問題的能力，在遇到問題時不再想著求助于同學(xué)或者老師，而是通過自己的深思熟慮尋找不同的方法并 從中選取最適合的方案。參考文獻(xiàn)1成心德.離心通風(fēng)機(jī)M.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2007，127-160.2李慶宜.通風(fēng)機(jī)M.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2007 , 127-160.3駱?biāo)鼐?朱詩順.機(jī)械課程設(shè)計簡明手冊M.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2006 ,87-298.4濮良貴,紀(jì)名剛.機(jī)械設(shè)計M.第八版.北京：高等教育出版社，2006 ,143-1645王少懷.機(jī)械設(shè)計師手冊上冊M.北京:電子工業(yè)出版社，2006 , 846-

58、847.6續(xù)魁昌,土洪強(qiáng)，蓋京萬.風(fēng)機(jī)手冊M.第一版.北京:機(jī)械丄業(yè)出版社，2011127-160.7續(xù)魁昌.風(fēng)機(jī)手冊M.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2004 , 164-185.8楊詩成,王喜魁.泵與風(fēng)機(jī)M.第四版.北京:中國電力出版社，2012,53-569 樂庚熙.風(fēng)機(jī)技術(shù)知識問答M.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2013 , 34-68.10 魏新利，付衛(wèi)東，張軍.泵與風(fēng)機(jī)節(jié)能技術(shù)M.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2011， 19-75.11 王海波，邵澤波風(fēng)機(jī)維修手冊M.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2010，68-73.12 成心德.葉片式泵、通風(fēng)機(jī)、壓縮機(jī)M.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2011 ,477-509.13 張展.機(jī)械設(shè)計通用手冊M.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2011，1382-1392.14 張漢旭.風(fēng)機(jī)的使用與