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1、某零件沖壓模具設(shè)計(jì) 日常生產(chǎn)、生活中所使用到的各種工具和產(chǎn)品， 大到機(jī)床的底座、機(jī)身外殼, 小到一個(gè)胚頭螺絲、紐扣以與各種家用電器的外殼， 無(wú)不與模具有著密切的關(guān)系。 模具的形狀決定著這些產(chǎn)品的外形， 模具的加工質(zhì)量與精度也就決定著這些產(chǎn)品 的質(zhì)量。因?yàn)楦鞣N產(chǎn)品的材質(zhì)、外觀、規(guī)格與用途的不同，模具分為了鑄造模、 鍛造模、壓鑄模、沖壓模等非塑膠模具，以與塑膠模具。 隨著科學(xué)技術(shù)的進(jìn)步和工業(yè)生產(chǎn)的迅速發(fā)展，沖壓加工技術(shù)的應(yīng)用愈來(lái)愈 廣泛，模具成形已成為當(dāng)代工業(yè)生產(chǎn)的重要手段。 2工件工藝性分析與方案確定 2.1工件工藝性分析 沖裁工藝性 H ?29 H L 054 圖2-1 零

2、件圖 由零件簡(jiǎn)圖2-1可見(jiàn)，該工件的加工涉與到落料、沖孔、翻邊或拉深等工序 成形。 該零件的外徑為①54mm,屬于小制件，形狀簡(jiǎn)單且對(duì)稱，適于沖裁加工。 查《冷沖壓模具設(shè)計(jì)與制造》表 2.3沖壓件內(nèi)、外形所能達(dá)到的經(jīng)濟(jì)精度，因制 件形狀簡(jiǎn)單、對(duì)稱，沖裁件內(nèi)外形所能達(dá)到的經(jīng)濟(jì)精度為 IT12-IT13 o 查表2.5孔中心與邊緣距離尺寸公差為土 0.5mm 查表2.7 —般剪切斷面表面粗糙度為 3.2 gm. 查《冷沖模設(shè)計(jì)》表 2 — 3，得材料10號(hào)鋼的力學(xué)性能如下表: 表2-1 10號(hào)鋼的性能 抗剪強(qiáng)度T 255 ?333MPa 抗拉強(qiáng)度c b 294 ?432MP

3、a 屈服點(diǎn)CS 206MPa 伸長(zhǎng)率3 29% 材料10鋼，其沖壓性能較好，孔與外緣的壁厚較大，復(fù)合模中的凸凹模壁 厚部分具有足夠的強(qiáng)度。 翻邊工藝性 1. 翻邊工件邊緣與平面的圓角半徑 r=（2?3）t 2. 翻邊的高度h=8 >1.5r=1.5 3. 翻邊的相對(duì)厚度d/t=15.16>（1.7 ?2）,所以翻邊后有良好的圓筒壁 4. 沖孔毛刺面與翻邊方向相反，翻邊后工件質(zhì)量沒(méi)大影響。 5. 查《中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典》 第3卷，第35頁(yè)，K.W」擴(kuò)孔實(shí)驗(yàn)，預(yù)加工孔①15.16 可擴(kuò)孔到①45左右，而制件為①28，即滿足翻邊性能。 總體看來(lái)：該制件均滿足沖裁工藝性和翻邊工藝

4、性，適于沖裁加工 判斷能否一次性翻邊成形 由預(yù)沖孔公式可以得到翻邊高度 H的表達(dá)式: H= +0.43r+0.72t (2-1) 或H= D d (1- )+0.43r+0.72t =+0.43r+0.72t 若將Kmin帶入上式，則可得到許可的最大翻邊高度 Hmax Hmax= （1-Kmin ） +0.43r+0.72t 其中 D —翻邊后的中經(jīng)（mm） Kmi n —極限翻邊系數(shù) r—翻邊圓角半徑（mm） t —材料厚度（mm） 查《冷沖模設(shè)計(jì)》，表7-1低碳鋼圓孔極限翻邊系數(shù) 這里凸模采用圓柱形平底型式 孔的加工方式為沖孔 因相對(duì)厚度 于是Hma

5、x二 d/t=15.16 得 Kmin= 0.55 (1-0.55 ) +0.43 X2+0.72 X1 =8.0(mm) 因工件高度H=Hmax，所以在平板上能一次性翻邊成形 2.2工藝方案確定 根據(jù)工件形狀，初步確定采用落料、沖孔和翻邊等工序，現(xiàn)確定以下方案: 方案一：一套落料、沖孔、翻邊復(fù)合模 方案二：一套落料、沖孔、翻邊單工序模 方案三：一套落料、沖孔、翻邊連續(xù)模 單工序模、連續(xù)模和復(fù)合模的相互比較見(jiàn)表 2-2 表2-2單工序模、連續(xù)模和復(fù)合模的性能比較 項(xiàng)目 單工序模 連續(xù)模 復(fù)合模 工作情 況 尺寸精度 精度較咼 可達(dá)IT13?10級(jí)

6、 可達(dá)IT9?8級(jí) 工件形狀 易加工簡(jiǎn)單件 可加工復(fù)雜零件， 如寬度極小的異 形件、特殊形件 形狀與尺寸要受 模具結(jié)構(gòu)與強(qiáng)度 的限制 孔與外形 的位置精 度 較咼 .、八 較差 較咼 工件平整 性 推板上落料，平 整 較差，易彎曲 推板上落料，平整 工件尺寸 一般不受限制 宜較小零件 可加工較大零件 工件料厚 般不受限制 0.6 ?6mm 0.05 ?3mm 工藝性 能 操作性能 方便 方便 不方便，要手動(dòng)進(jìn) 行卸料 安全性 比較安全 比較安全 不太安全 生產(chǎn)率 低，壓力機(jī)一次 咼，壓力機(jī)一次行 較咼，壓力機(jī)一次 

7、 行程只能完成一一 道工序，但在多 工位壓力機(jī)使用 多副模具時(shí)，生 產(chǎn)率咼 程內(nèi)可完成多道 工序 行程內(nèi)能完成兩 道以上工序 條料寬度 要求不嚴(yán)格 要求嚴(yán)格 要求不嚴(yán)格 模具制造 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造 周期短 結(jié)構(gòu)復(fù)雜，制造和 調(diào)整難度大 結(jié)構(gòu)復(fù)雜，制造難 度大 總的看來(lái)：方案一：生產(chǎn)效率高，因?yàn)榛瑝K下行一次既完成落料、沖孔和翻邊等 工序，不存在定位誤差，同軸度高，因此沖壓出來(lái)的制件精度也較高；但模具結(jié) 構(gòu)較復(fù)雜，因此模具制造難度大。 方案二：生產(chǎn)效率不高，由于要多機(jī)床或多道工序完成，致使生產(chǎn)效 率和經(jīng)濟(jì)效益都降低；但模具制造周期短。 方案三：生產(chǎn)效率較高，完

8、成落料、沖孔的連續(xù)模生產(chǎn)效率較高，和 方案二一樣，由于第二道翻邊單工序的存在，降低了生產(chǎn)效率不說(shuō)，精度也難保 證。 因此綜合考慮采用方案一，再來(lái)確定采用正裝復(fù)合模還是采用倒裝復(fù)合模。 正裝復(fù)合模和倒裝復(fù)合模的比較見(jiàn)下表 2-3 表2-3正裝復(fù)合模和倒裝復(fù)合模的比較 序號(hào) 正裝 倒裝 1 對(duì)于薄沖件能達(dá)到平整要求 不能達(dá)到平整要求 2 操作不方便，不安全，孔的廢 料由打棒打出 操作方便，能裝自動(dòng)拔料裝置，能 提咼生產(chǎn)效率又能保證安全生產(chǎn)， 孔的廢料通過(guò)凸凹模的孔往下漏掉 3 廢料不會(huì)在凸凹模孔內(nèi)積聚， 每次由打棒打出，可減少孔內(nèi) 廢料的脹力，有利于凸凹模減 少最小壁厚

9、 廢料在凸凹?？變?nèi)積聚，凸凹模要 求有較大的壁厚以增加強(qiáng)度 4 裝凹模的面積較大，有利于復(fù) 雜制件拼快結(jié)構(gòu) 如凸凹模較大，可直接將凸凹模固 定在底座上省去固定板 從表 2-3 中可以看出： 正裝對(duì)于薄沖件能達(dá)到平整要求， 且廢料不會(huì)在凸凹 ?？變?nèi)積聚，有利于凸凹模減少最小壁厚。而倒裝不能達(dá)到平整要求，而且廢料 在凸凹?？變?nèi)積聚，凸凹模要求有較大的壁厚以增加強(qiáng)度。 從保證沖裁件質(zhì)量、經(jīng)濟(jì)性和安全性前提下，綜合考慮采用正裝復(fù)合模，即 模具結(jié)構(gòu)為落料、沖孔、翻邊正裝復(fù)合模。 3排樣與計(jì)算材料利用率 3.1計(jì)算預(yù)沖孔大小 I） D1 圖3-1零件圖 該制件是在沖孔后的

10、平板毛坯上翻邊成形， 在翻邊時(shí)，同心圓之間的距離變 化不顯著，預(yù)制孔直徑可以用彎曲展幵的方法近似計(jì)算： 查《冷沖模設(shè)計(jì)》第215頁(yè) 預(yù)沖孔直徑公式d=D1-2[ 因D1=D+t+2r h=H-r-t 代入上式，并簡(jiǎn)化得： d二D-2（H-0.43r-0.72t） 式中 D —翻邊后的中經(jīng)（mm） H —翻邊高度（mm） r—翻邊圓角半徑（mm） t —材料厚度（mm） 這里 D=28mm H=8mm r=2mm t=1mm 所以 d=28-2 （8-0.43 X2-0.72 X1） =15.16（mm） 同可得：相對(duì)厚度d/t=15.16/1=15.16 翻邊系數(shù)

11、d/D=15.16/28=0.54 (3-1) 3.2確定排樣方式 采用有廢料和少?gòu)U料排樣，排樣圖分別如圖 3-2和圖3-3 圖3-2有廢料排樣  圖3-3無(wú)廢料排樣 以與條 也降 少?gòu)U料排樣雖然材料利用率有所提高， 但由于條料本身的寬度公差, 料導(dǎo)向與定位所產(chǎn)生的誤差會(huì)直接影響沖裁件尺寸而使沖裁件的精度降低， 低了模具壽命，結(jié)合各自的優(yōu)缺點(diǎn)，綜合考慮采用有廢料排樣法。 3.3計(jì)算材料利用率 1. 計(jì)算制件的面積A 制件面積A的計(jì)算公式： A= ( D2-d2) (3-2) = (542 -15.16 2) =2108.6469(mm 2) 式中

12、D —毛坯外徑(mm) d —沖孔直徑(mm) 2. 確定搭邊a與al的值 查《冷沖模設(shè)計(jì)》表 3-10搭邊a與al數(shù)值 取 a=0.8mm a1=1.0mm 于是條料寬度：b=54+2a1=56mm 進(jìn)距:l=54+a=54.8mm 3. 材料利用率計(jì)算 查《中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典》第 3卷沖壓模具設(shè)計(jì)。 表18.3-24 軋制薄鋼板的尺寸(GB/T708-1988 ) 板料規(guī)格選用 1.0mm X750mm X1500mm(tmm XBmm XLmm) 1)若采用縱裁： 裁板條數(shù) n 1=B/b=750/56=13 條余 22mm 每條個(gè)數(shù)n2二 一==27個(gè)余19.6

13、mm 每板總個(gè)數(shù)n總二n1 Xn2 =13 X27 =351(個(gè)) (3-3) 材料利用率葉總=xioo% =X100% =65.79% 2）若采用橫裁： 裁板條數(shù) n 1二L/b=1500/56=26 條余 44mm 每條個(gè)數(shù)n2= ==13個(gè)余36.8mm 每板總個(gè)數(shù)n總二n1 Xn2 =26 X13 =338（個(gè)） 材料利用率 葉總=X100% （3-4） =X100% =63.35% 顯然縱裁的材料利用率要高些，因此選用縱裁。 4.計(jì)算零件的凈重G G=F.t. p (3-5) 式中 G—工件重量（g ） F—工件面積（cm2） t —材料厚

14、度（cm ） p—材料密度（g/cm 3） 10號(hào)鋼屬于低炭鋼，在這里密度取p =7.85 g/cm 3 則 G=F.t. p =2108.6469 X10-2 X1.0 X10-1 X 7.85 =16.55 g 4 沖裁力與壓力中心計(jì)算 4.1.落料力 F 落 查《冷沖模設(shè)計(jì)》第 54 頁(yè)，落料力 F 落公式為 F 落 =KLt (4-1) 式中 F 落—落料力( N) L—沖裁件周長(zhǎng)(mm) t —材料厚度 (mm) t—材料的抗剪強(qiáng)度(MPa ) K—系數(shù)，常取K=1.3 這里 L= n X54mm t=1mm 取 T=300MPa 則 F 落= 1.3 Xn

15、>54 X1 X300 =66128.4 (N) 4.2 卸料力 F 卸 查《冷沖模設(shè)計(jì)》表 3-8 卸料力、推件力和頂件力系數(shù) 取 K 卸=0.035 F卸二K卸.F落 (4-2) =0.035 X66128.4 =2314.494 (N) 4.3 沖孔力 F 沖 查《冷沖模設(shè)計(jì)》第 54 頁(yè)，落料力 F 沖公式為 F 沖 =KLt (4-3) 式中 F 沖—落料力( N ) L—沖裁件周長(zhǎng)(mm) t —材料厚度 (mm) t—材料的抗剪強(qiáng)度(MPa ) K—系數(shù)，常取K=1.3 這里 L= n X27mm t=1mm 取 r=300MPa 于是 F 沖=

16、1.3 XnX7 X1 X300 =33064.2 （ N） 4.4 頂件力 F 頂 查《冷沖模設(shè)計(jì)》表 3-8 卸料力、推件力和頂件力系數(shù) 取K頂=0.06 F頂二K頂.F沖 (4-4) =0.06 X33064.2 =1983.852 (N) 4.5翻邊力F翻 查《冷沖模設(shè)計(jì)》 ，第 216 頁(yè)，翻邊力公式為 F 翻=1.1 冗(D-d)t os (4-5) 其中 F 翻—翻邊力 (N) D —翻邊后中經(jīng) (mm) d —翻邊預(yù)沖孔直徑 (mm) t —材料厚度 (mm) os —材料的屈服點(diǎn) (MPa) 這里 D=28mm ，d=15.16mm, t=1

17、mm, os=206MPa 于是 F 翻=1.1 X3.14(28-15.16) X1 X206 =9135.9682(N) 4.6 總沖壓力 F 總 F總二F落+F沖+F卸+F頂+F翻 (4-6) =66128.4 ＋33064.2 ＋2314.494 ＋1157.247+1983.852+9135.9682 =112626.91 (N) 4.7 計(jì)算壓力中心 計(jì)算壓力中心的目的是使模柄軸線和壓力機(jī)滑塊的中心線重合， 避免滑塊受 偏心載荷的影響而導(dǎo)致滑塊軌道和模具的不正常磨損， 降低模具壽命甚至損壞模 具。 從制件的形狀可以看出，該制件是回轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)，形狀對(duì)稱，故模具壓力中心

18、就在 圓心部位，即無(wú)須再來(lái)計(jì)算了。 5主要工作部分尺寸計(jì)算 5.1落料刃口尺寸 查《冷沖模設(shè)計(jì)》表 3-3沖裁模初始雙面間隙Z 取 Zmin=0.1mm Zmax=0.14mm 對(duì)零件圖中未注公差的尺寸，沖壓件一般保證精度 IT14，因制件形狀簡(jiǎn)單且對(duì) 稱，在這里保證精度IT13 o 查《互換性與測(cè)量技術(shù)基礎(chǔ)》表 3-6簡(jiǎn)單形狀沖裁時(shí)凸凹模的制造偏差 3凹=+0.03mm 5凸=-0.02mm 因此：| 3 凹|+| 3 凸=0.03+0.02 mm =0.05mm Zmax -Zmi n=0.14-0.1mm =0.04mm | 3 凹+| 3 凸〉Zmax

19、 之min 因此在這里采用單配方法加工。 對(duì)于落料，先做凹模，并以它作為基準(zhǔn)配做凸模 查《互換性與測(cè)量技術(shù)基礎(chǔ)》表 2-4查出其極限偏差為: mm 查《冷沖模設(shè)計(jì)》表3-5磨損系數(shù) 取 X=0.5 +㈡△ (D-X △ ) o (5-1) 1 (54 - 0. 5 X 0.46) Q □3. /1 n mm mm 落料凸模的尺寸按凹模尺寸配制，其雙面間隙為 0.10?0.14mm 5.2沖孔刃口尺寸 沖孔部分：3凹=+0.02mm 3凸=-0.02mm | 3 凹+| 3 凸|=0.02+0.02mm =0.04mm | 3 凹+| 3 凸|= Zmax

20、 ^Zmin 對(duì)于采用分別加工時(shí)，應(yīng)保證下述關(guān)系： | 3 凹 |+| 3 凸 | < Zmax 之min (5-2)  但對(duì)于形狀復(fù)雜或料薄的工件，為了保證凸、凹模間一定的隙值，必須采用配合 加工。 因此在這里采用還是采用單配方法加工 對(duì)于沖孔，先做凸模，并以它作為基準(zhǔn)配做凹模 查《互換性與測(cè)量技術(shù)基礎(chǔ)》表 他15丄&舄" 2-4查出其極限偏差為: mm 查《冷沖模設(shè)計(jì)》表 3-5磨損系數(shù) 取X=0.5 I (d + X A ) 則 d 凸 二 (5-3) (15.16 + 0. 5 X 0. 27) 1 ° = -(-)X 0.27 15

21、3 ° =^^^mm 沖孔凹模的尺寸按凸模尺寸配制，其雙面間隙為 0.10?0.14mm 5.3翻邊工作刃口尺寸 翻邊間隙 如圖5-1，由于在翻邊過(guò)程中，材料沿切向伸長(zhǎng)，因此其端面的材料變薄非 常嚴(yán)重，根據(jù)材料的統(tǒng)一變形情況， 翻邊凹模與翻邊凸模之間的間隙應(yīng)小于原來(lái) 的材料厚度。 一—Z/2 圖5-1翻邊間隙 查《冷沖壓模具設(shè)計(jì)與制造》，表5-5平板毛坯翻邊時(shí)凸凹模之間的間隙 得 Z/2=0.85mm 532翻邊刃口尺寸 1.翻邊凸模的刃口尺寸計(jì)算 -(-)X 0.33 o -0 0825 =27.165 2.翻邊凹模的刃口尺寸計(jì)算 (5-5) 根據(jù)

22、翻邊間隙和翻邊凸模的刃口尺寸來(lái)確定翻邊凹模的刃口尺寸 6凸模、凹模與凸凹模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與校核 6.1落料凹模結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 最小壁厚 沖孔落料復(fù)合模的凸凹模. 其刃口平面與工件尺寸相同， 這就產(chǎn)生了復(fù)合模 的“最小壁厚”問(wèn)題。 沖孔落料復(fù)合模許用最小壁厚可按表 6-1選取，形式如圖6-1表示，表值為經(jīng)驗(yàn) 數(shù)據(jù)。 表6-1 凸凹模最小壁厚a數(shù)值 （單位：mm ）部分如下 材料厚度 0.8 0.9 1.0 1.2 最小壁厚 2.3 2.5 2.7 3.2 最小直徑 15 18 圖6 — 1最小壁厚 為了增加凸凹模的強(qiáng)度和減少孔內(nèi)廢料的漲力， 可

23、以采用對(duì)凸凹模有效刃口以下 增加壁厚或?qū)U料反向頂出的辦法.如圖 6— 1所示。 模具材料的選擇 從眾多模具材料中選出9Mn2V鋼，該模具鋼是一種綜合力學(xué)性能比碳素工 具鋼好的低合金工具鋼，它具有較高的硬度和耐磨性，淬火時(shí)變形較小，淬透性 很好。由于鋼中含有一定量的釩，細(xì)化了晶粒，減小了鋼的過(guò)熱敏感性，同時(shí)碳 化物較細(xì)小和分布較均勻。 9Mn2V鋼的化學(xué)成分和物理性能分別如表 6-2和表6-3所示 表6-2 9Mn2V 鋼化學(xué)成分（ GB/T 1299 — 2000 ) W% C Si Mn V P S 0.85 ?0.95 < 0.40 1.70 ?2.

24、00 0.10 ?0.25 < 0.030 < 0.030 表6-3臨界溫度 臨界點(diǎn) Ac1 Acm Ar1 Ar3 溫度(近似值)卩E 730 760 655 690 表6-4綜合性能 耐磨性 耐沖擊性 淬火不變形性 淬硬深度 中等 中等 好 淺 紅硬性 脫碳敏感性 切削加工性 差 較大 較好 所以這里不管是凸模、凹模還是凸凹模，材料都選用 9Mn2V鋼 這里的落料凹模的熱處理硬度為 60?62HRC 確定凹模外形尺寸 確定凹模外形尺寸的方法有多種，通常都是根據(jù)零件的材料厚度和排樣圖 所確定的凹模型孔壁

25、間最大距離為依據(jù)，來(lái)求凹模的外形尺寸。 凹模的刃口形式，考慮到本例生產(chǎn)批量較大，所以采用刃口強(qiáng)度較高的凹模，故 采用階梯形直壁式。 凹模的外形一般有矩形與圓形兩種， 凹模的外形尺寸應(yīng)保證凹模有足夠的強(qiáng)度與 剛度，凹模的厚度還應(yīng)考慮修模量。 凹模的外形尺寸一般根據(jù)沖材料的厚度和沖 裁件的最大外形尺寸來(lái)確定。 查《冷沖模設(shè)計(jì)》，第101頁(yè)，凹模厚度和壁厚公式為 凹模厚度 H=Kb( >15mm) (6-1) 式中 K—系數(shù)，考慮板料厚度的影響 b —沖裁件的最大外形尺寸 凹模壁厚 C=(1.5?2)H( >30?40mm) (6-2) 查《冷沖模設(shè)計(jì)》，表4-3系數(shù)K值 取

26、 K=0.22 因 b=54 mm 故 H=0.22 X54 =11.88mm C=1.5 X22 =33mm 考慮到翻邊高度8mm 和保證H >15mm，最后取H=22mm 凹模形狀簡(jiǎn)圖如圖6-2 圖6-2落料凹模 凹模的強(qiáng)度校核 查《中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典》，第三卷，表 20.1-18 凹模強(qiáng)度計(jì)算公式 (6-3) Hmi n= 式中 Hmin —凹模的最小厚度（mm ） F—沖壓力（N ） owp —許用彎曲應(yīng)力（MPa ） d、do —凹模刃口與支承口直徑 這里 F= F 落=66128.4 （ N ） mm ) awp= 500MPa d=53.

27、77mm do=64mm^ x 66128,1 Hmi n= 2 x 53.77 3 X 64 =9.34mm 而真實(shí)的凹模厚度為22mm，所以凹模的強(qiáng)度滿足要求。 6.2落料、翻邊凸凹模外形尺寸 1. 落料、翻邊凸凹模的高度 落料、翻邊凸凹模的高度滿足翻邊高度和凸、凹模之間安全距離外，還考慮翻邊 間隙，保證強(qiáng)度要求，即凸凹模壁厚大于最小壁厚。 這里落料、翻邊凸凹模的高度為 30mm o 2. 落料、翻邊凸凹模的強(qiáng)度校核 Lmax < （6-4 ）式中 Lmax —沖孔凸模許用的最大自由長(zhǎng)度（ mm ） E—沖孔凸模材料的彈性模量（MPa ） d —凸?；驔_孔

28、直徑（mm ） t—沖件材料的抗剪強(qiáng)度（MPa ） t—沖件材料的厚度（mm ） 這里 E=2.2 x- MPa d=53.77mm t=1mm t=300 MPa 3+14 于是 Lmax w= I* x =2095.4mm 而實(shí)際的沖孔、翻邊凸凹模厚度為 30mm，所以強(qiáng)度完全滿足要求。 材料同樣選用9Mn2V鋼，其熱處理硬度為 58?60HRC 落料、翻邊凸凹模簡(jiǎn)圖如圖 6-3 再3, 77 - 圖6-3落料、翻邊凸凹模 6.3沖孔、翻邊凸凹模外形尺寸 沖孔、翻邊凸凹模的功能是完成沖孔、翻邊，重要性大，其熱處理硬度也相對(duì)比 落料凸模大，其

29、材料選用 9Mn2V鋼，熱處理硬度為60?62HRC 1?沖孔、翻邊凸凹模的高度 沖孔、翻邊凸凹模的高度二沖孔、翻邊凸凹模固定板的厚度 +落料凹模的厚度 =12mm +22mm =34mm 2.沖孔、翻邊凸凹模的強(qiáng)度校核 1）沖孔凹模的強(qiáng)度校核 查《中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典》，第三卷，表 20.1-18 凹模強(qiáng)度計(jì)算公式 Hmi n= （6-5） 式中 Hmin —沖孔、翻邊凸凹模的最小厚度（ mm ） F—沖壓力（N ） owp —許用彎曲應(yīng)力（MPa ） d、do —沖孔、翻邊凸凹模刃口與支承口直徑（ mm ） d=15.3mm 這里 F= F 沖=33064.2 N

30、 a wp= 500MPa do=16.3mm Hmi n= 1.5X33064.2 V 500 2X15.3) 3X16.3) =6.1mm 2）翻邊凸模穩(wěn)定能力的校核 Lmax < （6-6 ） 式中 Lmax —沖孔凸模許用的最大自由長(zhǎng)度（ mm ） E—沖孔凸模材料的彈性模量（MPa ） d —凸?；驔_孔直徑（mm ） t—沖件材料的抗剪強(qiáng)度（MPa ） t—沖件材料的厚度（mm ） 這里 E=2.2 xlM MPa d=27mm t=1mm t=300 MPa 314 于是 Lmax *16 x =745.6mm 而實(shí)際的沖孔、翻邊凸凹模厚

31、度為 34mm，所以強(qiáng)度完全滿足要求。 沖孔、翻邊凸凹模的簡(jiǎn)圖如圖 6-4 O.SX4Sn 圖6-4沖孔、翻邊凸凹模 6.4沖孔凸模外形尺寸 1. 沖孔凸模的形式采用類似直通式的形式，少了階梯形式的復(fù)雜，主要受上頂桿 孔和凸?？椎挠绊?，避免出現(xiàn)最小壁厚。 2. 沖孔凸模的長(zhǎng)度 沖孔凸模的長(zhǎng)度二沖孔凸模固定板的厚度+落料、翻邊凸凹模的高度+超出落料、 翻邊凸凹模的2mm 則沖孔凸模的長(zhǎng)度 =12mm +30mm +2mm =44mm 沖孔凸模簡(jiǎn)圖如圖6-5 圖6-5沖孔凸模 3. 強(qiáng)度校核 1）凸模穩(wěn)定能力的校核 查《中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典》，第三卷，表 2

32、0.1-10 凸模穩(wěn)定能力校核計(jì)算公式 Lmax < （6-7 ）式中 Lmax —沖孔凸模許用的最大自由長(zhǎng)度（ mm ） E—沖孔凸模材料的彈性模量（MPa ） d —凸?；驔_孔直徑（mm） t—沖件材料的抗剪強(qiáng)度（MPa ） t—沖件材料的厚度（mm ） 這里 E=2.2 史"MPa d=15.3mm t=1mm t=300 MPa 3.14 于是 Lmax <= x =318mm 2 ）承壓能力的校核 （jk=冬cjp （6-8） 式中 t—沖件材料的抗剪強(qiáng)度（MPa ） t—沖件材料的厚度（mm ） d—凸模或沖孔直徑（mm ） ok —凸模刃口的接觸應(yīng)

33、力（MPa ） op —凸模材料的許用壓應(yīng)力（MPa ） 這里 t=300 MPa t=1mm d=15.3mm *=1500 MPa =600MPa <(p=1500 MPa 即凸模穩(wěn)定能力和承壓能力均滿足要求。 7主要零部件設(shè)計(jì) 7.1模柄的設(shè)計(jì) JB/T7646.1-1994 ) 圖7-1模柄 7.2固定板和墊板的設(shè)計(jì) 721沖孔、翻邊凸凹模固定板的設(shè)計(jì) 查《中國(guó)模具

34、設(shè)計(jì)大典》第 3卷，表22.5-19圓形固定板 直徑 D=120mm ，厚度 H=12mm 材料：45 熱處理硬度43?48HRC 沖孔、翻邊凸凹模固定板的簡(jiǎn)圖如圖 7-2 0120 ” 0. 05 | A 羽一-  35 圖7-2沖孔、翻邊凸凹模固定板 722沖孔凸模固定板的設(shè)計(jì) 沖孔凸模的固定方式有直接固定在模座、 用固定板固定和快換式固定三種固定方 式，這里選用固定板固定，且采用臺(tái)肩固定。 將沖孔凸模壓入固定板內(nèi)，裝配采用 N7/h6 查《中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典》第 3卷，表22.5-19圓形固定板 直徑 D=120mm ，厚度 H=12mm 材料

35、：45 熱處理硬度43?48HRC 沖孔固定板的簡(jiǎn)圖如圖7-3 叫0  35 呵 圖7-3沖孔固定板 723墊板的設(shè)計(jì) 查《中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典》第 3卷，表22.5-20圓形墊板 直徑 D=120mm ，厚度 H=6mm 材料：45 熱處理硬度43?48HRC 墊板的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖7-4  圖7-4墊板 7.3定位零件的設(shè)計(jì) 731固定擋料銷的設(shè)計(jì) 固定擋料銷的作用是控制送料步距，分圓形與鉤形兩種，一般裝在凹模上。因圓 形擋料銷結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造容易，我們這里就選用圓形了。 查《中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典》 第3卷，表22.5-58固定擋料銷(J

36、B/T7649.10-1994 ) 選用直徑為d=6mm,A 型固定擋料銷 材料：45 熱處理硬度：43?48HRC 固定擋料銷簡(jiǎn)圖如圖7-5 圖7-5固定擋料銷 定位銷的設(shè)計(jì) 定位銷的作用是提供條料的導(dǎo)向 材料：45 熱處理硬度：43?48HRC 定位銷簡(jiǎn)圖如圖7-6 ，以免送偏。 T Li Q 圖7-6定位銷 733圓柱銷的設(shè)計(jì) 1. 上圓柱銷的設(shè)計(jì) 查《中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典》第 3卷，表22.6-12 淬硬鋼和奧氏體不銹鋼圓柱銷 (GB/T199.2-2000 ) 上圓

37、柱銷公稱直徑d=8mm ，公差為m6，公稱長(zhǎng)度1=70 mm 材料：45，普通淬火，表面氧化處理 上圓柱銷簡(jiǎn)圖如圖7-7 盧1 + 1*6 - /0 ——1 圖7-7上圓柱銷 2. 下圓柱銷的設(shè)計(jì) 查《中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典》第 3卷，表22.6-12 淬硬鋼和奧氏體不銹鋼圓柱銷 (GB/T199.2-2000 ) 下圓柱銷公稱直徑d=8mm ，公差為m6，公稱長(zhǎng)度1=60 mm 材料：45，普通淬火，表面氧化處理 下圓柱銷簡(jiǎn)圖如圖7-8 . 6 廿 60 圖7-8下圓柱銷 7.4出件機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 741上出件機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 1. 推板

38、參照《冷沖壓模具設(shè)計(jì)與制造》，第309頁(yè)，頂板圖7.28與表7.56 材料：45 熱處理：43?48HRC 推板簡(jiǎn)圖如圖7-9 1 1 1 \ 飛 1 1 以￡ f 1 22 (340 圖7-9推板 2. 推桿 查《冷沖壓模具設(shè)計(jì)與制造》表 7.54帶肩推桿尺寸(GB/T2867.1 — 81 ) 推桿長(zhǎng)度二翻邊行程距離+ 材料：45 熱處理：43?48HRC 推桿簡(jiǎn)圖如圖7-10 1X45q 1X45Q ⑶ " 、 - LQ ] : 1 ■= -4 ? 1.15 -35 -

39、 ■ 圖7-10推桿 3. 上頂桿 查《中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典》第 3卷，表22.5-61頂桿(JB/T7650.3-1994 ) 材料：45 熱處理硬度：43?48HRC 上頂桿的長(zhǎng)度L=沖孔凸模固定板厚度+上墊板厚度+空閑高度+行程距離 =12+6+10+11 =39mm 上頂桿的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖 7-11 O. 5X 15 Jf — — 1 0 圖7-11上頂桿 4. 上頂板 查《中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典》第 3卷，表22.5-62頂板(JB/T7650.4-1994 ) 材料：45 熱處理硬度：43?48HRC 頂板的簡(jiǎn)圖分別如圖7-1

40、2 圖7-12上頂板 下出件機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 下出件機(jī)構(gòu)是個(gè)彈頂器，裝于下模座，由彈簧驅(qū)動(dòng)。 1.下頂桿 查《中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典》第 3卷，表22.5-61頂桿(JB/T7650.3-1994 ) 因 卸料力F卸=2314.494 ( N ) 這里只用一根彈簧，所以該彈簧受力 2314.494 (N ) 在滿足工作負(fù)荷前提下，查《沖模設(shè)計(jì)應(yīng)用實(shí)例》 ，附錄C1圓鋼絲螺旋彈簧規(guī) 格 選取了序號(hào)78至83的8鐘彈簧，它們的主要參數(shù)如下表 7-1 表7-1 圓鋼絲螺旋彈簧規(guī)格(序號(hào) 78至83) 序號(hào) 彈簧外徑 材料直徑 節(jié) 距 自由高度 受負(fù)荷F1時(shí)

41、 最大工作 D/mm d/mm t/mm HO/mm 的 高 度 負(fù) 荷 H1/mm F1/N 78 80 60.2 79 55 9 14.5 120 88.4 2750 80 160 116.5 81 200 144.5 82 240 173 83 280 201.5  根據(jù)表7-1和圖7-14 ，得到如下數(shù)據(jù)表7-2 表7-2 圓鋼絲螺旋彈簧有關(guān)數(shù)據(jù)（序號(hào) 78至83） 序號(hào) H0 H1 S1 =

42、 H0-H1 S預(yù) 5總（S工作+ S預(yù)） 78 80 60.2 19.8 16 27 79 120 88.4 31.6 27 28 80 160 116.5 43.5 32 43 81 200 144.5 55.5 43 54 82 240 173 67 54.5 65.5 83 280 201.5 78.5 66 77 其中：S 工作=10mm+1mm=11mm 檢驗(yàn)是否滿足S1> S總，如果滿足，則可以選用。 80號(hào)至83號(hào)彈簧均滿足要求，因此這里選用 80號(hào)彈簧 規(guī)格為 9 X46 X80 GB/T

43、2089-80 彈簧裝配高度H2二H0- S預(yù) =160-32 =128mm 材料：60Si2 MnA 熱處理硬度：43?48HRC，彈簧兩端拼緊并磨平。 3?下頂板 查《中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典》第 3卷，表22.5-62頂板(JB/T7650.4-1994 ) 材料：45 熱處理硬度：43?48HRC 下頂板的簡(jiǎn)圖分別如圖7-15 圖7-15下頂板 下出件機(jī)構(gòu)總體簡(jiǎn)圖如圖 7-16 圖7-16下出件機(jī)構(gòu)圖 1-下頂桿 2-導(dǎo)管 3-彈簧 4-托板 5-螺母 8模架的選擇 8.1模架的選擇 標(biāo)準(zhǔn)模架中，應(yīng)用最廣的是用導(dǎo)柱、導(dǎo)套作為導(dǎo)向裝置的模架。

44、根據(jù)導(dǎo)柱、 導(dǎo)套配置的不同有以下四種基本型式：對(duì)角導(dǎo)柱模架、后側(cè)導(dǎo)柱模架、中間導(dǎo)柱 模架、四導(dǎo)柱模架。 表8-1列舉了它們之間的功能與用途 表8-1各模架功能與用途 模架型式（標(biāo)準(zhǔn)號(hào)） 功能與用途 對(duì)角導(dǎo)柱模架 GB/T2851.1-1990 在凹模面積的對(duì)角中心線上， 裝有前后導(dǎo)柱，其有效區(qū)在 毛坯進(jìn)給方向的導(dǎo)套間， 受力平衡，上模座在導(dǎo)柱上運(yùn)動(dòng) 平穩(wěn)，適用于縱向或橫向送料，使用面寬，常用于級(jí)金模 或復(fù)合模。其凹模周界范圍為 63mm X50mm ?500mm X500mm 后側(cè)導(dǎo)柱模架 GB/T2851.3-1990 兩導(dǎo)柱、導(dǎo)套分別裝在上、下模座后側(cè)，凹模面積是導(dǎo)套

45、 前的有效區(qū)域，可用于沖壓較寬條料，且可用邊角料，送 料與操作方便，可縱向、橫向送料。主要適用于一般精度 要求的沖模，不宜用于大型模具，因有彎曲力矩，上模座 在導(dǎo)柱上運(yùn)動(dòng)不平穩(wěn)。其凹模周界范圍為 63mm X 50mm ?400mm X250mm 中間導(dǎo)柱模架 GB/T2851.5-1990 其凹模面積是導(dǎo)套間的有效區(qū)域， 僅使用于橫向送料，常 用于彎曲?；驈?fù)合模。具有導(dǎo)向精度咼，上模座在導(dǎo)柱上， 運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)的特點(diǎn)。其凹模周界范圍為 63mm X50mm? 500mm X500mm 四導(dǎo)柱模架 GB/T2851.7-1990 模架受力平穩(wěn)，導(dǎo)向精度高。使用于大型制件，精度很高

46、的沖模，以與大批量生產(chǎn)的自動(dòng)沖壓生產(chǎn)線上的沖模。 其 凹模周界范圍為 160mm X250mm ?630mm X400mm 后側(cè)導(dǎo)柱模架適用于一般精度要求的沖模，且可用邊角料，送料與操作方 便，可縱向、橫向送料，這里就選用后側(cè)導(dǎo)柱模架了。 查《中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典》，第3卷，表2243后側(cè)導(dǎo)柱模架 這里選用后側(cè)導(dǎo)柱模架的規(guī)格如下： GB/T 2855.5 GB/T 2855.6 GB/T 2861.1 GB/T 上模座：125mm X125mm X30mm 下模座：125mm X125mm X35mm 導(dǎo)柱：22mm xi30mm 導(dǎo)套：22mm X70mm X28mm

47、 2861.6 8.2模具的閉合高度計(jì)算 1. 模具閉合高度計(jì)算的意義 模具的閉合高度 H模是指模具在最低工作位置時(shí)上模座的上平面與下模座 的下平面之間的高度。計(jì)算模具的閉合高度 H模是為選壓力機(jī)提供幫助，壓力 機(jī)的閉合高度應(yīng)與沖模的閉合高度相適應(yīng)， 即滿足：沖模的閉合高度在壓力機(jī)的 最大閉合高度和最小閉合高度之間，否則就不能保證正常的安裝與工作。 2. 計(jì)算模具的閉合高度 模具的閉合高度H模二上模座厚度+墊板厚度+上墊板厚度+沖孔凸模固定板厚 度+落料凸模高度+落料凹模高度+沖孔、翻邊凸凹模固定板厚度 +下墊板厚度 下模座厚度+上、下模安全距離 貝y H 模=30mm +17

48、mm +6mm +12mm +30mm +22mm +12mm +35mm +10mm =174mm 9選擇沖壓設(shè)備 沖壓設(shè)備是提供模具行程能量的，在冷沖壓生產(chǎn)中，為了適應(yīng)不同的沖壓 工作需要，采用各種不同類型的壓力機(jī)。 壓力機(jī)的類型很多，按傳動(dòng)方式的不同, 主要可分為機(jī)械壓力機(jī)和液壓壓力機(jī)兩大類。 其中機(jī)械壓力機(jī)在冷沖壓生產(chǎn)中應(yīng) 用最廣泛。隨著現(xiàn)代沖壓技術(shù)的發(fā)展，高速壓力機(jī)、數(shù)控回轉(zhuǎn)頭壓力機(jī)等也日益 得到廣泛地應(yīng)用。 下面表9-1和表9-2，分別列舉了按沖壓件大小和按生產(chǎn)批量選擇設(shè)備 表9-1按沖壓件大小選擇設(shè)備 零件大小 選用類型 特點(diǎn) 適用工序 小型或中小 型

49、 幵式機(jī)械壓力 機(jī) 有定的精度和剛 度，操作方便，價(jià)格 低廉 分離與成形 （深度淺的成形件） 大中型 閉式機(jī)械壓力 機(jī) 精度與剛度更咼，結(jié) 構(gòu)緊湊，工作平穩(wěn) 分離、成形 （深度大的成形件與復(fù) 合工序） 表9-2按生產(chǎn)批量選擇設(shè)備 沖壓件批量 設(shè)備類型 特點(diǎn) 適用工序 小批 量 薄板 通用機(jī)械壓力 機(jī) 速度快，生產(chǎn)效率咼，質(zhì)量 較穩(wěn)定 各種工序 厚板 液壓機(jī) 行程不穩(wěn)定，不會(huì)因超載而 損壞設(shè)備 拉深、脹形、彎曲 等 大批量 高速壓力機(jī) 咼效率 沖裁 多工位自動(dòng)壓 力機(jī) 高效率，消除了半成品堆儲(chǔ) 等問(wèn)題 各種工序 為安

50、全起見(jiàn)，防止設(shè)備超載，應(yīng)注意以下幾點(diǎn)： 1. 所選沖壓機(jī)的公稱壓力必須大于沖壓所需的總沖壓力，即： F壓機(jī)＞F總 2. 所選壓力機(jī)的閉合高度應(yīng)與沖模的閉合高度相適應(yīng)，即滿足：沖模的閉合高度 在壓力機(jī)的最大閉合高度和最小閉合高度之間。 3. 壓力機(jī)的工作臺(tái)面的必須大于模具下模座的外形尺寸，并還要留有安裝固定的 余地，但過(guò)大的工作臺(tái)面上安裝過(guò)小尺寸的沖模時(shí)， 對(duì)工作臺(tái)的受力條件也是不 利的。 4. 壓力機(jī)的行程大小應(yīng)適應(yīng)，由于壓力機(jī)的行程影響到模具的張幵高度，因此對(duì) 于沖模、彎曲等模具，其行程不宜過(guò)大，以免發(fā)生凸模與導(dǎo)板分離或滾珠導(dǎo)向裝 置脫幵的不良后果。 由于制件屬于小型制件，又是

51、薄板，要求是大批量生產(chǎn)，考慮到經(jīng)濟(jì)性和制件質(zhì) 量，綜合考慮選用幵式雙柱可傾式壓力機(jī)。 查《冷沖壓模具設(shè)計(jì)與制造》表 7.10幵式雙柱可傾式壓力機(jī)技術(shù)規(guī)格 這里選用型號(hào)J23-16，它的主要技術(shù)規(guī)格如下表 9-3 表9-3 J23-16型壓力機(jī)主要參數(shù) 公稱壓力/KN 160 滑塊行程/mm 55 滑塊行程次數(shù)/(次/min) 120 最大封閉咼度/mm 220 最大裝模咼度/mm 180 滑塊中心線至床身距離/mm 160 連桿調(diào)節(jié)長(zhǎng)度/mm 45 床身兩柱間距離/mm 220 模柄孔尺寸/mm 直徑 40 工作臺(tái)尺寸/mm 前后 300 深度

52、 60 左右 450 墊板尺寸/mm 厚度 40 機(jī)床外形尺寸/mm 前后 1130 孔徑 210 左右 921 電動(dòng)機(jī)功率/kw 1.5 咼度 1890 床身最大可傾角 / (°) 35 機(jī)床總質(zhì)量/kg 1055 10模具總裝圖與裝配工藝性 10.1模具工作原理 模具總裝圖如圖11-1 A-A 4 1_fj 3 11 20 門 22 24 29 圖11-1裝配圖 1-下模座 2-下頂桿 3-下螺釘 4-沖孔、翻邊凸凹模固定板 5-落料凹模 6- 下頂板 7-固定擋料銷 8-落料、翻邊凸凹模 9-沖

53、孔凸模固定板 10-墊板 1 11-墊板2 12-上模座 13-螺釘 14-模柄 15-推桿 16-圓柱銷 17-推 板18-導(dǎo)套19-上頂桿 20-上頂板 21-沖孔凸模 22-沖孔、翻邊凸凹模 23-導(dǎo)柱 24-下圓柱銷25-導(dǎo)管 26-彈簧 27-托板 28-螺母 29-定位銷 圖11-1為落料、沖孔、翻邊復(fù)合模的總裝圖，由于該模具一次性完成 3 道工序，故有些零件具有多重功能： 落料、翻邊凸凹模8的外圓起落料凸模的作 用，端面起壓邊的作用，內(nèi)孔起翻邊凹模的作用；沖孔、翻邊凸凹模 22的內(nèi)孔 起沖孔凹模，外圓為翻邊凸模；此外工作零件還有落料凹模 5和沖孔凸模21 o 考慮到?jīng)_孔

54、漏料的方便，將沖孔凸模 21置于上模；考慮到卸料和出件的方 便，采用了安裝在下模的彈頂裝置和利用安裝在壓力機(jī)上的打料機(jī)構(gòu)。 該結(jié)構(gòu)將 沖孔廢料由常見(jiàn)的內(nèi)部彈性結(jié)構(gòu)向上推出，改為從導(dǎo)管 25孔自由漏出，即中間 推件力為零，減輕的沖壓負(fù)荷，而且也提高了模具使用壽命。 工作時(shí)，將剪好的條料放在落料凹模 5上靠緊固定擋料銷7和定位銷29， 壓力機(jī)滑塊帶動(dòng)上模下行時(shí)，沖孔凸模 21首先與沖孔、翻邊凸凹模 22進(jìn)行沖 孔，沖孔結(jié)束后，接著落料、翻邊凸凹模 8與落料凹模5進(jìn)行落料，上模繼續(xù)下 行，落料、翻邊凸凹模 8與下頂板3的端面接觸，把坯料兩端壓緊，此時(shí)落料、 翻邊凸凹模8的內(nèi)孔與沖孔、翻

55、邊凸凹模 22的外孔幵始翻邊，這樣就完成了落 料、沖孔、翻邊3道工序。 當(dāng)上?；厣龝r(shí)，下出件機(jī)構(gòu)在彈簧 26的作用下幵始工作，下頂桿 2帶動(dòng)下 頂板3上行完成出件，當(dāng)制件留在落料、翻邊凸凹模8上，則由上出件機(jī)構(gòu)來(lái)完 成出件，這時(shí)推板17帶動(dòng)上頂桿19，上頂桿19帶動(dòng)上頂板20完成出件。沖 孔的廢料從沖孔、翻邊凸凹模 22下的導(dǎo)管孔落下，至此整個(gè)沖壓工序完成。 按模具工作順序，為了避免落料后馬上就進(jìn)行拉伸， 也為了避免同時(shí)落料和 沖孔，壓力集中增大，因此沖孔凸模高出落料凸模 2mm，實(shí)行先沖孔，再落料， 接著壓緊翻邊，其實(shí)落料、沖孔、翻邊復(fù)合模成了沖孔、落料、翻邊復(fù)合模。 10.2裝

56、配工藝性 工作零件的固定裝配 1. 落料、翻邊凸凹模 落料、翻邊凸凹模采用圓柱銷和螺釘固定，螺釘選用 M10 X60，圓柱銷選用? 8 X70 2. 落料凹模 落料凹模采用圓柱銷和螺釘固定，螺釘選用 M10 X55，圓柱銷選用? 8 X60 3. 沖孔凸模 沖孔凸模采用固定板固定，采用 H7/m6配合 4. 沖孔、翻邊凸凹模 沖孔、翻邊凸凹模采用固定板固定，采用 H7/m6配合 1022其他零件的裝配 1. 導(dǎo)柱與導(dǎo)套 導(dǎo)柱與導(dǎo)套采用H7/h6配合 2. 導(dǎo)柱與下模座 導(dǎo)柱與下模座采用H7/r6配合 3. 導(dǎo)套與上模座 導(dǎo)套與上模座采用 H7/r6配合 4.

57、 模柄與模座 模柄與模座采用H7/m6配合 5?固定擋料銷與落料凹模 固定擋料銷與落料凹模采用 H7/m6配合 6. 定位銷與落料凹模 定位銷與落料凹模采用 H7/m6配合 7. 圓柱銷與凸模固定板、上下模座 圓柱銷與凸模固定板、上下模座采用 H7/n6配合 8. 螺釘與螺釘孔 螺釘與螺釘孔單邊間隙 0.5mm 9. 推桿與模柄 推桿與模柄單邊間隙0.5mm 10. 下頂板與沖孔、翻邊凸凹模 下頂板與沖孔、翻邊凸凹模單邊間隙 0.5mm 11. 上頂板與沖孔凸模 上頂板與沖孔凸模單邊間隙 0.5mm 12. 上頂桿與沖孔凸模固定板和墊板 10 上頂桿與沖孔凸模

58、固定板、墊板單邊間隙 0.5mm 13. 下頂桿與下模座和沖孔翻邊凸凹模固定板 下頂桿與下模座和沖孔翻邊凸凹模固定板單邊間隙 0.5mm 參考文獻(xiàn) 1.《模具設(shè)計(jì)與 CAD 》.高軍等編 .北京：化學(xué)工業(yè)出版社 .2006.8 2.《沖壓手冊(cè)》 .王孝培編 .北京：機(jī)械工業(yè)出版社 .2000 3. 《模具結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》 .許發(fā)樾等編 .北京：機(jī)械工業(yè)出版社 .2002 4. 《中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典》 第三卷 .中國(guó)機(jī)械工程學(xué)會(huì)， 中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典編委會(huì)編 南昌：江西科學(xué)技術(shù)出版社 .2003.1 5. 《沖模設(shè)計(jì)手冊(cè)》 .沖模設(shè)計(jì)手冊(cè)編寫(xiě)組編 .北京：機(jī)械工業(yè)出版社 .2003.5 6. 《沖模設(shè)計(jì)應(yīng)用實(shí)例》 .模具實(shí)用技術(shù)叢書(shū)編委會(huì)編 .北京：機(jī)械工業(yè)出版 社.1999.5 7《. 冷沖模設(shè)計(jì)》 .上海市教育委員會(huì)編 .丁松聚主編 .北京：機(jī)械工業(yè)出版社 .2007.6 8. 《互換性與測(cè)量技術(shù)基礎(chǔ)》 .廖念創(chuàng)主編 .北京：中國(guó)計(jì)量出版社 .2006.1 9. 《模具設(shè)計(jì)與制造實(shí)訓(xùn)教程》 .李學(xué)鋒主編 .北京：化學(xué)工業(yè)出版社 .2005.1 10. 《沖壓模具設(shè)計(jì)與制造技術(shù)》 .郭景儀等主編 .北京：北京出版社 .1991.4 11. 《模具制造工藝》 .柳舟通等主編 .北京：科學(xué)出版社 .2005.8