《第2章2廣州本田雅閣轎車發(fā)動機結(jié)構(gòu)與檢修》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《第2章2廣州本田雅閣轎車發(fā)動機結(jié)構(gòu)與檢修（27頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

1、第三節(jié) 曲柄連桿機構(gòu)及其檢修 1 曲柄連桿機構(gòu)結(jié)構(gòu)總述 曲柄連桿機構(gòu)的功用是把燃氣作用在活塞頂上的力轉(zhuǎn)變?yōu)榍S的轉(zhuǎn)矩，以向工作機械輸出機械能。曲柄連桿機構(gòu)的主要零件可以分成三組:缸體組、活塞連桿組、曲軸飛輪組。曲柄連桿機構(gòu)的結(jié)構(gòu)分解圖如圖2-24、2-25和圖2-26所示。 圖2-24 曲柄連桿機構(gòu)的結(jié)構(gòu)分解圖（1） 圖2-25 曲柄連桿機構(gòu)的結(jié)構(gòu)分解圖（2） 圖2-26 曲柄連桿機構(gòu)的結(jié)構(gòu)分解圖（3） 2 曲柄連桿機構(gòu)各部件的結(jié)構(gòu)和工作 2.1 氣缸體與氣缸蓋 2.1.1 氣缸體 2．1．1．1 氣缸體結(jié)構(gòu) 水冷發(fā)動機的氣缸體和曲軸箱常鑄成一體，

2、可稱為氣缸體-曲軸箱，也可簡稱為氣缸體。氣缸體上半部有一個或若干個為活塞在其中運動導向的圓柱形空腔，即為氣缸。下半部為支承曲軸的曲軸箱，其內(nèi)腔為曲軸運動的空間。發(fā)動機的各個機構(gòu)和系統(tǒng)都裝在氣缸體上。雅閣F23A3 發(fā)動機的氣缸體采用龍門式結(jié)構(gòu)曲軸箱。整個氣缸體是由鋁合金鑄造的，而氣缸則是由鑄鐵制成的。圖2-27為F23A3發(fā)動機氣缸體結(jié)構(gòu)。濕式鑄鐵缸套安裝到缸體中，有徑向定位及軸向定位止口。為降低發(fā)動機曲柄連桿機構(gòu)的振動，氣缸體下部還設有平衡軸裝置。 圖2-27 F23A3發(fā)動機氣缸體 為了加強鋁合金缸體裙部的強度，F(xiàn)23A3發(fā)動機在裙部增加了一個軸承蓋橋。為防止彎曲，每次均應將螺栓按

3、圖2-28所示的順序旋松1/3圈，直到將螺栓全部旋松為止。 圖2-28 軸承蓋橋螺栓的旋松順序 2．1．1．2 往復慣性力的平衡 常用的四缸四沖程汽車發(fā)動機，曲軸的曲拐夾角為180°。其一階往復慣性力和力矩可以自動平衡掉，而二階往復慣性力和力矩則不能自身平衡。因其對發(fā)動機的振動影響較小，而其平衡機構(gòu)的傳動也最復雜，一般發(fā)動機則不考慮對它們進行平衡。廣州本田雅閣轎車屬于中檔級轎車。它采用了雙平衡軸機構(gòu)對二階往復慣性力進行了平衡。圖2-29a為單缸機雙軸平衡機構(gòu)原理圖。圖2-29b為四沖程四缸機雙軸平衡機構(gòu)原理圖。圖2-30為F23A3發(fā)動機雙平衡軸結(jié)構(gòu)圖。 (a）單缸機雙軸

4、平衡機構(gòu)原理 (b) 四沖程四缸機雙軸平衡機構(gòu)原理 圖2-29 雙軸平衡機構(gòu)原理 圖2-30 F23A3發(fā)動機雙平衡軸結(jié)構(gòu) 2.1.1.3 氣缸體的使用及維修 為保證發(fā)動機各缸工作的均勻性，各缸在結(jié)構(gòu)尺寸上的差異要限制在一定的范圍內(nèi)。為此F23A3發(fā)動機在氣缸體上按順序，分別用字母A（或I).B(或II)標出各缸的結(jié)構(gòu)尺寸，見圖2-31(a)。氣缸套尺寸根據(jù)字母由左向右讀，分別對應于1至4缸。其中，A或I為86.010-86.020mm,B或II為86.000-86.010mm;維修極限為86.070 mm。氣缸套的磨損及錐度的測量方法見圖2-31(b)，在各缸中三

5、個平面上沿X和Y兩個方向測量。氣缸套第一和第三測量位置測量值之差的極限值為0.05 mm。如果任何一個氣缸的測量值超過了加大尺寸氣缸孔的維修極限，則更換氣缸體。 圖2-31 氣缸套的檢查 缸體頂部翹曲變形的檢查如圖2-32所示，沿邊緣和過中心交叉測量。最大翹曲變形量為0.07 mm。維修極限值為0.lO mm。 圖2-32氣缸體翹曲變形的檢查 2.1.2 氣缸蓋 氣缸蓋的主要功用是封閉氣缸上部，并與活塞頂部和氣缸壁一起形成燃燒室。氣缸蓋內(nèi)部有冷卻水套，其端面上的冷卻水孔與氣缸體的冷卻水孔相通，以便利用循環(huán)水來冷卻燃燒室等高溫部分。發(fā)動機的氣缸蓋上有進、排氣門座及氣門導管孔和

6、進、排氣通道和火花塞座孔等，每缸有4個氣門，2個進氣門，2個排氣門。F23A3發(fā)動機氣缸蓋是一個整體式鋁合金鑄件，如圖2-33所示。氣門沿縱向成一列布置，從而只需要一根凸輪軸即可直接驅(qū)動全部進排氣門，使結(jié)構(gòu)簡化。氣缸蓋上的氣門座是鑲嵌式結(jié)構(gòu)，可以更換，氣門導管同樣也可以更換，但因磨損很小，所以很少需要更換。氣缸蓋高度為99.95~100.05mm。氣缸蓋翹曲變形在0.05 mm與0.2 mm之間，則應修整氣缸蓋表面。在高度為100 mm，的基礎上，最大表面修整極限為0.2 mm。氣缸蓋螺栓一定要按規(guī)定的順序拆下和擰緊。圖2-34(a)為氣缸蓋螺栓擰松順序,圖2-34(b)為氣缸蓋螺栓擰緊順序。

7、 圖2-33 F23A3發(fā)動機氣缸蓋 圖2-34 氣缸蓋螺栓拆裝順序 在氣缸蓋安裝時，必須將定位銷對準。在氣缸蓋螺栓螺紋中施加清潔機油，以29N.m的扭矩按順序擰緊氣缸蓋螺栓。如圖2-35所示在螺栓帽和氣缸蓋上作出標記，擰緊氣缸蓋螺栓，直到螺栓帽上的標記與氣缸蓋的標記(旋轉(zhuǎn)螺栓90°)2次對正(如果用新的氣缸蓋螺栓，將螺栓多旋緊90°)。 圖2-35 氣缸蓋螺栓與氣缸蓋上的標記 2.2 活塞連桿組 活塞連桿組由活塞、活塞環(huán)、活塞銷、連桿等機件組成(見圖2-36)。 圖2-36 活塞連桿組 2.2.1 活塞 2.2.1.1 結(jié)構(gòu)特點 活塞的

8、主要作用是承受氣缸中氣體壓力所造成的作用力，并將此力通過活塞銷傳給連桿，以推動曲軸旋轉(zhuǎn)?；钊捻敳窟€與氣缸蓋、氣缸壁共同組成燃燒室。 F23A3發(fā)動機采用平頂?shù)摹⒕哂需T人鋼片的鑄鋁活塞。布置有2道氣環(huán)和1道油環(huán)，由于活塞上下受熱不同，膨脹量不同，因此活塞頭部的直徑小于裙部，即呈錐形;而因活塞銷座受熱時的膨脹、活塞受力引起的機械變形以及活塞在側(cè)壓力的作用下，使其沿活塞銷方向的變形大于與活塞銷垂直的方向，為了使正常工作狀態(tài)下的活塞呈圓柱形，F(xiàn)23A3發(fā)動機活塞設計成其裙部斷面為長軸垂直于活塞銷方向的橢圓形，且隨距裙部底端高度的不同，各斷面上的橢圓形長短軸半徑是變化的。鑄人的鋼片用來控制裙

9、部熱膨脹。同時減輕活塞與氣缸套的偏磨，及減小活塞在側(cè)向力換向時對氣缸的“拍擊”，從而減少嗓音，改善發(fā)動機工作的平順性。 2.2.1.2 使用及安裝 F23A3發(fā)動機的活塞和氣缸套都按直徑大小分成級別，以保證活塞間隙，要求按著相對應的尺寸關(guān)系進行配對使用，即活塞的級別必須與氣缸套的級別相對應，兩者級別不同時不能配對使用。在將活塞連桿組裝配到發(fā)動機上時，活塞頂部的字母一定要與打印在機體上的各氣缸的字母相對應，機體上的字母從左至右讀，對應1號到4號氣缸。在機體上的字母為A或I時，對應的活塞頂無字母標記;而在機體上的字母為B或II時，對應活塞頂部的字母為B。對于活塞和活塞銷也是同樣的規(guī)

10、定，使用和安裝時一定要注意。在活塞的頂面，標有一箭頭和進氣方向的標記“IN”。裝配時，箭頭必須指向發(fā)動機正時皮帶一側(cè)，與連桿上的標記相同。而標有“IN”的一側(cè)一定要對應氣缸蓋上進氣口。 F23A3發(fā)動機的活塞銷與活塞銷座孔和連桿小頭襯套孔的連接配合采用“全浮式”。即在發(fā)動機運轉(zhuǎn)過程中，活塞銷不僅可以在連桿小頭襯套孔內(nèi)，還可以在銷座孔內(nèi)緩慢地轉(zhuǎn)動，以使活塞銷各部分的磨損比較均勻。由于鋁活塞銷座的熱膨脹量大于鋼活塞銷。為了保證高溫工作時有正常的工作間隙，在冷態(tài)裝配時，活塞銷與活塞銷座孔為過盈配合。裝配時，應先將鋁活塞放在溫度為70C的溫箱中加熱，然后將銷裝人。在安裝時，活塞上帶有凸印標記

11、的一側(cè)應與連桿上帶有凸印標記的一側(cè)相對應(見圖2-36)。為了防止銷軸向竄動而刮傷氣缸壁，在活塞銷座兩端用卡環(huán)嵌在銷座凹槽中加以軸向定位。活塞銷直徑為21.962-21.965mm，維修極限為21.945 mm;活塞與活塞銷之間的間隙為-0.0050+0.0010mm，維修極限為0.004mm;活塞銷與連桿之間的間隙為0.005~0.014mm，維修極限為0.019mm。2.2.2 活塞環(huán) 活塞環(huán)包括氣環(huán)和油環(huán)兩種。 2.2.2.1 氣環(huán) 氣環(huán)的作用是保證活塞與氣缸壁間的密封，防止氣缸中的高溫、高壓燃氣大量漏入曲軸箱，同時還將活塞頂部的大部分熱量傳導到氣缸壁，再由冷卻水或空氣

12、帶走。 F23A3發(fā)動機有兩道氣環(huán)。第一道環(huán)是桶面環(huán)，其特點是活塞環(huán)的外圓面為凸圓弧形，當桶面環(huán)隨活塞上下運動時，均能與氣缸壁形成楔形空間，使機油容易進入摩擦面，從而使磨損大為減少。桶面環(huán)與氣缸是圓弧接觸，因而對氣缸表面的適應性和對活塞偏擺的適應性均較好，有利于密封。第二道環(huán)為錐面環(huán)，可以改善磨合。這種環(huán)在氣缸內(nèi)可向下刮油，防止活塞環(huán)的向上泵油作用。當活塞環(huán)隨活塞向上運動時，由于斜面的油楔作用，可使活塞環(huán)在油膜上浮起，減少磨損。裝配時帶有制造標記的一面必須向上。 2.2.2.2 油環(huán) 油環(huán)用來刮除氣缸壁上多余的機油，并在氣缸壁上涂一層均勻的機油膜，這樣既可以防止機油竄人

13、氣缸燃燒，又可以減小活塞、活塞環(huán)與氣缸的磨損和摩擦阻力，并起到封氣的輔助作用。 F23A3發(fā)動機的油環(huán)為組合式油環(huán)。上、下各為一鋼片，中間為一道襯環(huán)組合而成。鋼片油環(huán)作用在氣缸壁上的單位面積壓力高，鋼片柔性好，上、下片可以互相獨立且能適應氣缸的不均勻磨損和活塞變形、擺動的影響，對油的密封性好，而且重量輕，但成本較高。 無論是氣環(huán)還是油環(huán)，裝人氣缸之后，都會有環(huán)隙，因此安裝時這些間隙要錯開，以免形成通路而漏氣。各環(huán)開口位置的布置如圖2-37所示。其中要注意:不要將活塞環(huán)開口設置在活塞推力面處，也不將其設置在與活塞孔對應的位置上。 活塞環(huán)開口間隙數(shù)據(jù)如表2-2所示。 圖

14、2-37 設置活塞環(huán)端隙 表2-2 活塞環(huán)開口間隙數(shù)據(jù) 厚度（高度），mm 開口間隙（標準），mm 開口間隙（使用極限），mm 第一氣環(huán) 1.2 0.20~0.35 0.60 第二氣環(huán) 1.2 0.40~0.55 0.70 油環(huán) 0.20~0.70 0.80 2.2.3 連桿 連桿的功用是將活塞承受的力傳給曲軸，并從而使得活塞的往復運動轉(zhuǎn)變?yōu)榍S的旋轉(zhuǎn)運動。連桿在工作中要承受活塞銷傳來的氣體壓力、活塞連桿組往復運動的慣性力和連桿大頭圍繞曲軸產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)慣性力的作用，而且連桿本身是一個較長的桿件，因此要求連桿必須有足夠的強度和剛度，并且盡量減

15、輕重量。F23A3發(fā)動機的連桿桿身為“工”字形斷面，大頭為平切口剖分式，下部為大頭蓋，用連桿螺栓將連桿蓋固定在桿身上。連桿蓋與連桿大頭是組合鏜孔的。為區(qū)分連桿大頭的尺寸，在連桿的側(cè)面壓印有數(shù)字或條碼，連桿軸頸的代碼通常是壓印在曲柄或曲柄銷上。在第一缸曲拐的曲柄上標有主軸頸和連桿軸頸代碼，其上的箭頭指向第一缸主軸頸和連桿軸頸的代碼。在裝配到曲軸上時，應與打印在曲軸上的字母或條碼一起來選用合適的軸瓦。軸瓦是通過標記在軸瓦邊緣的色碼來識別的，見圖2-38。 圖2-38 軸瓦識別 在裝配時，連桿桿身上的標記必須指向發(fā)動機正時皮帶一側(cè)。連桿小頭連同襯套上側(cè)面鉆有一集油孔，用來收集發(fā)動機

16、運轉(zhuǎn)時被激濺上來的潤滑油，以便對連桿小頭和活塞銷的摩擦表面進行潤滑。為了防止連桿大頭軸瓦在工作中發(fā)生轉(zhuǎn)動，在上軸瓦的端面邊緣處，沖壓出高于軸瓦鋼背面的定位凸鍵，裝配時，這個凸鍵應嵌大連桿大頭的相應凹槽中。 2．3 曲軸飛輪組 曲軸飛輪組主要由曲軸和飛輪以及其他不同功用的零件和附件組成。 2．3．1 曲軸 曲軸的功用是承受連桿傳來的力，并由此造成繞其本身軸線的力矩。在發(fā)動機工作中，曲軸受到旋轉(zhuǎn)質(zhì)量的離心力、周期變化的氣體壓力和往復慣性力的共同作用，使曲軸承受彎曲與扭轉(zhuǎn)載荷，為了保證工作可靠，要求曲軸具有足夠的剛度和強度，各工作表面要耐磨而且潤滑良好。圖2-39為F23A3發(fā)動

17、機曲軸，帶有平衡重，應在各連桿軸頸和主軸頸的中部，分選兩處測量同圓度，維修極限值為0.006mm皿;在各連桿軸頸和主軸頸的邊緣測量錐度，維修極限值為0.006mm。 圖2-39 F23A3發(fā)動機曲軸 發(fā)動機工作時，曲軸經(jīng)常受到離合器施加于飛輪的軸向力作用而有軸向竄動的趨勢。曲軸竄動將破壞曲柄連桿機構(gòu)和零件的正確相對位置，故必須用推力軸承加以限制，而在曲軸受熱膨脹時，又應允許它能自由伸長，所以曲軸上只能有一處設置軸向定位裝置?；瑒油屏S承主要有翻邊軸瓦的翻邊部分和特制的具有減摩合金層的推力片兩種。F23A3發(fā)動機曲軸采用了具有減摩合金層推力片的軸向定位方式。裝配時應注意將止推片

18、的油槽面向外，否則會引起曲軸和氣缸體的損壞。推力片的厚度是固定的，切不可通過磨或墊補將其改變。 2．3．2 飛輪 飛輪是一個轉(zhuǎn)動慣量很大的圓盤，其主要功用是將在作功行程中輸入曲軸的動能的一部分貯存起來，用以在其他行程中克服阻力，帶動曲柄連桿機構(gòu)越過上、下止點，保證曲軸的旋轉(zhuǎn)角速度和輸出扭矩盡可能均勻，并使發(fā)動機有可能克服短時間的超載，同時它又是汽車傳動系中摩擦離合器的驅(qū)動件。對于手動變速器，在動力傳動機構(gòu)中采用飛輪。而廣州本田雅閣車采用的是自動變速器，傳動系中的動力是通過液力變矩器傳遞的，液力變矩器的驅(qū)動盤與曲軸的凸緣通過螺栓連接的。在驅(qū)動盤的外圓鑲有齒圈。液力變矩器的結(jié)構(gòu)見圖2-40。

19、 圖2-40 液力變矩器的結(jié)構(gòu) 1-發(fā)動機曲軸2-變矩器殼3-渦輪 4-泵輪 5-導輪 6-導輪固定套管7-從動軸 8-起動齒圈 液力變矩器主要由可旋轉(zhuǎn)的泵輪4和渦輪3，以及固定不動的導輪5三個元件組成。各工作輪用鋁合金精密鑄造或用鋼板沖壓焊接而成。泵輪4與變矩器殼2連成一體，用螺栓固定在發(fā)動機曲軸1后端的凸緣上。殼體2做成兩半，裝配后焊成一體。殼體外面有起齒圈8。渦輪3通過從動軸7與傳動系的其他部件相連。導輪5則固定在不動的套管6上。變矩器不僅能傳遞轉(zhuǎn)矩，且能在泵輪轉(zhuǎn)矩不變的情況下，隨著渦輪的轉(zhuǎn)速(反映著汽車行駛速度)不同而改變渦輪輸出的轉(zhuǎn)矩數(shù)值。這主要是由于液體在

20、循環(huán)流動的過程中，固定不動的導輪給渦輪一個反作用力矩，使渦輪輸出的轉(zhuǎn)矩不同于泵輪輸入的轉(zhuǎn)矩。 圖2-41為三元件液力變矩器。它由泵輪8、渦輪5和導輪9組成。變矩器殼體7由前后兩半焊接而成。殼體前端連接著裝有起動齒圈6的托盤，并用螺釘固定在曲軸后端凸緣4上。為了在維修拆裝后保持變矩器與曲軸原有的相對位置，以免破壞動平衡，螺釘在圓周上的分布是不均勻的。泵輪8裝有徑向平直葉片。焊在泵輪外殼上的泵輪輪轂12可自由轉(zhuǎn)動。渦輪5有傾斜的曲面葉片。與渦輪殼體鉚釘連接的渦輪輪轂3，以花鍵與變矩器輸出軸13相連。泵輪及渦輪的葉片和殼體均為鋼板沖壓件，葉片和內(nèi)環(huán)采用點焊連接，與外殼采用銅焊連接。導輪用鋁合金鑄造

21、，并與自由輪的外座10固定連接。廣州本田轎車采用的就是三元件液力變矩器。 圖2-41 三元件液力變矩器 l-滾柱 2-塑料墊片 3-渦輪輪轂 4-曲軸凸緣 5-渦輪 6-起動齒圈 7-變矩器殼 8-泵輪 9-導輪 10-自由輪外座圈 11-自由輪內(nèi)座圈 12-泵輪輪毅 13-變矩器輸出軸(齒輪變速器第一軸) 14-導輪固定套管 15-推力墊片 16-自由輪機構(gòu)蓋 因變矩器的渦輪與泵輪之間存在轉(zhuǎn)速差和液力損失，變矩器的效率不如機械變速器高，故采用變矩器的汽車在行駛時的燃油經(jīng)濟性較差。為了提高變矩器在高傳動比工況下的效率，可采用帶鎖止離合器的液

22、力變矩器，見圖2-42。鎖止離合器的主動部分是傳為盤8和活塞(即壓盤)6，它們與泵輪11一道旋轉(zhuǎn)。從動部分是裝在渦輪輪毅14花鍵上的從動盤7。壓力油經(jīng)油道5進人后，推動活塞右移，壓緊從動盤，即鎖止離合器接合，于是泵輪與渦輪接合成一體旋轉(zhuǎn)，變矩器不起作用。當撤除油壓時，二者分離，變矩器恢復正常工作。 圖2-42 帶鎖止離臺器的液力變矩器 1-起動齒圈 2-鎖止離合器操縱油缸 3-導向鎖 4-曲軸凸緣盤 5-油道 6-操縱油缸活塞(壓盤) 7-離合器從動盤 8-傳力盤 9-鍵 10-渦輪 11-泵輪 12-導輪 13-自由輪機構(gòu) 14-渦輪輪轂 15-變矩器輸出軸 當汽車起步

23、或在壞路面上行駛時，可將鎖止離合器分離，使變矩器起作用，以充分發(fā)揮液力傳動自動適應行駛阻力劇烈變化的優(yōu)點。當汽車在良好道路上行駛時，應接合鎖止離合器，使變矩器的輸入直接機械傳動。圖2-43為廣州本田轎車液力變矩器的結(jié)構(gòu)。 圖2-43 廣州本田轎車液力變矩器的結(jié)構(gòu) 3.曲柄連桿機構(gòu)的檢修 3.1 曲柄連桿機構(gòu)解體前的檢查 3.1.1 檢查連桿大頭的軸向間隙 如圖2-44 a所示,用塞尺測量連桿大頭與曲軸曲柄臂之間的軸向間隙,標準值為0.15 mm ~0.30mm,極限值0.40mm。 如果被測值超過極限值，則更換連桿并重新檢查，如果被測值仍超過極限值，則更換曲軸。 3

24、．1．2檢查曲軸的軸向間隙。 如圖2-44b所示，將百分表觸頭頂住曲軸端，用旋具軸向撬動曲軸，百分表的讀數(shù)差即為其軸向間隙。曲軸的軸向間隙的標準值為0.10mm~0.35mm,極限值為0.45 mm。如果被測值超過極限值，則應更換止推墊片（裝在第4道主軸頸處)。更換時止推墊片帶切槽的一面應朝向曲柄臂 (向外)安裝。如經(jīng)再次檢測仍不滿足上述要求，則應更換曲軸 (因止推墊片只有一種厚度規(guī)格)。 圖2-44 檢查連桿大頭以及曲軸的軸向間隙 3．2 曲柄連桿機構(gòu)及平衡軸的拆卸 （1）拆下油底殼的固定螺栓。 （2）用錘子在油底殼與氣缸體接合面之間敲人一油底殼密封件切斷器

25、，并靠敲擊切斷密封件，然后拆下油底殼。 (3) 拆下氣缸體右側(cè)蓋。 (4) 拆下CKP/TDC傳感器，再拆下曲軸同步帶輪。 (5) 如圖2-45a所示，拆下平衡軸齒輪殼體。 圖2-45 拆卸平衡齒輪殼體和前平衡軸從動帶輪 (6) 如圖2-45 b所示，用螺釘旋具從維護孔中拆下前平衡軸從動帶輪。 (7) 使氣缸體上的螺栓孔與平衡軸軸孔對正，并插入專用工具平衡軸鎖銷 (07LAG一PT20100)，以固定后平衡軸，然后拆下圖2-46 a所示的螺栓和平衡軸從動齒輪。 (8) 拆下機油濾網(wǎng)、機油泵和機油隔板（圖2-46 b）。 圖2-4

26、6 拆下平衡軸從動齒輪以及機油泵 (9) 拆下軸承蓋板。按圖2-47 a所示①~⑩的順序每次將軸承蓋板螺栓依次擰松1/3圈，直至擰下全部螺栓，拆下軸承蓋板 (見圖2-25)。 （10）按圖2-47 b所示順序每次將主軸承蓋螺栓依次擰松1/3圈，拆下螺栓、主軸承蓋和主軸承，并將它們有序地擺放或做上記號。 圖2-47 拆卸軸承蓋板螺栓和主軸承蓋螺栓的順序 （11）轉(zhuǎn)動曲軸，使第2、3缸的連桿軸頸處于上方。拆下連桿螺栓、連桿蓋和連桿軸承，并將它們有序地擺放或做上記號。 （12）拆下曲軸。 （13）如圖2-48拆下平衡軸保持架螺栓、保持架和前后平衡

27、軸。 圖2-48 拆下前、后平衡軸 （14）用錘子的木柄推出各缸活塞并做好缸號標記。 （15）在活塞卡環(huán)上加發(fā)動機機油，并將其從卡在卡環(huán)槽中的位置轉(zhuǎn)至與活塞銷孔切口對正的位置（圖2-49），然后小心地拆下兩側(cè)的卡環(huán)。 圖2-49 將活塞卡環(huán)轉(zhuǎn)至與活塞銷孔切口對正的位置 （16）用熱空氣將活塞和連桿總成加熱至70℃左右然后拆下活塞銷。 3．3 曲柄連桿機構(gòu)分解后的檢修 3．3．1 主軸承的選配 3．3．1．1 檢查主軸頸與主軸承的配合間隙 (1) 用清潔的維修用布擦凈每道主軸頸和主軸承，再按規(guī)定裝上曲軸并在每道主軸頸上 (避開油孔)軸向地放置一適當長度的

28、塑料間隙規(guī)，然后裝上主軸承和主軸承蓋并按規(guī)定力矩 (69N.m)擰緊其固定螺栓。注意：在檢查過程中不得搖動曲軸。 (2)拆下主軸承蓋和主軸承，用塑料間隙規(guī)包線尺測量每根塑料間隙規(guī)的最寬部位，其值即為欲測的配合間隙。主軸承蓋和主軸承配合間隙的標準值（極限值）：第1、2、4道為0.021 mm ~0.045 mm(0.05 mm);第3道為0.025 mm~0.049 mm(0.055 mm);第5道為0.009 mm~0.033 mm(0.040 mm)。若被測值過大或過小，則按3.3.1.2中的內(nèi)容選擇相鄰的帶有相同色碼的新軸承，并重復上述檢查。若仍不滿足要求，則按色碼選擇更大或更小的

29、軸承并進行檢查。若通過更換軸承總不能滿足要求，則更換曲軸并再次進行上述檢查。 3.3.1.2 主軸承色碼與主軸頸代碼 如圖2-50 a 所示，主軸承色碼位于主軸承邊緣上。如圖2-50 b所示，主軸頸代碼 (數(shù)碼或條碼)壓印在與各主軸承相鄰的曲柄臂上。主軸承座孔的代碼壓印在氣缸體側(cè)(色碼或代碼W不清，請用溶劑或洗滌劑清洗，切勿機械刮削)。 圖2-50 主軸承色碼與主軸頸代碼 主軸承色碼與主軸頸代碼的碼形識別如表2-3所列。 表2-3 主軸承色碼與主軸頸代碼的碼形識別 碼形識別 主軸承座孔漸大 1或A或Ⅰ 2或B或Ⅱ 3或C或Ⅲ 4或D或Ⅳ 主軸承直徑漸小 主

30、 軸 頸 內(nèi) 徑 漸 小 1或Ⅰ 主 軸 頸 直 徑 漸 小 粉 粉/黃 黃 黃/綠 2或Ⅱ 粉/黃 黃 黃/綠 綠 3或Ⅲ 黃 黃/綠 綠 綠/棕 4或Ⅳ 黃/綠 綠 綠/棕 棕 5或V 綠 綠/棕 棕 棕/黑 6或Ⅳ 綠/棕 棕 棕/黑 黑 3.3.2 連桿軸承的選配 3.3.2.1 檢查連桿軸頸與連桿軸承的配合間隙 (1) 清潔連桿軸頸及其軸承，按規(guī)定將連桿裝在曲軸上并在每一連桿軸頸上(避開油孔)軸向地放置一適當長度的塑料間隙規(guī)，然后裝上連桿軸承和連桿蓋，并按規(guī)定力矩擰緊連桿蓋螺栓

31、。注意：檢查連桿過程中不得轉(zhuǎn)動曲軸。 (2)拆下連桿蓋及其軸承，測量塑料間隙規(guī)的最寬部分，以判定連桿軸頸與其軸承間配合間隙的大小。連桿軸頸與連桿軸承配合間隙的標準值為0.021 mm ~0.049 mm,極限值為0.060 mm。若被測值過大或過小，可用類似主軸承選配的方法進行連桿軸承的選配，并視情更換曲軸。 3.3.2.2 連桿大頭孔、連桿軸承色碼與連桿軸頸代碼 連桿大頭孔、連桿軸承及連桿軸頸的色碼或代碼的位置如圖2-51所示。 圖2-51 連桿大頭孔、連桿軸承及連桿軸頸的色碼或代碼的位置 連桿大頭孔、連桿軸承及連桿軸頸的色碼或代碼的碼形識別如表2-4所列。 表2

32、-4 連桿大頭孔、連桿軸承及連桿軸頸的色碼或代碼的碼形識別 碼形識別 連桿大頭孔漸大 1或Ⅰ 2或Ⅱ 3或Ⅲ 4或Ⅳ 連桿軸承內(nèi)徑漸小 連桿軸頸直徑漸小 A或Ⅰ 連桿軸頸直徑漸小 紅 粉 黃 綠 B或Ⅱ 粉 黃 綠 棕 C或Ⅲ 黃 綠 棕 黑 D或Ⅳ 綠 棕 黑 藍 3．3.3 曲軸的檢修 （1）清洗曲軸油道，外觀檢視其鍵槽和螺紋孔，并視情更換曲軸。 （2）檢查主軸頸的徑向圓跳動。如圖2-39所示，使用百分表檢查每個主軸頸的徑向圓跳動值。曲軸主軸頸的徑向圓跳動值標準值為≤0.03mm,極限值為0.04 mm

33、。如果被測值過大，則應更換曲軸。 (3) 檢查主軸頸和連桿軸頸的圓度和圓柱度。用外徑千分尺使用 “兩點法”(每軸頸測得4個測量值)測量各主軸頸和連桿軸頸，并計算出兩者的圓度和圓柱度。以判斷它們的磨損情況。主軸頸和連桿軸頸的圓度和圓柱度的標準值為≤0.005mm，極限值為0.006mm。 每道軸頸的測量結(jié)果均不得超過其極限值，否則應更換曲軸。 3．3.4 活塞的檢修 (1) 檢查活塞有無變形或裂紋，并視情更換。如氣缸已珩磨修理，則必須更換加大尺寸的活塞。 (2) 測量活塞直徑。在距活塞裙部底端16mm處，測量活塞直徑。該車發(fā)動機設有兩種標準尺寸 (非修理尺寸)的活

34、塞，一種標記為無字母或A(直徑較大)，另一種為B(直徑較小)，標記打印在活塞頂部。缸體上也同時打印了同樣的標記，這一點在維修時應引起重視?；钊睆匠叽?無字母或A的活塞直徑標準值為85.980 mm~85.990 mm,極限值為85.970 mm;標記B的活塞直徑標準值為85.970 mm~85.980 mm,極限值為85.960 mm;加大尺寸(+0.25 mm)為86.230 mm ~86.240 mm。如果被測活塞直徑小于極限值，則應更換活塞。 (3) 計算活塞與氣缸的配合間隙。氣缸直徑與上述被測對應活塞直徑的差值即為兩者的配合間隙。如果計算值超過極限值，則應進一步測量氣缸直徑

35、，必要時對其珩磨修理或更換。 3.3.5 氣缸體的檢修 (1) 氣缸直徑的檢查。使用內(nèi)徑百分表 (結(jié)合外徑千分尺)按圖2-31所示的位置在氣缸的3個測量截面分別測量X、Y兩方向上的氣缸的直徑值。氣缸直徑:標記A或I的氣缸標準值為86.010 mm~86.020 mm,極限值為86.070 mm;標記B或II的氣缸標準值為86.000 mm~86.010 mm, 極限值為86.070 mm;加大尺寸(+0.25 mm)為86.250 mm~86.260 mm。 如果被測任一氣缸的氣缸直徑值超過了加大尺寸的氣缸直徑值，則更換氣缸體。 (2) 檢查氣缸上平面的平面度。用類似

36、氣缸蓋下平面平面度的檢查方法檢查氣缸體上平面的平面度。氣缸上平面的平面度的標準值為≤0.07 mm,極限值為0.10 mm。如果經(jīng)檢測平面度不符合上述要求，相差較小時可進行修磨，相差較大時則應更換氣缸體。 3．3．6 氣缸的珩磨 氣缸經(jīng)檢測如通過珩磨能再次使用，則采取下述步驟: （1）使用粒度為400或更細的砂條和珩磨冷卻液 (65%的煤油+35%的機油)，選擇合適的珩磨頭往復速度與圓周速度比，對氣缸實行網(wǎng)紋磨削，網(wǎng)紋夾角為60°。 （2）珩磨結(jié)束后，徹底清除發(fā)動機氣缸體上的所有金屬屑，再用熱肥皂水清洗氣缸壁，然后烘干并立即施加機油以防生銹。注意：切勿使用溶劑清洗氣缸壁，否則金

37、屬屑將反而粘附于氣缸壁。 3．3．7 連桿螺栓的檢查 （1）如圖2-52所示，在A、B兩截面測量各連桿螺栓的直徑。 圖2-52 測量連桿螺栓的直徑 （2）計算A、B兩截面的直徑差，即:直徑差=截面A的直徑-截面B的直徑。其直徑差值應為0 mm ~0.1mm，若計算值超過此范圍，則更換連桿螺栓。 3.3.8 活塞銷的檢修 注意:活塞銷的各項檢查必須在室溫下進行。 (1)使用外徑千分尺測量活塞銷直徑 (至少選3個截面), 活塞銷直徑的標準值為21.962 mm ~21.965 mm,極限值為21.594 mm。如果被測值小于極限值，則成組更換活塞組。 （

38、2）檢查活塞銷與其座孔的配合間隙。使用內(nèi)徑百分表測量活塞銷座孔的內(nèi)徑，該內(nèi)徑與上述活塞銷直徑(兩端的測量值)的差值即為所求配合間隙?；钊N與其座孔的配合間隙的標準值為-0.005 mm~+0.0010 mm,極限值為0.004 mm。如果被測間隙不合要求，則成組更換活塞組。 (3) 檢查活塞銷與連桿小頭的配合間隙。使用內(nèi)徑百分表測量連桿小頭內(nèi)徑。該內(nèi)徑與活塞銷直徑 (中間截面的測量值)的差值即為所求配合間隙。標準值為0.005 mm ~0.014 mm。如果被測值超過規(guī)定范圍，則應成組更換活塞組。 3．3．9 活塞環(huán)的檢修 3.3.9.1 檢查活塞環(huán)端隙 將新活塞環(huán)置于距氣

39、缸底部約15 mm ~20mm處，并用活塞頂將活塞環(huán)略向下推平，然后用塞尺檢查活塞環(huán)開口處的間隙即為其端隙。第1道氣環(huán)端隙標準值為0.25 mm~0.35 mm,極限值為0.60 mm; 第2道氣環(huán)端隙標準值為0.40 mm~0.55 mm,極限值為0.70 mm;油環(huán)端隙標準值為0.20 mm~0.70 mm,極限值為0.80 mm。如果被測端隙太小，請查看活塞環(huán)是否選錯。注意：舊活塞環(huán)請勿重復使用。如果被測端隙太大，則應測量氣缸并視情鏜磨修理。 3.3.9.2 檢查活塞環(huán)側(cè)隙 將新活塞環(huán)裝入其環(huán)槽內(nèi)，然后用塞尺測量活塞環(huán)側(cè)隙。第1道氣環(huán)側(cè)隙標準值為0.035 mm~0.06

40、mm,極限值為0.13 mm; 第2道氣環(huán)側(cè)隙標準值為0.030 mm~0.055 mm,極限值為0.13 mm;如果側(cè)隙不符合要求，則應進一步檢查活塞環(huán)截面尺寸和活塞環(huán)槽寬，并視情更換不良件。 3.3.9.3 測量活塞環(huán)截面尺寸和活塞環(huán)槽寬 用游標卡尺測量活塞環(huán)截面尺寸A、B(圖2-53);用塞尺與活塞環(huán)的綜合厚度來計算活塞環(huán)槽寬。第1道氣環(huán)截面尺寸A的標準值為3.1 mm,B的標準值為1.2mm; 第2道氣環(huán)截面尺寸A的標準值為3.4mm, B的標準值為1.2mm。第1道氣環(huán)活塞環(huán)槽寬度的標準值為1.220 mm~1.230 mm,極限值為1.25mm;第2道氣環(huán)活塞環(huán)槽寬度的標準值

41、為1.220 mm~1.230 mm,極限值為1.25mm;油環(huán)活塞環(huán)槽寬度的標準值為2.805 mm~2.825 mm,極限值為2.85mm。如果活塞環(huán)槽寬不合要求，則應更換活塞。 圖2-53 測量活塞環(huán)截面尺寸A、B 3．4 平衡軸的檢修 3．4．1檢查前、后平衡軸的軸向間隙 在拆卸氣缸體右側(cè)蓋和平衡齒輪箱之前，如圖2-54所示，使用百分表檢查前、后平衡軸的軸向間隙。前、后平衡軸的軸向間隙的標準值分別為0.10 mm~0.40 mm和0.40 mm~0.15 mm。如果前平衡軸軸向間隙過大，則應檢查平衡軸與其保持架間的止推面是否磨損。如果后平衡軸軸向間隙過大，則應檢查其止推

42、墊片與從動齒輪的止推面以及機油泵體的磨損情況。 圖2-54 檢查前、后平衡軸的軸向間隙 前平衡軸的保持架與后平衡軸的止推墊片均只有一種厚度規(guī)格。如在更換以后，仍不能使各自的平衡軸軸向間隙符合要求，則應視情更換其他相關(guān)零件。 3.4.2 檢視平衡軸軸頸及其軸承 拆卸平衡軸并清理其表面，檢查平衡軸軸頸及其軸承是否損壞或磨損變色 (鏡面屬正常表面)。必要時，應更換不良件。注意：如需更換后平衡軸1號軸承，則必須同時更換機油泵殼體 (因該軸承安裝在機油泵殼體上)。 3.4.3 測算平衡軸軸頸的圓柱度 采用 “兩點法”測量并計算平衡軸各軸頸的圓柱度，其標準值為0.005m

43、m。 3.4.4 測量前、后平衡軸2號軸頸的徑向圓跳動 利用車床頂針或V形鐵支撐好平衡軸，轉(zhuǎn)動平衡軸2整圈，測量前、后平衡軸2號軸頸的徑向圓跳動，標準值為0.02 mm,極限值為0.03 mm。如果被測值超過極限值，則應更換平衡軸。 3.4.5 測量平衡軸軸頸直徑 如圖2-55所示,用外徑千分尺測量各軸頸的直徑。前平衡軸1號軸頸直徑的標準值為42.722 mm~42.734 mm,極限值為42.71 mm; 后平衡軸1號軸頸直徑的標準值為20.938 mm~20.950 mm,極限值為20.92 mm; 前、后平衡軸2號軸頸直徑的標準值為38.712mm~38.724 mm,極限

44、值為38.70mm; 前、后平衡軸3號軸頸直徑的標準值為34.722 mm~34.734 mm,極限值為34.71 mm。如果某號軸頸直徑經(jīng)測量超過其使用極限值，則應更換該平衡軸。 圖2-55 測量前、后平衡軸各軸頸的直徑 3．4．6 測量平衡軸軸承內(nèi)徑 使用內(nèi)徑百分表測量圖2-56所示各軸承內(nèi)徑 (后平衡軸1號軸承內(nèi)徑的測量見圖2-56c). 前平衡軸1號軸頸的軸承內(nèi)徑的標準值為42.800 mm~42.820 mm,極限值為42.83 mm; 后平衡軸1號軸頸的軸承內(nèi)徑的標準值為20.000 mm~20.013mm,極限值為20.02 mm; 前、后平衡軸2號軸頸的軸承內(nèi)徑

45、的標準值為38.800mm~38.820 mm,極限值為38.83mm; 前、后平衡軸3號軸頸的軸承內(nèi)徑的標準值為34.800 mm~34.820 mm,極限值為34.83 mm。如果某軸承被測內(nèi)徑超過上述極限值，則應更換該軸承。注意：如需更換后平衡軸1號軸承，則應同時更換機油泵殼。 圖2-56 測量平衡軸軸承內(nèi)徑 3．4．7 計算平衡軸軸頸與其軸承的配合間隙 配合間隙=軸承內(nèi)徑-軸頸外徑。平衡軸軸頸與其軸承的配合間隙：前平衡軸1號軸頸和前、后平衡軸3號軸頸的標準值為0.066 mm~0.098 mm,極限值為0.12mm; 后平衡軸1號軸頸的標準值為0.050 mm~

46、0.075mm,極限值為0.09mm; 前、后平衡軸2號軸頸的標準值為0.076mm~0.108 mm,極限值為0.13mm。如果被測間隙過大，則應視情更換平衡軸、平衡軸軸承或者兩者同時更換。 3．5 曲柄連桿機構(gòu)及平衡軸的安裝 3．5．1安裝活塞連桿組 (1) 安裝任一側(cè)的活塞銷卡環(huán)。 (2) 用發(fā)動機機油涂抹活塞銷座、連桿小頭孔和活塞銷。 (3) 用熱空氣將活塞加熱到70℃左右。 (4) 使活塞和連桿上的凸印標記朝向同一方向，再用活塞銷裝合活塞與連桿。 (5) 安裝另一側(cè)的活塞銷卡環(huán)。 (6) 如圖2-57所示，安裝活塞銷并設置活塞

47、環(huán)的端隙位置。 圖2-57 安裝活塞環(huán) (7) 拆下連桿蓋，檢查連桿軸承是否已安裝到位，然后將活塞上的箭頭和連桿的標記朝向發(fā)動機正時皮帶側(cè)。 (8) 使用活塞環(huán)壓緊器壓縮活塞環(huán)，然后將活塞放入氣缸，并用木質(zhì)錘柄輕輕將其敲入氣缸中。 (9) 將所有的活塞都設置到上止點位置。 3.5.2 安裝曲軸 安裝前，應在主軸承、連桿軸承和平衡軸軸承上涂一薄層機油。 (1) 將主軸承和連桿軸承分別裝人氣缸體和連桿中。 (2) 提起曲軸并使2號和3號連桿軸頸朝向上方。 (3) 將止推墊片安裝到氣缸體4號主軸頸處 (帶槽側(cè)朝外)。

48、(4) 推動活塞，裝合1號和4號連桿和連桿蓋，并用手擰緊連桿螺栓。 (5) 順時針轉(zhuǎn)動曲軸，用上述同樣的方法裝合2號和3號連桿和連桿蓋。 (6) 用塑料間隙規(guī)按規(guī)定檢查連桿軸頸與連桿軸承的配合間隙，并視情選配連桿軸承。 (7) 在連桿螺栓螺紋處施加機油，然后安裝上帶連桿軸承的連桿蓋，并將連桿螺母以20N·m的擰緊力矩擰緊。 (8) 如圖2-58所示，在連桿與其螺栓上做好相隔90°的標記，然后將連桿螺栓再擰緊90°使兩記號對正(連桿螺栓為塑性螺栓)。 圖2-58 在連桿與其螺栓上相隔90°做標記 (9) 在主軸承蓋和軸承蓋板螺栓螺紋處涂抹一層發(fā)動機

49、機油，然后裝上主軸承蓋和軸承蓋板。 （10）用塑料間隙規(guī)檢查主軸頸與主軸承的配合間隙，并視情重新選配主軸承。 （11）按圖2-59a所示順序分2次擰緊主軸承蓋螺栓。第1次將所有螺栓擰緊至約29N.m，第2次將所有的螺栓擰緊至69N.m。 (12) 按圖2-59b所示順序以12N. M的擰緊力矩擰緊軸承蓋板螺栓。 圖2-59 主軸承蓋螺栓和軸承蓋板螺栓的上緊順序 (13) 安裝曲軸油封。先烘干氣缸體上的曲軸油封密封面，再在曲軸和油封唇部涂抹一薄層發(fā)動機機油，然后將曲軸油封用錘子和專用工具油封拆裝導柱 (0)以及油封拆裝墊塊 (07948-SBOO1O1

50、96mm)，均勻地將曲軸油封敲人氣缸體右側(cè)蓋中。注意:安裝油封時，油封上有數(shù)碼的一側(cè)應朝外。用塞尺確認曲軸油封在周圍各方位上的間隙相等,其值為0.5mm~0.8mm（圖2-60）。 圖2-60 曲軸油封在周圍各方位上的間隙 （14）在氣缸體右側(cè)蓋與氣缸體的兩配合面上涂加液體密封膠，然后將右側(cè)蓋安裝到缸體上。 3．5．3 安裝平衡軸與機油泵 （1）安裝前、后平衡軸，并將平衡軸保持架安裝到前平衡軸和氣缸體上。保持架螺栓的擰緊急矩為20N. m。 (2) 在機油泵殼體的配合面上涂加液體密封膠，然后將機油泵安裝到氣缸體上。 （3）安裝隔板，然后安裝機油濾網(wǎng)

51、（參考圖2-46b）。相關(guān)螺栓的擰緊急矩為20N.m。注意：應該在O形圈上施加發(fā)動機機油，在機油泵與機體的配合表面上涂加液體密封膠，在油封唇部上涂潤滑脂。 （4）用螺釘旋具從維護孔中固定住前平衡軸，然后安裝平衡軸從動帶輪（參考圖2-45 b）。上緊力矩為29 N. m。 (5) 如圖2-61所示，在平衡軸齒輪止推面上加注二硫化鉬潤滑脂。 圖2-61 在平衡軸齒輪止推面上加注二硫化鉬潤滑脂 （6) 用專用工具平衡軸鎖銷 (07LAG一PT20100)固定住平衡軸（圖2-62），然后安裝平衡軸從動齒輪。 圖2-62 固定住平衡軸 （7）將平衡軸齒輪箱體安裝到機油泵上（圖2-45a），并將平衡軸從動帶輪邊緣上的凹槽標記與齒輪箱體上的指針標記對齊（圖2-63），然后安裝齒輪箱體。 (8) 平衡軸齒輪箱安裝到位后，檢查上述兩標記是否對齊。 3．5．4 安裝油底殼 （1）清理并晾干油底殼與氣缸體兩者的配合表面，再在兩者的配合表面和螺紋孔中施加液體密封膠，然后安裝油底殼。 (2) 按圖2-64所示先中間后兩端和對角交叉的方式，分2~3次擰緊油底殼固定螺栓。 圖2-63 將平衡軸從動帶輪邊緣上的凹槽標記與齒輪箱體上的指針標記對齊 圖2-64 油底殼固定螺栓的上緊順序