帕杰羅速跑3.0手動檔離合器設計-拉式【三維CATIA】【3張cad圖紙+文檔全套資料】
喜歡就充值下載吧。資源目錄里展示的文件全都有,請放心下載,有疑問咨詢QQ:414951605或者1304139763 = 喜歡就充值下載吧。資源目錄里展示的文件全都有,請放心下載,有疑問咨詢QQ:414951605或者1304139763 =
附件1:學 號: 設 計 報 告題 目帕杰羅速跑3.0手動檔離合器設計學 院專 業(yè)班 級姓 名指導教師2018年1月11日目錄1.離合器設計11.1離合器的設計要求11.2離合器設計流程11.3離合器原始數(shù)據(jù)22.從動盤整體設計22.1摩擦片設計22.2扭轉(zhuǎn)減震器設計52.3從動盤轂62.4從動片的結(jié)構(gòu)形式73.膜片彈簧選擇83.1壓緊彈簧布置形式的選擇83.2膜片彈簧參數(shù)選擇83.3膜片彈簧的優(yōu)化設計103.4膜片彈簧的載荷與變形的關(guān)系113.5膜片彈簧得應力計算133.6膜片彈簧材料及制造工藝153.7壓盤的設計164.操縱機構(gòu)165.從動軸得計算195.1選材195.2確定軸的得直徑196.分離軸承得壽命計算197.離合器蓋208.離合器的散熱通風20課程設計總結(jié)21參考文獻22文獻檢索摘要221.離合器設計1.1離合器的設計要求根據(jù)離合器的公用它應滿足下列主要要求:1.2離合器設計流程1.3離合器原始數(shù)據(jù)汽車的驅(qū)動形式汽車整車質(zhì)量發(fā)動機最大轉(zhuǎn)速發(fā)動機最大扭矩汽車總質(zhì)量離合器形式傳動比汽車最大時速操作形式4X21100kg4500kg225N.m1465kg機械、干式、單片、膜式彈簧i0=5.83ig1=5.57225km/h液壓式操作機構(gòu)2.從動盤整體設計2.1摩擦片設計摩擦片在性能上要滿足如下要求:(1)摩擦系數(shù)穩(wěn)定,工作溫度,滑磨速度,單位壓力的變化對其影響?。?)具有足夠的機械強度和耐磨性,熱穩(wěn)定性好,磨合性好,密度?。?)有利于接合平順,長期停放離合器摩擦片不會出現(xiàn)粘著現(xiàn)象(4)摩擦片選用材料為鑄鐵非石棉材料,注重環(huán)保采用單片摩擦離合器是利用摩擦來傳遞發(fā)動機扭矩的,為保證可靠度,離合器靜摩擦力矩Tc應大于發(fā)動機最大扭矩Temax。摩擦片的靜壓力:Tc=Temax(Nm)式中:離合器后備系數(shù)(1)由原始數(shù)據(jù)有,Temax=225Nm后備系數(shù)是離合器的重要參數(shù),反映離合器傳遞發(fā)動機最大扭矩的可靠程度,選擇時,應從以下幾個方面考慮:(1)摩擦片在使用中有一定磨損后,離合器還能確保傳遞發(fā)動機最大扭矩(2)防止離合器本身滑磨程度過大(3)要求能夠防止傳動系過載。通常轎車和輕型貨車 =1.21.75, 故選擇=1.5離合器后備系數(shù)的取值范圍車型后備系數(shù) 轎車和輕型貨車1.201.75中型和重型貨車1.502.25帶掛車的重型汽車和牽引汽車2.002.75越野汽車和工作惡劣的工程車輛2.503.50所以Tc=Temax=1.5*225=337.5Nm摩擦片的外徑可有式:D=KDTemax求得。KD為直徑系數(shù),取值見表如下,取KD=14.6,得D=219mm。直徑系數(shù)的取值范圍車型直徑系數(shù)KD轎車14.6貨車15.818.3(單片離合器)13.514.9(雙片離合器)重型貨車22.423.6摩擦片的尺寸已系列化和標準化,標準如下表(部分):在單位壓力不超過許用范圍條件下, d 可取大一些,能加大平均摩擦半徑,增大傳遞轉(zhuǎn)矩能力,也便于布置扭轉(zhuǎn)減振器。故取D=250mm,d=150mm。摩擦片的摩擦因數(shù)f取決于摩擦片所用的材料及基工作溫度、單位壓力和滑磨速度等因素。可由表查得:取f=0.3摩擦面數(shù) Z 為離合器從動盤數(shù)的兩倍,決定于離合器所需傳遞轉(zhuǎn)矩的大小及其結(jié)構(gòu)尺寸。本題目設計單片離合器,因此 Z=2。離合器間隙 t 是指離合器處于正常接合狀態(tài)、分離套筒被回位彈簧拉到后極限位置時,為保證摩擦片正常磨損過程中離合器仍能完全接合,在分離軸承和分離杠桿內(nèi)端之間留有的間隙。該間隙 t一般為34mm。取t=3mm?;瑒幽Σ料禂?shù),表面許可溫度,許用單位壓力參考范圍摩擦副材料fu表面許可工作溫度( C)P0鑄鐵對非石棉類摩擦材料0.250.32500.250.35離合器的靜摩擦力矩為:Tc=fFZRc聯(lián)立得:p0=12TemaxfzD3(1-C3)代入數(shù)據(jù)得:p0=0.181MPaP0摩擦片基本參數(shù)的優(yōu)化和校核:(1)摩擦片外徑 D( mm)的選取應使最大圓周速度v0不超過6570m/s,即v0=60nemaxD10-3=58.88m/s6570m/s(2)摩擦片的內(nèi)、外徑比C應在0.530.70范圍內(nèi),此處0.53C=0.620.70通過校核,滿足設計要求。(3)為了保證離合器可靠地傳遞發(fā)動機的轉(zhuǎn)矩,并防止傳動系過載,不同車的值應在一定范圍內(nèi),最大范圍為1.24.0。此處1.2=1.52R0+50mm(5)為降低離合器滑磨時的熱負荷,防止摩擦片損傷,單位壓力p0的最大范圍為0.101.50MPa,此處重新計算單位壓力,即p0=12TemaxfzD3(1-C3)0.10MPap0=0.181Mpa1.50MPa滿足要求。2.2扭轉(zhuǎn)減震器設計減震器極轉(zhuǎn)矩Tj=1.6Temax=360Nm摩擦轉(zhuǎn)矩Tu=0.18Temax=18Nm預緊扭矩Tn=0.064Temax= 14.4N.m極限轉(zhuǎn)角j=312扭轉(zhuǎn)角剛度k13Tj=13*360=4680 N.m/rad減振彈簧的安裝位置R0=0.600.75d/2,結(jié)合d2R0+50mm取系數(shù)為0.7,則R0=0.7*1552=54.25mm減振彈簧個數(shù)的選取根據(jù)摩擦片外徑查表知可取減振彈簧個數(shù)Z=6。摩擦片的外徑D/mm 225250 250325 325350 350Z 46 68 810 10減振彈簧尺寸(1)選擇材料,計算許用應力根據(jù)機械原理與設計(機械工業(yè)出版社)采用65Mn彈簧鋼絲,設彈簧絲直徑d=4mm,b=1620MPa,=0.5b=810MPa。(2)選擇旋繞比,計算曲度系數(shù)由于直徑d在2.56mm范圍內(nèi),查表得可選旋繞比C=49,這里取C=4,則曲度系數(shù)K=(4C1)/(4C4)+0.615/C=1.40。(3)極限轉(zhuǎn)角j=2arcsinl2R0=312,取j=3.5,則l=3.3mm。取總?cè)?shù)n=8。2.3從動盤轂從動盤轂是離合器中承受載荷最大的零件,它幾乎承受由發(fā)動機傳來的全部轉(zhuǎn)矩。它一般采用齒側(cè)對中的矩形花鍵安裝在變速器的第一軸上,花鍵的尺寸可根據(jù)摩擦片的外徑D與發(fā)動機的最大轉(zhuǎn)矩Temax選?。阂话闳?.01.4倍的花鍵軸直徑。從動盤轂一般采用碳鋼,并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理,表面和心部硬度一般為2632HRC。為提高花鍵內(nèi)孔表面硬度和耐磨性,可采用鍍鉻工藝;對減振彈簧窗口及與從動片配合處,應進行高頻處理。取n=10,D,=35mm,d=32mm,t=4mm,l=35mm,c=12.5MPa?;ㄦI的齒側(cè)面壓力計算如下:P=4TemaxD+dZ動盤轂軸向長度不宜過小,以免在花鍵軸上滑動時產(chǎn)生偏斜而使分離不徹底。其中Z為從動盤轂的數(shù)目,取Z=1。D、d分別為花鍵的外徑和內(nèi)徑。h為花鍵工作高度。h=D+d/2則擠壓應力為j=Pnhl=4.02MPaRC取r=105mm,則R=131.25mm,取整數(shù)R=135mm。R/r=1.286符合要求。(3)圓錐底角汽車膜片彈簧在自由狀態(tài)時,圓錐底角一般在915范圍內(nèi),本設計中=arctanHR-r得=10.2在915之間,合格。分離指數(shù)常取為 18,本設計所取分離指數(shù)為 18。(4)切槽寬度槽切寬度1、2及半徑re的選取。1=3.23.5mm,2=910mm,取1=3.5mm, 2=10mm,又有:r-re2故取re=95mm(5)壓盤加載點半徑R1和支撐環(huán)加載點半徑r1的確定R1應略小于R且盡量接近R,r1應略大于且盡量接近r。1R-R1=660r1-r=46故選擇R1=130mm,r1=110mm3.3膜片彈簧的優(yōu)化設計(1)為了滿足離合器使用性能的要求,彈簧的H/h與初始錐角=arctanH/(Rr)H/(Rr)應在一定范圍內(nèi),即1.6H/h2.29arctanHR-r=10.2h/2時,A點的切向拉應力最大;當(/2)eh/2時,A點的切向拉應力最大。分析表明,B點的應力值最高,故通常只計算B處應力來校核膜片彈簧的強度。將B點的坐標x=(e-r),y=h/2代入計算公式,得B點的應力:tB=E1-2re-r22-e-r+h2令dtB/d=0,可求出tB達到極大值時的轉(zhuǎn)角pp=+h2e-r為弧度制由于e=R-rlnRr=110-86ln11086=97.51mm所以p=0.314,tB=207.93N/mm2在分離軸承推力F2作用下,B點還受有彎曲應力fB,計算公式為:fB=6r-rfF2nbrh2式中:n分離指數(shù)目n=18;br單個分離指的根部寬,br=2r018因此:fB=491.93 N/mm2于是B點的當量應力為:BjBj=1700 N/mm2膜片彈簧的設計應力一般都稍高于材料的局限,為提高膜片彈簧的承載能力,一般要經(jīng)過以下工藝:先對其進行調(diào)質(zhì)處理,得到具有較高抗疲勞能力的回火索氏體,對膜片彈簧進行強壓處理(將彈簧壓平并保持12-14h),為使其高應力區(qū)產(chǎn)生塑形變形以產(chǎn)生殘余反向應力,對膜片彈簧的凹表面進行噴丸處理,提高彈簧疲勞壽命,對分離指進行局部高頻淬火或鍍鋁,以提高其耐磨性。 故膜片彈簧和當量應力不超出允許應力范圍,所以用設數(shù)據(jù)合適。3.6膜片彈簧材料及制造工藝國內(nèi)膜片彈簧一般采用60Si2MnA或50CrVA 等優(yōu)質(zhì)高精度鋼板材料。為了 保證其硬度、幾何形狀、金相組織、載荷特性和表面質(zhì)量等要求,需進行一系列熱處理。為了提高膜片彈簧的承載能力,要對膜片彈簧進行強壓處理,即沿其分 離狀態(tài)的工作方向,超過徹底分離點后繼續(xù)施加過量的位移,使其過分離 38 次,并使其高應力區(qū)發(fā)生塑性變形以產(chǎn)生殘余反向應力。另外,對膜片彈簧的凹面或雙面進行噴丸處理,即以高速彈丸流噴射到膜片彈簧表面,使表層產(chǎn)生塑性變形,形成一定厚度的表面強化層,起到冷作硬化的作用,同樣也可提高疲勞壽命。為提高分離指的耐磨性,可對其端部進行高頻感應加熱淬火或鍍鉻。為了防止膜片彈簧與壓盤接觸圓形處由于拉應力的作用產(chǎn)生裂紋,可對該處進行擠壓處理,以消除應力源。膜片彈簧表面不得有毛刺、裂紋、劃痕等缺陷。碟簧部分的硬度一般為 45 50HRC,分離指端硬度為 5562HRC,在同一片上同一范圍內(nèi)的硬度差不大于 3個單位。碟簧部分應為均勻的回火托氏體和少量的索氏體。單面脫碳層的深度一般不得超過厚度 3。膜片彈簧的內(nèi)外半徑公差一般為 H1l 和 h11,厚度公差為 0025mm,初始底錐角公差為10。上、下表面的表面粗糙度為 1.6m,底面的平面度一般要求小于 0.1mm。膜片彈簧處于接合狀態(tài)時,其分離指端的相 互高度差一般要求小于 0.81.0mm。3.7壓盤的設計壓盤的材料選用 HT20-40 鑄造制成。采用傳力片與離合器蓋相連。它要有一定的質(zhì)量和剛度,以保證足夠的熱容量和防止溫度升高而產(chǎn)生的彎曲變形。壓盤應與飛輪保持良好的對中,并進行靜平衡。壓盤的摩擦工作面需平整光滑,其端面粗糙不低于 0.8。壓盤殼用 M83mm 螺栓將其一端固定在飛輪端面上,另一端固定在壓盤端面上。壓盤厚度的確定主要依據(jù)以下兩點:壓盤應具有足夠的質(zhì)量;壓盤應具有較大的剛度。因此,壓盤一般都做得比較厚(一般不小于 10mm),而且在內(nèi)緣做成一定錐度以彌補壓盤因受熱變形后內(nèi)緣的凸起。此外,壓盤的結(jié)構(gòu)設計還應注意加強通風冷卻,如雙片離合器的中間壓盤體內(nèi)開有許多徑向通風孔。 根據(jù)經(jīng)驗、參照同類產(chǎn)品,本次設計選取的壓盤外徑為 180mm,內(nèi)徑為 125mm,厚度為 10mm,材料為 3 號灰鑄鐵。4.操縱機構(gòu)汽車離合器操縱機構(gòu)是駕駛員用來控制離合器分離又使之柔和接合的一套機構(gòu)。它始于離合器踏板,終止于離合器殼內(nèi)的分離軸承。由于離合器使用頻繁,因此離合器操縱機構(gòu)首先要求操作輕便。輕便性包括兩個方面,一是加在離合器踏板上的力不應過大,另一方面是應有踏板形成的校正機構(gòu)。離合器操縱機構(gòu)按分離時所需的能源不同可分為機械式、液壓式、彈簧助力式、氣壓助力機械式、 氣壓助力液壓式等等。離合器操縱機構(gòu)應滿足的要求是:(1)踏板力要小,轎車一般在 80150N 范圍內(nèi);(2)踏板行程對轎車一般在80150 mm 范圍內(nèi);(3)踏板行程應能調(diào)整,以保證摩擦片磨損后分離軸承的自由行程可復原;(4)應有對踏板行程進行限位的裝置,以防止操縱機構(gòu)因受力過大而損壞;(5)應具有足夠的剛度;(6)傳動效率要高;(7)發(fā)動機振動及車架和駕駛室的變形不會影響其正常工作。機械式操縱機構(gòu)有杠系傳動和繩索系兩種傳動形式,杠傳動結(jié)構(gòu)簡單,工作可靠,但是機械效率低,質(zhì)量大,車架和駕駛室的形變可影響其正常工作,遠距離操縱桿系,布置困難,而繩索傳動可消除上述缺點,但壽命短,機構(gòu)效率不高。離合器液壓式操縱機構(gòu)示意圖1.踏板,2.主缸,3.儲液室,4.分離杠桿,5.分離軸承,6.分離叉,7.推桿,8.工作缸,9.油管本次設計的普通輪型離合器操縱機構(gòu),采用液壓式操縱機構(gòu)。液壓操縱機構(gòu) 有如下優(yōu)點:(1)液壓式操縱,機構(gòu)傳動效率高,質(zhì)量小,布置方便;便于采用吊掛踏 板,從而容易密封,不會因駕駛室和車架的變形及發(fā)動機的振動而產(chǎn)生運動干涉;(2)可使離合器接合柔和,可以降低因猛踩踏板而在傳動系產(chǎn)生的動載荷, 正由于液壓式操縱有以上的優(yōu)點,故應用日益廣泛,離合器液壓操縱機構(gòu)由主缸、工作缸、管路系統(tǒng)等部分組成。a2=120mm,a1=50mm,d2=135mm,d1=67mmc2=50mm,c1=21.4mm,b2=50mm,b1=95mm離合器踏板行程計算:踏板行程S 由自由行程s1和工作行程s2組成:s=s1+s2=s0f+zsc2c1a2b2d22a1b1d12式中s0f為分離軸承的自由行程,一般為 0 .3 5.1mm,取s0f=1.5mm;反映到踏板上的自由行程s1一般為20-30mm;d1、d2分別為主缸和工作缸的直徑;Z 為摩擦片面數(shù);s為離合器分離時對偶摩擦片間的間隙,對于單片式:s=0.851.30mm,取s=1.2mm,a1、a2、b2、b1、c1、c2為杠桿尺寸。得:S=131mm,s1=27.77mm,合格。液壓式操縱機構(gòu)示意圖踏板力得計算踏板力為Ff=F,i+FS式中,F(xiàn),為離合器分離時,壓緊彈簧對壓盤的總壓力;i為操縱機構(gòu)總傳動比;i=a2b2c2d22a1b1c1d12;為機械效率,液壓式=80-90%,機械式:=70-80%;FS為克服回位彈簧 1、2 的拉力所需的踏板力,在初步設計時,可忽略之。F,=F2=3074.5N,i=43.26, =80%;則:Ff=88.8N合格。5.從動軸得計算5.1選材40Cr 調(diào)質(zhì)鋼可用于載荷較大而無很大沖擊的重要軸,初選 40Cr 調(diào)質(zhì)。5.2確定軸的得直徑dA3P/n式中,A 為由材料與受載情況決定的系數(shù),見下表:軸常用幾種材料得及A值軸的材料Q235-A, 20Q275, 35( 1Cr18Ni9Ti)4540Cr,35SiMn38SiMnMo,3Cr13/MPa1525203525453556A14912613511212610311297取A=100,n為軸的轉(zhuǎn)速,由題目初始給定條件可知n=4500rpm,P為軸所傳遞的功率,查閱相關(guān)參數(shù)知該車型最大功率為96KW,代入數(shù)據(jù)取d=27.73mm。6.分離軸承得壽命計算分離軸承得參數(shù)分離軸承參數(shù)表型號Crfpn7014C48.2KN1.234500rpm則由下式:Lh=10660ncrPP=fpFr其中cr為基本額定動載荷,所選滾動軸承為角接觸球軸承,所設計的滾動軸承主要承受軸向載荷。代入數(shù)據(jù)計算,得:Lh=66069.361h7.離合器蓋離合器蓋的膜片彈簧支撐處須具有較大的剛度和較高的尺寸精度,壓盤高度(叢承壓點到摩擦面的距離)公差要小,支撐環(huán)和支撐鉚釘?shù)陌惭b尺寸精度要高,耐磨性好,膜片彈簧的支撐形式采用鉚釘作支承時,如果分離軸承與曲軸中心線不同心,可引起鉚釘?shù)倪^度磨損。提高鉚釘硬度的套筒和支承與曲軸中心線不同心,亦可引起鉚釘?shù)倪^度。提高鉚釘硬度的套筒和支承圈是提高耐磨性的結(jié)構(gòu)措施。乘用車離合器蓋一般采用08、10鋼等低碳鋼板。8.離合器的散熱通風試驗表明,摩擦片的磨損是隨壓盤溫度的升高而增大的,當壓盤工作表面超 過 200 180C 時摩擦片磨損劇烈增加,正常使用條件的離合器盤,工作表面的 瞬時溫度一般在180C 以下。在特別頻繁的使用下,壓盤表面的瞬時溫度有可能達到 1000C。過高的溫度能使壓盤受壓變形產(chǎn)生裂紋和碎裂。為使摩擦表面溫度不致過高,除要求壓盤有足夠大的質(zhì)量以保證足夠的熱容量外,還要求散熱通風好。改善離合器散熱通風結(jié)構(gòu)的措施有:在壓盤上設散熱筋,或鼓風筋;在離合器中間壓盤內(nèi)鑄通風槽;將離合器蓋和壓桿制成特殊的葉輪形狀,用以鼓風;在離合器外殼內(nèi)裝導流罩。膜片彈簧式離合器本身構(gòu)造能良好實現(xiàn)通風散熱效果,故不需作另外設置。課程設計總結(jié)本次課程設計,是關(guān)于離合器總成的設計,我選取的的參考車型是帕杰羅速跑3.0。從設計開始到完成設計這個過程中,經(jīng)歷了很多東西,包括困難,也包括困難之后得到的一種喜悅感。萬事開頭難,盡管以前有過做課程設計的經(jīng)歷,之前也參加過一些實地參觀實習,對汽車零件設計有些了解,但剛?cè)蝿諘绞郑瑓s沒有什么頭緒,后來在老師悉心的指導下,從網(wǎng)上查閱相關(guān)的文獻開始,了解其他車型離合器設計的步驟,還到圖書館借閱相關(guān)書籍,去了解離合器的組成零件及其相應功能,相互之間的連接方式,設計參數(shù)要求和標準,同時參照離合器設計書的敘述,在指導老師黃老師的指導幫助下,才使得設計工作順利的開始并進行了下來。我深深的體會到設計之前的資料檢索及相關(guān)準備工作是至關(guān)重要的。在了解設計要求后,便開始動手設計,從離合器類型的確定,到離合器中摩擦片、壓盤、從動盤轂、膜片彈簧的選擇及其參數(shù)計算,并對各零件進行相應的校核,再到各個零件的三維建模裝配,最后再進行二維出圖。整個離合器設計過程運用了大學四年所學知識,包括很多軟件的應用,計算的過程會用到Matlab,建模的過程會用到Catia,另外還有書本知識的應用,綜合運用了汽車構(gòu)造、汽車理論、汽車設計中的知識。通過這次設計,不緊加深了我對專業(yè)課的理解,更重要的是將課本知識實踐化,這樣更有利于我們對知識全面系統(tǒng)的掌握。這次的課程設計也讓我感觸良多,做課程設計,亦或是做其他的設計,應該在已有的參考資料的基礎(chǔ)上多下功夫,多琢磨,要吃透資料,全面考慮。同時,很重要的一點,是要加入自己的想法,這樣才能作出自己更加出色的設計。最后,感謝設計過程中老師的悉心指導,才讓得自己少走彎路,同時感謝有同學們的陪伴,才讓自己的漫長的過程中并不孤單,并且可以相互取長補短,進步地更快,希望在以后的學習過程中,不管是什么工作,最好提前做好準備,進行時間安排,按時完成工作,這樣才不至于沒有章法。參考文獻1 過學迅,汽車設計 第二版,北京:人民交通出版社,2013。2 王望予,汽車設計 第4版M,北京: 機械工業(yè)出版社, 2006。3 陳家瑞,汽車構(gòu)造M,北京:機械工業(yè)出版社出版,2005。4 余志生,汽車理論,北京: 機械工業(yè)出版社,2000。5 徐石安、江發(fā)潮,汽車離合器,上海:??茖W技術(shù)出版社,1984。6 王豐元、馬明星,汽車設計課程設計指導書,北京:中國電力出版社,2009。文獻檢索摘要李林,劉惟信. 汽車離合器膜片彈簧的優(yōu)化設計. 清華大學學報(自然科學版),2001年 第5期第30卷通過討論汽車離合器膜片彈簧的工作情況,建立了多目標優(yōu)化模型。設計變量包括尺寸參數(shù)和工作參數(shù),約束條件中考慮了目前的設計實際和制造因素.最后給出的幾個設計實例表明,優(yōu)化設計方法對實際設計很有幫助。曹涌,陶華. 基于靈敏度分析的離合器膜片彈簧優(yōu)化設計. 西北工業(yè)大學學報,2005年 第6期第21卷利用靈敏度分析的方法,有目的地選擇適當?shù)脑O計變量,對汽車離合器用膜片彈簧進行優(yōu)化設計,改進了以往只憑經(jīng)驗選取設計變量進行優(yōu)化,造成變量過多、計算冗長且結(jié)果有偏差的問題。通過對膜片彈簧載荷-變形公式的靈敏度計算,找出對目標函數(shù)靈敏度較高的膜片彈簧內(nèi)錐高h、厚度t、碟簧部分內(nèi)半徑r以及工作狀態(tài)下膜片彈簧大端變形量b等4個參數(shù)作為設計變量,將七維問題簡化為四維,減少了運算量,清除了多余變量對優(yōu)化過程的干擾作用,使結(jié)果更準確可靠。習綱,陳建武,陳俐. 膜片彈簧離合器的非線性控制. 機械工程學報,2004年 第9期膜片彈簧的非線性彈性特性給汽車離合器的高精度自動控制帶來 困難。針對這類特性已知的 非線性輸入,根據(jù)廣義能量原理和反函數(shù)定理設計非線性補償器,從理論上證明了閉環(huán)控制 回路的漸進穩(wěn)定性。該補償器應用于膜片彈簧離合器的自動控制,跟蹤期望輸出軸角速度。 仿真表明,非線性控制器是漸進穩(wěn)定的,跟蹤品質(zhì)明顯優(yōu)于線性控制器。林世裕. 膜片彈簧離合器的演變、結(jié)構(gòu)型式與應用. 江蘇大學學報,2001年 第5期第36卷本文介紹了汽車離合器結(jié)構(gòu)的演變過程和世界著名膜片彈黃離合器制造公司概況,并分析了推式與拉式膜片彈簧離合器的結(jié)構(gòu)形式、特點、優(yōu)缺點及其應用.最后指出,拉式膜片彈簧離合器是很有發(fā)展前途的第三代汽車離合器.孫吉樹. 汽車離合器基本參數(shù)的優(yōu)化. 機械工程學報,2005年 第14期11卷汽車離合器設計中主要參數(shù)的確定將直接決定離合器結(jié)構(gòu)設計而影響離合器乃至整個傳動系的工作和使用壽命, 采用優(yōu)化設計思路, 把離合器工作壓力P0 、幾何尺寸D 和d 以及儲備系數(shù)為設計變量, 綜合考慮和滿足各約束條件情況下, 離合器基本參數(shù)優(yōu)化設計追求的目標定在保證離合器性能要求條件下, 使其結(jié)構(gòu)尺寸盡可能小, 可得到較好的設計效果。 23 / 25
收藏
編號:98014040
類型:共享資源
大小:4.29MB
格式:ZIP
上傳時間:2022-05-28
50
積分
- 關(guān) 鍵 詞:
-
三維CATIA
3張cad圖紙+文檔全套資料
帕杰羅速跑
3.0
手動
離合器
設計
三維
CATIA
cad
圖紙
文檔
全套
資料
- 資源描述:
-
喜歡就充值下載吧。。資源目錄里展示的文件全都有,,請放心下載,,有疑問咨詢QQ:414951605或者1304139763 ======================== 喜歡就充值下載吧。。資源目錄里展示的文件全都有,,請放心下載,,有疑問咨詢QQ:414951605或者1304139763 ========================
展開閱讀全文
- 溫馨提示:
1: 本站所有資源如無特殊說明,都需要本地電腦安裝OFFICE2007和PDF閱讀器。圖紙軟件為CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.壓縮文件請下載最新的WinRAR軟件解壓。
2: 本站的文檔不包含任何第三方提供的附件圖紙等,如果需要附件,請聯(lián)系上傳者。文件的所有權(quán)益歸上傳用戶所有。
3.本站RAR壓縮包中若帶圖紙,網(wǎng)頁內(nèi)容里面會有圖紙預覽,若沒有圖紙預覽就沒有圖紙。
4. 未經(jīng)權(quán)益所有人同意不得將文件中的內(nèi)容挪作商業(yè)或盈利用途。
5. 裝配圖網(wǎng)僅提供信息存儲空間,僅對用戶上傳內(nèi)容的表現(xiàn)方式做保護處理,對用戶上傳分享的文檔內(nèi)容本身不做任何修改或編輯,并不能對任何下載內(nèi)容負責。
6. 下載文件中如有侵權(quán)或不適當內(nèi)容,請與我們聯(lián)系,我們立即糾正。
7. 本站不保證下載資源的準確性、安全性和完整性, 同時也不承擔用戶因使用這些下載資源對自己和他人造成任何形式的傷害或損失。
裝配圖網(wǎng)所有資源均是用戶自行上傳分享,僅供網(wǎng)友學習交流,未經(jīng)上傳用戶書面授權(quán),請勿作他用。
鏈接地址:http://www.szxfmmzy.com/article/98014040.html