喜歡就充值下載吧。。資源目錄里展示的文件全都有，，請放心下載，，有疑問咨詢QQ:414951605或者1304139763 ======================== 喜歡就充值下載吧。。資源目錄里展示的文件全都有，，請放心下載，，有疑問咨詢QQ:414951605或者1304139763 ======================== （ 題目：鑄件取件工業(yè)機器人的機械結構設計 二〇一八年五月 摘 要 隨著科技日新月異的發(fā)展，工業(yè)機器人越來越多的被應用于生產制造領域，正逐步取代人工操作在各個生產線上，在完成了許多人類難以完成的任務的同時也極大地提高了生產率。在鑄造業(yè)領域，工業(yè)機器人的使用逐步涉及到澆注、取件、清理、傳送等各個工序當中。 本文的設計題目為鑄件取件工業(yè)機器人的機械結構設計，所取鑄件是汽車輪轂，主要圍繞取件所用的夾持器及機器人主要組成部分進行機械結構的設計。 設計過程中，參照PUMA 560型機器人，取六個自由度，分別為底座的旋轉、大臂轉、小臂轉、腕轉、腕擺、夾持器的夾緊。機器人總共分為四個部分，手部、腕部、手臂、底座。對手腕部分的設計主要是驅動腕部旋轉及夾持器夾緊的液壓系統(tǒng)，具體為液壓擺動缸、油路布置、柱塞缸的設計，其余回轉裝置都采用伺服電動驅動和諧波減速器減速，主要進行設計的是電動機與相應諧波減速器的選擇及支撐結構的設計。設計過程中的螺栓、軸承、平鍵等都采用標準件，但由于機器人很多機構尚未制定相關的標準，這些結構都自行進行了設計。 本文還對機械臂的運動狀態(tài)進行了分析和計算，得出了各個關節(jié)轉角之間的關系，這些數(shù)據(jù)可以為機器人的控制提供支持。 關鍵詞：六自由度機器人；鑄件；結構設計；運動分析 Abstract With the progress of science and technology, industrial robots are more and more used in produce and manufacture area. They are gradually replacing manpower at each produce line. After finish many tasks which are difficult for human they have enhanced produce efficiency as well. In foundry industrial, industrial robots are gradually used in pouring, fetching, cleaning and transferring etc. The graduation design title is the mechanical structure design of fetching casting industrial robots, the casting that been fetched is wheel hub. The mainly design is around the holder for casting and integral part of robot. Referring to the PUMA 560 robot, this design have 6 degree of freedom, they arethe rotating of the base,the rotating of the large arm, the rotating of the little arm, therotating of the wrist, the swing of the wrist and the rotating of the holder. There are 4 parts of the robot—holder, wrist, arm and base. This paper is focus on the design of hydraulic system that drives the wrist and holder in the wrist, especially the design of hydraulic ram, channel for oiling and plunger cam. The other rolling devices are driven by electromotor and speeded out by harmonic reducer. The mainly task of this part is choose electromotor and harmonic reducer and design support frame. Some bolts, bearings, flat keys in this design is standard and some is not, so many structure are designed by myself. This design is also analysis and calculator the motion of the mechanical arm and receive the relationship about each joint, some data is useful for the control of robot. Key words:6 degree of freedom robots; casting; design of structure; analysis of motion 目錄 引言 1 第一章概述 3 1.1 工業(yè)機器人的組成 3 1.2 工業(yè)機器人的自由度和坐標型式 4 1.3 鑄件取件機器人的主要設計參數(shù) 5 第二章末端操作器 7 2.1被加持鑄件 7 2.2 末端操作器 7 2.3 夾持力的計算 8 第三章手腕結構 9 3.1 手腕的分類 9 3.2 手腕的運動情況 10 3.3手腕的計算 11 3.3.1控制俯仰的液壓缸的選取 11 3.3.2控制翻轉的液壓缸的選取 11 3.3.3 控制手部運動的液壓缸的選取 12 第四章手臂結構 13 4.1小臂 13 4.1.1 小臂殼體 13 4.1.2 小臂回轉運動機構 14 4.1.3電動機與諧波減速器的選取 15 4.1.4電動機軸的設計與校核 16 4.2大臂 17 4.2.1 大臂殼體 17 4.2.2 大臂回轉運動機構 18 4.2.3電動機與諧波減速器的選取 19 4.2.4電動機軸的設計與校核 20 第五章底座結構 22 5.1底座結構 22 5.1.1電動機與減速器的選擇 23 第六章機器人運動分析 24 6.1正向運動 24 6.2逆向運動 26 結論 30 參考文獻 31 謝辭 32 引 言 工業(yè)機器人是最近幾十年來出現(xiàn)的一種新的技術裝備，其可以模仿人類肢體的某些動作，可以在生產過程中替代人類進行搬運物件或者夾持工具進行操作。在工業(yè)生產過程中使用機械手，可以減輕工人勞動強度，提高勞動生產率，實現(xiàn)生產過程自動化，保證產品質量。因此，近年來隨著科技水平的提高，工業(yè)機器人的應用越來越普遍，其主要在危險、易爆、易燃、高壓、高溫、多粉塵、放射性的惡劣環(huán)境中應用，在單調、重復、笨重的操作環(huán)境中，使用工業(yè)機器人更可以更大地展示出其優(yōu)越性。所以，工業(yè)機器人在鍛造、鑄造、沖壓、機械加工、焊接、裝配、電鍍、熱處理和輕工業(yè)、運輸業(yè)等各個方面正在得到越來越廣泛地應用。 鑄造生產的環(huán)境極其惡劣，有諸如粉塵、廢氣、高溫、噪音等嚴重的環(huán)境問題，在七十年代的初期開始，機器人在該領域已經開始逐步的得到了應用。首先是在壓鑄方面，截止到1979年，全世界已經有300臺以上的壓鑄機上應用了機器人，經統(tǒng)計在鑄造行業(yè)使用機器人可以使勞動費用節(jié)省一半之多，而生產率可以提高百分之三十。到了八十年代后期，在全世界鑄造業(yè)中，大約已經有600～900臺鑄造機器人正在被使用，這個數(shù)字僅占機器人總數(shù)的百分之一左右，應用于鑄造業(yè)的機器人還遠遠落后于其他的行業(yè)。此外，機器人還會被應用于制造型芯、澆注、清理等鑄造的各工序中，進行鑄件取件、拔取鑄件、鑄件分類傳遞、切割澆冒口、操作工具或鑄件清洗單元進行鑄件清理等一系列的任務。 鑄造業(yè)是一個古老的行業(yè)，自古以來都是以人工為主，勞動力密集，然而最近幾年勞動力的成本出現(xiàn)了明顯的上漲趨勢，各大企業(yè)都在尋找更為廉價的成本，并且隨著工業(yè)機器人在鑄造各個工序中的良好應用，其在鑄造業(yè)中的廣泛 應用將會是今后生產中的主流。 在本次的0設計中，主要參考了《工業(yè)機械手設計基礎》、《工業(yè)機器人技術》、《機器人技術基礎及應用》等幾本較為基礎的有關工業(yè)機器人的書籍，進行了機器人結構、運動以及功能的計算和分析設計，通過對現(xiàn)有機器人各部分的研究和改造，設計了一臺六自由度關節(jié)式鑄件取件機器人，著重設計了機械手的夾持機構、手腕手臂機構、底座以及各關節(jié)之間的連接部分，并通過計算設計了機械臂的運動方式，運行軌跡分析和計算。 在具體的設計過程中，重點和難點主要集中在手臂及手腕的機械結構的分析與設計之中，由于有關工業(yè)機器人的設計中并未出臺相關的標準，大多數(shù)的機構都需要獨立設計，既要考慮結構上的合理性，又要考慮生產制造過程中的可行性，以及材料的節(jié)省、結構的緊湊等等，設計中有較大的自由性，正因如此，現(xiàn)有各種出版物中可供參照的圖樣、實例較少且繪制均為結構簡圖，因此在整個結構的設計中，很多殼類、蓋類、盤類、套類零件的結構均參考了機械設計中箱體、機架、盤類、套類零件等相似結構的設計。 第一章概述 1.1 工業(yè)機器人的組成 工業(yè)機器人的主要組成部分為：控制系統(tǒng)、驅動機構、執(zhí)行機構和位置檢測裝置。（如圖1.1） 被抓取工件 執(zhí)行機構 驅動系統(tǒng) 控制系統(tǒng) 位置檢測裝置 圖1.1工業(yè)機器人的主要組成部分 控制系統(tǒng)的作用是通過接收機器人的指令和傳感器反饋的信號，控制機器人的執(zhí)行機構完成既定的功能和運動。擁有信息反饋功能的機器人為閉環(huán)控制，不具備信息反饋功能的則為開環(huán)控制。具體來說，按照控制原理還可分為程序控制系統(tǒng)、普適性控制系統(tǒng)和人工智能控制系統(tǒng)。按照控制運動的形式還可分為位置點控制和不間斷軌道控制。 驅動系統(tǒng)是向執(zhí)行機構提供動力的裝置。其主要驅動方式有：液壓驅動、氣壓驅動、電氣驅動和新型驅動，它們各自的特點如下： 電氣驅動精度高，響應快，驅動力大，無環(huán)境污染，信號檢測、處理方便，可以采用多種靈活多變的控制方式，因此是目前使用最多的一種驅動方式。電動機一般采用直流伺服電機、交流伺服電機、步進電機等。 液壓驅動可以賦予末端的夾持器很大的抓取能力，其結構緊湊，傳動平穩(wěn)，動作靈敏，防爆性好，但是需要提供較好的密封性能，不適于在高溫、低溫現(xiàn)場工作。 氣壓驅動動作迅速，結構簡單，但是穩(wěn)定性較差，抓取力較小。 執(zhí)行機構由機械構件與傳動部件構成，機械構件由機身、手臂、末端夾持器三部分組成。每一部分都具有若干自由度，由此，構成一個多自由度的機械系統(tǒng)。在鑄件取件機器人中機身為底座，固定在地面上，手臂分為大臂和小臂，小臂末端為手腕，連接末端夾持器。 位置檢測裝置是用來控制執(zhí)行機構位置和姿態(tài)并將其實時的位置姿態(tài)反饋給控制系統(tǒng)的裝置，控制系統(tǒng)將實時的位置與姿態(tài)與既定任務中的位置姿態(tài)進行比較，調整后使得執(zhí)行機構在一定的精度內達到指定位置。 1.2 工業(yè)機器人的自由度和坐標型式 機器人的自由度指的是每一個構件相對于固定坐標系所具有的獨立運動。自由度在機器人的設計中是一個主要的參數(shù)，自由度的數(shù)量與機器人完成動作的復雜性，控制系統(tǒng)與機械結構的復雜程度成正比，自由度的數(shù)量越多，機器人的應用范圍也就越廣，但同時制造及維修費用也就越高。 在本次的0設計中，機器人所采用的自由度是六個，分別為夾持器的松緊、手腕的旋轉、手腕的擺動、小臂的擺動、大臂的擺動以及底座的轉動。 工業(yè)機器人的主要坐標形式有直角坐標型、圓柱坐標型、球坐標型、關節(jié)坐標型和平面關節(jié)型。 直角坐標型機器人是由三個線性關節(jié)組成，工作原理是通過這三個關節(jié)來確定末端操作器在x、y、z軸的具體位置，有時還會帶有附加的旋轉關節(jié)進而確定末端夾持器的姿態(tài)，這種機器人雖然精度高、剛性大，但是其操作范圍小、占地面積大、運動速度低、密封性能較差。 圓柱坐標型機器人是通過一個旋轉關節(jié)和兩個滑動關節(jié)來確定末端操作器的位置，另外加一個旋轉關節(jié)來確定操作器的姿態(tài)。這種機器人直線部分可以輸出較大的力，可以深入型腔內部，但是工作范圍有限，工作范圍呈圓柱形。 球坐標型機器人由一個滑動關節(jié)和兩個旋轉關節(jié)來確定末端操作器的位置，由一個附加的旋轉關節(jié)確定姿態(tài)，可以覆蓋的工作范圍比較大，但是球坐標過于復雜，難以控制。球坐標型機器人的工作范圍成球缺裝。 關節(jié)坐標型機器人的所有關節(jié)均為旋轉關節(jié)，是工業(yè)機器人中最為常見的一類機器人，位姿確定較為簡單，其工作范圍復雜且較大。 平面關節(jié)型機器人相對于關節(jié)型機器人而言，它只有平行的肩關節(jié)和肘關節(jié)，其特點是在x-y平面內具有很大的柔性，而且在z軸有很強的剛性，此類機器人多用于裝配作業(yè)中。 本次0設計的鑄件取件機器人采用的是關節(jié)機器人，其靈活的工作范圍適用于鑄件搬運的環(huán)境中。結構簡圖如下圖（圖1.2）所示： 圖1.2關節(jié)型結構簡圖 1.3 鑄件取件機器人的主要設計參數(shù) 表1.1機械手的主要參數(shù) 手臂形式 多關節(jié) 自由度 6 最大負載能力（kg） 20kg 最大行程 腰部旋轉 +180°～-180° 大臂旋轉 +90°～-90° 小臂旋轉 +90°～-90° 手腕旋轉 +90°～+90° 手腕擺動 +90°～-90° 手部夾緊 +28°～-28° 最大速度 腰部旋轉 240°/s 大臂旋轉 240°/s 小臂旋轉 240°/s 手腕旋轉 180°/s 手腕擺動 180°/s 手部夾緊 90°/s 慣量 手腕旋轉 24N??m 手腕擺動 15N??m 手部夾緊 5N??m 慣性力矩 手腕旋轉 0.8kg?m2 手腕擺動 1.0kg?m2 手部夾緊 0.4 kg?m2 重復定位精度 ±0.06mm 最大覆蓋范圍 40.183m2 本體體重 300kg 安裝方式 地面式 環(huán)境溫度 0～60℃ 驅動方式 電氣與液壓驅動 夾持器控制 液壓控制 第二章 末端操作器 2.1被加持鑄件 被夾持的鑄件選取15×6.5的汽車輪轂，外徑D=381mm，小徑d=340mm，重量G=10.5kg。 末端加持裝置夾持的部位即為輪轂的內徑的大小。 2.2末端操作器 一般我們稱用于工業(yè)上的機器人的手為末端操作器，機器人用其直接進行抓取、握緊或者吸附專用的工具或工件，它通常安裝在機器人的前端末梢的地方，因為被抓取的工件或者工具的尺寸、形狀、質量、材質有所不同，所以末端操作器的設計也是千差萬別。 圖2.1末端操作器結構 1.驅動桿；2.扇形齒輪；3.手指；4.機架 末端操作器結構如圖2.1所示，根據(jù)所夾持的鑄件輪轂的重量、形狀和大小，本次設計所采用的末端操作器為夾鉗式取料手，其與人手相似，是工業(yè)機器人經常使用的一種手部夾持裝置，由手指、傳動機構、驅動機構、連接裝置與支撐元件組成，其中，手指的類型采用的是自定位式V型指，易于夾持圓柱形工件。 傳動機構采用齒輪齒條嚙合直接傳動的齒輪杠桿式手部結構，驅動桿1的末端制成雙面齒條，與扇形齒輪2相嚙合，扇形齒輪2與手指3用螺栓連接在一起，并繞支點旋轉，驅動力推著雙面齒條做直線往復運動，由此帶動扇形齒輪實現(xiàn)手指的張開與閉合。 其通過螺栓連接與手腕連接在一起，進而可以和手腕一起完成旋轉或者上下擺動。 2.3 夾持力的計算 夾鉗式取料手在抓緊物體時所需要的夾緊力P與被加持物體的重量Q和接觸面之間的摩擦系數(shù)f有關，P與Q之間的關系需要滿足以下關系式： P>Q2f (2-1) 因為Q=105N,所以P>105N。取 P=110N，則理論驅動力 F滿足： F2×40=P×266(2-2) 得出理論驅動力F=1463N。 計算驅動力Fe時還要考慮到運動過程中產生的振動、慣性力和傳動效率等因素的影響，因此，在計算驅動力F時可以按照以下公式計算： Fe=K1K2ηF(2-3) 取K1=1.2 K2=1.5 η=0.9 F=1463N，解出Fe=2926N，取實際驅動力Fe=3000N 第三章 手腕結構 3.1 手腕的分類 機器人的手腕可以按照自由度來劃分為單自由度手腕、2自由度手腕、3自由度手腕，本次設計中采用的手腕為2自由度手腕，由一個翻轉關節(jié)（R）和一個俯仰關節(jié)（B）組成BR手腕，其運動簡圖如圖3.1所示。 圖3.1手腕運動簡圖 按驅動方式來分，手腕可以分為直接驅動手腕和遠距離傳動手腕。此次設計使用的手腕為液壓直接驅動手腕，通過手腕與小臂連接處和手腕中部的兩個液壓缸驅動手腕做翻轉和俯仰的動作。 手腕的具體運動結構如下圖所示：（圖3.2） 圖3.2 手腕的結構 1.轉子；2.盤類結構；3.回轉結構；4.盤類機構； 5.軸；6.轉子；7.盤類結構；8.手腕中間套 3.2 手腕的運動情況 參考圖3.2手腕運動情況如下： 俯仰運動：手腕與小臂連接處的液壓缸轉子1通過螺栓連接與法蘭盤2相連接，法蘭盤2通過螺栓連接與回轉結構3相連接，回轉結構3與盤類結構4相連接，而盤類結構4與手腕相接，由此通過液壓缸轉子1的擺動即可以實現(xiàn)手腕的俯仰。 翻轉運動：軸5與液壓缸轉子6通過螺栓連接使得液壓缸能夠帶動軸5進行旋轉，軸5與盤類結構7通過螺紋連接,盤類結構7與手腕中間套8用螺栓連接，中間套8的另一端與末端操作器相連，這樣，軸5在液壓缸轉子6的帶動下可以進而帶動中間套8和末端操作器進行翻轉。 夾持器的夾緊運動：參照油路原理圖3.3 圖3.3 油路原理 1.彈簧；2.活塞；3.油路；4.活塞桿；5.扇形齒輪 夾持器張開時，活塞在最右端，兩個夾爪位于最大的張角狀態(tài)。做夾緊運動時，液壓油沿著油路3進入液壓缸內部，在一定的壓力下推動活塞2左移，此時驅動力大于彈簧的彈力，彈簧1壓縮，活塞2帶動活塞桿4一起左移，活塞桿另一端的齒條部分與夾爪的扇形齒輪結構5相嚙合，使得夾爪做夾緊動作。夾爪松開鑄件時，液壓缸及油路中的液壓油壓力降低，彈簧彈力大于驅動力，彈簧復位，推動活塞2和活塞桿4向右移動，使得夾爪張開，此時夾爪復位，準備下一個運動。 3.3手腕的計算 手腕的計算部分包括液壓馬達的選用，手部液壓缸的計算以及油路的設計和計算。 3.3.1控制俯仰的液壓缸的選取 液壓回路選取開式回路，液壓油選取普通液壓油，系統(tǒng)壓力初定為1.3×107Pa，容積效率和機械效率均取0.9，最大負載轉矩為TLMAX，最大轉速為nMAX,液壓缸排量為VM，液壓缸的最大的輸入流量為qM。 由于手腕需要進行往返的俯仰運動，因此選用雙葉片式擺動液壓缸，其輸出轉矩大，擺動角度小。 根據(jù)之前的機器人主要參數(shù)可知 TLMAX=24N?m(3-1) VM=2πTLMAX(p-pb)ηMm=2×π×241.2×107×0.9=13.9626×10-6m3/r(3-2) nMmax=180°/s=30r/min(3-3) qM=nMmax×VMηMv=13.9626×10-6×300.9=0.4654L/min(3-4) 將液壓缸的流量與液壓缸的輸出速度帶入計算內徑的公式可得： D=8.74×qvv=8.74×0.4654×60×10-336=0.2434m(3-5) 求得液壓缸內徑圓整為240mm。 3.3.2控制翻轉的液壓缸的選取 液壓回路選取開式回路，液壓油選取普通液壓油，系統(tǒng)壓力初定為1.3×107Pa，容積效率和機械效率均取0.9，最大負載轉矩為TLMAX，最大轉速為nMAX,液壓缸排量為VM，液壓缸的最大的輸入流量為qM。 同控制俯仰運動的液壓缸相同，選用雙葉片式擺動液壓缸，根據(jù)之前所列出的機器人參數(shù)可得： TLMAX=15N?m VM=2πTLMAX(p-pb)ηMm=2×π×151.2×107×0.9=8.7266×10-6m3/r(3-6) nMmax=180°/s=30r/min(3-7) qM=nMmax×VMηMv=8.7266×10-6×300.9=0.2909L/min(3-8) 將液壓缸的流量與液壓缸的輸出速度帶入計算內徑的公式可得： D=8.74×qvv=8.74×0.2909×60×10-380=0.129m(3-9) 求得液壓缸內徑圓整為D=130mm。 3.3.3 控制手部運動的液壓缸的選取 液壓回路選取開式回路，液壓油選取普通液壓油，系統(tǒng)壓力初定為1.3×107Pa，容積效率和機械效率均取0.9，最大負載轉矩為TLMAX，最大轉速為nMAX,液壓缸排量為VM，液壓缸的最大的輸入流量為qM。 此處液壓缸由于需要實現(xiàn)往復的直線運動，并提供手部的夾緊力，為了使結構更加緊湊、手腕質量較小，所以選用單桿活塞式液壓缸。此液壓缸的計算如下： Fe=P?A(3-10) A=πd12-πd224(3-11) d2=d1φ-1φ(3-12) 在上一章對夾緊力的計算中，我們得到驅動力Fe=3000N，系統(tǒng)壓力為P=1.3×107Pa，求得A=9.96×10-4m2； 取φ=2得出d1≈0.7d1，取d1=50mm d2=35mm 夾爪擺動的角度為θ=14°，按照S=2πrθ360得出行程S=11mm，取標準行程S=16mm。 根據(jù)液壓缸活塞行程系列選取標準的行程參數(shù)為25mm。 綜上所述，得出活塞液壓缸的各組數(shù)據(jù)為d1=50mm d2=35mmS=16mm。 第四章 手臂結構 手臂在機器人的執(zhí)行機構中扮演著至關重要的作用，它起著將抓取后的工件直接運送到指定位置的作用，這一系列的動作都是由驅動機構以及其他的傳動機構完成的，所以，手臂不僅僅要承受它所抓取的工件的數(shù)量，還要負擔起手腕、末端操作器以及手臂自身的重量。機器人的性能很大程度上要取決于機器人手臂的結構、靈活性、工作范圍、定位精度和臂力的大小。 機器人手臂按照結構可以分為單臂式、雙臂式和懸臂式三種。按照其運動的形式可以直線運動、回轉運動和復合運動。此次設計使用的手臂分為大臂和小臂，其形式均為單臂式，大臂和小臂均執(zhí)行回轉運動。 4.1小臂 小臂由小臂殼體和小臂回轉運動機構組成，其主要功能是與大臂相連接，傳遞大臂的俯仰運動至手臂及手腕，并進行一個自由度的俯仰運動。 4.1.1 小臂殼體 小臂的殼體一端與手腕的回轉裝置連接，其結構如下圖所示（圖4.1）： 圖4.1 小臂殼體結構 1. 外殼；2.端蓋；3.法蘭盤；4.手腕回轉裝置 外殼1厚度為15mm，采用鑄鋁合金，截面為矩形，具有良好的剛度，并且重量較輕。用來支撐、保護手臂內部結構，防止內部結構的腐蝕，增加其使用壽命，小臂結構內部留有肋板和通孔，可以用來放置電線及其他電子裝置，端蓋2處加工出的孔有利于回轉裝置的安裝，端蓋上加工有孔，用來放置輸送液壓油的油管。 4.1.2 小臂回轉運動機構 用來實現(xiàn)機器人手臂的回轉運動的機構有各種各樣的形式，常見的有齒輪傳動機構、回轉液壓缸機構、連桿機構和鏈輪傳動機構，在本次設計中，小臂回轉運動機構采用的是伺服電動機連接諧波減速器，減速器直接連接小臂的結構，使用諧波減速器可以使結構相應的變得緊湊，并且具有精確的減速比，這種設計可以使大臂和小臂獲得較大的活動范圍，因此諧波減速器在機器人回轉裝置中具有廣泛的應用。 具體結構如下圖所示（圖4.2）： 圖4.2 小臂回轉運動結構 1.大臂；2.小臂；3.剛輪；4.柔輪； 5.盤類結構；6.轉子；7.盤類結構；8.法蘭盤 其中諧波減速器由剛輪3、柔輪4和轉子6組成，剛輪3通過盤類結構7與小臂2連接，柔輪4通過盤類結構5間接與大臂1經螺栓連接到一起，法蘭盤8通過螺栓連接與大臂1的連接，可以將電動機固定到大臂上。 運動過程中，電動機軸帶動諧波減速器的軸做回轉運動，諧波減速器的柔輪與大臂相連固定到一起，于是剛輪做減速運動，帶動小臂一起相對大臂做回轉運動。 4.1.3電動機與諧波減速器的選取 伺服電機選用EDSMT-2T130-060B，額定功率1.5kW,額定轉速2500r/min，額定力矩6N·m，其安裝尺寸如下圖所示（圖4.3）： 圖4.3 小臂回轉運動的伺服電機尺寸 小臂的轉速為 n=240°s=23r160min=40r/min(4-1) 可得減速比為 i=250040=62.5(4-2) 減速器選擇杯型諧波齒輪減速器，選擇減速器的型號為XB-200-80B,減速比為80，模數(shù)為1.25，額定輸出力矩為2000N?m。 4.1.4電動機軸的設計與校核 電機軸通過鍵連接與諧波減速器的轉子軸相連接，轉子軸材料選用45鋼，此軸兩端有套類結構與大臂、小臂金星連接，所以徑向力均由套類零件所承受，經分析軸本身僅受扭矩的作用，按照扭矩強度來確定軸的最小直徑為： dmin≥39550×1000×P0.2τTn=A0?3Pn=17.3069mm(4-3) 取軸徑為28mm，軸上零件布置如下圖所示（圖4.4）： 圖4.4 小臂回轉運動的軸 軸在遠離電機的一端裝有滾針軸承，軸承的軸向定位一端采用軸肩定位，另一端采用套杯定位，套杯內留有通孔，用以和柔輪相連接?？拷妱訖C軸的一端裝有深溝球軸承，深溝球軸承外圈由端蓋定位，內圈由軸肩定位，內圈另一端裝有軸端擋圈進行定位。軸中部用平鍵與轉子進行連接，轉子外圈裝有深溝球軸承，軸承內圈兩端分別由轉子和擋圈來定位，轉子本身用軸肩和另一端的軸端擋圈定位。 通過上文的分析可知軸僅承受扭矩而沒有徑向的彎矩，于是做彎矩圖如下圖所示（圖4.5）： 圖4.5 校核軸上的扭轉應力： τT=TWT=20000.2d3=455.539MPa(4-4) 選取軸材料為45鋼，熱處理方法為調質處理，查得許用扭轉切應力為： τ=640MPa 所以 τT<τ 故可知其安全。 4.2大臂 大臂由大臂殼體與大臂回轉機構組成，其主要功能是與上肢結構相連接傳遞底座的旋轉運動至整個上肢結構，并進行一個自由度的俯仰運動。 4.2.1 大臂殼體 圖4.6大臂殼體結構 大臂外殼的一端與小臂的回轉裝置相連，另一端與大臂的回轉裝置相連接，其具體結構如下圖所示（圖4.6）： 外殼厚度為15mm，采用鑄鋁合金，截面為矩形，具有良好的剛度，采取設計的結構使大臂外殼重量較輕，由于大臂殼體起到的主要作用是支撐以及傳遞運動，不需要內部的結構，所以設計成沒有內部空間的結構，上面設有用來放置電線的孔，通過法蘭盤與固定在底座上的電動機相連接。 4.2.2 大臂回轉運動機構 與小臂相同，大臂回轉運動機構使用的是伺服電動機連接諧波減速器，諧波齒輪減速器直接連接大臂的結構，使用諧波減速器可以使結構相應的變得緊湊，并且具有精確的減速比，使大臂獲得較大的活動范圍，因此諧波減速器在機器人回轉裝置中具有廣泛的應用。 回轉機構的具體結構如下圖所示（圖4.7） 圖4.7 大臂回轉運動結構 1.法蘭盤；2.套類零件；3.軸；4.轉子；5.剛輪； 6.柔輪；7.軸；8.軸端擋板；9.機架；10.端蓋 回轉機構的設計參照了普通諧波減速器的樣式，在此基礎上進行了結構上的改進，使其與底座的結構相契合，達到順利安裝且完成既定運動要求的目的。 其中諧波減速器由剛輪5、柔輪6和轉子4組成，剛輪5通過螺栓連接與套類零件2和機架9相連，與機架9固定到一起，套類零件2另一段連接著法蘭盤1，電動機通過螺栓連接固定到法蘭盤1上，柔輪6通過螺栓連接與軸7連接到一起，軸7的另一端通過法蘭盤與大臂的外殼相連接。 運動過程中，電動機軸帶動諧波減速器的軸做回轉運動，諧波減速器的剛輪與機架相連固定到一起，于是柔輪做減速運動，帶動大臂一起相對機架做回轉運動。 4.2.3電動機與諧波減速器的選取 伺服電機選用EDSMT-2T130-077B，額定功率2kW,額定轉速2500r/min，額定力矩7.7N·m，其安裝尺寸如下圖所示（圖4.8）： 圖4.8 大臂回轉運動的伺服電機尺寸 大臂的轉速為 n=240°s=23r160min=40r/min(4-5) 可得減速比為 i=250040=62.5 減速器選擇杯型諧波齒輪減速器，選擇減速器的型號為XB-200-80B,減速比為80，模數(shù)為1.25，額定輸出力矩為2000N?m。 4.2.4電動機軸的設計與校核 電機軸通過鍵連接與諧波減速器的轉子軸相連接，轉子軸材料選用45鋼，此軸兩端有套類結構與大小臂連接，所以徑向力均由套類零件所承受，經分析軸本身僅受扭矩的作用，按照扭轉強度來確定軸的最小直徑為： dmin≥39550×1000×P0.2τTn=A0?3Pn=19.0487mm(4-6) 取軸徑為30mm，軸上零件布置如下圖所示（圖4.9）： 圖4.9 軸的靠近電機的一端裝有兩個軸承，左端的軸承軸向定位一端采用端蓋定位，另一端采用套筒定位，右端的軸承一端采用套筒定位，一端通過軸肩定位。軸的另一端通過平鍵與轉子連接，轉子是一個輪形的回轉類結構，其左端通過軸肩定位，右端通過軸端擋板定位，軸端擋板用螺釘固連在軸端。從電動機傳遞過來的扭矩經軸傳遞給轉子，柔輪做減速運動后，將回轉運動傳遞到大臂。 通過上文的分析可知軸僅承受扭矩而沒有徑向的彎矩，于是做扭矩圖如下圖所示（圖4.10）： 圖4.10 校核軸上的扭轉應力： τT=TWT=20000.2d3=455.539MPa(4-7) 選取軸材料為45鋼，熱處理方法為調質處理，查得許用扭轉切應力為： τ=640MPa 所以 τT<τ 故可知其安全。 第五章 底座結構 5.1底座結構 機器人的底座可以分為兩種：固定式和行走式。一般的工業(yè)機器人均為固定式底座，此次設計中也選取固定式底座，今后隨著航空航天、海洋科學以及原子能工業(yè)的發(fā)展，具備行走能力的移動式機器人和步行機器人將會有更多的應用。 設計底座的結構時應該注意到，底座會承受一定的彎矩和扭矩，設計的時候應該合理的選擇截面的尺寸，底座需要支承整個取件機器人的上肢結構，因此需要具備一定的剛度和穩(wěn)定性，并且具備抵抗變形和抵抗沖擊振動的能力。 其基本結構如下圖所示（圖5.1） 圖5.1 底座結構 1.基座；2.伺服電機；3.諧波減速器；4.旋轉外殼 基座1與地面用地腳螺栓連接到一起，接觸面的凸臺高度為35mm，基座上部通過法蘭盤固定伺服電機2，再通過套杯與諧波減速器3的剛輪相連接，使得剛輪固定，諧波減速器3的柔輪通過螺栓連接與旋轉外殼連接，旋轉外殼與基座之間是深溝球軸承，內徑640mm，軸承的內外圈分別由基座和外殼定位。 運動時，伺服電動機的電機軸與諧波減速器的轉子軸相連，諧波減速器的剛輪與基座固連，柔輪做減速運動帶動外殼相對于基座作旋轉運動，外殼與大臂回轉機構相連接，從而帶動整個機械臂做回轉運功。 5.1.1電動機與減速器的選擇 伺服電機選用EDSMT-2T130-077B，額定功率2kW,額定轉速2500r/min，額定力矩7.7N·m，其安裝尺寸如下圖所示（圖5.2）： 圖5.2 底座結構的伺服電機尺寸 旋轉外殼的轉速為 n=240°s=23r160min=40r/min(5-1) 可得減速比為 i=250040=62.5 減速器選擇杯型諧波齒輪減速器，選擇減速器的型號為XB-200-80B,減速比為80，模數(shù)為1.25，額定輸出力矩為2000N?m。 第六章 機器人運動分析 機器人運動學研究的是如何控制工業(yè)機器人的運動，一開始，需要在機器人中建立一系列對應的坐標系，其中笛卡爾坐標系被用來描述機器人的末端位置和姿態(tài)，關節(jié)坐標系被用來描述關節(jié)運動，機器人的運動學將這些坐標系之間的運動統(tǒng)一起來，建立起統(tǒng)一的運動關系。 在研究機器人運動學的過程中，存在著兩大類問題，即正向問題與逆向問題。正向問題主要解決的是機器人關節(jié)坐標系的坐標到機器人末端的位置與姿態(tài)之間的映射，而逆向運動學主要解決的是機器人末端夾持器的坐標位置與姿態(tài)到機器人各個關節(jié)坐標系的坐標之間的映射，正向問題的解唯一且簡單，與之相反，逆向問題的解往往十分的復雜，在求解這些問題時會運用到高等數(shù)學以及線性代數(shù)的知識，并且會運用到一些技巧和經驗。 到目前為止，對于工業(yè)機器人來說，主要考慮的應該是關節(jié)運動學和動力學的控制問題，由于機器人獨立運動和移動的本質，沒有直接的方法可以直接測量出機器人的位姿，所以只能將機器人的運動集成，從而間接的獲取到它的位姿。 6.1正向運動 通常，我們使用最多的方法是D-H法，以描述相鄰的桿件之間的平移及轉動關系。D-H法是給每個關節(jié)處的桿件均建立一個4×4的齊次變換矩陣方程，來表示這個關節(jié)處的桿件與前面桿件坐標系的關系，這樣一來，只要通過逐次變換就可以將用手部坐標系表示的末端操作器變換并用基坐標表示。 機器人的每個桿件都有4個運動參數(shù)：決定桿件結構的桿件參數(shù)——連桿長度ai、連桿扭角αi，起到決定相鄰桿件相對位置作用的關節(jié)參數(shù)——兩連桿距離di和兩連桿夾角θi，通過確定這4個參數(shù)的正負號規(guī)則，就可以完全描述機器人操作臂上每一個桿件的位姿。 1.連桿長度ai——zi-1軸和zi軸兩軸之間的最短距離，即從zi-1軸和xi軸焦點到第i坐標系原點沿xi軸之間的偏置距離。 2.連桿扭角αi——用右手螺旋定則確定，繞xi軸從zi-1軸轉向zi軸之間的偏角。 3.兩連桿距離di——從第i-1個坐標系的原點到zi-1軸和xi軸的交點沿zi-1軸的距離 4.兩連桿夾角θi——按右手定則確定，繞zi-1軸從xi-1轉向xi軸的關節(jié)角。 建立每個坐標系還應應遵循以下的規(guī)則： 1.xi軸垂直于zi-1軸并指向離開zi-1軸的方向。 2.zi-1軸是沿著第i關節(jié)的運動軸； 3..x、y、z軸按照右手坐標系的要求建立； 根據(jù)設計的鑄件取件機器人的機械臂的結構繪制由6個簡化轉動關節(jié)構成的6自由度結構簡圖，將機械手簡化后的轉動關節(jié)分別按照以上的規(guī)則建立坐標系，將大臂、小臂及手腕的旋轉中心方向標x軸，指向底座的方向為x軸的正半軸方向，隨后依次標明各個關節(jié)的z軸方向。 各個轉動關節(jié)的矩陣參數(shù)如下表所示（表6.1）： 表6.1 參數(shù) 1 2 3 4 5 6 αi -90° 0° 90° -90° 90° 0° ai 0 1605 0 0 0 0 θi θ1 θ2 θ3 θ4 θ5 θ6 di 0 171.715 0 1033.34 0 581 A1=cosθ3-sinθ3sinθ3cosθ30 00 00 00 01 0 0 1 (6-1) A2=cosθ4-sinθ4000 01171.715-sinθ4-cosθ4000 00 1(6-2) A3=cosθ3-sinθ3sinθ3cosθ30 16050 00 00 01 0 0 1 (6-3) A4=cosθ4-sinθ4000 011033.34-sinθ4-cosθ4000 00 1(6-4) A5=cosθ5-sinθ5000 0-1 0sinθ5cosθ5000 00 1(6-5) A6=cosθ6-sinθ6000 01 0-sinθ6-cosθ6000 00 1(6-6) 經計算，得出總的齊次矩陣為： T6=A1A2A3A4A5A6=nxoxnyoyaxpxaypynzoz00azpz01(6-7) 其中， nx=c1[c23c4c5c6-s4s6-s23s5c6]+s1(s4c5c6+c4s6)(6-8) ny=s1c23c4c5c6-s4s6-s23s5c6-c1(s4c5c6+c4s6) (6-9) nz=-s23c4c5c6-s4s6-c23s5c6(6-10) ox=c1[c23-c4c5c6-s4s6+s23s5c6]+s1(s4c5c6-c4s6)(6-11) oy=s1c23-c4c5c6-s4s6+s23s5c6-c1(s4c5c6-c4s6)(6-12) oz=-s23-c4c5c6-s4s6+c23s5c6(6-13) ax=-c1c23c4s5+s23c5-c1s4s5(6-14) ay=-s1c23c4s5+s23c5+c1s4s5(6-15) az=s23c4s5-c23c5(6-16) px=c11605c2-1033.34s23-171.715s1(6-17) py=s11605c2-1033.34s23+171.715c1(6-18) pz=-1065s2-1033.34c23(6-19) 6.2逆向運動 已知機器人機械臂的位置和姿態(tài)的情況下，去求機器人對應于這個位姿下的全部關節(jié)角的過程叫做求逆向運動。 逆向運動學運用于已知鑄件取件機器人在某一時刻的位置和姿態(tài)的情況下，求解機器人的每一個關節(jié)角，求解的過程中會產生多個結果，其中只有一個是正確的，需要根據(jù)具體運動范圍，結合周圍的設備的位置和大小選擇一個合理的位姿。在求解的過程中還會用到歐拉變換以及解析法。 在求解出機器人各個關節(jié)的角度及其坐標之后，便能進行下一步的系統(tǒng)控制了。 1.求θ1 用A1-1左乘T6得到矩陣方程6.2.1如下： A1-1T6=A2A3A4A5A6(6-20) 令其兩端元素對應相等，可得方程6.2.2： -s1px+c1py=171.715 利用三角代換得出θ1 θ1=actan2py,px-actan2(171.715,±px2+py2+pz2)(6-21) 求得的式子里的正負號表示θ1有兩個潛在的解。 2.求θ3 先選擇θ1的一個解，然后使矩陣方程6.2.1兩端一行三列與三行四列元素分別對應相等，可以求出兩個方程即： -c1px+s1py=-1033.34s23+1605c2(6-22) -px=1033.34c23+1605s2(6-23) 將此兩個方程與方程6.2.2求平方和得到式6.2.3： -1033.34s3=k(6-24) k=px2+py2+pz2-16052-171.71523210(6-25) 通過三角代換可以求出θ3： θ3=actan20,1033.34-actan2(k,±1033.342-k2)(6-26) 求得的式子里的正負號表示θ3有兩個潛在的解。 3.求θ2。 在矩陣方程T兩側左乘逆變換A3-1得出矩陣方程6.2.4： A3-1T6=A4A5A6(6-27) 即 c1c23s1s23-c1c23-s1s23s23-1605c3-c21605s3-s1 c10 00-171.71501nxoxnyoyaxpxaypynzoz00azpz01=A4A5A6(6-28) 矩陣方程6.2.4兩端的一行四列和二行三列元素分別對應相等可得 c1c23px+s1c23py-s23pz-1605c3=0(6-29) -c1s23px-s1s23py-c23px+1605s3=1033.34(6-30) 聯(lián)立求得s23和c23 s23=-1605c3pz+(c1px+s1py)(1605s3-1033.34)pz2+(c1px+s1py)2(6-31) c23=1605[s3pz-c1px+s1pyc3]pz2+(c1px+s1py)2(6-32) 因為s23和c23的表達式分母相等，所以： θ2+θ3=actan2-1605c3pz+c1px+s1py1605s3-1033.34,1605[s3pz-c1px+s1pyc3](6-33) 所以θ2=θ23-θ3，θ1對應于θ3有四種不同的解，所以θ2也有四種不同的解。 4.求θ4。 使矩陣方程兩端一行三列和三行三列元素相等，得到： axc1c23+ays1c23-azs23=-c4s5(6-34) -axs1+ayc1=s4s5(6-35) 當s5≠0時，得到θ4的表達式： θ4=actan2(-axs1+ayc1,axc1c23+ays1c23-azs23)(6-36) 當s5=0時，機器人處于奇異形位的狀態(tài)，此時θ4可以是任意值。 5.求θ5。 求出θ4之后，進一步就可以解出θ5來，矩陣方程6.2.4兩端左乘逆變換A4-1 A4-1(θ1,θ2,θ3,θ4)T6=A5A6(6-37) 因為在之前的計算中θ1,θ2,θ3,θ4均已解出，所以 A4-1θ1,θ2,θ3,θ4= c1c23c4+s1s4s1c23c4-c1s4-c1c23c4+s1s4-s1c23c4-c1s4-s23c4-a2c3c4+171.715s4s23c4a2c3c4+171.715s4-c1s23 -s1s230 0-c231605s30 1 (6-38) 令矩陣兩邊的一行三列和三行三列元素相等求出： axc1c23c4+s1+ay(s1c23c4-c1s4) -azs23c4=-s5(6-39) -axc1-ays1s23-azc23=c5(6-40) 聯(lián)立解出θ5 θ5=actan2(s5,c5)(6-41) 6.求θ6。 矩陣方程6.2.2兩端分別左乘A5-1得 A5-1T6=A6(6-42) 使其兩端一行三列和三行三列分別相等，得出來： -nxc1c23s4-s1c4-nys1c23s4+c1c4+nzs23s4=s6(6-43) nxc1c23c4+s1s4c5-c1s23s5+nys1c23c2-c1s4c5-s1s23s5 (6-44) -nz(s23c4c5+c23s5)=c6(6-45) 求出θ6的解 θ6=actan2(s6,c6)(6-46) 結 論 鑄件取件機器人的總高為2656.5mm，活動半徑為3576.4mm，占地面積為710613.7mm2?？梢詩A持內徑為340mm，重量10.5kg的汽車輪轂鑄件，實現(xiàn)的動作可以將其從傳送裝置或者型模中取出并放到指定的位置。 主要的設計參照對象為PUMA 560型關節(jié)偏置型機器人，機器人的主要組成部分為：底座、大臂、小臂、手腕和末端夾持器，主要驅動方式為伺服電機驅動，諧波減速器進行減速，部分回轉結構——手腕的回轉和夾持器的夾持動作采用液壓驅動。機器人的底座、底座回轉裝置及大臂小臂的外殼、機架均為鑄造，底座材料為鑄鐵，手臂結構材料為鑄鋁合金，截面為矩形。設計中所采用的軸承、密封圈、螺栓、擋圈、箱壁、液壓缸等均為標準件，由于國家尚未出臺關于機器人具體結構的標準，并且考慮到機器人結構和用途的多樣性，許多部件均采用的是自行設計為主，以類似結構的標準為輔的設計思想。 設計的重點為夾持器的設計，手腕處結構以及液壓回路的布置，大小臂回轉裝置結構的設計和電動機、減速器的選用，底座的結構設計以及電機減速器的選擇，此外，運用了機器人運動學的知識對機器人的運動進行了分析計算，可以得出各個關節(jié)旋轉角度的關系。 設計過程中參考了多個版本的機械設計手冊、液壓工程手冊以及一些與機器人相關的書籍和文獻。 最后，設計中依然存在一些不足，例如：機器人整機尺寸過大，各個結構之間還可以通過優(yōu)化達到更加緊湊、有效的布局；機器人的大臂較長，這在原則上來說會導致機械臂運動的不便，對工作環(huán)境的適應性較差，重心偏置，對底座的沖擊力不平穩(wěn)；由于時間的原因沒有做機器人的控制部分，因此也就無法驗證對于具體的運動結構是否合理；本次設計沒用模型繪制軟件繪制模型并仿真，所以具體的結構能否符合合理的裝配條件也需要進一步的探究。 參考文獻 [1]. 機械設計手冊編委會. 機械設計手冊-第3版[M]. 機械工業(yè)出版社, 2004. 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Joki?Dejan, Lubura S D, Stankovski S. Development of a new controller with FPGA for PUMA 560 robot[J]. IFAC Proceedings Volumes, 2013, 46(28):161-166. 謝 辭 此次0設計是在趙德金老師的全程指導下完成的，趙老師在每個階段都給我制定了詳細的任務以及需要攻克的難題，在此期間我遇到了許多自身能力難以解決的問題，都得到了趙老師耐心的解答，在0設計完成之后，我不僅學到了許多大學四年來沒有學到的專業(yè)知識，