桂林航天工業(yè)學(xué)院課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 1 頁(yè) 共 24 頁(yè) 桂林航天工業(yè)學(xué)院 課程設(shè)計(jì)任務(wù)書 設(shè)計(jì)題目： 普通機(jī)床主傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 學(xué)生姓名 學(xué)號(hào) 課程名稱 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 專業(yè)班級(jí) 地 點(diǎn) 起止時(shí)間 設(shè)計(jì)內(nèi)容 1、 確定公比 、擬定轉(zhuǎn)速圖、繪制傳動(dòng)系統(tǒng)圖 ； 2、計(jì)算齒輪齒數(shù) ； 3、確定各傳動(dòng)件的計(jì)算轉(zhuǎn)速 ； 4、傳動(dòng)軸系、主軸組件、箱體等的布置和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) ； 5、傳動(dòng)件的計(jì)算載荷及其尺寸，驗(yàn)算主要傳動(dòng)件的應(yīng)力 ； 6、 主軸零件圖 1 張（ 齒輪零件圖 1張（ 7 主軸箱 裝配圖 1 張 （ ； 8、設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書的編寫（不少于 20 頁(yè)） 。 設(shè)計(jì)參數(shù) 詳看課程設(shè)計(jì)任務(wù)書（共分 7 組） 設(shè)計(jì)進(jìn)度 設(shè)計(jì)階段 設(shè)計(jì)內(nèi)容 完成階段設(shè)計(jì)的參考時(shí)間 1 設(shè)計(jì)準(zhǔn)備：確定公比 、 2 擬定轉(zhuǎn)速圖、繪制傳動(dòng)系統(tǒng)圖 3 計(jì)算齒輪齒數(shù) 1 天 4 確定各傳動(dòng)件的計(jì)算轉(zhuǎn)速 1 天 5 軸 系、 箱體 等 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1 天 6 主軸箱 裝配 圖 5 天 7 編寫設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書 1 天 設(shè)計(jì)成果 1、 繪制 主軸零件圖 1 張（ 齒輪零件圖 1 張（ 2、 繪制主軸箱 裝配 圖 1 張（ 紙） ； 2、設(shè)計(jì)說(shuō)明書 1 份（不少于 20 頁(yè)） 參考資料 1、 機(jī)械制造 裝備設(shè)計(jì) 2、 機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè) 3、 機(jī)械零件手冊(cè) 說(shuō)明 1 本表應(yīng)在每次實(shí)施前由指導(dǎo)教師填寫一式 2 份，審批后所在系（部）和指導(dǎo)教師各留 1 份。 2 多名學(xué)生共用一題的，在設(shè)計(jì)內(nèi)容、參數(shù)、要求等方面應(yīng)有所區(qū)別。 3 若填寫內(nèi)容較多可另紙附后。 系（部）分管領(lǐng)導(dǎo)： 教研室主任： 指導(dǎo)教師： 年 月 日桂林航天工業(yè)學(xué)院課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 2 頁(yè) 共 24 頁(yè) 目 錄 一、概 述 .計(jì)題目 . 4 計(jì)目的 . 4 二、機(jī)床規(guī)格及相關(guān)參數(shù)要求 . 4 床規(guī)格 . 4 要技術(shù)參數(shù) . 4 定極限轉(zhuǎn)速 . 4 電機(jī)選擇 . 5 第三章 傳動(dòng)設(shè)計(jì) . 5 傳動(dòng)方案擬定 . 5 動(dòng)結(jié)構(gòu)式、結(jié)構(gòu)網(wǎng)的選擇 . 5 速圖的擬定 . 6 第四章 傳動(dòng)件的估算 . 7 角帶傳動(dòng)的計(jì)算 . 7 動(dòng)軸的估算 . 10 五、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) . 11 軸直徑的估算 . 11 軸的計(jì)算及校核 . 13 輪齒數(shù)的確定和模數(shù)的計(jì)算 . 14 寬的確定 . 19 桂林航天工業(yè)學(xué)院課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 3 頁(yè) 共 24 頁(yè) 輪參數(shù) . 20 輪校 驗(yàn) . 21 承的選擇 . 22 承的校驗(yàn) . 23 心距的計(jì)算 . 23 六、總結(jié) . 24 桂林航天工業(yè)學(xué)院課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 4 頁(yè) 共 24 頁(yè) 一、概 述 計(jì)題目 設(shè)計(jì)一臺(tái)普通車床的主傳動(dòng)系統(tǒng)。 計(jì)目的 通過(guò)機(jī)床主運(yùn)動(dòng)機(jī)械變速傳動(dòng)系統(tǒng)得結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，在擬定傳動(dòng)和變速的結(jié)構(gòu)方案過(guò)程中，得到設(shè)計(jì)構(gòu)思、方案分析、結(jié)構(gòu)工藝性、機(jī)械制圖、零件計(jì)算、編寫技術(shù)文件和查閱技術(shù)資料等方面的綜合訓(xùn)練，樹(shù)立正確的設(shè)計(jì)思想，掌握基本的設(shè)計(jì)方法，并具有初步的結(jié)構(gòu)分析、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和計(jì)算能力。 二、機(jī)床規(guī)格及相關(guān)參數(shù)要求 床規(guī)格 產(chǎn)品規(guī)格： 3320 產(chǎn)品型號(hào) 要技術(shù)參數(shù) 1、轉(zhuǎn)速范圍： 28、轉(zhuǎn)速級(jí)數(shù)： Z 12 3、電動(dòng)機(jī)功率： P 4、公比： 定極限轉(zhuǎn)速 由 1 因?yàn)?=林航天工業(yè)學(xué)院課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 5 頁(yè) 共 24 頁(yè) 得 取4 232r/標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)速 1250 r/電機(jī)選擇 給定參數(shù)電動(dòng)機(jī)的功率為 4此選擇 的三相異步電動(dòng)機(jī)，其額定轉(zhuǎn)速為 1440步轉(zhuǎn)速為 50*60/4=1500定轉(zhuǎn)差率 s=（ 15001500=定扭矩 T= M 第三章 傳動(dòng)設(shè)計(jì) 傳動(dòng)方案擬定 可能的方案有很多，優(yōu)化的方案也因條件而異。此次設(shè)計(jì)中，我們采用集中傳動(dòng)型式的主軸變速箱。 動(dòng)結(jié)構(gòu)式、結(jié)構(gòu)網(wǎng)的選擇 結(jié)構(gòu)式、結(jié)構(gòu)網(wǎng)對(duì)于分析和選擇簡(jiǎn)單的串聯(lián)式的傳動(dòng)不失為有用的方法，但對(duì)于分析復(fù)雜的傳動(dòng)并想由此導(dǎo)出實(shí)際的方案，就并非十分有效。 （ 1）確定傳動(dòng)組及各傳動(dòng)組中傳動(dòng)副的數(shù)目 級(jí)數(shù)為 Z 的傳動(dòng)系統(tǒng)由若干個(gè)順序的傳動(dòng)組組成，各傳動(dòng)組分別有 Z 、Z 、個(gè) 傳動(dòng)副。即 321 傳動(dòng)副中由于結(jié)構(gòu)的限制以 2或 3為合適，即變速級(jí)數(shù) 和 3的因子： ，可以有 3種方案： 12=3× 2× 2； 12=2× 3× 2； 12=2× 2× 3 （ 2）傳動(dòng)式的擬定 12級(jí)轉(zhuǎn)速傳動(dòng)系統(tǒng)的傳動(dòng)組，選擇傳動(dòng)組安排方式時(shí)，考慮到機(jī)床主軸變速桂林航天工業(yè)學(xué)院課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 6 頁(yè) 共 24 頁(yè) 箱的具體結(jié)構(gòu)、裝置和性能。 主軸對(duì)加工精度、表面粗糙度的影響很大，最后一個(gè)傳動(dòng)組的傳動(dòng)副常選用2。 綜上所述，傳動(dòng)式為 12=3× 2× 2。 （ 3）結(jié)構(gòu)式的擬定 對(duì)于 12=2× 3× 2傳 動(dòng)式，有 6 種結(jié)構(gòu)式和對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)網(wǎng)。分別為： 621 23212 613 23212 142 23212 241 23212 316 23212 126 23212 根據(jù)主變速傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)的一般原則1 3 61 2 3 2 2 速圖的擬定 各級(jí)轉(zhuǎn)速可直接從標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)速列表中查出，標(biāo)準(zhǔn)數(shù)列表給出了以 =從1為 28就可以每隔 5個(gè)數(shù)值取出一個(gè)數(shù)，從而得出： 28r/40 r/56 r/80 r/112 r/60 r/224 r/315 r/450 r/630 r/900 r/1250 r/2級(jí)轉(zhuǎn)速。 桂林航天工業(yè)學(xué)院課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 7 頁(yè) 共 24 頁(yè) 第四章 傳動(dòng)件的估算 角帶傳動(dòng)的計(jì)算 三角 帶傳動(dòng)中，軸間距 于是摩擦傳遞，帶與輪槽間會(huì)有打滑，宜可緩和沖擊及隔離振動(dòng)，使傳動(dòng)平穩(wěn)。帶輪結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但尺寸大，機(jī)床中常用作電機(jī)輸出軸的定比傳動(dòng)。 （ 1）選擇三角帶的型號(hào) 根據(jù)公式 4=W) 式中 桂林航天工業(yè)學(xué)院課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 8 頁(yè) 共 24 頁(yè) 因此選擇 （ 2）確定帶輪的計(jì)算直徑 D ， D 帶輪的直徑越小帶的彎曲應(yīng)力就越大。為提高帶 的壽命，小帶輪的直徑 D 不宜過(guò)小， 即 。查機(jī)械設(shè)計(jì)表 88D =100 由公式 1212 )1( 得 60 3）確定三角帶速度 按公式 V= =100× 1440/(60× 1000)=m/s)， 因?yàn)?5m/<25 m/以選擇合適。 （ 4）初步初定中心距 帶輪的中心距，通常根據(jù)機(jī)床的總體布局初步選定，一般可在下列范圍內(nèi)選取：根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式 )(2)(1021 即： 100+160） 0A 2（ 100+160） 156 0A 520 取0A=360桂林航天工業(yè)學(xué)院課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 9 頁(yè) 共 24 頁(yè) （ 5）三角帶的計(jì)算基準(zhǔn) 長(zhǎng)度 L 02122100 422 2*360+ /(100+160)+（ 1602 /4*360=機(jī)械設(shè)計(jì) 整到標(biāo)準(zhǔn)的計(jì)算長(zhǎng)度 L=1100 6）驗(yàn)算三角帶的撓曲次數(shù) 1 0 0 0 m 式中 帶入數(shù)據(jù)的 u=40次 /s （ 7）確定實(shí)際中心距 A A= 0A +2 0360+（ 2=照機(jī)械設(shè)計(jì) 8中心距的變化范圍 393 8）驗(yàn)算小帶輪包角 211 D - D 180180 A o 計(jì)算出 1=1200, 驗(yàn)算合格。 帶根數(shù) Z 得 : 00ca p p k k 傳動(dòng)比 : 44021 , ()=林航天工業(yè)學(xué)院課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 10 頁(yè) 共 24 頁(yè) 所以取 根 （ 9）計(jì)算預(yù)緊力 查機(jī)械設(shè)計(jì)表 8q=m 所以 20 Q=) 動(dòng)軸的估算 傳動(dòng)軸除應(yīng)滿足強(qiáng)度要求外，還應(yīng)滿足剛度的要求，強(qiáng)度要求保證軸在反復(fù)載荷和扭載荷作用下不發(fā)生疲勞破壞。機(jī)床主傳動(dòng)系統(tǒng)精度要求較高，不允許有較大變形。因此疲勞強(qiáng)度一般不失是主要矛盾，除了載荷很大的情況外，可以不必驗(yàn)算軸的強(qiáng)度。剛度要求保證軸在載荷下不至發(fā)生過(guò)大的變形。因此，必須保證傳動(dòng)軸有足夠的剛度。 （ 1）主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速 主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速是低 速第一個(gè)三分之一變速范圍的最高一級(jí)轉(zhuǎn)速： 12 13m i 主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速為：12 13m i =40× 林航天工業(yè)學(xué)院課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 11 頁(yè) 共 24 頁(yè) （ 2）各傳動(dòng)軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速 軸可從主軸 112 r/8/7的傳動(dòng)副找上去，找到相應(yīng)的轉(zhuǎn)速為 450r/由于軸的最低轉(zhuǎn)速為 160r/軸的最低轉(zhuǎn)速能通過(guò) 0r/15r/能夠傳遞全部功率，所以所以軸計(jì)算轉(zhuǎn)速就為 160r/理可得到軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速 450r/的計(jì)算轉(zhuǎn)速為900r/ 各軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速： 軸 主軸 計(jì)算轉(zhuǎn)速 900r/50r/60r/12 r/ 3）核算主軸轉(zhuǎn)速誤差 =1440× 100/160× 36/36× 38/38× 60/30 = 1800 r/ 1800 r/ |(|× 100 % 0 所以合適。 五、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 軸直徑的估算 （ 1）各軸直徑 4 A m 其中： 桂林航天工業(yè)學(xué)院課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 12 頁(yè) 共 24 頁(yè) 該傳動(dòng)軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速。 計(jì)算轉(zhuǎn)速 傳動(dòng)件能傳遞全部功率的最低轉(zhuǎn)速 。各傳動(dòng)件的計(jì)算轉(zhuǎn)速可以從轉(zhuǎn)速圖上，按主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速和相應(yīng)的傳動(dòng)關(guān)系確定 1軸的直徑 m 0 0,1 3900 2軸的直徑 m i n/450,12 7450 3軸的直徑 m 6 0,23 5160 4主軸的直徑 m i n/40,34 040 （ 2）軸的校核 軸的校核：通過(guò)受力分析，在一軸的三對(duì)嚙合齒輪副中，中間的兩對(duì)齒輪對(duì)軸中點(diǎn)處的撓度影響最大，所以，選擇中間齒輪嚙合來(lái)進(jìn)行校核 3 58)1060/(,228,33010200,36:2852922已知 0 0 0 2 163434943222222桂林航天工業(yè)學(xué)院課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 13 頁(yè) 共 24 頁(yè) 所以合格, 。 軸、軸的校核同上。 軸的計(jì)算及校核 （ 1）選擇主軸軸頸直徑 ,軸承型號(hào)和最佳跨距 最大加工直徑 400P=用機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)表 ： 前軸頸應(yīng)為 70初選 5后軸頸 1,取 5取主軸中空孔直徑為 2前軸承為 軸承為 根據(jù)結(jié)構(gòu) ,初定懸伸長(zhǎng)度 =75據(jù)經(jīng)驗(yàn)，主軸的跨距 L= ，初定 l=350 2）主軸前端位移驗(yàn)算 為了保證機(jī)床的加工精度，必須限制主軸懸伸端處的位移不能超過(guò)允許值，近似計(jì)算中可不計(jì)軸承變形的影響。通過(guò)計(jì)算和實(shí)驗(yàn)可知，主軸端部由主軸變形引起的位移占總位移的 50%80%，一般可取 60%。由軸承變形引起的位移占 20%40%。 主軸受力簡(jiǎn)圖如下： 計(jì)算公式： 其中 ， 式中： 簡(jiǎn)化計(jì)算為 D=(2)/2=林航天工業(yè)學(xué)院課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 14 頁(yè) 共 24 頁(yè) 7500=160=350查表 9=50m/f=r 時(shí)， ， 查表 9車削外圓式一般取 故： 可以看出，主軸的剛度是合格的。 （ 3）主軸內(nèi)孔直徑的確定 公式 d= 2D 查機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)表 3 ，取整 60 （ 4）前錐孔尺寸的確定 查機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)，取莫氏錐孔 6號(hào)。 輪齒數(shù)的確定和模數(shù)的計(jì)算 （ 1）齒輪齒數(shù)的確定 當(dāng)各變速組的傳動(dòng)比確定以后，可確定齒輪齒數(shù)。對(duì)于定比傳動(dòng)的齒輪齒數(shù)桂林航天工業(yè)學(xué)院課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 15 頁(yè) 共 24 頁(yè) 可依據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)推薦的方法確定。對(duì) 于變速組內(nèi)齒輪的齒數(shù)，如傳動(dòng)比是標(biāo)準(zhǔn)公比的整數(shù)次方時(shí)，變速組內(nèi)每對(duì)齒輪的齒數(shù)和 小齒輪的齒數(shù)可以從表3械制造裝備設(shè)計(jì)）中選取。一般在主傳動(dòng)中，最小齒數(shù)應(yīng)大于 18 20。采用三聯(lián)滑移齒輪時(shí)，應(yīng)檢查滑移齒輪之間的齒數(shù)關(guān)系：三聯(lián)滑移齒輪的最大齒輪之間的齒數(shù)差應(yīng)大于或等于 4，以保證滑移齒輪外圓不相碰。 ,軸之間的傳動(dòng)副共有 3對(duì)，傳動(dòng)比為 1:1,1:2. 如果采用模數(shù)相同的標(biāo)準(zhǔn)齒輪，則三對(duì)傳動(dòng)副的齒輪和相同。 查表取 72 可以確定三個(gè)傳動(dòng)副的齒數(shù)為： A 1:1 傳動(dòng)副 1Z =36 2Z =36 1:3Z=30 2 1:2傳動(dòng)副 4 8 同理可確定軸的齒數(shù)和取 84 B 1:1傳動(dòng)副 2 2 1: 2 2 之間的傳動(dòng)副齒數(shù)和取 90 C 2:1傳動(dòng)副 0 0 1:4傳動(dòng)副 8 2 （ 2）各齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速 各變速組內(nèi)一般只計(jì)算組內(nèi)最小齒輪，也是最薄弱的齒輪，故也只需確定最小齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速。 變速組 18/72只需計(jì)算 z = 18 的齒輪，計(jì)算轉(zhuǎn)速為 450r/ 變速組 z = 20的齒輪，計(jì)算轉(zhuǎn)速為 450r/ 變速組 z = 24的齒輪，計(jì)算轉(zhuǎn)速為 900r/ (3) 傳動(dòng)系統(tǒng)圖的繪制 桂林航天工業(yè)學(xué)院課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 16 頁(yè) 共 24 頁(yè) （ 4）各傳動(dòng)組齒輪模數(shù)的確定和校核 模數(shù)的確定 各軸功率 電機(jī)軸：0 4P ： 軸： 軸： 主軸： m 模數(shù)的確定 按彎曲疲勞計(jì)算齒輪模數(shù)的公式為 按接觸疲勞計(jì)算齒輪模數(shù)的公式為 桂林航天工業(yè)學(xué)院課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 17 頁(yè) 共 24 頁(yè) 42 6 7 2 9 5 5 1 0 ； 23 8 9 5 5 1 0 0 . 4 1 816338s i n 4 0 o ； P 為所傳遞的額定功率（ 為齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速（ r/ m 齒寬系數(shù)，m ，?。?610）本設(shè)計(jì)取 8m ； 1z 小齒輪的 齒數(shù) i 大齒輪對(duì)小齒輪的齒數(shù)比 在變動(dòng)工作量下，材料在彎曲和接觸應(yīng)力狀態(tài)下的壽命系數(shù)，有極限值。 工作狀態(tài)系數(shù)，中等沖擊的主傳動(dòng) 1 1 動(dòng)載荷系數(shù)；在機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書中的表 1 齒向載荷分布系數(shù)，在機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書中的表 1y 齒形系數(shù)，在機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書中的表 1 許用彎曲應(yīng)力（ 在機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書中的表 1 許用接觸應(yīng)力（ 在機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指 導(dǎo)書中的表 1 第一變速組 對(duì)于 24/48 傳動(dòng)副模數(shù)計(jì)算 673 1=林航天工業(yè)學(xué)院課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 18 頁(yè) 共 24 頁(yè) 213)1(16338 模數(shù) m 均大于取 標(biāo)準(zhǔn)值 對(duì)于 傳動(dòng)副模數(shù)計(jì)算 673 1= 213)1(16338 模數(shù) m 均大于取標(biāo)準(zhǔn)值 對(duì)于 傳動(dòng)副模數(shù)計(jì)算 673 1= 213)1(16338 模數(shù) m 均大于取標(biāo)準(zhǔn)值 2m 綜上所述 ； 第二變速組 對(duì)于 22/62 傳動(dòng)副模數(shù)計(jì)算 673 1= 213)1(16338 模數(shù) m 均大于取標(biāo)準(zhǔn)值 對(duì)于 42/42傳動(dòng)副模數(shù)計(jì)算 673 1= 213)1(16338 林航天工業(yè)學(xué)院課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 19 頁(yè) 共 24 頁(yè) 取模數(shù) m 均大于取標(biāo)準(zhǔn)值 3m 綜上所述 數(shù) 3m ； 第三變速組 對(duì)于 傳動(dòng)副模數(shù)計(jì)算 673 1= 213)1(16338 模數(shù) m 均大于取標(biāo)準(zhǔn)值 4m 對(duì)于 傳動(dòng)副模數(shù)計(jì)算 673 1= 213)1(16338 =模數(shù) m 均大于取標(biāo)準(zhǔn)值 3m 綜 上所述 m 寬的確定 由公式 6 1 0 ,m m 為 模 數(shù)得： 第一套嚙合齒輪 B =(6 10) 5 25二套嚙合齒輪 B =(6 10) 3=18 30三套嚙合齒輪 B =(6 10) 4=24 40對(duì)嚙合齒輪，為了防止大小齒輪因裝配誤差產(chǎn)生軸向錯(cuò)位時(shí)導(dǎo)致嚙合齒寬減小而增大輪齒的載荷，設(shè)計(jì)上，應(yīng)主動(dòng)輪比從動(dòng)輪的齒輪齒寬大。 所以各個(gè)齒輪的齒寬為 000林航天工業(yè)學(xué)院課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 20 頁(yè) 共 24 頁(yè) 5557=2448810=32266輪參數(shù) 標(biāo)準(zhǔn)齒輪： *2 0 h 1 c 0 . 2 5 度 ， ， 從機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)中查得以下公式 齒頂圓 2+(= *1 齒根圓 22( *1 分度圓 齒頂高 = 齒根高 +(= * 齒輪的具體值見(jiàn)表 組別 齒輪 齒數(shù) z 模數(shù) m 分度圓d 齒頂圓根高h(yuǎn)f 1 24 0 65 30 5 80 36 0 95 48 20 125 42 05 110 36 0 95 7 22 3 66 72 42 3 126 132 62 3 186 192 0 42 3 126 72 組 11 18 4 72 80 62 4 5 12 60 4 240 248 230 4 5 桂林航天工業(yè)學(xué)院課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 21 頁(yè) 共 24 頁(yè) 13 72 4 288 296 278 4 5 14 30 4 120 128 110 4 5 其中 8c 組齒輪 112 輪校驗(yàn) 在驗(yàn)算變速箱中的齒輪應(yīng)力時(shí)，選相同模數(shù)中承受載荷最 大，齒數(shù)最小的齒輪進(jìn)接觸 應(yīng)力和彎曲應(yīng)力的驗(yàn)算。這里要驗(yàn)算的是齒輪 2，齒輪 7，齒輪 12 這三個(gè)齒輪。 （ 1）接觸應(yīng)力公式： 4 12 0 8 8 1 0 v a k k k k m u B n k 查機(jī) 械裝備設(shè)計(jì)表 10圖 10表 10布得1 . 1 5 , 1 . 2 0 ; 1 . 0 5 , 1 . 2 5H B F B v Ak k k k 假定齒輪工作壽命是 48000h，故應(yīng)力循環(huán)次數(shù)為 96 0 6 0 5 0 0 1 4 8 0 0 0 1 . 4 4 1 0hN n j L 次 查機(jī)械裝備設(shè)計(jì)圖 10 . 9 , 0 . 9F N H ，所以： 23372 1 1 . 1 5 1 . 0 5 1 . 2 5 0 . 9 7 . 5 0 . 9 6 0 . 9 82 0 8 8 1 0 18 1 . 0 2 4 1 0721 8 4 2 1 5 0 018f M P a （ 2）彎曲應(yīng)力： 521 9 1 1 0 v a k k k m B Y n 查金屬切削手冊(cè)有 Y=入公式求得：機(jī)械設(shè)計(jì)圖 10輪的材產(chǎn)選 40 碳 ，大齒輪、小齒輪的硬桂林航天工業(yè)學(xué)院課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 22 頁(yè) 共 24 頁(yè) 度為 60有 1650f M P a，從圖 10出 920w M 。因?yàn)椋?,f f w w ，故滿足要求，另外兩齒輪計(jì)算方法如上，均符合要求。 承的選擇 考慮機(jī)械效率 主軸最大輸出轉(zhuǎn)距 6190 床身上最大加工直徑約為最大回轉(zhuǎn)直徑的 60%,取 50%即 200 切削力 背向力 8 0 53 6 1 故總的作用力 03622 次力作用于頂在頂尖間的工件上主軸尾架各承受一半 , 故主軸軸端受力為 0182/ 主軸直徑的確定 查李機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指 導(dǎo)書，取主軸的前軸承軸頸的直徑1 120D ； 后支撐軸承的軸頸的直徑 21( 0 . 7 0 . 8 5 ) 8 4 1 0 2D D m m 取 2 90D 支承跨距及懸伸長(zhǎng)度 支承跨距 L 取 15 6 0 0L D m m ； 懸伸長(zhǎng)度 1 2 0 2 0 03 5La m m ；取 130a 得 主軸 前支承： 7211)；中支承： 支承： 軸 前支承： 6205； 中支承： 30205； 后支承： 30205； 軸 前支承： 30206； 中支承： 后支承： 30206； 桂林航天工業(yè)學(xué)院課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 23 頁(yè) 共 24 頁(yè) 軸 前支承： 30208； 后支承： 30208； 承的校驗(yàn) 軸選用的是角接觸軸承 7206 其基本額定負(fù)荷為 于該軸的轉(zhuǎn)速是定值 n=900r/以齒輪越小越靠近軸承，對(duì) 軸承的要求越高。根據(jù)設(shè)計(jì)要求，應(yīng)該對(duì)軸未端的滾子軸承進(jìn)行校核。 齒輪的直徑 2 4 2 . 5 6 0d m m 軸傳遞的轉(zhuǎn)矩 5507 . 5 0 . 9 69 5 5 0 5 9 . 3710T 輪受力 32 2 5 9 . 3 14126 0 1 0r TF d N 根據(jù)受力分析和受力圖可以得出軸承的徑向力為 1 0 602111 ll 5 21 0 6 01 4 1 22 因軸承在運(yùn)轉(zhuǎn)中有中等沖擊載荷，又由于不受軸向力，按 機(jī)械 設(shè)計(jì)表 10 3.1有： 1 3 7 81 0 6 p N 73 5 p N 軸承的壽命 因?yàn)?21 ，所以按軸承 1的受力大小計(jì)算： 37817200(85060 10)(6010 3616 該軸承能滿足要求。 心距的計(jì)算 1從機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)中查得以下公式 桂林航天工業(yè)學(xué)院課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 24 頁(yè) 共 24 頁(yè) 121 ()2A m z z經(jīng)計(jì)算得出各軸之前的中心距 軸 - - 中心距 A 901480、總結(jié) 通過(guò)本次課程設(shè)計(jì)，對(duì)普通車床的數(shù)控經(jīng)濟(jì)型改造設(shè)計(jì)，培養(yǎng)了獨(dú)立分析問(wèn)題和解決問(wèn)題的能力，樹(shù)立系統(tǒng)設(shè)計(jì)的思想，提高了應(yīng)用手冊(cè)和標(biāo)準(zhǔn)、 查閱文獻(xiàn)資料的能力。 總的來(lái)說(shuō)，這次設(shè)計(jì)，讓我更深刻的理解了這門學(xué)科，在理論與實(shí)際的聯(lián)系中得到了一次有意義的訓(xùn)練，對(duì)知識(shí)的掌握從枯燥的理論轉(zhuǎn)變?yōu)榱颂岣咚季S能力和動(dòng)手能力的實(shí)踐中，提高了學(xué)習(xí)的效率，讓知識(shí)的掌握更加深刻。