2 0 0 3 年 9 月 農(nóng) 業(yè) 機 械 學 報 第 34 卷 第 5 期 移栽機凸輪擺桿式扶苗機構設計與分析 3 周德義 孫裕晶 馬成林 【 摘要】 移栽機扶苗機構結構參數(shù)和運動參數(shù)設計合理是保證移栽缽苗直立的關 鍵 。 分析了無扶苗機構時缽 苗落地后翻轉(zhuǎn)運動過程 , 凸輪擺桿式扶苗機構栽植性能與運動參數(shù)關系 , 以及扶苗板運動規(guī)律。通過理論分析建立 了 扶苗板運動規(guī)律數(shù)學模型和扶苗機構初相角數(shù)學模 型 。 設計的凸輪擺桿式扶苗機構已用于 2導苗筒式移栽 機上。 試驗表明 : 該機構工作穩(wěn)定 , 栽植深度均勻 , 滿 足移栽要求。 關鍵詞 : 移栽機 扶苗機構 設計 試驗 中圖分類號 : 獻標識碼 : A D es na of a in g- in g M w om b in u M a J n rt m w le p m en t p is fo r t sp t up t T he m en t to w as in th is io n be tw t sp t rm rt m it s p w W he lp of pu cu of en t of rt ou t k of w n, m m of o of rt m w as T he m w as u ZB t sp w as p in en ts to be of t sp t s. sp rt m D en t 引言 半自動移栽機設計中 , 常用吊杯式或吊籃式移 栽機 構 1, 2 保證缽苗栽植直立 性 。 導苗管式移栽機 采 用的扶苗機構特點是 : 傾斜導苗筒式扶苗機構 3 通 過控制導苗筒傾角使缽苗落地后自動立正 , 該機構 作業(yè)可靠性受機具前進速度影響較大 , 不易保證 ; 柵 欄式扶苗機構 4 利用水平速度為零的柵欄扶持秧苗 覆土鎮(zhèn)壓 , 保證栽直 度 。 扶苗機構設計關鍵是減小 缽 苗落地時水平速度 , 使缽苗在靜止狀態(tài)下覆土鎮(zhèn)壓 , 保證栽直度 , 即所謂零速移 栽 。 基于這種理論 , 本 文 結合紙筒缽苗來研究缽苗落地后運動規(guī)律 , 并依此 設計凸輪擺桿式扶苗機構 , 使缽苗在支撐狀態(tài)下覆 土 , 保證秧苗直 立 。 1 缽苗翻轉(zhuǎn)運動分析 紙筒缽苗具有粘性和塑性 , 在分析缽苗落地與 地面塑性碰撞 時 , 忽略缽苗彈跳和振 動 。 紙筒缽苗 落 地后運動過程 中 , 簡化為圓柱型剛體模 型 。 紙筒缽 直 徑 25 高 度 75 如 圖 1, 缽苗重心位置 為 O , 收稿日期 : 2002 05 21 3 地面機械仿生技術教育部重點實驗室資助項目 (項目編號 : 961065) 周德義 吉林大學生物與農(nóng)業(yè)工程學院 博士 , 130025 長春市 孫裕晶 吉林大學生物與農(nóng)業(yè)工程學院 博士生 馬成林 吉林大學生物與農(nóng)業(yè)工程學院 教授 博士生導師 農(nóng) 業(yè) 機 械 學 報 2 0 0 3 年 58 m R 2 = m - 0 ) s 2 · 2 2 1 s ( 2 ) 2 1 2 2 加上秧苗葉質(zhì)量 , 測得重心高度為 45 圖 1 缽苗翻轉(zhuǎn)運動模型 因移栽作業(yè)速度較低且比較穩(wěn)定 , 為便于分析 , 設移栽機以速 度 速前 進 。 在慣 性力作用 下 , 缽 苗繞 A 點作 平面定軸轉(zhuǎn) 動 。 質(zhì)心回轉(zhuǎn)半徑為 R 1 = 4617 下面分析不扶苗 時 , 紙筒缽苗落地后運動過 程 。 在重力作用下 , 缽苗力學平衡方程為 ¨ 1 初始條件為 : 初相 角 0 = 215= 151524° 45 2 扶苗機構結構和性能參數(shù) 在慣性力作用下 , 無扶苗機構則缽苗落地時將 向前傾倒 , 因此缽苗栽植直立性主要取決于扶苗機 構 。 理想情況應在缽苗落地瞬間進行扶苗 , 使缽苗 水 平速度為零 , 在支撐條件下覆土而不發(fā)生前沖和彈 跳 。 受滑移 率 、 摩擦力等隨機因素影響 , 缽苗著地 點 隨機變化 , 實際上要實現(xiàn)缽苗著地瞬間扶苗是很困 難 的 。 若扶苗機構動作超前 , 則缽苗落到扶苗板上 反 彈 , 缽苗向后躺倒 ; 反之扶苗機構動作滯后 , 由于慣 性作用缽苗向前倒 伏 。 設計中按缽苗著地一段時 間 后扶苗器開始扶持缽 苗進行配置 , 直到覆土完成 , 然 后鎮(zhèn)壓完成栽植過 程 。 211 總體結構 如 圖 2, 扶 苗 機 構 由 凸 輪 、 復合擺 桿 、 平 行四 桿 機 構及扶苗板組 成 。 扶 苗 機構由地輪通過傳動鏈和 變 速箱驅(qū) 動 。 送苗盤有 6 個接苗杯 , 凸輪有兩個凸 齒。 凸輪與送苗盤轉(zhuǎn)速比 為 3 1。 凸輪和擺桿 O 2F · 初始角速 度 0 = co 作用是將變速器輸出的 1 0 ¨ 轉(zhuǎn) 動轉(zhuǎn)換成往復 擺 動 。 為 整理可 得 R 1 = g ( co ( 0 ° , 10515° ) (1) 減小摩擦和沖擊 , 在擺桿 F 端 安裝一滾 輪 。 凸輪帶 令 = t, L () = F (s)。 對方程兩邊取拉氏 變 換 , 并將初始條件代入式 (1) 得 動 擺 桿 O 2F 轉(zhuǎn) 動 , 擺 桿 圖 2 扶苗機構結構簡圖 ¨ R 1L ( ) = g co t) ) - co s (t) ) 按拉氏變換展開可得 R 1 s) - 0 = O 2F 和 B O 2 剛性連 接 。 由擺桿 B O 2 帶動四連 桿擺 動 , 進而帶動扶苗板往復運動 , 扶苗板安裝于四連桿 延長 邊 上 。 通過輪廓曲線控制扶苗 板 E 運動 規(guī) 律 , 達到特定要 求 。 g co s + - 能參 數(shù)包 括 : 扶苗板行 程 S 、 扶苗板運動規(guī) 律 (位 移 s、 速 度 v ) 和扶苗機構初相 角 0。 即 F (s) = g R 1 2 ) - · 0 0 212 扶苗板工作行程確定 圖 3 中 , 以移栽機架為參照系 , Z 軸為導苗筒中 式 (2) 進行拉氏逆變換得 + + s 2) 心軸線 , X 軸為落苗點前進方向 , O 點為導苗筒中心 在 X 軸投影 點 。 A 點 為 111 h 時缽苗理 論 = g R 1 co 1 t) - 落苗 點 。 在組合振動 導苗筒式導苗機構試驗研 究3中得出 : 落苗過程中缽苗在前進方向上的理論相對 · - co s (t) + 0u ( t) + t) (3) 位移 l = 3174 理論落苗時間 t = 01421 2 s。 2 0 其中 u ( t) 為階躍函數(shù) , 因 t> 0, 有 u ( t) = 1。 將 u ( t) = 1 代入式 (3) , 得缽苗翻轉(zhuǎn)運動方程為 點劃線 B C 為開溝器側(cè)板末端位置 , = 16 X 0、 X 1 分別表示扶苗板初始位 置和最大行程位 置 。 為避免缽苗下落時與扶苗板碰撞 , 消除落苗時 = g R 1 co 1 t) - · 間和位置誤差 , 扶苗板初始位置與缽苗落點之間設 置間隙 O , m 18 紙筒缽苗半徑 1215 扶 1 1- co s (t) + 0 + 0 t (4) 0 苗板行程過渡區(qū) 515 。缽苗落地一段時間后扶 co 1 0 1 第 5 期 周德義 等 : 移栽機凸輪擺桿式扶苗機構設計與分析 59 圖 3 扶苗板行程示意圖 苗板相對機架以速度 后運動扶持秧苗 , 保證秧 苗 水平 速度為 零 , 在扶苗板扶持下覆 土 、 壓 實 , 然 后 迅速復 位 。 為保證移栽過程中缽苗覆土完全 , 取 = 01126 7 s。 扶苗板 扶 苗 和 回 程 時 間 為 : t = 01167 8 s。 移栽機栽植頻率約 為 1 株 /s, 扶苗機構 大 部分時間處于復位狀態(tài) , 保證了扶苗機構和落苗過 程相配 合 。 214 扶苗機構初相角的確定 如 圖 4, 扶 苗機構初相 角 0 為扶苗機構啟動 時 刻缽苗中心和送苗盤中心連線與投苗口前端和送苗 盤中心連線夾角 , 即 0 = ( 其 中 = 1- )D /R d 4 則 = 20 苗板行程 : S = 式 中 扶苗板開始扶苗時 間 O + 38 落苗時間 , 01421 2 s 213 扶苗板運動分析 如圖 3, 扶苗板運動時 , 位移 s 和速度 v 與機器 前進方向相 反 。 這里討論扶苗板相對于機架運動 , s、 v 方向 與 X 軸一 致 。 為減少對秧苗沖擊 , 扶苗板啟 動 時先勻加速運動 , 接觸缽苗后以 - 勻速運動 , 到 X 1 點返 回 。 扶苗板與缽苗初始間距 為 91243 設 過渡區(qū)內(nèi)扶苗板運動加速度為 a , 扶苗板與缽苗接 觸時間為 分離時間為 則扶苗板相對運動方程 為 D 地輪與送苗盤之間傳動 比 地輪滑移 率 R d 地輪半徑 , R d = 0125 m 由此可得扶苗機構初相角模型 : 0 = D ( (1- ) /R d (9) 1 2 2 a t s= 1 2 ( t 0, ) (5) 2 a ( ( t ) 扶苗板相對速度為 a t ( t 0, ) v = t ) (6) 圖 4 扶苗機構初相角示意圖 落苗過程分析 5 表明 : 工作速度 化對落苗 扶苗板與缽苗接觸條件 時間 響較 小 。 而送苗盤角速 度 和工作速 度 vm 1 a vm 01005 5 m (7) 2 1 扶苗板總行程 成 正 比 。 受土壤阻力等因素影 響 , 地輪滑移 率 和 投 苗 角 0 有變 化 , 因 此 , 調(diào)試中扶苗機構初 相角需 根 據(jù)機器前進速度按實測結果確 定 。 S = 1 a ( = 01038 m (8) 2 3 扶苗機構結構參數(shù)的確定 由式 (7) 和 (8) 可得 : 01026 143 s。 求解式 (7) 時顯然有 故取 01015 s, 則 有 a= 228183 m / 可見過渡區(qū)內(nèi)扶苗加速度較大 , 而且工作速度 越 大 , 加速度越 大 。 此時扶苗板未與缽苗接 觸 , 不 會 對缽苗遭成沖 擊 。 在扶苗板表面貼一層耐油橡 膠 , 使 扶苗板與缽苗平穩(wěn)接觸 , 橡膠還可防銹 , 減少扶苗板 與紙筒粘 附 。 扶苗板 到 達 X 1 點后以速 度 v b 勻速 返 回 。 為保證扶苗板運動準確和及時復 位 , 擺 桿 端連接復位彈 簧 。 降低扶苗板回程速度可減小扶苗機構沖擊 , 取 v b= 013 m /s。 由扶苗板回程距 離 S 求得回程時間 為 扶苗機構結構參數(shù)主要包 括 : 凸輪升 程 h、 凸 輪 輪廓曲 線 、 擺桿和平行四桿長 度 。 311 凸輪升程和凸輪齒廓曲線設計 根據(jù)扶苗板 運動規(guī)律和結構配置 , 沿圓周均勻 配置 2 個凸齒 , 凸輪升程 h = 8184 齒廓曲線變 化規(guī)律如圖 5 所示 , 實際凸輪廓線通過局部圓整理 論廓線而 成 。 312 擺桿機構參數(shù)配置 復合擺桿和平行四連桿不僅能夠轉(zhuǎn)換構件運動 方 式 , 還起放大扶苗板行程作 用 。 根據(jù) 傳動 比 i 的 要 求配置擺桿機構參 數(shù) 。 如 圖 2, 設 = O 2B = 1 1 1 農(nóng) 業(yè) 機 械 學 報 2 0 0 3 年 60 = = 413 測 試 。 試驗條 件 : 玉米品種吉 單 159, 苗 齡 3 葉 1 心 , 缽苗平均高度 130 測區(qū)長度為 15 m , 土壤濕度 13184% 15142%。 試驗時先標定測試車速 度 , 依 次 按設定 速度進行試 驗 , 同時測試作業(yè)速 度 、 株 距 、 滑 移 率和秧苗直立狀 況 。 試驗結果見 表 1, 移栽合格 率 為 95116%。 表 1 扶苗機構土槽移栽玉米試驗 結果 圖 5 凸輪升程曲線 機組速度 次序 測區(qū)缽 不合格株數(shù) O 3B = O 3C = 根據(jù)結構配置 , 有 h = l1 l3 l2 = l4 10) / 苗株 數(shù) 漏栽 數(shù) 重栽 數(shù) 斜栽 數(shù) 傷秧 數(shù) 倒伏 數(shù) 根據(jù)裝配要 求 , 確 定 : 70 153 O 2、 O 3 位 置 。 前面分析得出 : 扶苗板行程 S = 38 因此 i= S l2 l4 h l1 而求得 : 63 32 4 試驗和驗證 在吉林大學農(nóng)業(yè)工程實驗室土槽試驗臺上進行 注 : 秧苗主莖稈傾 斜 30° 以上為斜 栽 。 試驗表 明 : 作業(yè)速度 為 112 116 h 時栽 植 質(zhì)量比較穩(wěn) 定 。 栽直率大 于 95% , 漏栽率小 于 2% , 栽植深度均勻 , 覆土厚度穩(wěn)定 , 滿足半自動移栽要 求。 參 考 文 獻 1 宋洪 波 , 安鳳 平 , 史 巖 . 偏心式移栽機的研 究 . 農(nóng)業(yè)機械學 報 , 1997, 28 (增 刊 ): 41 45 2 封 俊 , 秦 貴 , 宋衛(wèi)堂 等 . 移栽機的吊杯運動分析與設計準 則 . 農(nóng)業(yè)機械學 報 , 2002, 33 (5) : 48 50 3 顧世康 , 封 俊 , 曾愛軍 等 . 導苗管式栽植機的改進設計與試 驗 . 農(nóng)業(yè)工程學 報 , 1998, 14 (3) : 123 128 4 封 俊 , 顧世 康 , 曾愛軍 等 . 栽植機的性能評價指標與檢測方 法 . 農(nóng)業(yè)工程學 報 , 1998, 14 (2) : 73 77 5 孫裕晶 , 馬成 林 , 左春 檉 . 組合振動導苗筒式導苗機構試驗研 究 . 農(nóng)業(yè)機械學 報 , 2001, 32 (6) : 30 33 (上接第 56 頁 ) 4 結束語 改進后的聯(lián)合收割機在鎮(zhèn)江橫塘良種場進行油 菜收獲的初步試驗 , 收割在完熟期進行 , 經(jīng)測定割臺 總損失率為 4% 左右 , 現(xiàn)場觀察未發(fā)現(xiàn)割臺有堆積 堵塞現(xiàn) 象 。 就整機情況而言 , 在風量調(diào)節(jié)到最小的情況下 , 其總損失率為 712% 左右 , 與人工收獲的 10% 15% 相比有較大的提 高 。 另 外 , 在風量減到最小 時 , 含雜率偏高 (約 10% ) , 因此 , 為了適應油菜收獲清 選機構還需做進一步的改 進 。 參 考 文 獻 1 吳守 一 . 農(nóng)業(yè)機械學 (下 ). 北 京 : 中國農(nóng)業(yè)機械出版社 , 1992. 2 劉惟 信 . 機械最優(yōu)化設 計 . 北 京 : 清華大學出版 社 , 1994. 3 鄭建 容 . 虛擬樣機技術入門與提 高 . 北 京 : 機械工業(yè)出版 社 , 2002. 1 01903 6 48 0 0 1 0 0 2 11240 8 48 0 0 2 0 0 3 11360 9 46 0 0 2 0 1 4 11777 5 44 0 0 2 0 1 均值 11320 7 4615 0 0 1175 0 015