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附贈CAD圖紙和三維圖紙、說明書,領(lǐng)取加Q 197216396 或 11970985 摘 要 車架也稱大梁，是汽車的基體，通常的是由兩根縱梁和幾根橫梁構(gòu)成的，經(jīng)過懸掛裝置﹑前橋﹑后橋支承在車輪上。擁有足夠的剛度和強(qiáng)度來承受汽車的載荷和從車輪傳來的沖擊，因此車架的剛度和強(qiáng)度在汽車整體設(shè)計(jì)中起著非常重要的作用。于是，車架結(jié)構(gòu)性能的好壞關(guān)乎著整個設(shè)計(jì)結(jié)果的成敗。為了避開傳統(tǒng)力學(xué)計(jì)算的弊端本文采用了有限元分析技術(shù)，以此來縮短工作周期提高效率。本文使用三維建模軟件CATIA和有限元分析軟件ANSYS對某輕型卡車車架進(jìn)行了三維建模和有限元分析。 關(guān)鍵詞：輕型貨車車架，三維建模，載荷，有限元靜力學(xué)分析 ABSTRACT The frame is the base of the car, which is also called girder. The noemal frame is composed of two stringers and several beams and it is supported on wheels by suspension system, front axle and rear axle. The frame must have enough stiffness and strength to withstand the loads and shocks coming from the wheels, so the stiffness and strength of the frame play a very important role in the designing of the full vehicle. Consequently, the quality of the frame have ralation to the success of the design. In order to avoid the drawbacks of traditional mechanical calculation, this paper adopted the finite element analysis technique to shorten the work cycle and improve efficiency.This paper complete the modeling and the analysis of a light truck frame using CATIA and ANSYS software. Key words: Light truck chassis, Three-dimensional modeling, Loading, Finite element static analysis III 目 錄 摘 要 I ABSTRACT II 前 言 1 1輕型貨車車架設(shè)計(jì) 3 1.1車架的設(shè)計(jì)要求 3 1.2車架的結(jié)構(gòu)形式 3 1.3橫梁、縱梁及其聯(lián)接 6 2車架的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 7 2.1車架長度及材料的選取 7 2.2縱梁截面尺寸的確定 7 2.3縱梁的強(qiáng)度計(jì)算 9 2.4縱梁的剛度條件 11 2.4.1公式計(jì)算 11 2.4.2有限元分析 14 2.4.3對比分析 15 3車架三維模型的建立 16 3.1三維模型的建立及視圖 16 3.1.1縱梁的建模 16 3.1.2前梁的建模 17 3.1.3元寶梁的建模 17 3.1.4中、后梁的建模 18 3.1.5總裝配模型 18 4車架有限元分析及優(yōu)化 19 4.1滿載靜態(tài)工況 19 4.1.1啟動Workbench 19 4.1.2新材料參數(shù)的添加 19 4.1.3網(wǎng)格的劃分 21 4.1.4滿載時施加約束和載荷 22 4.1.5結(jié)果處理 22 4.6求解結(jié)果 22 4.2滿載轉(zhuǎn)彎工況 24 4.3縱向載荷最大工況 25 4.4車架優(yōu)化 27 結(jié) 論 29 參考文獻(xiàn) 30 致 謝 31 前 言 研究目的和意義 在汽車制造市場競爭日趨激烈的今天，汽車制造技術(shù)愈來愈先進(jìn)，作為載貨汽車主要承載結(jié)構(gòu)的車架，它們的質(zhì)料和結(jié)構(gòu)形式直接影響車身的使用壽命和整車性能，如動力性、經(jīng)濟(jì)性、操縱穩(wěn)定性。自從上世紀(jì)末葉繼馬車摩托化以后第一輛汽車問世以來，至今已經(jīng)有一百多年的歷史了，汽車的結(jié)構(gòu)形式已經(jīng)發(fā)生了很大的變化。早期汽車的主要結(jié)構(gòu)及其制造方法，除了增裝發(fā)動機(jī)以外，基本上都是沿襲馬車，都具有作為整車基礎(chǔ)的車架，而且地盤上的各總成大部分都需要依靠車架連接才能成為一體。當(dāng)時，設(shè)計(jì)和制造只注重發(fā)動機(jī)和底盤兩個部分，很少考慮車身。 車架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的目的是為了保證車架在滿足強(qiáng)度、剛度和動態(tài)性能的前提下，減少車架總的質(zhì)量，從而使鋼材和燃油的消耗得以降低，排放的污染物得以降低，車速得以提高，汽車起動性能和制動性能得以改善，而且也可有效的控制振動和噪聲的產(chǎn)生，增加汽車和公路的使用壽命。 車架國內(nèi)外研究狀況 從60年代開始外國人便嘗試用有限元分析法對汽車車架進(jìn)行強(qiáng)度和剛度的分析，1970年美國宇航局首先將NASTRAN有限元分析程序運(yùn)用到了汽車結(jié)構(gòu)分析中，并對車架的相關(guān)組織結(jié)構(gòu)進(jìn)行了靜強(qiáng)度的有限元分析，從而降低了車架的自重。當(dāng)前，運(yùn)用有限元分析軟件對車架的結(jié)構(gòu)進(jìn)行靜態(tài)分析、模態(tài)分析在國外此類技術(shù)已經(jīng)達(dá)到非常成熟的地步，他們的工作重點(diǎn)已轉(zhuǎn)向了瞬態(tài)響應(yīng)分析、噪聲分析和碰撞分析等范疇。 國外將有限元分析法引入到車架強(qiáng)度計(jì)算中是比較早的，而我國大約是在七十年代末才把有限元分析法用到了車架結(jié)構(gòu)強(qiáng)度分析中。在有限元分析法對汽車車架結(jié)構(gòu)的分析中，初期較多的選用梁單元進(jìn)行結(jié)構(gòu)離散化。雖然分析的初步結(jié)果還算令人滿意，但是由于梁單元自身存在的弊端，例如梁單元不能較好的描述結(jié)構(gòu)略微復(fù)雜的車架結(jié)構(gòu)，不能較好的反映車架橫梁與縱梁銜接區(qū)域的應(yīng)力分布，而且它還忽略了扭轉(zhuǎn)時截面的翹曲變形，因此用梁單元分析出的結(jié)果是比較粗糙的。而板殼單元卻能克服梁單元在車架建模以及應(yīng)力分析時的不足，基本上能夠作為一種完全的強(qiáng)度預(yù)測手段。近十年來，由于計(jì)算機(jī)軟件和硬件的迅速發(fā)展，板殼單元也漸漸地被應(yīng)用到汽車車架分析中，使分析精度大為提高，開始從過去的定性和半定性的分析逐步向定量分析過度。隨著計(jì)算機(jī)軟、硬性技術(shù)的發(fā)展，特別是微機(jī)機(jī)能的大幅度提高和普及，利用微機(jī)進(jìn)行有限元分析已不在是什么困難的事，從而促使了有限元分析的應(yīng)用向廣度和深度方向發(fā)展。 綜合分析這些文獻(xiàn)便可得知，目前，國內(nèi)利用有限元分析方對車架結(jié)構(gòu)的研究僅限于靜態(tài)扭轉(zhuǎn)、彎曲載荷和極限荷載作用下的車架或者車架結(jié)構(gòu)的分析，并從分析數(shù)據(jù)中得到車架結(jié)構(gòu)的靜態(tài)應(yīng)力分布，并進(jìn)行局部修正。正是因軟、硬件對計(jì)算機(jī)模型規(guī)模的限制性的存在，模型的細(xì)化程度依然不夠，因此對結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和剛度的分析仍然是比較粗略的，并且計(jì)算結(jié)果較多的是用來進(jìn)行結(jié)構(gòu)的方案比較，這就離虛擬實(shí)驗(yàn)的要求還有相當(dāng)大的距離。 主要設(shè)計(jì)內(nèi)容 利用三維軟件CATIA V5R21建模并應(yīng)用有限元ANSYS分析軟件對的車架進(jìn)行分析，具體內(nèi)容如下： ⑴車架設(shè)計(jì)方法以及設(shè)計(jì)步驟的研究，確定車架結(jié)構(gòu)形式。 ⑵以某輕型貨車車架為參考進(jìn)行車架設(shè)計(jì)并對其進(jìn)行建模，繪制車架三維實(shí)體模型并生成二維工程制圖。 ⑶將建成的車架模型導(dǎo)入到ANSYS中準(zhǔn)備進(jìn)行有限元分析并對車架進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。 1輕型貨車車架設(shè)計(jì) 1.1車架的設(shè)計(jì)要求 車架作為汽車承載的基體，除了要支承發(fā)動機(jī)、離合器、變速器、轉(zhuǎn)向器、非承載式車身和貨箱等全部簧上質(zhì)量的相關(guān)機(jī)件外，還要承受著傳給它的各類力和力矩。所以，車架必須要具有足夠的彎曲剛度，以來保證裝在其上的相關(guān)機(jī)構(gòu)之間的相對位置在汽車行駛的過程當(dāng)中能保持恒定并保證能讓車身的變形減少到最低限度；車架也應(yīng)有足夠的強(qiáng)度，以來確保其有足夠的可靠性和更久的使用壽命，縱梁等主要零件在使用期內(nèi)不會出現(xiàn)嚴(yán)重的變形和開裂現(xiàn)象。若是車架的剛度不夠便會引起振動和噪聲，也會使汽車的乘坐舒適性、操縱穩(wěn)定性以及某些機(jī)件的可靠性大幅度降低。貨車車架的最大彎曲撓度一般不要超出10mm。但車架扭轉(zhuǎn)剛度又不應(yīng)太大，不然將會使車架和懸架系統(tǒng)的載荷增大，同時會使汽車輪胎的接地性變糟糕，使通過性變差。通常在使用過程中其軸間扭角應(yīng)在1/m左右。在保證強(qiáng)度、剛度的前提下車架的本身的質(zhì)量應(yīng)該盡可能的小，以便減小車身質(zhì)量。貨車車架質(zhì)量正常的應(yīng)約為整車整備質(zhì)量的1/10。另外，車架設(shè)計(jì)時還應(yīng)考慮車型系列和改裝車等方面的需求[1-5]。 1.2車架的結(jié)構(gòu)形式 按照縱梁的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，可以將車架分為如下幾種結(jié)構(gòu)類型： ⑴周邊式車架 周邊式車架用于中級以上的轎車。從俯視圖上可以看出此車架屬于中間寬兩端窄型。該車架中部寬度取決于車身門檻梁的內(nèi)壁寬；前端寬度取決于前輪距以及前輪最大轉(zhuǎn)角；后端寬度則是靠后輪距來確定。 圖1.1 周邊式車架 Fig.1.1 Perimeter frame ⑵X形車架 這種車架被一些轎車所采用。車架的中部為位于汽車縱向?qū)ΨQ平面上的一根矩形斷面的空心脊梁，其前后端焊以叉形梁，形成俯視圖上的X形狀。前端的叉形梁用于支承動力-傳動總成，而后端則用于安裝后橋。 圖1.2 X形車架 Fig.1.2 X-frame ⑶梯形車架 梯形車架又稱邊梁式車架，它是由兩根相互平行的縱梁和若干根橫梁組成的。它的彎曲剛度較大。當(dāng)其承受扭矩時，各部分便會同時產(chǎn)生彎曲和扭轉(zhuǎn)。邊梁式車架的優(yōu)點(diǎn)有，結(jié)構(gòu)簡單，容易制造；有利于改裝變型車或者多品種車輛；便于布置和安裝；具有較高的強(qiáng)度和剛度；車架與駕駛室分開，采用彈性懸置安裝，有利于隔振。 圖1.3 梯形車架 Fig.1.3 Ladder frame 上述三種車架的自身質(zhì)量差別并不是很大。無論是哪一種車架，都要求在前、后橋處具有較大的扭轉(zhuǎn)剛度，為此，相關(guān)的縱、橫梁可采用封閉式斷面。 ⑷脊梁式車架 脊梁式車架顧名思義它猶如一根脊梁支撐著整車。它是由一根位于汽車左右對稱中心的大斷面管形梁和某些懸伸托架構(gòu)成。管梁將汽車的動力系與傳動系連成一體，傳動軸從其中間通過，所以采用這種結(jié)構(gòu)時驅(qū)動橋必須是斷開式的并且要與獨(dú)立懸架相匹配。與其他類型的車架比較，其扭轉(zhuǎn)剛度是最大的。 圖1.4 脊梁式車架 Fig.1.4 Backbone tube frame ⑸綜合式車架 綜合上述脊梁式和邊梁式兩種型式而成。主減速器與脊梁相固定，該驅(qū)動橋應(yīng)為斷開式的且獨(dú)立懸架相匹配。其實(shí)，所示的X形車架也應(yīng)歸于這一類型，但該車架可與非斷開式驅(qū)動橋及非獨(dú)立懸架相匹配。 圖1.5 綜合式車架 Fig.1.5 Platform frame 其中邊梁式車架由于其車身、車廂結(jié)構(gòu)和布置方式的特點(diǎn)，從而使汽車的改裝和變型變得易于方便，因此被廣泛的應(yīng)用在載貨汽車、越野車、特種車輛、和用貨車的盤改裝的客車上。在中、輕型客車上也有所采用，轎車則較少。尤其是在載貨汽車上應(yīng)用最為廣泛。本文采用邊梁式車架結(jié)構(gòu)[2]。 1.3橫梁、縱梁及其聯(lián)接 載貨汽車的車架縱梁沿全長多采用平直且斷面不變或少變的形式，以便簡化工藝。載貨汽車的縱梁斷面形狀多采用匚形，除此之外也有Z形、工字形，本文采用匚形。 橫梁主要用于將左、右縱向梁連接在一起，從而形成一個完整的車架，也是為了確保車架能有足夠的扭轉(zhuǎn)剛度，限制其變形，減少應(yīng)力和應(yīng)變。除以上作用外橫梁還起著支承某些總成的作用。汽車車架一般存在4～6根橫梁，其分布與總成、駕駛室、貨箱或車身的支承位置有關(guān)。 橫梁的種類：⑴槽形 ⑵鴨嘴型 ⑶背靠背槽型形 ⑷拱形 ⑸圓形 ⑹方形 橫梁的布置： ⑴車架最前端開口處，務(wù)必布置扭轉(zhuǎn)剛度較大的橫梁。 ⑵在前軸后端約1米左右，設(shè)置元寶梁。 ⑶在后板簧支架處，必須設(shè)置橫梁。 ⑷在油箱或電瓶箱處，盡量設(shè)置橫梁。 ⑸后橋處橫梁，需要有足夠的強(qiáng)度和剛度。 ⑹因路況差，自卸汽車舉升時對扭轉(zhuǎn)剛度的需求較大，因此兩個橫梁之間的距離應(yīng)設(shè)置在 之間。 本文橫、縱梁采用鉚接方式聯(lián)接。 2車架的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 2.1車架長度及材料的選取 車架的總長度應(yīng)接近整車的長度，大概為軸距的1.4～1.7倍，取車架長度為5800mm，在縱向梁的全長范圍內(nèi)應(yīng)設(shè)置相等的高度和寬度。要求縱、橫梁都是由7mm厚的610L鋼板沖壓而成（輕、中型貨車沖壓縱梁的鋼板厚度一般設(shè)置在5～7mm之間）。槽型斷面的縱梁，上、下翼緣的寬度尺寸應(yīng)控制在其腹板高度尺寸的35%～40%左右[3]。 16Mn鋼是在Q235鋼基礎(chǔ)上加入約1％的錳，使屈服點(diǎn)提高了35％左右，并且冶煉、加工和焊接性能都較好，廣泛用于制造各種大型船舶、鐵路車輛、橋梁、管道、壓力容器等焊接結(jié)構(gòu)。16Mn屬于350MPa級的普低鋼。但16Mn鋼淬硬傾向比Q235鋼稍大些，在低溫下或在大剛性、大厚度結(jié)構(gòu)上進(jìn)行小工藝參數(shù)、小焊道的焊接時，就有可能出現(xiàn)淬硬組織或裂紋。因此，大厚度、低溫條件下焊接時應(yīng)進(jìn)行適當(dāng)?shù)念A(yù)熱。 2.2縱梁截面尺寸的確定 對于常見的匚形截面縱梁（圖2.1），可按下式求得其彎曲應(yīng)力 圖2.1 匚形截面尺寸示意圖 Fig.2.1 匚-shaped cross-sectional dimension 其中 按上式求得的彎曲應(yīng)力不應(yīng)超過縱梁材料的屈服極限，如果縱梁采用的鋼板材料為，其。 由于有縱梁的變形，上下翼緣便會分別受到壓縮和拉伸的作用致使致翼緣破裂。因此，應(yīng)按薄板理論進(jìn)行校核，此時臨界彎曲用力為 式中 在選定模板厚度為t的情況下，縱梁翼緣的最大寬度應(yīng)為 取 ，故有 取,縱梁翼緣最大寬度應(yīng)為 （?。? 當(dāng)剪力超過允許值時，匚形截面的腹板也會出現(xiàn)局部損壞現(xiàn)象，為此要求 （?。? 由此可算出 由以上各式所確定的是軸距范圍內(nèi)的縱梁截面尺寸，為了減輕自重，讓其盡量接近等強(qiáng)度梁，縱梁前后兩端截面高度不妨適量減小，但是為了防止應(yīng)力集中，應(yīng)特別注意勿讓截面尺寸有急劇性的變化。 2.3縱梁的強(qiáng)度計(jì)算 在車架設(shè)計(jì)的初級階段，考慮到可能發(fā)生的可能性和必然性，僅需要對車架縱梁進(jìn)行簡化的抗彎強(qiáng)度計(jì)算，通過這種方法對縱梁的截面尺寸進(jìn)行初步的確定，這時候可作如下幾點(diǎn)假設(shè)： ⑴將縱梁看作為支承在前后軸上的簡支梁； ⑵空車時的簧載重量均勻分布在左、右縱梁的全長上（包括車架自重在內(nèi)的簧上載重量可根據(jù)整車底盤結(jié)構(gòu)按統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)大致得到，一般輕、中型貨車的簧載重量大致為汽車自重的)，滿載時的有效載荷則均勻分布在車廂全長上； ⑶全部作用力都通過截面的彎心（忽略局部扭轉(zhuǎn)所造成的影響）。如圖3.2所示。 汽車自重 簧載重量 滿載時有效載荷 縱梁總長 縱梁前端到前軸之間的距離 縱梁后端到后軸之間的距離 汽車軸距 車廂長 車廂前端到后軸之間的距離 車廂后端到后軸之間的距離 圖2.2 車架尺寸分布示意圖 Fig. 2.2 Size distribution of the frame 前支反力為 在駕駛長度以內(nèi)這一段縱梁的彎矩為 駕駛室后端至后軸這一段縱梁的彎矩和剪力為 故當(dāng)時，可求得靜載荷情況下的最大彎矩值。 最大剪力的絕對值則產(chǎn)生在后軸線附近出，其值為 經(jīng)驗(yàn)表明，汽車在工作環(huán)境（動載荷情況）下，最大彎矩和剪力大概是靜載荷下的1.55倍。同時，考慮到在動態(tài)載荷下，車架縱梁所處的疲勞狀況，一般取疲勞系數(shù)為1.4，故得動態(tài)載荷下的最大彎矩為 而最大剪力為 2.4縱梁的剛度條件 2.4.1公式計(jì)算 以上所述僅對縱梁的強(qiáng)度進(jìn)行了必要地公式計(jì)算，為了確保整車和其他裝置件也能正常的工作，需要對縱量的彎曲變形進(jìn)行必要地公式計(jì)算。下面提出一種簡捷的評價(jià)縱梁剛度的方法。 由“材料力學(xué)”知簡支梁受作用于跨距中點(diǎn)的集中載荷P時的最大撓度為 如軸距采用“m”為單位，則當(dāng)時，上式可簡化為 上式表明，車架縱梁中點(diǎn)處受到1000N集中載荷時的變形量。根據(jù)使用要求，一般規(guī)定此情況下的允許變形量，亦即，可以認(rèn)為車架縱梁的剛度是足夠的。 圖2.3 彎曲剛度示意圖 Fig.2.3 The bending stiffness 根據(jù)車架的受載情況，計(jì)算車架的撓度時可分為兩部分。 ⑴假設(shè)車空載，簧上載荷均勻分布在左、右縱梁的全長上，由于是算一根縱梁的撓度，所以施加的載荷應(yīng)為總載荷的一半。 由“材料力學(xué)”知 ⑵當(dāng)滿載時，所載貨物的重量集中在了簡支梁的中間，此時計(jì)算的撓度值和載荷大于實(shí)際載荷。同樣，算一根縱梁的撓度只需施加半載荷。 可得 （最大撓度小于） (剛度滿足) 2.4.2有限元分析 ⑴空載時 圖2.4 空載時縱梁總變形分析云圖 Fig.2.4 Total deformation analysis of frame rail when no-load 據(jù)圖可知，最大變形出現(xiàn)在縱梁中間位置，大小為1.5554mm。 ⑵滿載時 圖2.5 滿載時縱梁總變形分析云圖 Fig.2.5 Total deformation analysis of rame rail when full load 據(jù)圖可知，最大變形出現(xiàn)在縱梁中間位置，大小為3.5553mm。 2.4.3對比分析 從公式計(jì)算法和有限元分析法的對比中可看出，空載時兩種方法的計(jì)算結(jié)果相差不大，因此結(jié)果較為可靠。滿載時，兩種方法的計(jì)算結(jié)果差別較大，需要進(jìn)一步研究問題所在（具體步驟本文不在詳細(xì)說明）。 3車架三維模型的建立 3.1三維模型的建立及視圖 貨車車架的結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，為了簡化計(jì)算，同時還在保證不丟失主要因素的前提下,可以略去那些為了滿足要求而設(shè)置的次要構(gòu)件。該車架選用邊梁式車架,由左、右兩根縱梁和7根橫梁組成。材料為。車架總長為，寬度為，前后等高，高度為。為了減少計(jì)算單元數(shù)目,減輕以后的網(wǎng)格劃分工作，簡化計(jì)算過程,對車架的部分細(xì)節(jié)進(jìn)行了簡化。本文應(yīng)用 Pro/E Creo 5.0進(jìn)行實(shí)體建模。 3.1.1縱梁的建模 縱梁是由鋼板沖壓成的，厚度為，全長為，翼緣寬度為，腹板高為。為了消減應(yīng)力集中，在縱梁的相應(yīng)部位進(jìn)行倒圓角處理[6]，如圖3.1。 圖3.1 縱梁模型圖 Fig.3.1 Frame rail model 3.1.2前梁的建模 橫梁是由鋼板沖壓成的，厚為，全長為，大圓直徑為，小圓直徑為，如圖3.2。 圖3.2 前梁模型圖 Fig.3.2 Front frame crossmember model 3.1.3元寶梁的建模 元寶梁是由鋼板沖壓成的，厚為，全長為，大圓直徑為，小圓直徑為，如圖3.3。 圖3.3 元寶梁模型圖 Fig.3.3 crossmember compl model 3.1.4中、后梁的建模 中、后梁是由鋼板沖壓成的，厚為，全長為，翼緣寬度為，腹板高為。為了消減應(yīng)力集中，在縱梁的相應(yīng)部位進(jìn)行倒圓角處理，如圖3.4。 圖3.4 中、后梁模型圖 Fig.3.4 Rear frame crossmember model 3.1.5總裝配模型 總裝配圖，如圖3.5。 圖3.5 總裝配模型圖 Fig.3.5 General assembly 4車架有限元分析及優(yōu)化 4.1滿載靜態(tài)工況 4.1.1啟動Workbench ⑴在ANSYS Workbench 的主界面中單擊Units(單位)選項(xiàng)，然后選擇其中的Metric(kg,mm,s,℃,mA,N,)命令，設(shè)置模型的單位[7]。 ⑵單擊主界面上Toolbox(工具箱)中的Component Systems項(xiàng)，然后選擇其中的Geometry(幾何體)選項(xiàng)，此時項(xiàng)目管理區(qū)便會出現(xiàn)分析項(xiàng)目A。 ⑶單擊工具箱中的Analysis Systems項(xiàng)，在Static Structural選項(xiàng)上按住鼠標(biāo)左鍵并將其拖拽至項(xiàng)目管理區(qū)中，當(dāng)項(xiàng)目A中的Geometry呈現(xiàn)紅色時，放開鼠標(biāo)，此時便會創(chuàng)建一個項(xiàng)目B,這時相關(guān)聯(lián)的數(shù)據(jù)便可共享，如圖4.1。 圖4.1 關(guān)聯(lián)數(shù)據(jù)共享視圖 Fig.4.1 Relational data sharing 4.1.2新材料參數(shù)的添加 ⑴首先，打開Workbench,然后雙擊項(xiàng)目B中的Engineering Data項(xiàng)，在彈出的界面中單擊Click here to add a new material,然后再其輸入16Mn。 ⑵分別雙擊左邊Toolbox下Physical properties項(xiàng)中的Density和Linear Elastic項(xiàng)中的Isotropic Elasticity,然后在彈出的對話框中的相應(yīng)位置里填上密度、彈性模量和泊松比的值，如圖4.2。 圖4.2 添加材料屬性截面圖 Fig.4.2 Adding material properties ⑶返回到Project 窗口，更新下Model。 ⑷回到Mechanical界面，點(diǎn)擊Model 下 Geometry 下的MSBR，在左下角找到Assignment，然后點(diǎn)擊Structural Steel，此時會出現(xiàn)一個向右的箭頭小圖標(biāo)，鼠標(biāo)左鍵點(diǎn)擊一下，便可看到里面有剛才添加的材料，選擇M16，這時材料就添加好了，如圖4.3。 圖4.3 材料添加完成圖 Fig.4.3 The completion of adding material properties 4.1.3網(wǎng)格的劃分 ⑴首先，打開Mechanical界面，選中分析樹中的Mesh,然后單擊Mesh工具欄中的Mesh Control(網(wǎng)格控制)項(xiàng)，再單擊Sizing（尺寸）命令，并添加劃分網(wǎng)格的尺寸控制。 ⑵選中圖形窗口中的所有面，然后在參數(shù)設(shè)置列表中單擊Geometry后的Apply按鈕，完成對面的選擇，本文設(shè)置Element Size為5mm，如圖4.4。 圖4.4 尺寸設(shè)置圖 Fig.4.4 Size setting ⑶在分析樹中的Mesh選項(xiàng)上單擊鼠標(biāo)右鍵，然后單擊Generate Mesh命令，此時等待一段時間后，便會出現(xiàn)最終的網(wǎng)格效果圖，如圖4.5。 圖4.5 網(wǎng)格效果圖 Fig.4.5 Mesh renderings 4.1.4滿載時施加約束和載荷 ⑴單擊Mechanical界面左側(cè)Outline（分析樹）中的Static Structural(B5)選項(xiàng)，然后單擊Environment工具欄中的Support(約束)項(xiàng)，在彈出的快捷菜單中單擊Fixed Support(固定約束)命令[7-10]。 ⑵選中車架低端4塊圓板分別施加固定約束。 ⑶單擊Environment工具欄中的Loads(載荷)項(xiàng)，然后單擊Pressure（壓力）命令，選中所要施加載荷的面，最后單擊Apply按鈕，完成對面的選擇。兩面均設(shè)置大小為0.0281MPa（）的壓力,方向?yàn)閆軸負(fù)方向。 4.1.5結(jié)果處理 ⑴單擊Mechanical界面左側(cè)Outline（分析樹）中的Solution(B6)選項(xiàng)。 ⑵單擊Solution工具欄中的Stress(應(yīng)力)項(xiàng)，然后在彈出的快捷菜單中單擊Equivalent (von-Mises)命令。 ⑶單擊Solution工具欄中的Deformation(變形)項(xiàng)，然后單擊Total命令。 4.6求解結(jié)果 ⑴選中Outline（分析樹）中的Solution(B6)項(xiàng)，然后單擊鼠標(biāo)右鍵，在彈出的快捷菜單中單擊Equivalent All Results命令。 ⑵單擊Outline（分析樹）中Solution(B6)項(xiàng)下的Equivalent Stress項(xiàng)，此時出現(xiàn)的便是應(yīng)力分析云圖，如圖4.6。 圖4.6 滿載時應(yīng)力分析云圖 Fig.4.6 Stress analysis when full load 由圖可知，最大應(yīng)力出現(xiàn)在縱梁前段拐角處，大小約為62.2MPa,遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于屈服極限，所以該設(shè)計(jì)合格。 ⑶單擊Outline（分析樹）中Solution(B6)項(xiàng)下的Equivalent Elastic Strain項(xiàng)，此時出現(xiàn)的便是應(yīng)變分析云圖，如圖4.7。 圖4.7 滿載時應(yīng)變分析云圖 Fig.4.7 Strain analysis when full load 由圖可知，最大應(yīng)變出現(xiàn)在縱梁前段拐角處，大小約為0.000314。 ⑷單擊Outline（分析樹）中Solution(B6)項(xiàng)下的Total Deformation項(xiàng)，此時出現(xiàn)的便是總變形分析云圖，如圖4.8。 圖4.8 滿載時總變形分析云圖 Fig.4.8 Total deformation analysis when full load 由圖可知，最大變形量出現(xiàn)在縱梁中間部位，大小約為1.0625mm。 4.2滿載轉(zhuǎn)彎工況 車輛滿載在水平路面上勻速行駛的情況，模擬車輛在平直路面上勻速正常行駛，此時所有車輪處于同一平面內(nèi)，車架主要承受彎曲載荷，產(chǎn)生彎曲變形，根據(jù)載荷計(jì)算方法和給定的車架參數(shù)，可以計(jì)算出兩縱梁和與其焊接的懸臂梁上平面承受加載的均布載荷為0.0821MPa方向垂直于平面向下。 對左前輪進(jìn)行X、Y、Z方向的約束，對左后輪進(jìn)行Y、Z方向的約束，對右前輪進(jìn)行X、Y方向的約束，對右后輪進(jìn)行無約束。 應(yīng)力分析云圖，如圖4.9 圖4.9 轉(zhuǎn)彎時應(yīng)力分析圖 Fig.4.9 Stress analysis when turning 由圖可知，最大應(yīng)力出現(xiàn)在左后輪處，大小約為251.13MPa小于屈服極限，處于安全范圍。 應(yīng)變分析云圖，如圖4.10。 圖4.10 轉(zhuǎn)彎時應(yīng)變分析云圖 Fig.4.10 Strain Analysis when turning 由圖可知，最大應(yīng)變出現(xiàn)在左后輪處，大小約為0.0013。 總變形云圖，如圖4.11。 圖4.11 轉(zhuǎn)彎時總變形云圖 Fig.4.11 Total deformation analysis when turning 由圖可知，最大變形量出現(xiàn)在右側(cè)縱梁中后間部位，大小約為2.557mm。 4.3縱向載荷最大工況 車輛工作時的載荷約為靜載時的1.5倍，因此該工況下需對車架施加1.5倍的靜載荷即，載荷約為0.0422MPa。 應(yīng)力分析云圖，如圖4.12。 圖4.12 縱向載荷最大時應(yīng)力分析云圖 Fig.4.12 Maximum longitudinal load stress analysis cloud 由圖可知，最大應(yīng)變出現(xiàn)在總量前段拐角處，大小約為93.47MPa。 應(yīng)變分析云圖，如圖4.13。 圖4.13 縱向載荷最大時應(yīng)力分析云圖 Fig4.13 Longitudinal load maximum strain analysis cloud 最大應(yīng)變出現(xiàn)在總量前段拐角處，大小約為0.00047。 總變形云圖，如圖4.14。 圖4.14 縱向載荷最大時應(yīng)力分析云圖 Fig4.14 Maximum longitudinal load stress analysis cloud 總變形量最大值出現(xiàn)在縱梁中部，大小約為1.6mm。 4.4車架優(yōu)化 從以上分析中可知，滿載轉(zhuǎn)彎時的安全系數(shù)約為1.3，本文將采用增大腹板高度的方法對此工況實(shí)行優(yōu)化，使其安全系數(shù)不小于1.4，即最大應(yīng)力不得大于242.86MPa。 將腹板高度增加到155mm并對其進(jìn)行有限元分析，分析結(jié)果如圖4.15。 圖4.15 優(yōu)化設(shè)計(jì)應(yīng)力云圖 Fig.4.15 Optimal design stress cloud 由圖可知，最大應(yīng)力出現(xiàn)在左后輪處，大小為133.07MPa，其小于預(yù)定的242.86MPa,因此，此腹板高度可取。 結(jié) 論 本文主要通過三維建模軟CATIA和有限元分析軟件ANSYS軟件對車架進(jìn)行建模和靜力分析，通過本文的研究最終得出以下結(jié)論： （1）通過對車架多種形式結(jié)構(gòu)的比較，可以初步選擇梯形結(jié)構(gòu)，同時經(jīng)過計(jì)算得出設(shè)計(jì)方案滿足剛度、撓度的要求。 （2）對輕型載貨車架進(jìn)行了三維建模，同時確定了模型的材料。通過利用有限元分析軟件ANSYS對已設(shè)計(jì)出的車架進(jìn)行網(wǎng)格劃分（適當(dāng)調(diào)整網(wǎng)格劃分的精度），載荷施加及優(yōu)化等步驟后，可初步確定在保證安全系數(shù)不小于1.4的情況下縱梁腹板高度在150mm-155mm即可。 （3）對于分析中經(jīng)常出現(xiàn)的問題，例如，網(wǎng)格劃分不成功，無法施加應(yīng)力的問題，可以通過ANSYS軟件的自動指出錯誤功能進(jìn)行模型修改，使優(yōu)化設(shè)計(jì)分析更加精確快速。 參考文獻(xiàn) [1]吉林工業(yè)大學(xué)汽車教研室.汽車設(shè)計(jì)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版設(shè)，1981.7. [2]王霄峰.汽車底盤設(shè)計(jì)[M].清華大學(xué)出版社，2010.4. [3]余志生.汽車?yán)碚揫M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010.1. [4]陳家瑞.汽車構(gòu)造（下）[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2009.6. [5]成大先.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊[M].北京：化工工業(yè)出版社，2001.1. [6]石沛林，李玉善.汽車CAD技術(shù)及Pro/E應(yīng)用[M].北京：北京大學(xué)出版社 , 2011.01. [7]陳精一.ANSYS工程分析實(shí)例教程[M].北京：中國鐵道出版社，2007. [8]劉新田，黃虎，劉長虹，郭輝，范平清.基于有限元的汽車車架靜態(tài)分析[J].上海工程技術(shù)大學(xué)學(xué)報(bào)，2007. [9]Burnett, David S. Finite element analysis. Addison-Wesley Pub.1987. [10]Eilabu, Zahavi. The Finite Element Method in machine design[J]. New jersey Prentice—Hall, 1992. 致 謝 在大學(xué)的最后一個學(xué)期，在指導(dǎo)老師的熱心指導(dǎo)下，我按規(guī)定的完成了畢業(yè)設(shè)計(jì)。我的畢業(yè)設(shè)計(jì)之所以能夠順利的進(jìn)行下去，是因?yàn)樵诖似陂g賈老師給了我很多指導(dǎo)，在此特別向賈老師致以衷心的感謝!同時期間也得到了許多同學(xué)的幫助，在此也非常的感謝他們對我的幫助。 通過這次的畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)，讓我撿回來了不少忘記過得知識，在畢業(yè)設(shè)計(jì)的過程中，了解了車架相關(guān)設(shè)計(jì)工作的過程，加強(qiáng)了對汽車設(shè)計(jì)、CATIA建模、ANSYS軟件有限元分析的了解，雖然對這些中軟件的學(xué)習(xí)僅限于初級階段，但已經(jīng)為今后的工作和學(xué)習(xí)做了一個良好的鋪墊。 在這兩個月的時間里，酸甜苦辣咸百味俱全，算然累過苦過，但讓我得到許多寶貴的經(jīng)驗(yàn)，能讓我在今后的設(shè)計(jì)中盡量避免不必要的問題，為今后的工作和學(xué)習(xí)積累了寶貴的經(jīng)驗(yàn)。 最后，再次感謝老師為了能使我更好地完成各期間的任務(wù)所作出的努力，以及對我有幫助的同學(xué)，正是因?yàn)橛辛四銈?，我才能順利的完成這次畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)，完成畢業(yè)設(shè)計(jì)。本設(shè)計(jì)中可能依然存在著缺陷和不足，誠摯希望各位老師多多批評指正。 31