沈陽化工大學科亞學院本科畢業(yè)論文題目：流量為 130t/h立式蒸汽冷凝器專業(yè)：過程裝備與控制工程班級：1201班學生姓名：王晗指導教師：金丹論文提交日期：年月日論文答辯日期：年月日畢業(yè)設計（論文）任務書過程裝備與控制工程專業(yè)1201 班學生：王晗畢業(yè)設計（論文）題目：流量為130t/h立式蒸汽冷凝器畢業(yè)設計（論文）內(nèi)容：1.關于換熱器綜述一篇；2.計算書說明書一份；3.繪制工程圖折合A1 號圖四張以上；畢業(yè)設計（論文）專題部分：固定管板式換熱器起止時間：年月年月日指導教師：簽字年月日摘要冷凝器它是使用范圍很廣的一種化工設備，屬于換熱器一種。本設計任務主要是根據(jù)已知條件選擇采用固定管板式換熱器的設計,固定管板式換熱器的優(yōu)點是鍛件使用少， 造價低；傳熱面積比浮頭式換熱器大20%到 30且旁路滲流小。本臺換熱器主要完成的是水蒸氣 -水之間的熱量交換 ,首先根據(jù)給出的設計溫度和設計壓力來確定設備的結(jié)構形式以及殼程和管程的材料，然后根據(jù)物料性質(zhì)和傳熱面積來確定換熱管的材料，尺寸，根數(shù)。 ，設計壓力為管程 2.31MPa，殼程 0.935MPa，工作溫度管程 50，殼程 130，設計溫度管程 80，殼程 140，傳熱面積為 256m2，采用 25×2.5 ×3000 的無縫鋼管換熱，則可計算出 622 根換熱管， D=1200mm 的圓筒根據(jù)換熱管的根數(shù)確定換熱管的排列，并根據(jù)換熱管的排列和長度來確定筒體直徑以及折流板的選擇。通過對容器的內(nèi)徑和內(nèi)外壓的計算來確定殼體和封頭的厚度并進行強度校核。然后是對換熱器各部件的零部件的強度設計，有法蘭的選擇和設計計算與校核，鉤圈及浮頭法蘭的設計計算與校核和管子拉脫力的計算。還包括管板的結(jié)構設計、防沖擋板、滑道結(jié)構的設計以及支座設計。結(jié)構設計中的標準件可以參照國家標準根據(jù)設計條件直接選取；非標準件，設計完結(jié)構后必須進行相應的應力校核。管板與換熱管的連接方式為焊接，因管板上的應力較多，且內(nèi)外溫度有一定的差值，因此，對管板強度的校核是一個重點，也是一個難點.關鍵詞：換熱器；強度設計；結(jié)構設計AbstractThe condenser is a kind of chemical equipment which is widely used, and belongs to a kind of heat exchanger. The design task is mainly according to the known conditions to choose the design of fixed tube plate heat exchanger, the advantages of fixed tube plate heat exchanger is forging used less, low cost; heat transfer area ratio of floating head type for heat exchanger is 20% to 30% and a bypass flow small.The heat exchanger is mainly completed is between water vapor and water heat exchange, first of all according to the given design temperature and pressure to determine structure of equipment and the shell side and tube side material, and then according to the nature of the material and the heat transfer area to determine the heat exchange tube materials, dimensions, number of roots. And design pressure for tube side 2.31MPa, shell 0.935MPa, the working temperature of the tube process 50 DEG C, 130 DEG C shell, design temperature tube process at a temperature of 80 DEG C, shell and 140 DEG C, heat transfer area for 256m2. The phi 25 x 2.5 x 3000 seamless steel pipe heat exchanger can be calculated 622 heat exchange tube, D=1200mm cylindrical root according to determine the root number of heat exchange tube heat exchanger tube arrangement and according to the arrangement and length of heat exchange tube to determine cylinder diameter and baffle the choice. Determine the thickness of the shell and the head and carry out the intensity verification by calculating the inner diameter and the internal pressure of the container. Then the strength design of components of the various components of the heat exchanger, flange design, selection and calculation and checking, hook and loop and floating head flange design calculation and checking of the pipe and pull off force calculation. Also includes a tube plate structure design, anti scour baffle, slideway structure design and the design of support. The standard parts in the structure design can be selected directly according to the national standards; the non standard parts must be checked for thecorresponding stress after the design of the structure.Tube plate and tube heat exchanger and the connection mode of welding, tube plate more stress, and the temperature inside and outside have certain difference. Therefore, on the tube sheet strength check is a key and a difficulties.Keywords:heat exchanger；strength design；structure design目錄第一章傳統(tǒng)工藝計算 . .81.1工藝計算 .81.1.1介質(zhì)原始數(shù)據(jù) .81.1.2介質(zhì)定性溫度及物性參數(shù) . .81.2傳熱量與水蒸汽流量計算 .21.3有效平均溫差計算 .31.4管程換熱系數(shù)計算 .41.5管程結(jié)構初步設計 .51.6殼程換熱系數(shù)計算 .61.7總傳熱系數(shù)計算 .71.8管壁溫度計算 .71.9管程壓力降計算 .81.10 殼程壓力降計算 .9第二章強度計算 . .122.1結(jié)構設計說明書 .122.1.1換熱管材料及規(guī)格的選擇和根數(shù)的確定 . .122.1.2布管方式的選擇 .122.1.3筒體內(nèi)徑的確定 .122.1.4筒體壁厚的確定 .132.1.5封頭形式的確定 .132.1.6管箱短節(jié)壁厚計算 .142.1.7容器法蘭的選擇 .142.1.8管板尺寸的確定及強度計算 . .152.1.9是否安裝膨脹節(jié)的判定： . .272.1.10 各管孔接管及其法蘭的選擇： . .282.1.11設備法蘭的選擇 .312.1.12拉桿和定距管的確定 .332.1.13開孔補強計算： .342.2 筒體管箱耐壓試驗的應力校核計算 .362.2.1筒體核算 .362.2.2、支座的選擇及應力校核 .362.2.3耳座的應力校核 .37參考文獻 . .40致 謝. .41第一章傳統(tǒng)工藝計算1.1 工藝計算介質(zhì)原始數(shù)據(jù)管程水的進口溫度t1 =20管程水的出口溫度t1 =90管程水的工作壓力P12.1MP管程水的流量G1=290t/h=290000kg/h殼程水蒸氣的入口溫度t2=170.7殼程水蒸氣的出口溫度t2 =85殼程水蒸氣的入口壓力P2=0.85MPa介質(zhì)定性溫度及物性參數(shù)管程：管程水定性溫度t1 =（ t1 +t1）/2=（20+90）/2=55管程水密度查物性表得1 =985.75/m3管程水比熱查物性表得Cp1=4.176KJ/（ KgK ）管程水導熱系數(shù)查物性表得1=0.648W/（m）管程水粘度1=5.064 ×10-4 Pa·s管程水普朗特數(shù)查物性表得Pr13.24殼程：殼程水蒸汽定性溫度：沈陽化工大學科亞學院學士學位論文第一章傳統(tǒng)工藝計算殼程水蒸汽冷凝點 : t= ti2=170.冷卻段： t2 =（ti + t2）/2=（170.7+85）/2=127.85冷凝段： t2 = （t2 +i）t =（ 170.7+170.7） /2=170.7殼程水蒸汽密度查物性表得：冷卻段： 2=937.8 /m3冷凝段 : p 2=4.194 / m3殼程水蒸汽比熱查物性表得:冷卻段： Cp2=4.319 KJ/（Kg K ）冷凝段： C p2=2.589 KJ/（Kg K ）殼程水蒸汽導熱系數(shù)查物性表得：冷卻段： 2=0.6878 W/（mK ）冷凝段： = 0.03218 W/（m K ）2殼程水蒸汽粘度：-6冷卻段： =217.191 10×Pa ·s2-6冷凝段： u 2=14.619 ×10Pa ·s殼程水蒸汽普朗特數(shù)查物性表得：冷卻段： Pr2=1.344冷凝段： P r2=1.1341.2 傳熱量與水蒸汽流量計算取定換熱效率? =0.98則設計傳熱量:Q0 = G1×Cp1×(t1- t1 ) × 1000/3600=290000 × 4.176-20)× ×(901000/3600=23.55 10×6W2沈陽化工大學科亞學院學士學位論文第一章傳統(tǒng)工藝計算由 Q0 = G2 r+ Cp2(t2-t2 ) ·導?出水蒸氣流量 G2，r 為 t 2時的汽化潛熱，r=2047.1KJ/Kg水蒸汽流量 :G2= Q0/ ? /r+ Cp 2(ti - t2 )6=23.55 ×10 /0.98/2047.1 1000+4×.319 ×1000×(170.7-85)=6.703Kg/s冷卻段傳熱量：3Q2=G2·Cp2·(ti- t 2 )=6.703 × 4.319 ×(170.7-85)=2481037W冷凝段傳熱量 :Q 2= G2·r=6.703 ×2047.1 ×1000=13721711.3W設冷凝段和冷卻段分界處的溫度為t3根據(jù)熱量衡算: Q 2= G1Cp1 t3t1Q?/ G / Cp + t =13721711.3 × 0.98 × 3600/290000/4176+20=59.974t3 =2·1111.3 有效平均溫差計算逆流冷卻段平均溫差 : tn= ti - t3 (t 2 - t 1) =85.843ln( t i - t3)t 2 - t1逆流冷凝段平均溫差 :t 2t1ti t3=94.923 tn=t 2t1lnt it3冷卻段 :參數(shù) :P=參數(shù) :R=t1''-t390- 59.974 =0.271=ti - t3 170.7 - 59.974ti - t2' '170.7 - 85=2.854t1' '-t390 - 59.9743沈陽化工大學科亞學院學士學位論文第一章傳統(tǒng)工藝計算換熱器按單殼程單管程設計則查圖2-6(a)，得 :溫差校正系數(shù)? =1.0有效平均溫差 : tm= ? ·tn=1.0 ×85.843=85.843冷凝段：參數(shù) :P= t3 - t1' = 59.974 - 20 =0.265t2 - t1''170.7 - 20參數(shù) :R= t2'-ti= 170.7 -170.7 =0t3 - t1'59.974- 20換熱器按單殼程單管程設計則查圖2-6(a)，得 :溫差校正系數(shù)? =1.0有效平均溫差 : tm = ?· tn =1.0 × 94.923=94.9231.4 管程換熱系數(shù)計算初選冷卻段傳熱系數(shù)初選冷凝段傳熱系數(shù):K = 820 w/(mk)0·: K = 1300 w/(mk)0·則初選冷卻段傳熱面積為 :F0=Q2·?/( K0 · tm)= 2481037×0.98/(820× 85.843)=46.7688m2初選冷凝段傳熱面積為 : F0 = Q 2· ?/( K0 · tm )=13721711.3× 0.98/(1300×94.923)=108.973 m2選用 ?25×2.5 的無縫鋼管做換熱管則 :管子外徑 d0=25 mm管子內(nèi)徑 di=20 mm管子長度L=3000 mm4沈陽化工大學科亞學院學士學位論文第一章傳統(tǒng)工藝計算則需要換熱管根數(shù) :Nt=( F0+ F0 )/( 0L)=(46d.7688+108.973)/(3.14 0.025× ×3)=661.3可取換熱管根數(shù)為662 根管程流通面積di20.022:a1= N t · =662 ××=0.20786844管程流速 : W1=G1××= 290000/( 3600 985.75 0.207868 )= 0.093m/s3600 p1a1管程雷諾數(shù) :Re =/ ××-4×1 1w1di1=985.75 0.393 0.02/(5.064 10 )= 15300.148則管程冷卻段的定性溫度:t111=(t3+ t)/2=(59.97+90)/2=74.987管程冷卻段傳熱系數(shù) :a =3605× (1+0.1 t0.81015 ) W1 /(100di )0.2=8077.6562管程冷凝段的定性溫度 : t1 =(t3+t1 )/2=(59.974+20)/2=39.98720.8管程冷凝段傳熱系數(shù) : a1=3605×(1+0.015 t/(100di)0.2= 4101.3751) W11.5 管程結(jié)構初步設計查 GB1511999 知管間距按 1.25d0 ,取管間距為： S0.032m管束中心排管數(shù)為： Nc=1.1Nt =28.3，取 30 根則殼體內(nèi)徑 :Di =s（Nc-1）+4 d0=1.028圓整為 :Di1200則長徑比 : L = 3 =2.5 合理Di1.2折流板選擇弓形折流板 :弓形折流板的弓高 : h0.2Di0.2 1.2 0.24Di1200取 B=400 折流板間距 :B=40033L-1=3折流板數(shù)量 :Nb=-1=6.5 取 7 塊B0.45沈陽化工大學科亞學院學士學位論文第一章傳統(tǒng)工藝計算1.6 殼程換熱系數(shù)計算殼程流通面積 : f2BDi 1d0=0.4 ×1.2 ×（ 1-0.025/0.032）= 0.105m2s殼程流速 :G2冷卻段 :w 2= p2f 2 =6.703/（ 937.58 ×0.105）=0.068m/sG 2冷凝段 : w 2= p2f2 =6.703/（4.194 ×0.105）=15.22m/s殼程當量直徑 :de=（ Di2-Ntd02）/（ Ntd0）=（ 1.22 -711 ×0.0252 ）/（711×0.025）=0.056m 冷凝段管外壁溫度假定值: tw109.6 膜溫 :tm=（ t w+ t2）/2=（109.6+170.7）/2=140.15-6膜溫下液膜的粘度 : m=195×10Pa·s膜溫下液膜的密度 : 3m=926.4Kg/m膜溫下液膜的導熱系數(shù)為: m=0.6842/（ m）正三角形排列ns=2.080 Nt 0.495=2.080 ×662 0.495=51.807G 2冷凝負荷： =6.703/（3×51.807）=0.0431Ln s-6殼程冷凝段雷諾數(shù) : Re=4/um=4×0.0431/195 10×=884.1殼程冷凝段傳熱系數(shù) :11332Re3a2 =1.51（·m mg/ m ）（）=9635.7 冷卻段管外壁溫假定值 : tw 295冷卻段雷諾數(shù)： Re=p2w 2de××-6=937.8×=16442.4050.068 0.056/217.191 10u2壁溫下水粘度 : × -6·w2=298.6 10Pa s6沈陽化工大學科亞學院學士學位論文第一章傳統(tǒng)工藝計算20.14粘度修正系數(shù) :?1=（ u）=0.956uw21殼程傳熱因子查圖 2-12得 :j s100=（ ）·Pr3冷卻段殼程換熱系數(shù)· ·1:a22/de 2?1js=3（ 0.6878/0.056） ×1.344 ×0.956 ×100=1875.291.7 總傳熱系數(shù)計算查 GB-1999 第 138 頁可知水蒸汽的側(cè)污垢熱阻 :r2=8.8 ×10-5（m2· /w ）管程水選用地下水，污垢熱阻為: r135.2 10 5 m2 oC / W由于管壁比較薄，所以管壁的熱阻可以忽略不計冷卻段總傳熱系數(shù) :K =1/1/a +r+r ×d /d +d）= 731.176/（a ×dj2 2 1 0 i 01 i傳熱面積比為 : Kj / 0K =1.08(合理 )冷凝段總傳熱系數(shù) :）=1385.0607K=1/1/ a +r+r×d/d +d /（ a ×dj22 1 0i01i1385.0607=1.06（合理）傳熱面積比為 : K j/K0 =13001.8 管壁溫度計算設定冷凝段的長度 : L2.0424m冷卻段的長度 : L0.9576m冷卻段管外壁熱流密度計算:q =Q?/(N dL )=48859.33w/（m2·）2 2t 07沈陽化工大學科亞學院學士學位論文第一章傳統(tǒng)工藝計算冷卻段管外壁溫度 :t =t-q (1/a +r)=97.496w2222誤差校核 :e =t - t =95-97.496=-2.496誤差不大w2w冷凝段管外壁熱流密度計算:q =N dL=（13721711.30.98）/155473.7 w/（6623.14 0.025 2.0424）2 Q 2?/(t 0 )=126696.88（m2·）冷凝段管外壁溫度 :tw =t (1/ 2a +rm- q22)=115.62誤差校核 : e= tw- tw=-6.02誤差不大1.9 管程壓力降計算管程水的流速 :G1u1= 3600p1a1 =290000/（3600 985.75 0.207868）=0.393m/s管程雷諾準數(shù) :Re （5.064-4）=15300.1481= 1w1di/ 1=985.75 0.3930.02/100.25程摩擦系數(shù) : =0.3164/(Re1)=0.02845壓降結(jié)垢校正系數(shù):1.4沿程壓降2di: P = L?/(2d )=1 1 1dii（ 0.02845 985.75 0.3932 3 1.4 ） /（2 0.02 ）=454.8Pa取管程出入口接管內(nèi)徑 :d1 =250mm管程出入口流速 :u2（）（2） =4G/(3600 d43600 3.140.25 985.7511 1)=290000 /=1.67m/s8沈陽化工大學科亞學院學士學位論文第一章傳統(tǒng)工藝計算2（2）局部壓降 : P 3= 1 u1(1+0.5)/2=985.75 1.67 1.5 /2=2061.99 Pa管程總壓降 : P= P1P3=454.8 2061.9=2516.7Pa管程允許壓降 :P35000PaP < P即壓降符合要求。1.10 殼程壓力降計算22） / （ Di+Ntd0 ） =(1.2-6620.0252)/(1.2殼 程 當 量 直 徑 :De= （ Di -N td06620.025 )=0.0443m2殼程流通面積 : f2Bdi 1d0 / s0.105m冷卻段 :w2=G2/（）=0.068m/s2f 2冷凝段 : W 2= G 2/（ p 2f 2）=15.22m/s殼程雷諾數(shù) :殼程冷卻段雷諾數(shù) :Re=2w2de/ 2=16442.4殼程冷凝段雷諾數(shù) : Re=4/um=884.1查表殼程摩擦系數(shù) : 冷卻段 :10.35冷凝段 :2=0.54殼程粘度修正系數(shù) :冷卻段 d1=1.0冷凝段 d2=1.0管束周邊壓降 :9沈陽化工大學科亞學院學士學位論文第一章傳統(tǒng)工藝計算冷卻段管束周邊壓降 :2 Pa=( w /2) D·(n +1)/D · (/d)=164.45Pa2 2i be 1 1冷凝段管束周邊壓降 :2(n +1)/D· ( /d)=56844.57Pa2·w2/2) D· P a=( pibe 2 2導流板壓降 : Pb=0,（無導流板）查表取殼程壓降結(jié)垢系數(shù):冷卻段 d =1.110=1.21冷凝段 d0取殼程進口接管內(nèi)徑 : d2250mm殼程出口接管內(nèi)徑 :d2 =100mm2殼程出口流速 :u =4G/( d)=0.90m/s22222殼程進口流速 :u2 =4G2/( p2 d2)=32.6m/s局部壓降 :冷卻段2 Pc= 2u2(1+0.5)/2=569.7Pa2冷凝段 P c= p2 u2(1+0.5)/2=3342.9Pa殼程總壓降 :冷卻段殼程總壓降 : P=Pa·dPb+Pc=768.7Pa0+冷凝段殼程總壓降 : p = pa·d+ P b+ P c=66440.4Pa0殼程允許壓降 :P250000PaP < P 即壓降符合要求 ; p < P即壓降符合要求 .10沈陽化工大學科亞學院學士學位論文第一章傳統(tǒng)工藝計算11沈陽化工大學科亞學院學士學位論文第二章強度計算第二章強度計算2.1 結(jié)構設計說明書換熱管材料及規(guī)格的選擇和根數(shù)的確定序號項目符號單位數(shù)據(jù)來源及計算公式數(shù)值1換熱管材料16Mn2換熱管規(guī)格 25× 2.5 × 30003傳熱面積Am2A=Q/Kt m155.94換熱管根數(shù)N根N=A/3.14dL622布管方式的選擇序號項目符號單位數(shù)據(jù)來源和數(shù)據(jù)計算數(shù)值1轉(zhuǎn)角正三角GB151-1999圖 11形2換熱管中心SmmGB151-1999表 1232距3隔板槽兩側(cè)SnmmGB151-1999表 1244相鄰管中心距筒體內(nèi)徑的確定序號項目符號單位數(shù)據(jù)來源和計算公式數(shù)值1換熱管中心SmmGB151-1999 表 1232距2換熱管根數(shù)Nt根Nt =A/3.14dL6623管束中心排N c根Nc=1.1 Nt30管根數(shù)4換熱管外徑d0mm2512沈陽化工大學科亞學院學士學位論文5到殼體內(nèi)壁b3最短距離6布管限定圓dL直徑7筒體內(nèi)徑di8實取筒體公D稱直徑筒體壁厚的確定序號項目符號1計算壓力Pc2筒體內(nèi)徑di3筒體材料設計溫度下t4筒體材料的許用應力5焊接接頭系數(shù)6筒體設計厚度7腐蝕裕量C28負偏差C19設計厚度d10名義厚度n封頭形式的確定第二章強度計算mmb30.25d06.25mmdLdi2B31187.5mmdi s Nc14d1028mmJB / T 4737951200單位數(shù)據(jù)來源和計算公式數(shù)值MPaPc=1.1P0.935mm見三 -81200Q235-BMPaGB150 981050.85mmPc Di6.312tPcmm1mm0mm= + C7.31d2mmGB1511999項目5.3.210序號項目符號單位數(shù)據(jù)來源和計算公式數(shù)值1封頭內(nèi)徑Dimm12002計算壓力PcMPaPc=1.1P0.93513沈陽化工大學科亞學院學士學位論文3焊接接頭系數(shù)4設計溫度下tMPa許用壓力5標準橢圓封mm頭計算厚度6腐蝕裕量C2mm7負偏差C1mm8設計厚度dmm第二章強度計算0.85GB151 1999項目5.3.2105 =PcDi/5.35t（ 2 -0.5Pc）10d= +C26.359名義厚度mmGB151 1999 項目10n5.3.210直邊高度hmmJB/T4737-9525管箱短節(jié)壁厚計算序號項目1計算壓力2管箱內(nèi)徑3管箱材料4設計溫度下許用應力5管箱計算厚度6焊接接頭系數(shù)7腐蝕裕量8負偏差9設計厚度10名義厚度容器法蘭的選擇符號單位數(shù)據(jù)來源和計算公式數(shù)值PcMPaPc=1.1P2.31dimm120016MntMPaGB15098170mmPcdi9.7tPc2mm0.85C2mm1C1mm0dmmd= + C210.7nGB151 項目 5.3.212序號項目符號單位數(shù)據(jù)來源和計算公式數(shù)值1法蘭類型乙型平焊法蘭PN=2.5MPaJB/T4702-200014沈陽化工大學科亞學院學士學位論文第二章強度計算2法蘭外徑d0mmJB/T4702-200013953螺栓中心圓d1mmJB/T4703-20001340直徑4法蘭公稱直dnmmJB/T4703-20001200徑5法蘭材料16MnR6墊片類型JB/T4703-2000非金屬軟墊片7墊片材料GB/T3985-19958墊片公稱直dnmmJB/T4704-20001200徑9墊片外徑D0mmJB/T4704-2000127710墊片內(nèi)徑DmmJB/T4704-2000122711法蘭厚度mmJB/T4704-20008412墊片厚度1mmJB/T4704-2000313螺栓規(guī)格及2×48×M27數(shù)量管板尺寸的確定及強度計算本設計為管板延長部分兼作法蘭的形式，即 GB1511999 項目 5.7 中，圖 18 所示e 型連接方式的管板。A 、確定殼程圓筒、管箱圓筒、管箱法蘭、換熱管等元件結(jié)構尺寸及管板的布管方式；以上項目的確定見項目一至七。B、計算 A 、A s、na、K t、 cr、Ac、Dt、Q、 s、t、Pt；序號項目符號單位數(shù)據(jù)來源和計算公式數(shù)值備注1筒體內(nèi)徑dimm12002筒體內(nèi)徑橫截面Amm2ADi2/ 41130400積3筒體厚度smm144圓筒內(nèi)殼壁金屬Asmm2Ass Di53367.44截面積s5管子金屬總截面namm 2nan t dt11.69積1046換熱管根數(shù)n66215沈陽化工大學科亞學院學士學位論文第二章強度計算7換熱管外徑8換熱管壁厚換熱管材料的彈9性模量10 換熱管有效長度11 沿一側(cè)的排管數(shù)布管區(qū)內(nèi)未能被12管支撐的面積13 管板布管區(qū)面積管板布管區(qū)當量14直徑15 換熱管中心距隔板槽兩側(cè)相鄰16管中心距管板布管內(nèi)開孔17后的面積18系數(shù)殼體不帶膨脹節(jié)19 時換熱管束與圓筒剛度比20殼程圓筒材料的彈性模量21系數(shù)22系數(shù)23系數(shù)管板布管區(qū)當量24 直徑與殼程圓筒內(nèi)徑比管子受壓失穩(wěn)當25量長度設計溫度下管子26受屈服強度dmm25tmm2.5EtMPaGB1501998表 F5196000Lmm2950n21Ad2Adn s Sn 0866 S14594mmAtmm2At0.866nS2Ad601645DtmmDt=4At /875.5SmmGB151199932SnmmGB15119990A 1mm22805606A 1= At - nd/4 =A/A0.711QQ Etna / EsAs2.56ESGB1501998 表 F5190000 =na/A10.1451ss =0.4+0.6 （ 1+Q） / 3.408tt0.4 14.910.6Q /PtPtDt / Di0.73LcrmmGB1511999圖 32258tMPaGB1501998s表 F2168C、對于延長部分兼作法蘭的管板，計算M n 和 M p序號項目符號單位數(shù)據(jù)來源和計算公式數(shù)值1墊片接觸NmmGB150 1998 表 9-12516沈陽化工大學科亞學院學士學位論文寬度2墊片基本Bo密度寬度