排架構(gòu)造單獨(dú)基本設(shè)計(jì) 基本工程課程設(shè)計(jì)一.方案選用規(guī)定設(shè)計(jì)實(shí)驗(yàn)大廳排架柱下單獨(dú)基本。該實(shí)驗(yàn)大廳為河流泥沙與水利工程的室內(nèi)模型實(shí)驗(yàn)大廳，全長(zhǎng)84m，跨度24m，采用鋼筋混凝土排架構(gòu)造共15跨，排架間距6m，在大廳中部設(shè)有一道寬6cm的伸縮縫。在柱基本頂面處排架柱截面尺寸為30cm×80cm，柱截面軸線通過該截面形心。實(shí)驗(yàn)大廳排架及柱基本布置平面圖，見圖1；圖1 排架及柱基本布置平面圖綜上，設(shè)計(jì)方案采用柱下獨(dú)立基本。二.擬定每層土的地基承載力 地基土層分布及土的物理性質(zhì)指標(biāo)如下表1所示：表1土層層底標(biāo)高(地面46.5m)現(xiàn)場(chǎng)鑒別層厚（m）土的物理性質(zhì)指標(biāo)（1）43.50雜填土3.00=18kN/m3, qs=11 kN/m2（2）41.50粉質(zhì)粘土,可塑2.00=19kN/m3,G=2.71,w=26.2%,wL=31%,wp=19%,Es=8.5MPa（3）39.40粉土, 飽和，軟塑2.10sat=20kN/m3,G=2.70,w=26%,wL=28%,wp=18%,Es=7.5MPa（4）38.20飽和軟粘土1.20sat=18.7kN/m3,G=2.71,w=40%,wL=42.6%,wp=24.1%,1-2=0.95 MPa-1（5）未揭發(fā)粘土,飽和, 可塑>8.00sat=20.5kN/m3,G=2.68, w=24.5%,wL=38%, wp=20%, Es=9.8MPa, 1-2=0.163MPa-1 由以上表格的各參數(shù)計(jì)算查表可得各土層的地基承載力基本值如下表2所示：表2土層土的 重度(kN/m3)土的飽 和重度(kN/m3)水 的 重 度(kN/m3)水 的 密 度 ×103 (kg/m3)g (N/kg)土的密度 ×103 (kg/m3)土粒相對(duì)密度 G含水量w孔隙比e液性 指標(biāo) IL土的承載力基本值(kpa)1181019.81.842191019.81.942.710.2620.760.312553201019.81.022.70.260.700.28270418.71019.80.892.710.40.970.426170520.51019.81.072.680.2450.600.38342三.柱下獨(dú)立基本設(shè)計(jì)柱下獨(dú)立基本分3種形式，J1：?jiǎn)闻偶芑?；J2：雙排架基本；J3：橫墻立柱基本。在此只計(jì)算J1和J2型基本形式。各基本受力形式及受力大小如下圖2所示：圖2 排架剖面圖在基本頂面的荷載J1：P=1140kN, M=400kN·m, H=150 kN J1：P=1320kN, M=560kN·m, H=200kN闡明： （1）A-A為單排架剖面，B-B為大廳伸縮縫雙排架剖面； （2）J1為單排架基本，J2為雙排架基本；（3）地面絕對(duì)標(biāo)高為46.5m。. J1基本設(shè)計(jì)由于第一層土為雜填土，不適宜作為持力層，因此，將第二層土設(shè)為持力層。雜填土開挖2m，基本埋深為1m?；讟?biāo)高為43.5m。1.初步擬定基本地面尺寸： 由于基本埋深不小于0.5m，因此，須進(jìn)行修正。查表得d=1.6，地基承載力特性值：m=18kN/m3fa=fak+dm(d-0.5) =255+1.6×18（1-0.5） =269.4kPa考慮荷載偏心，將基底面積初步擴(kuò)大20%，則，基底面積A=1.2Pk/(fa-Gd)=1.2×1.35×1140/(269.4-20×1.0)=7.4m2取基底長(zhǎng)短邊之比n=l/b=2,于是，b=(A/n)1/2=(7.4/2)1/2=1.9m,l=n·b2=2.0×1.9=3.8m實(shí)際施工中取b=2.0m,l=4.0m.因b=2.0<3.0,fa不必作寬度修正。2.計(jì)算基底凈反力：用C25混凝土，HPB235級(jí)鋼筋，ft=1.27N/mm2,fy=210N/mm2.墊層采用C10混凝土。基底凈反力:pj=Pk/b·l=1.35× 1140/(2×4)=192.4kPa凈偏心距:e0=(Mk+Hkh)/Pk=(400×1.35+150×1.35×0.8)/(1140×1.35)=0.429mm<l/6=4/6=0.667mm基底最大凈反力設(shè)計(jì)值:pjmax=Pk·(1+6e0/l)/(l·b)=1140×1.35×(1+6×0.429/4)/(2×4)=316.1kPa<1.2fa=1.2×269.4=323.28kPa基底最小凈反力設(shè)計(jì)值: pjmin=Pk·(1-6e0/l)/(l·b)=1140×1.35×(1-6×0.429/4)/(2×4)=68.58kPa因此，基本底面壓力滿足規(guī)定?；境叽鐖D如下圖3所示：3.基本高度(1)柱邊截面將基本設(shè)為2級(jí)階梯型，上面一級(jí)的截面尺寸為b1×l1=1m×2m初步設(shè)定基本高為h=800mm，h0=750,每階高400mm.柱的截面尺寸為bc×ac=0.3m×0.8m,如上圖3所示，則: bc+2h0=0.3+2×0.75=1.8<b=2.0m因偏心受壓，計(jì)算時(shí)pj取pjmax。由沖切破壞條件:pjmax(l/2-ac/2-h0)b-(b/2-bc/2-h0)20.7hpft(bc+h0)h0上式中，左邊部分:pjmax(l/2-ac/2-h0)b-(b/2-bc/2-h0)2=316.1×(4/2-0.8/2-0.75)×2-(2/2-0.3/2-0.75)2=534.209kN0.7hpft(bc+h0)h0=0.7×1.0×1270×(0.3+0.75)×0.75=700.09kN>534.209kN即滿足沖切破壞條件：pjmax(l/2-ac/2-h0)b-(b/2-bc/2-h0)20.7hpft(bc+h0)h0(2)變階處截面b1=1.0m,l1=2.0m,h1=400mm,h01=350mmb1+2h01=1+2×0.35=1.7m<2m沖切力pjmax(l/2-l1/2-h01)b-(b/2-b1/2-h01)2=316.1×(4/2-2.0/2-0.35)×2-(2/2-1.0/2-0.35)2=403.82kpa抗沖切力0.7hpft(b1+h01)h01=0.7×1.0×1270×（1.0+0.35）×0.35=420.05kpa>403.82kpa即滿足沖切條件：pjmax(l/2-l1/2-h01)b-(b/2-b1/2-h01)20.7hpft(b1+h01)h014.配筋計(jì)算 計(jì)算基本長(zhǎng)邊方向的彎矩設(shè)計(jì)值，取-截面 M =(pjmax+ pj)(2b+bc)+( pjmax- pj)b(l-ac)2/48 =(316.1+192.4)×(2×2+0.3)+( 316.1-192.4)×2×(4-0.8)2/48 =519.24kN·m As= M/(0.9fyh0)=519.24×106/(0.9×210×750)=3663mm2-截面：M =(pjmax+ pj)(2b+b1)+( pjmax- pj)b(l-l1)2/48 =(316.1+192.4)×(2×2+1.0)+( 316.1-192.4)×2×(4-2.0)2/48 =232.49kN·m As= M/(0.9fyh01)=232.49×106/(0.9×210×350)=3515mm2比較As和As，應(yīng)按As配筋，現(xiàn)于2.0m寬范疇內(nèi)配筋1916100，實(shí)配鋼筋面積為As=3820.9mm2>3663mm2計(jì)算基本短邊方向的彎矩：取-截面，前已經(jīng)算得pj=192.4kpa, M=pj(bbc)2(2lac)/24Hkh =192.4×(20.3)2×(2×4.00.8)/24+0.8×1.35×150 =365.88kN·m As= M/(0.9 fyh0)=365.88×106/0.9×210×750=2581mm2-截面：M=pj(bb1)2(2ll1)/24Hkh=192.4×(21.0)2×(2×4.02.0)/24+0.8×1.35×150 =242.17 kN·mAs= M/(0.9 fyh01)=242.17×106/0.9×210×350=3661mm2比較As和As，應(yīng)按As配筋?，F(xiàn)于4.0m寬度范疇內(nèi)配筋1916200，實(shí)配鋼筋面積為As=3820.9mm2>3661mm2，配筋圖如下圖4所示：5.軟弱下臥層承載力驗(yàn)算 作用在軟弱下臥層頂面處的附加應(yīng)力與自重應(yīng)力之和不應(yīng)超過它的承載力特性值，即： z+czfaz其中，cz18×119×2.0（2010）×2.177kpazl·b(pk-cd)/(l+2ztan)(b+2ztan)cd=18×1.0=18.0kpapk=(Pk+Gk)/A=(1.35×1140+20×1.0×2.0×4.0)/(2.0×4.0)=213.375kpaz=4.1m.Es1=7.5Mpa,Es2=(1+e2)/a2其中，e2=(G2w -sat)/( sat-w)=(2.71×10-18.7)/(18.7-10)=0.966則：Es2=(1+e2)/a2（10.966）/0.95=2.07MpaEs1/ Es2=3.6,z/b=4.1/2.0=2.050.5查表得：24。故 zl·b(pk-cd)/(l+2ztan)(b+2ztan) 4.0×2.0×（213.37518.0）/（4.02×4.1tan24。）(2.0+2×4.1tan24。) 36.2kpaz+cz=36.2+77=113.2kpa<269.4kpa因此，軟弱下臥層的頂面承載力滿足規(guī)定。.J2基本設(shè)計(jì)與J1基本同樣，將第二層土設(shè)為持力層。雜填土開挖2m，基本埋深為1m?；讟?biāo)高為43.5m。1.初步擬定基本地面尺寸由于基本埋深不小于0.5m，因此，須對(duì)地基承載力進(jìn)行修正。查表得d=1.6，地基承載力特性值：m=18kN/m3fa=fak+dm(d-0.5) =255+1.6×18×（1-0.5） =269.4kpa考慮荷載偏心，將基底面積初步擴(kuò)大20%，則: 基底面積A=1.2Pk/(fa-Gd)=1.2×1.35×1140/(269.4-20×1.0)=7.4m2取基底長(zhǎng)短邊之比n=l/b=2,于是，b=(A/n)1/2=(7.4/2)1/2=1.9m,l=n·b=2.0×1.9=3.8m實(shí)際施工中取b=2.0m,l=4.0m.因b=2.0<3.0,fa不必作寬度修正。2.計(jì)算基底凈反力：用C25混凝土，HPB235級(jí)鋼筋，ft=1.27N/mm2,fy=210N/mm2.墊層采用C10混凝土?；變舴戳?pj=Pk/(b·l)=1.35× 1320/(2.2×4.4)=184.09kPa凈偏心距e0=(Mk+Hkh)/Pk=(560×1.35+200×1.35×0.8)/(1320×1.35)=0.545mm<l/6=4/6=0.667mm基底最大凈反力設(shè)計(jì)值pjmax=Pk·(1+6e0/l)/(l·b)=1320×1.35×(1+6×0.545/4.4)/(2.2×4.4)=320.9kPa<1.2fa=1.2×269.4=323.28kPa基底最小凈反力設(shè)計(jì)值: pjmin=Pk·(1-6e0/l)/(l·b)=1320×1.35×(1-6×0.545/4.4)/(2.2×4.4)=42.28kPa因此，基本底面壓力滿足規(guī)定?；境叽鐖D5如下所示：3.基本高度(1)柱邊截面將基本設(shè)為2級(jí)階梯型，上面一級(jí)的截面尺寸為b1×l1=1m×2m初步設(shè)定基本高為h=800mm，h0=750mm,上一階高300mm，下一階高h(yuǎn)1=500mm。柱的截面尺寸為bc×ac=0.3m×0.8m,如上圖5所示，則: bc+2h0=0.3+2×0.75=1.8<b=2.0m因偏心受壓，計(jì)算時(shí)pj取pjmax。由沖切破壞條件:pjmax(l/2-ac/2-h0)b-(b/2-bc/2-h0)20.7hpft(bc+h0)h0上式中，左邊部分:pjmax(l/2-ac/2-h0)b-(b/2-bc/2-h0)2=320.9×(4.4/2-0.8/2-0.75)×2.2-(2.2/2-0.3/2-0.75)2=728.443kN0.7hpft(bc+h0)h0=0.7×1.0×1270×(0.3+0.75)×0.75=788.29kN>728.443kN即滿足沖切破壞條件：pjmax(l/2-ac/2-h0)b-(b/2-bc/2-h0)20.7hpft(bc+h0)h0(2)變階處截面b1=1.1m,l1=2.2m,h1=500mm,h01=450mmb1+2h01=1.1+2×0.35=1.8m<2.2m沖切力pjmax(l/2-l1/2-h01)b-(b/2-b1/2-h01)2 =320.9×(4.4/2-2.2/2-0.45)×2.2-(2.2/2-1.1/2-0.45)2 =455.678kpa抗沖切力0.7hpft(b1+h01)h01 =0.7×1.0×1270×（1.1+0.45）×0.45 =620.0775kpa>455.678kpa即滿足沖切條件：pjmax(l/2-l1/2-h01)b-(b/2-b1/2-h01)20.7hpft(b1+h01)h014. 配筋計(jì)算 計(jì)算基本長(zhǎng)邊方向的彎矩設(shè)計(jì)值，取-截面:M=(pjmax+pj)(2b+bc)+(pjmax-pj)b(l-ac)2/48 =(320.9+184.09)×(2×2.2+0.3)+(320.9-184.09)×2.2×(4.4-0.8)2/48 =722.1kN·mAs= M/(0.9fyh0)=722.1×106/(0.9×210×750)=5094mm2-截面：M=(pjmax+ pj)(2b+b1)+( pjmax- pj)b(l-l1)2/48 =(320.9+184.09)×(2×2.2+1.1)+(320.9-184.09)×2.2×(4.4-2.2)2/48=310.41kN·mAs= M/(0.9fyh01)=310.41×106/(0.9×210×450)=3650mm2比較As和As，應(yīng)按As配筋，現(xiàn)于2.0m寬范疇內(nèi)配筋1720,實(shí)配鋼筋面積As=5338mm2>5094mm2。計(jì)算基本短邊方向的彎矩：取-截面，前已經(jīng)算得pj=184.09kpa,M=pj(bbc)2(2lac)/24Hkh =184.09×(2.20.3)2×(2×4.40.8)/24+0.8×1.35×200=481.83kN·mAs= M/(0.9 fyh0)=481.83×106/0.9×210×750=3399mm2-截面：M=pj(bb1)2(2ll1)/24Hkh=184.09×(2.21.1)2×(2×4.42.2)/24+0.8×1.35×200 =318.1 kN·mAs= M/(0.9 fyh01)=318.1×106/0.9×210×450=3740mm2比較As和As，應(yīng)按As配筋?，F(xiàn)于4.0m寬度范疇內(nèi)配筋1922，實(shí)配鋼筋面積為As=3820.9mm2>3740mm2配筋圖如下圖6所示：5.軟弱下臥層承載力驗(yàn)算 作用在軟弱下臥層頂面處的附加應(yīng)力與自重應(yīng)力之和不應(yīng)超過它的承載力特性值，即： z+czfaz其中，cz18×119×2.0（2010）×2.177kpazl·b(pk-cd)/(l+2ztan)·(b+2ztan)cd=18×1.0=18.0kpapk=(Pk+Gk)/A=(1.35×1320+20×1.0×2.2×4.4)/(2.2×4.4)=204.1kpa軟弱土層頂面到基底的距離：z=4.1m.Es1=7.5Mpa,Es2=(1+e2)/a2其中，e2=(G2w -sat)/( sat-w)=(2.71×10-18.7)/(18.7-10)=0.966則：Es2=(1+e2)/a2（10.966）/0.95=2.07MpaEs1/ Es2=3.6,z/b=4.1/2.2=1.860.5查表得：24。故 zl·b(pk-cd)/(l+2ztan)(b+2ztan) 4.4×2.2×（204.118.0）/（4.42×4.1tan24。）×(2.2+2×4.1tan24。) 38.24kpaz+cz=38.24+77=115.24kpa<fa=269.4kpa因此，軟弱下臥層的頂面承載力滿足規(guī)定?；镜钠矫娌贾脠D如圖7所示：四相鄰的J1、J2兩柱基的沉降驗(yàn)算J1基本： 基底受力形式為梯形分布，pjmax=316.1kPa, pjmin=68.58kPa，則中心點(diǎn)的沉降計(jì)算可以將其轉(zhuǎn)化為受均布荷載的形式，即均布荷載p0=68.58+(316.1-68.58)/2=192.34kPa。J2基本： 和J1基本同樣，J2基本基底受力形式亦為梯形分布，pjmax=320.9kPa, pjmin=42.28kPa，則中心點(diǎn)的沉降計(jì)算可以將其轉(zhuǎn)化為受均布荷載的形式，即均布荷載p0=42.28+(320.9-42.28)/2=181.59kPa?；境两挡捎梅謱涌偤头ㄒ?guī)范修正公式，如下：S=s. J1基本的沉降（涉及自身沉降和附近基本對(duì)其影響的沉降）：J1基本在自身作用下的沉降量：驗(yàn)算基本中心點(diǎn)的沉降量，此時(shí)，l=4.0/2=2.0,b=2.0/2=1.0,計(jì)算點(diǎn)深度z，及z/b,l/b, 的查表以及計(jì)算過程見下表3：表3 點(diǎn)深度 zi(m)層厚 Hi(m)基本長(zhǎng) l(m)基本寬b(m)基底平均附加應(yīng)力p0l'(m)b'(m)l'/bz/b'izi·i0042192.3421200.25011142192.3421210.2340.23422142192.3421220.19580.391633142192.3421230.16190.485744.11.142192.342124.10.134050.54960555.31.242192.342125.30.112050.59386566.3142192.342126.30.09830.6192977.3142192.342127.30.08940.6526288.3142192.342128.30.08110.6731399.3142192.342129.30.07310.679831010.3142192.3421210.30.06610.680831111.3142192.3421211.30.06090.688171212.3142192.3421212.30.05730.704791313.3142192.3421213.30.0550.73151414.3142192.3421214.30.05130.73359合計(jì)zi·i-zi-1·i-1Esi(Mpa)(zi·i-zi-1·i-1)/Esi4(zi·i-zi-1·i-1)/Esis1(mm)86.980.2348.50.0.0.15768.50.0.0.09417.50.0.0.0639057.50.0.0.044262.070.0.085526570.0254259.80.0.0.033339.80.003401020.0.020519.80.0.0.00679.80.0.0.0019.80.0.0.007349.80.000748980.0.016629.80.0.0.026719.80.002725510.0.002099.80.0.0.由上表知：S1=s =1.1×192.34×0.41 =86.98mm相鄰J1基本的J2基本對(duì)J1基本沉降的影響由柱基本平面布置圖知，與J1基本相鄰的J2基本只有一種，因此，對(duì)J1基本沉降有影響的基本有一種J1和一種J2基本，但按兩個(gè)J2基本對(duì)J1基本的影響驗(yàn)算更傾于安全，因此，在此，就按照J(rèn)1基本受兩個(gè)J2基本沉降影響驗(yàn)算。 如下圖8：計(jì)算時(shí)，基本中心點(diǎn)o可當(dāng)作是四個(gè)相等矩形面1和另四個(gè)相等矩形面2的公共角點(diǎn)，其長(zhǎng)寬比l/b分別為7.1/2.2=3.23，4.9/2.2=2.23，查表得到2和3，同樣按公式S=s計(jì)算沉降量，計(jì)算過程見下表4：表4l2b2l2/b2z/b2i2l3b3l3/b3z/b3i3zi·i47.12.23.22727200.254.92.22.00.2507.12.23.2272720.4545450.2474.92.22.0.0.24707.12.23.2272720.9090910.23794.92.22.0.0.23430.00727.12.23.2272721.3636360.22114.92.22.1.0.22010.0037.12.23.2272721.8636360.20664.92.22.1.0.20440.009027.12.23.2272722.4090910.18624.92.22.2.0.18260.019087.12.23.2272722.8636360.17394.92.22.2.0.16980.025837.12.23.2272723.3181820.164.92.22.3.0.15290.051837.12.23.2272723.7727270.14824.92.22.3.0.1430.043167.12.23.2272724.2272730.13964.92.22.4.0.13440.048367.12.23.2272724.6818180.13194.92.22.4.0.12630.057687.12.23.2272725.1363640.12334.92.22.5.0.11590.083627.12.23.2272725.5909090.11564.92.22.5.0.1090.081187.12.23.2272726.0454550.11014.92.22.6.0.10340.089117.12.23.2272726.50.10394.92.22.6.50.09980.05863zi·i4-zi-1·(i-1)4(zi·i4-zi-1·(i-1)4)/Esi4(zi·i4-zi-1·(i-1)4)/Esis27.0000.00720.0.-0.0042-0.00056-0.002240.006020.0.0.010060.0.0.006750.0.0.0260.0.-0.00867-0.-0.0.00520.0.0.009320.000951020.0.025940.0.-0.00244-0.00024898-0.0.007930.0.-0.03048-0.-0.合計(jì)0.由上表知：S2=s =1.1×181.59×0. =7.978mm因此，總的沉降量為S=S1+S2=86.98+7.978=94.958mm<120mm.即沉降滿足規(guī)定。.J2基本的沉降（涉及自身沉降和附近基本對(duì)其影響的沉降）：J2基本在自身作用下的沉降量：驗(yàn)算基本中心點(diǎn)的沉降量，此時(shí)，l=4.4/2=2.2,b=2.2/2=1.1,計(jì)算點(diǎn)深度z，及z/b,l/b, 值的查表以及計(jì)算過程見下表5：表5點(diǎn)深度 zi (m)層厚 Hi(m)基本 長(zhǎng)度 l(m)p0 (kPa)l' (m)b' (m)l'/bz/b'izi·i004.4222.752.21.1200.2501114.4222.752.21.120.910.240.242214.4222.752.21.121.820.200.413314.4222.752.21.122.730.170.5144.11.14.4222.752.21.123.730.140.5955.31.24.4222.752.21.124.820.120.6466.314.4222.752.21.125.730.110.6777.314.4222.752.21.126.640.090.6988.314.4222.752.21.127.550.090.7199.314.4222.752.21.128.450.080.721010.314.4222.752.21.129.360.070.741111.314.4222.752.21.1210.270.070.751212.314.4222.752.21.1211.180.060.751313.314.4222.752.21.1212.090.060.761414.314.4222.752.21.1213.000.050.75合計(jì)zi·i-zi-1·i-1Esi(zi·i-zi-1·i-1)/Esi4(zi·i-zi-1·i-1)/Esi沉降量s86.3170.23728.50.0.0.16968.50.0.0.10687.50.014240.056960.073527.50.0.0.0512.070.0.0.030949.80.0.0.022989.80.0.0.013469.80.0.0.018979.80.0.0.018169.80.0.0.003179.80.0.0.003279.80.0.0.013029.80.0.-0.011349.8-0.-0.合計(jì)0.由上表知：S1=s =1.1×181.59×0.432128 =86.32mm相鄰J2基本的J1基本對(duì)J2基本沉降的影響如下圖9所示：由柱基本平面布置圖知，與J2基本相鄰的J1基本有2個(gè)，因此，對(duì)J2基本沉降有影響的基本有2個(gè)J1基本，計(jì)算時(shí)，基本中心點(diǎn)o可當(dāng)作是四個(gè)相等矩形面1和另四個(gè)相等矩形面2的公共角點(diǎn)，其長(zhǎng)寬比l/b分別為7.1/2.0=2.367，4.9/2.0=2.45，再根據(jù)z/b值查表得到2和3，同樣按公式S=s計(jì)算沉降量，計(jì)算過程見下表6：表6l2b2l2/b2z/b2i2l3b3l3/b3z/b3i3zi·i47.122.36666700.254.922.4500.2507.122.3666670.50.2474.922.450.50.24680.00027.122.36666710.2354.922.4510.23460.00087.122.3666671.50.2174.922.451.50.21670.00157.122.3666672.050.24.922.452.050.19820.007387.122.3666672.650.1814.922.452.650.17790.013787.122.3666673.150.1634.922.453.150.16020.01897.122.3666673.650.1544.922.453.650.150.027747.122.3666674.150.1414.922.454.150.13650.034037.122.3666674.650.1334.922.454.650.12870.039997.122.3666675.150.1234.922.455.150.11830.045327.122.3666675.650.1174.922.455.650.11220.051987.122.3666676.150.1094.922.456.150.10410.057817.122.3666676.650.1044.922.456.650.09930.062517.122.3666677.150.0984.922.457.150.09280.06721zi·i2-zi-1·(i-1)2(zi·i2-zi-1·(i-1)2)/Esi4(zi·i2-zi-1·(i-1)2)/Esis28.0530.00022.35294E-059.41176E-050.00067.05882E-050.0.00079.33333E-050.0.005880.0007840.0031360.00640.0.012367150.005120.0.0.008840.0.0.006290.0.0.005960.0.0.005330.0.002175510.006660.0.0.005830.0.0.00470.0.0.00470.0.0.由上表知：S2=s =1.1×192.34×0.03806 =8.053mm因此，總沉降S=S1+S2=86.32+8.053=94.373mm<120mm即沉降滿足規(guī)定。J1基本與J2基本的沉降差為=94.958-94.373=0.628mm五吊車軌道坡度驗(yàn)算吊車軌道由于不均勻沉降所引起的傾斜分為縱向和橫向，縱向傾斜等于相鄰的J1和J2基本基建的沉降差與相鄰基本間的距離s的比值，即: =/s=0.628mm/6000mm=0.0001050.004至于橫向傾斜，由于基本的布置沿縱向?qū)ΨQ，因此，其沉降差為0，即吊車軌道傾斜=0。六參照文獻(xiàn)基本工程 華南理工大學(xué) 浙江理工大學(xué) 湖南大學(xué) 編土力學(xué) 東南大學(xué) 浙江大學(xué) 湖南大學(xué) 蘇州科技學(xué)院 合編建筑基本設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50007-建筑地基基本設(shè)計(jì)規(guī)范GB50007-.混凝土構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-）七.道謝 感謝張蓮花教師在本次課程設(shè)計(jì)中對(duì)我們的精心指引和細(xì)心解說,也要感謝環(huán)工院為我們提供機(jī)房做課程設(shè)計(jì),同步也要感謝小組的各位同窗之間的互相探討.