模板工程施工計算書1、模板及支撐計算本工程主體結(jié)構(gòu)柱、梁、墻模板全部采用18mm厚膠合板，樓板模板12mm厚膠合板，支撐系統(tǒng)采用48×3.5mm鋼管支撐。為保證該層施工時的安全及荷載的順利傳遞，轉(zhuǎn)換層主梁下一層、負(fù)一層的對應(yīng)位置和受力范圍均應(yīng)進(jìn)行支撐加強處理（加強處理部位的支撐設(shè)置利用原施工腳手架不拆）。1.1梁模板及支撐計算取轉(zhuǎn)換層典型斷面950×2000mm梁進(jìn)行模板及支撐計算。模板采用18mm厚膠合板，支撐采用48×3.5mm鋼管滿堂架搭設(shè)，鋼管架立桿縱向間距600，橫向水平桿步距1400mm，梁橫斷面下每排為3根立桿。950×2000mm梁模板及支撐橫斷面圖如下：、梁底模荷載設(shè)計值計算.1、梁自重：取25.5KN/m3(包括鋼筋自重）。荷載分項系數(shù)取1.2得：2.0×25.5×1.2 = 61.2KN/m2.2、模板自重：取0.75KN/m2，荷載分項系數(shù)取1.2得：0.75×1.2 = 0.9KN/m2.3、振搗砼時產(chǎn)生的荷載：取2.0KN/m2，荷載分項系數(shù)取1.4得：2.0×1.4=2.8KN/m2.4、荷載組合：荷載折減系數(shù)取0.85 荷載設(shè)計值：q1=(61.2+0.9+2.8)×0.85=55.16KN/m2（用于承載力驗算。）荷載設(shè)計值：q1=(61.2+0.9)×0.85=52.78KN/m2（用于撓度驗算。）、梁側(cè)模荷載設(shè)計值計算.1、砼側(cè)壓力（1）、砼側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值：F1=0.22ct012V1/2 =0.22×24×4.4×1.0×1.15×1.21/2 =29.27KN/m2F2 =cH=24×2.0=48KN/m2式中： F新澆砼的側(cè)壓力（ KN/m2） V砼的澆筑速度，泵送砼取V=1.2m/h. t 0 新澆砼的初凝時間(h)，砼澆筑溫度30， t 0 = = = 4.4h c 砼重力密度，24 KN/m3 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1=1.0 2 砼坍落度影響修正系數(shù)，取2=1.15 H 砼側(cè)壓力計算位置至新澆砼頂面的總高度(m)取兩者中小值，即 F1=29.27KN/m2（2）、砼側(cè)壓力設(shè)計值：F=F2×分項系數(shù)×折減系數(shù) =33.26×1.2×0.85=29.86KN/m2.2、振搗砼時產(chǎn)生的水平荷載：取4KN/m2荷載設(shè)計值為：4×1.4×0.85=4.76KN/m2.3、荷載組合：F'=29.86+4.76=34.62KN/m2（用于承載力驗算。） F=33.92KN/m2（用于撓度驗算。）、梁底模板及背枋驗算梁底模板計算簡圖如下：梁底模取1m寬進(jìn)行計算。150150梁底模板計算簡圖q1=55.16*1.0=55.16N/mm(用于承載力驗算)q2=52.78*1.0=52.78N/mm(用于撓度驗算) 底模板按二跨連續(xù)梁計算。查建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊，彎矩系數(shù)Km=-0.125，則M=Km.ql2=-0.125×55.16×0.152 =-0.155×106N.mm模板截面抵抗矩：W=bh2/6 =1000×182/6= 54×103 mm3.1、梁底模板抗彎強度驗算：根據(jù)抗彎強度公式：= ,得= =2.87N/mm2 =20N/mm2/1.55=13N/mm2 故：安全。.2、梁底模板撓度驗算：模板容許撓度L/400=150÷4000.375mm.模板彈性模量E5.85×103N/mm2, 慣性矩I=bh3/12=1000×183/12=48.6×104mm4撓度 =0.521× =0.521× =0.05mm0.25mm. 故：安全。梁底模背枋計算簡圖如下：600梁模板木背枋計算簡圖600600q1=55.16*0.15=8.27N/mm(用于承載力驗算)q2=52.78*0.15=7.92N/mm(用于撓度驗算) 底模板背枋按三跨連續(xù)梁計算。查建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊，彎矩系數(shù)Km=-0.10，則M=Km.ql2=-0.10×8.27×0.62 = -0.298×106 N.mm。50×100木背枋截面抵抗矩：W=bh2/6 =50×1002/6= 83.3×103 mm3.3、梁底模板背枋抗彎強度驗算：根據(jù)抗彎強度公式：= ,得= =3.57N/mm2 =20N/mm2/1.55=13N/mm2 故：安全。.4、梁底模板背枋撓度驗算：模板背枋容許撓度L/400=600÷4001.5mm.模板背枋彈性模量E9.0×103N/mm2, 慣性矩I=bh3/12=50×1003/12=416.7×104mm4撓度 =0.667× =0.667× =0.181mm1.5mm. 故：安全。 底模48×3.5mm小橫桿截面特征：彈性模量E2.06×105N/mm2, 慣性矩I=12.19×104mm4，截面抵抗矩W=5.08×103mm3，化為均布線荷載為：q1=55.16×0.6=33.09KN/m(用于承載力驗算)，q2=52.78×0.6=31.67KN/m(用于撓度驗算)。小橫桿計算簡圖如下：475475梁底小橫桿計算簡圖q底模板背枋按二跨連續(xù)梁計算，查建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊，彎矩系數(shù)Km= -0.125,則M=Kmql2=-0.125×33.09×0.4752=0.933×106N.mm。.5、梁底模板小橫桿抗彎強度驗算：根據(jù)抗彎強度公式：= ,得= =183.66N/mm2 =205N/mm2 故：安全。 .6、梁底模板小橫桿撓度驗算：(梁作用在小楞上的荷載簡化為一個集中荷載計算)F=31.67×0.475=15.04KN=15.04×103N模板背枋容許撓度L/250=475÷2501.90mm撓度 =1.34mm1.9m 故：安全。 、梁側(cè)模板及背枋驗算梁側(cè)模板計算簡圖如下：取1m寬進(jìn)行計算300梁側(cè)模板計算簡圖300300q1=34.62×1.0=34.62N/mm(用于承載力驗算)q2=29.86×1.0=29.86N/mm(用于撓度驗算)梁側(cè)模板按三跨連續(xù)梁計算。查建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊，彎矩系數(shù)Km=-0.10，則M=Km.ql2=-0.10×34.62×0.302 = -0.312×106 N.mm。模板截面抵抗矩：W=bh2/6 =1000×182/6=54×103 mm3 .1、梁側(cè)模板抗彎強度驗算：根據(jù)抗彎強度公式：= ,得= =5.78N/mm2 =20N/mm2/1.55=13N/mm2 故：安全。.2、梁側(cè)模板撓度驗算：模板容許撓度L/400=300÷4000.75mm.模板彈性模量E5.85×103N/mm2, 慣性矩I=bh3/12=1000×183/12=48.6×104mm4撓度 =0.667× =0.667× =0.567mm0.75mm. 基本滿足要求。梁側(cè)模背枋計算簡圖如下：600梁模板木背枋計算簡圖600600q1=34.62×0.30=10.39N/mm(用于承載力驗算)q2=29.86*0.30=8.96N/mm(用于撓度驗算)側(cè)模板背枋按三跨連續(xù)梁計算。查建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊，彎矩系數(shù)Km=-0.10，則M=Km.ql2=-0.10×10.39×0.622= -0.399×106 N.mm。50×100木背枋截面抵抗矩：W=bh2/6 =50×1002/6= 83.3×103 mm3.3、梁側(cè)模板背枋抗彎強度驗算：根據(jù)抗彎強度公式：= ,得= =4.79N/mm2 =20N/mm2/1.55=13N/mm2 故：安全。.4、梁側(cè)模 板背枋撓度驗算：模板背枋容許撓度L/400=600÷4001.5mm.模板背枋彈性模量E9.0×103N/mm2, 慣性矩I=bh3/12=50×1003/12=416.7×104mm4撓度 =0.667× =0.667× =0.31mm1.5mm梁側(cè)模內(nèi)楞計算簡圖如下：500梁側(cè)模板內(nèi)楞計算簡圖500500q側(cè)模板內(nèi)楞按三跨連續(xù)梁計算，外楞間距為500mm ，化為均布線荷載為：q1=34.62×0.6=20.77KN/m(用于承載力驗算)，q2=29.86×0.6=17.92KN/m(用于撓度驗算)。查建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊：彎矩系數(shù)Km=-0.10，則M=Km.ql2=-0.10×20.77×0.52= -0.52×106 N.mm。.5、梁側(cè)模板內(nèi)楞抗彎強度驗算：根據(jù)抗彎強度公式：= ,得= =51.18N/mm2 =205N/mm2 故：安全。.6、梁側(cè)模板內(nèi)楞撓度驗算：模板背枋容許撓度L/250=500÷2502mm.撓度 =0.667× =0.667× =0.149mm2mm. 故：安全。.7、對拉螺栓驗算選用M14的對拉螺栓 A=105mm2對拉螺栓的拉力：N=F'×內(nèi)楞間距×外楞間距34.62×0.6×0.510.386KN對拉螺栓的應(yīng)力：=98.9N/mm2 170N/mm2 、鋼管架內(nèi)力計算大楞按三跨連續(xù)梁計算,承受小楞傳來的集中荷載，簡化為均布荷載驗算。中間水平桿化為均布線荷載為：q1=55.16×0.475=26.20KN/m(用于承載力驗算)，q2=52.78×0.475=25.07KN/m(用于撓度驗算)。鋼管水平桿計算簡圖如下：600鋼管水平管計算簡圖600600q1=26.20KN/m;；q2=25.07KN/m 查建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊：彎矩系數(shù)Km=-0.10，則M=Km.ql2=-0.10×26.2×0.62=-0.943KN.m=-0.943×106 N.m。立桿承受的軸向壓力N=q.l=26.20×0.6=15.72KN=15.72×103 N。、頂層鋼管水平桿驗算.1、水平桿抗彎強度驗算：根據(jù)抗彎強度公式：= ,得= =185N/mm2 =205N/mm2 故：安全。.2、水平桿撓度驗算：鋼管撓度驗算以縱向水平桿為準(zhǔn)。鋼管容許撓度L/250=600÷2502.4mm撓度 = = =0.862mm2.4mm.故：安全。、鋼管立桿穩(wěn)定性驗算鋼管斷面積A=4.89×102mm2 , 單根立桿承受的軸向壓力N=15.72×103N.立桿計算長度l0=h+2a=1.4+2×0.05=1.5m = = =94.9 根據(jù)長細(xì)比 ，查表得:穩(wěn)定系數(shù) =0.4886由公式得： =65.79N/mm2 =205N/mm2 故：安全。、連接扣件的抗滑承載力計算扣件與立桿之間摩擦力按8KN/個考慮(即扣件抗滑承載力設(shè)計值為8KN）。 每桿立桿所承受的軸向壓力為15.72KN8KN，故采用雙扣件能滿足要求。1.2、樓板模板及支撐計算取轉(zhuǎn)換層樓面板的一個開間單元9000×7200mm進(jìn)行計算。本層樓板厚180mm。樓板模板采用12mm厚雙面覆模膠合板。模板木背枋采用50×100mm，間距300，背枋下水平桿間距800。模板及背枋支撐采用48×3.5mm鋼管滿堂架搭設(shè),鋼管架立桿縱橫向間距750，水平桿步距1500mm。5000×4800mm單元樓板模板平面圖如下：1m寬板帶計算單元600×1400梁55004800700×1800梁、樓板底模板荷載設(shè)計值計算.1、2根次梁自重：砼取24KN/m3，荷載分項系數(shù)取1.2得：(0.6×1.4×5.5×24×1.2+0.7×1.8×4.8×24×1.2)/5.5×4.8= 11.64KN/m2.2、樓板自重：砼取24KN/m3，荷載分項系數(shù)取1.2得：0.18×24×1.2 = 5.184KN/m2.3、模板自重：取0.5KN/m2，荷載分項系數(shù)取1.2得：0.5×1.2=0.6KN/m2.4、鋼筋自重：取1.1KN/m2，荷載分項系數(shù)取1.2得：1.1×1.2=1.32KN/m2.5、施工人員及施工設(shè)備荷載：取2.5KN/m2，荷載分項系數(shù)取1.4得：2.5×1.4=3.5KN/m2.6、荷載組合：荷載折減系數(shù)取0.9,荷載設(shè)計值：q1=(11.64+5.184+0.6+1.32+3.5)×0.9=20.02KN/m2(用于承載力驗算)q2 =(11.64+5.184+0.6+1.32)×0.9=16.87KN/m2（用于撓度計算）、板底模板及背枋驗算板底模取1m寬進(jìn)行計算：q1=22.02×1.0=22.02KN/m=22.02N/mm(用于承載力驗算)q2=16.87×1.0=16.87KN/m=16.87N/mm(用于撓度驗算)板底模板計算簡圖如下：300300模板計算簡圖q 底模板按二跨連續(xù)梁計算。查建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊，彎矩系數(shù)Km=-0.125，則M=Km.ql2=-0.125×22.02×0.32 = -0.25×106 N.mm。模板截面抵抗矩：W=bh2/6 =1000×122/6=24×103 mm3.1、梁底模板抗彎強度驗算：根據(jù)抗彎強度公式：= ,得= =10.41N/mm2 =20N/mm2/1.55=13N/mm2 故：安全。.2、梁底模板撓度驗算：模板容許撓度L/400=300÷4000.75mm.模板彈性模量E5.85×103N/mm2, 慣性矩I=bh3/12=1000×123/12=14.4×104mm4撓度 =0.521× =0.521× =0.845mm0.75mm.故：基本滿足要求。板底模背枋計算簡圖如下：800板模板木背枋計算簡圖800800q1=20.02*0.3=6.0KN/m（用于承載力驗算）q2=16.87*0.3=5.06KN/m（用于撓度驗算）底模板背枋按三跨連續(xù)梁計算。查建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊，彎矩系數(shù)Km=-0.10，則M=Km.ql2=-0.10×6.0×0.82 = -0.38×106 N.mm。50×100木背枋截面抵抗矩：W=bh2/6 =50×1002/6= 83.3×103 mm3.3、板底模板背枋抗彎強度驗算：根據(jù)抗彎強度公式：= ,得= =4.56N/mm2 =20N/mm2/1.55=13N/mm2 故：安全。 .4、板底模板背枋撓度驗算：模板背枋容許撓度L/400=800÷4002mm.模板背枋彈性模量E9.0×103N/mm2, 慣性矩I=bh3/12=50×1003/12=416.7×104mm4撓度 =0.667× =0.667× =0.37mm2mm. 故：安全。、板底模板鋼管架內(nèi)力計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件按三跨連續(xù)梁計算。鋼管水平桿計算簡圖如下：750鋼管水平桿計算簡圖750750q1=20.02*0.8=17.62KN/m（用于承載力驗算）q2=16.87*0.8=13.48KN/m（用于撓度驗算）查建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊，彎矩系數(shù)Km=-0.10，則M=Km.q1l2=-0.10×17.62×0.752=-0.991KN.m=-0.991×106 N.m。每根鋼管承受的軸向壓力N=q1.l×0.8=22.02×0.8×0.75 =13.21KN=13.21×103 N。、頂層鋼管水平桿驗算.1、水平桿抗彎強度驗算：根據(jù)抗彎強度公式：= ,得= =165.08N/mm2 =205N/mm2 故：安全。.2、水平桿撓度驗算：鋼管容許撓度L/250=750÷2503mm.鋼管彈性模量E2.06×105N/mm2, 慣性矩I=12.19×104mm4撓度 =0.677× =0.677× =1.13mm3.2mm.故：安全。、鋼管立桿穩(wěn)定性驗算鋼管斷面積A=4.89×102mm2 , 單根立桿承受的軸向壓力N=13.21×103N.立桿計算長度l0=h+2a=1.8+2×0.05=1.9m = = =120.2 根據(jù)長細(xì)比 ，查表得:穩(wěn)定系數(shù) =0.44由公式得： =61.40N/mm2 =205N/mm2 故：安全。、連接扣件的抗滑承載力計算扣件與立桿之間摩擦力按8KN/個考慮(即扣件抗滑承載力設(shè)計值為8KN）。每桿立桿所承受的軸向壓力為13.21KN8KN，故采用雙扣件能滿足要求。2、柱箍計算柱箍是柱模板面板的橫向支撐構(gòu)件，其受力狀態(tài)為拉彎構(gòu)件，應(yīng)按拉彎桿件進(jìn)行計算。本工程框架柱最大截面尺寸為1200×1200mm，采用18mm厚九層膠合板，選用48×3.5mm鋼管作四周外柱箍，內(nèi)箍采用12拉桿，同一截面布置2根，柱箍間距500mm，驗算其強度和剛度。2.1、荷載設(shè)計值計算、砼側(cè)壓力（1）、砼側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值： t 0 = = = 4.45砼澆筑速度V=5m/h.F1=0.22ct012V1/2 =0.22×24×4.45×1.0×1.15×51/2 =60.42 KN/m2F2 =cH=24×4.9=117.6 KN/m2取兩者中小值，即 F1=60.42 KN/m2（2）、砼側(cè)壓力設(shè)計值：F=F1×分項系數(shù)×折減系數(shù) =60.42×1.2×0.9=65.25KN/m22.1.2、傾倒砼時產(chǎn)生的水平荷載：取4KN/m2荷載設(shè)計值為4×1.4×0.9=5.04KN/m2、荷載組合：F'=65.25+5.04=70.3KN/m2、柱箍所承受的均布荷載設(shè)計值 q = F'.l=70.3×0.5=35.15KN/m=35.15N/mm.2.2、柱箍強度驗算由公式 其中：鋼管柱箍An=4.89×102 mm2，拉桿柱箍An=76mm2柱箍承受的軸向拉力設(shè)計值：N = q×1/4柱寬 =35.15×1200/4=10.55×103N則鋼管柱箍 = =21.57N/mm2 =205N/mm2 故：安全。拉桿柱箍 = =138.75N/mm2 =170N/mm2 故：安全。2.3、柱箍撓度計算鋼管容許撓度L/250=400÷2501.6mm.鋼管彈性模量E2.06×105N/mm2, 慣性矩I=12.19×104mm4撓度 = × = × = 0.46mm1.6mm.故：安全。3、墻體模板對拉螺栓計算本工程墻體厚度為200、300mm、400mm，采用18mm厚九層膠合板，50×100木背枋。對拉螺栓采用M12螺桿，水平間距450，豎向間距300，取400厚墻驗算對拉螺栓是否滿足設(shè)計要求。3.1、荷載設(shè)計值計算1、砼側(cè)壓力、砼側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值： t 0 = = = 4.45砼澆筑速度V=2.0m/h.F1=0.22ct012V1/2 =0.22×24×4.45×1.0×1.15×2.01/2 =38.21 KN/m2F2 =cH=24×4.0=96 KN/m2取兩者中小值，即 F1=38.21 KN/m2、砼側(cè)壓力設(shè)計值：F=F1×分項系數(shù)×折減系數(shù) =38.21×1.2×0.9=41.26KN/m2、傾倒砼時產(chǎn)生的水平荷載：取4KN/m2荷載設(shè)計值為4×1.4×0.9=5.04KN/m2、荷載組合：F'=41.26+5.04=46.30KN/m23.2、對拉螺栓驗算查得M12對拉螺栓凈截面面積A=76mm2、對拉螺栓的拉力N=F'×水平間距×豎向間距=46.30×0.45×0.30=6.25KN、對拉螺栓的應(yīng)力 = = =82.24N/mm2 .穿墻對拉螺桿抗拉強度設(shè)計值：f=170N/mm2 ，能滿足要求。 重慶北城志遠(yuǎn)集團(tuán)有限公司六分公司 2008年7月28日-15-