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1、《化學反應工程》試題庫 一、填空題 1. 質量傳遞 、 熱量傳遞 、 動量傳遞 和化學反應 稱為三傳一反. 2. 物料衡算和能量衡算的一般表達式為 輸入-輸出=累積 。 3. 著眼組分A轉化率xA的定義式為 xA=(nA0-nA)/nA0 。 4. 總反應級數(shù)不可能大于 3 。 5. 反應速率-rA=kCACB的單位為kmol/(m3h).速率常數(shù)k的因次為 m3/(kmolh ) 。 6. 反應速率-rA=kCA的單位為kmol/kgh.速率常數(shù)k的因次為 m3/kgh 。 7

2、. 反應速率的單位為mol/Ls.速率常數(shù)k的因次為 (mol)1/2L-1/2s 。 8. 反應速率常數(shù)k與溫度T的關系為.其活化能為 83.14kJ/mol 。 9. 某反應在500K時的反應速率常數(shù)k是400K時的103倍.則600K時的反應速率常數(shù)k時是400K時的 105 倍。 10. 某反應在450℃時的反應速率是400℃時的10倍.則該反應的活化能為（設濃度不變） 186.3kJ/mol 。 11. 非等分子反應2SO2+O2==2SO3的膨脹因子等于 -0.5 。 12. 非等分子反應N2+3H2==2NH3的膨脹因子等于 –2/3

3、 。 13. 反應N2+3H2==2NH3中（）= 1/3 （）= 1/2 14. 在平推流反應器中進行等溫一級不可逆反應.反應物初濃度為CA0.轉化率為xA.當反應器體積增大到n倍時.反應物A的出口濃度為 CA0(1-xA)n .轉化率為 1-(1-xA)n 。 15. 在全混流反應器中進行等溫一級不可逆反應.反應物初濃度為CA0.轉化率為xA.當反應器體積增大到n倍時.反應物A的出口濃度為.轉化率為。 16. 反應活化能E越 大 .反應速率對溫度越敏感。 17. 對于特定的活化能.溫度越低溫度對反應速率的影響越 大 。 18. 某平行反應主副產物分別為P

4、和S.選擇性SP的定義為 (nP-nP0)/ (nS-nS0) 。 19. 某反應目的產物和著眼組分分別為P和A其收率ΦP的定義為 (nP-nP0)/ (nA0-nA) 。 20. 均相自催化反應其反應速率的主要特征是隨時間非單調變化.存在最大的反應速率 。 21. 根據(jù)反應機理推導反應動力學常采用的方法有 速率控制步驟 、 擬平衡態(tài) 。 22. 對于連續(xù)操作系統(tǒng).定常態(tài)操作是指 溫度及各組分濃度不隨時間變化 。 23. 返混的定義： 不同停留時間流體微團間的混合 。 24. 平推流反應器的返混為

5、 0 ；全混流反應器的返混為 ∞ 。 25. 空時的定義為 反應器有效體積與進口體積流量之比 。 26. 針對著眼組分A的全混流反應器的設計方程為。 27. 不考慮輔助時間.對反應級數(shù)大于0的反應.分批式完全混合反應器優(yōu)于全混流反應器。 28. 反應級數(shù)>0時.多個全混流反應器串聯(lián)的反應效果 優(yōu)于全混流反應器。 29. 反應級數(shù)<0時.多個全混流反應器串聯(lián)的反應效果 差于 全混流反應器。 30. 反應級數(shù)>0時.平推流反應器的反應效果 優(yōu)于 全混流反應器。 31. 反應級數(shù)<0時.平推流反應器的反應效果差于 全混流反應器。 32. 對反應

6、速率與濃度成正效應的反應分別采用全混流、平推流、多級串聯(lián)全混流反應器其反應器體積的大小關系為 全混流＞多級串聯(lián)全混流＞平推流 ； 33. 通常自催化反應較合理的反應器組合方式為 全混流 + 平推流 。 34. 相同轉化率下.可逆放熱反應的平衡溫度 高于 最優(yōu)溫度。 35. 主反應級數(shù)大于副反應級數(shù)的平行反應.優(yōu)先選擇 平推流 反應器。 36. 主反應級數(shù)小于副反應級數(shù)的平行反應.優(yōu)先選擇 全混流 反應器。 37. 要提高串聯(lián)反應中間產物P收率.優(yōu)先選擇 平推流 反應器。 38. 主反應級活化能小于副反應活化能的平行反應

7、.宜采用 低 溫操作。 39. 主反應級活化能大于副反應活化能的平行反應.宜采用 高 溫操作。 40. 停留時間分布密度函數(shù)的歸一化性質的數(shù)學表達式。 41. 定常態(tài)連續(xù)流動系統(tǒng).F(0)= 0 ；F(∞)= 1 。 42. 定常態(tài)連續(xù)流動系統(tǒng).F(t)與E(t)的關系。 43. 平均停留時間是E(t)曲線的 分布中心 ；與E(t)的關系為。 44. 方差表示停留時間分布的 分散程度 ；其數(shù)學表達式為。 45. 采用無因次化停留時間后.E(θ)與E(t) 的關系為。 46. 采用無因次化停留時間后.F(θ)與F(t) 的關系為 F(θ)=F(t) 。 47. 無因

8、次方差與方差的關系為。 48. 平推流反應器的= 0 ；而全混流反應器的= 1 。 49. 兩種理想流動方式為 平推流 和 全混流 。 50. 非理想流動的數(shù)值范圍是 0~1 。 51. 循環(huán)操作平推流反應器循環(huán)比越 大 返混越大。 52. 循環(huán)操作平推流反應器當循環(huán)比β= 0 時為平推流；當β= ∞ 時為全混流。 53. 停留時間分布實驗測定中.常用的示蹤方法為 脈沖示蹤 和 階躍示蹤 。 54. 脈沖示蹤法根據(jù)檢測到的濃度變化曲線可以直接得到 E(t) 曲線。 55. 階躍示蹤法根據(jù)檢測到的濃度變化曲線可以直接得到 F(t

9、) 曲線。 56. 采用脈沖示蹤法測得的濃度CA(t)與E(t)的關系式為 E(t)= CA(t)/C0 。 57. 采用階躍示蹤法測得的濃度CA(t)與F(t)的關系式為 F(t)= CA(t)/ CA0 。 58. N個等體積全混釜串聯(lián)的停留時間分布的無因次方差= 1/N 。 59. 多級全混釜串聯(lián)模型當釜數(shù)N= 1 為全混流.當N= ∞ 為平推流。 60. 全混流的E(t)=；F(t)=。 61. 平推流的E(t)=0 當、=∞當 ；F(t)= 0 當、=1當。 62. 軸向分散模型中.Pe準數(shù)越 小 返混越大。 63. 軸向分散模

10、型中Peclet準數(shù)的物理意義是 代表了流動過程軸向返混程度的大小 。 64. 對于管式反應器.流速越 大 越接近平推流；管子越 長 越接近平推流。 65. 為使管式反應器接近平推流可采取的方法有 提高流速 和 增大長徑比 。 66. 對于 平推流 反應器.宏觀流體與微觀流體具有相同的反應結果。 67. 工業(yè)催化劑所必備的三個主要條件：選擇性高 、活性好 和 壽命長 。 68. 化學吸附的吸附選擇性要 高于 物理吸附的吸附選擇性。 69. 化學吸附的吸附熱要 大于 物理吸附的吸附熱。 70. 化學吸附常為 單 分子層吸附.而物理吸附常為 多 分

11、子層吸附。 71. 操作溫度越高物理吸附 越弱 .化學吸附 越強 ； 72. 在氣固相催化反應中動力學控制包括 表面吸附 、 表面反應 和 表面脫附 。 73. 氣固相催化反應本征動力學指消除 內外擴散對反應速率的 影響測得的動力學。 74. 氣固相催化反應的本征動力學與宏觀動力學的主要區(qū)別是 前者無內外擴散的影響。 75. 在氣固相催化反應中測定本征動力學可以通過提高氣體流速 消除外擴散、通過 減小催化劑顆粒粒度 消除內擴散。 76. 固體顆粒中氣體擴散方式主要有 分子擴散 和 努森擴散 。 77. 固體顆粒中當孔徑 較

12、大時 以分子擴散為主.而當孔徑 較小時 以努森擴散為主。 78. 氣固相催化串聯(lián)反應.內擴散的存在會使中間產物的選擇性 下降 。 79. 氣固相催化平行反應.內擴散的存在會使高級數(shù)反應產物的選擇性 下降 。 80. Thiele模數(shù)的物理意義 反映了表面反應速率與內擴散速率之比 。 81. 催化劑的有效系數(shù)為催化劑粒子實際反應速率/催化劑內部濃度和溫度與外表面上的相等時的反應速率。 82. 催化劑粒徑越大.其Thiele模數(shù)越 大 .有效系數(shù)越 小 ； 83. 氣固相非催化反應縮核模型中氣相反應物A的反應歷程主要有三步.分別是 氣膜擴散 、

13、 灰層擴散 和 表面反應 。 84. 自熱式反應是指 利用反應自身放出的熱量預熱反應進料 。 85. 固定床反應器的主要難點是 反應器的傳熱和控溫問題 。 86. 多段絕熱固定床的主要控溫手段有 段間換熱 、原料氣冷激 和 惰性物料冷激 。 87. 固定床控制溫度的主要目的是 使操作溫度盡可能接近最優(yōu)溫度線 。 88. 固體顆粒常用的密度有堆密度、顆粒密度和真密度.三者的關系是 真密度＞顆粒密度＞堆密度。 89. 對于體積為VP外表面積為aP的顆粒其體積當量直徑為、面積當量直徑為 、比表面當量直徑為。 90. 固定床最優(yōu)分

14、段的兩個必要條件是 前一段出口反應速率與下一段進口相等 和 每一段的操作溫度線跨越最優(yōu)溫度線。 二、計算分析題 1. 在恒容條件下.反應A+2B==R.原料氣組成為CA0=CB0=100kmol/m3.計算當CB =20 kmol/m3時.計算反應轉化率xA、xB及各組分的濃度。 解：在恒容條件下：xB=( CB0- CB )/ CB0=0.8 由CA0- CA =( CB0- CB )/2得到：CA =60 kmol/m3 xA=( CA0- CA )/ CA0=0.4 2. 在恒壓條件下.反應A+2B==R.原料氣組成為CA0=CB0=1

15、00kmol/m3.計算當CB = 20 kmol/m3時.反應轉化率xA、xB及各組分的濃度。 解：δB=(1-1-2)/2=-1;yB0=0.5 n=n0(1+ yB0δB xB) = n0(1-0.5 xB) 在恒壓條件下：V=V0 n/n0= V0(1-0.5xB) CB =nB/V= nB0(1- xB)/[V0(1-0.5xB)]= CB0(1- xB)/ (1-0.5xB) xB=8/9 nA0- nA =( nB0- nB )/2 xA=( nA0- nA )/ nA0=( nB0- nB )/(2 nA0)= ( nB0- nB )/(2 nB0)=0.5 xB

16、=4/9 3. 串聯(lián)-平行反應A+B==R.A+R==S.原料中各組分的濃度為CA0=2.0mol/L.CB0=4.0 mol/L.CR0=CS0=0.在間歇反應器中恒容操作一定時間后.得到CA=0.3mol/L.CR=1.5 mol/L.計算此時組分B和S的濃度。 解：在恒容條件下：ΔCA1= CB0-CB；ΔCA2= CS ；CR= (CB0-CB)-CS；CA0-CA=ΔCA1+ΔCA2 得到：CS=( CA0-CA- CR)/2=(2.0-0.3-1.5)/2=0.1 mol/L CB = CB0- CR-CS=4.0-1.5-0.1=2.4 mol/L 4. 在間歇反應器中

17、進行等溫2級、1級、0級均相反應.分別求出轉化率由0至0.9所需的時間與轉化率由0.9至0.99所需時間之比。 解：在間歇反應器中： 0級反應：. 1級反應：. 2級反應：. 5. 在等溫恒容條件下進行下列氣相反應：A→2R其反應速率方程為.試推導： （1） 以A組分轉化率xA表示的反應速率方程； （2） 以總壓P表示的速率方程。 假定原料組分為50%A和50%惰性氣體.氣體為理想氣體。 解：（1） （2）δA=(2-1)/1=1 yA0=0.5 n=n0(1+ yA0δA xA) = n0(1+0.5 xA) xA=2n/n0-2=2P/P0-2

18、6. 在間歇反應器中進行等溫二級反應A==B.反應速率：當CA0分別為1、5、10mol/L時.分別計算反應至CA=0.01mol/L所需的時間。 解：在間歇反應器中可視為恒容反應可視為： 當CA0=1mol/L時.t=9900s 當CA0=5mol/L時.t=9950s 當CA0=10mol/L時.t=9990s lnk 1/T 7. 試畫出反應速率常數(shù)k與溫度T的關系示意圖。 解： lnk與1/T作圖為一直線 8. 某氣相恒容反應在400K時的速率式為：MPa/h.（1）試問反應速率常數(shù)的單位是什么？（2）若速率式寫成 kmol/(m3h).試問此反應的速率常數(shù)

19、為多少？ 解：（1）反應速率常數(shù)的單位：(hMPa)-1 （2） m3/( kmolh) 9. 等溫下在間歇反應器中進行一級不可逆液相分解反應A==B+C.在5min內有50%的A分解.要達到分解率為75%.問需多少反應時間？若反應為2級.則需多少反應時間？ 解：一級反應： 二級反應： 10. 液相自催化反應A==B的速率方程為mol/(Lh).在等溫間歇釜中測定反應速率.CA0=0.95mol/L.CB0=0.05mol/L.經過1小時后可測得反應速率最大值.求該溫度下的反應速率常數(shù)k。 解：CB=CA0+CB0-CA=1-CA 反應速

20、率最大時：.得到CA=0.5 mol/L 對反應速率式積分得到.代入數(shù)據(jù)得到k=2.944 L/(molh) 11. 對于氣相反應：A→3P 其反應速率方程為-rA=kCA.試推導在恒容條件下以總壓P表示的反應速率方程。假定原料為50%A和50%惰性組分.氣體符合理想氣體。 解： 在恒容條件下 δA=(3-1)/1=2 yA0=0.5 n=n0(1+ yA0δA xA) = n0(1+ xA) xA=n/n0-1=P/P0-1 12. 對于氣相反應：A→3P 其反應速率方程為-rA=kCA.在一平推流反應器中進行等溫恒壓反應。已知反應器體積為V.原料體積流量

21、為v0.初始濃度為CA0。試推導：其反應器設計方程.并以A組分轉化率xA表示成易積分的形式。假定原料為純A.氣體符合理想氣體。 解：δA=(3-1)/1=2 yA0=1 等溫恒壓：v=v0(1+ yA0δA xA) = v0(1+2xA) k1 k2 A P S 13. 在一全混流反應器中進行下列一級不可逆串聯(lián)反應： 目的產物為P.反應器體積為V.體積流量為v0.進料為純A組分.濃度為CA0。 （1）各組分的濃度表達式； （2）導出產物P的總收率、選擇性表達式； （3）導出產物P濃度達到最大所需的空時.即最優(yōu)空時。 解： 全混流反應器中對A組分

22、作物料衡算 對P組分作物料衡算： P的總收率： P的總選擇性： P的濃度達到最大需滿足： 得到最優(yōu)空時： 14. 某一級氣相反應A==2P.反應速率常數(shù)k=0.5min-1.按下列條件進行間歇恒容反應.1min后反應器內的總壓為多少？反應條件：(1)1atm純A；(2) 10atm純A；(3)1atm A和9atm惰性氣體。 解：一級反應： δA=(2-1)/1=1 n=n0(1+δA yA0xA)= n0(1+ yA0xA) P=P0 (1+ yA0xA) (1) 1atm純A：yA0=1 P=P0 (1+ yA0xA)=1.393atm (2

23、) 10atm純A：yA0=1 P=P0 (1+ yA0xA)=13.93atm (3) 1atm A和9atm惰性氣體：yA0=0.1 P=P0 (1+ yA0xA)=10.393atm 15. 某二級液相反應A+B==C.已知在間歇全混釜反應器中達到xA=0.99需反應時間為10min.問：（1）在平推流反應器中進行時.空時τ為多少？（2）在全混流反應器中進行時.空時τ為多少？（3）若在兩個等體積串聯(lián)全混流反應器中進行時.空時τ又為多少？ 解： （1）在平推流反應器中： （2）在全混流反應器中： （3）兩個等體積串聯(lián)全混流反應器中： 第一個釜 第二個釜 由試差法計算

24、得到：τ=51.5min 16. 自催化反應A+R→2R其速率方程為：-rA=kCACR （1） 在等溫條件下進行反應.已知CA0和CR0.要求最終轉化率為xAf。為使反應器體積最小。試問：最合適的理想反應器組合方式； （2） 此最小反應器總體積表達式； （3） 在FA0/(-rA)～xA圖上表示各反應器的體積。 解：（1）最合適的理想反應器組合方式：全混釜反應器串聯(lián)平推流反應器 （2）反應速率最大點是兩個反應器的分界點。 CA+CR= CA0+CR0 CR= CA0+CR0-CA= CM-CA 反應速率最大時.d(-rA)/dt=0 CA=0.5CM ①若CA

25、f≥0.5CM.即.僅用一個全混釜即可 ②若CAf＜0.5CM.即 全混釜體積： 平推流體積： V=Vm+VP FA0/(-rA) VP Vm 0 xAf 17. 對于反應速率方程為的液相反應.為達到一定的生產能力.試討論當n＞0、n=0和n＜0時.如何選擇型式（平推流或全混流）使反應器體積最小.并簡單說明理由.并在圖上表示反應器的體積。 解：當n=0時.反應速率與反應物濃度無關.故與反應器型式無關。 當n＞0時.反應速率與反應物濃度呈正效應.而平推流反應器的濃度水平明顯高于全混流型式.故選擇平推流反應器。 當n＜0時.反應速率與反

26、應物濃度呈負效應.而平推流反應器的濃度水平明顯高于全混流型式.故選擇全混流反應器。 n〈0 FA/(-rA) xA FA/(-rA) xA FA/(-rA) n=0 n＞0 xA 18. 一級等溫反應A==P.活化能為83140J/mol.在平推流反應器中進行反應.反應溫度為420K.反應器體積為Vp.如改為全混流反應器.其體積為Vm.為達到相同的轉化率xA=0.6.（1）若反應操作溫度相同.則Vm/Vp之值應為多少？（2）若Vm/Vp=1.則全混流反應器的操作溫度應為多少？ 解：（1） （2）Vm/Vp=1.同樣得到：

27、代入數(shù)據(jù)得到：Tm=440K 19. 等溫二級反應.依次經過體積相等的平推流反應器和全混流反應器.出口轉化率為0.99.若將兩個反應器改換次序.問出口轉化率為多少？ 解：等溫二級反應得到.平推流 全混流： 將平推流反應器+全混流反應器時的條件代入.計算得到：kCA0τ=61.53 全混流反應器+平推流反應器：先計算全混流出口xA=0.884 全混流出口xA就是平推流進口xA.計算平推流出口xA=0.986 20. 等溫一級反應.依次經過體積相等的平推流反應器和全混流反應器.出口轉化率為0.99.若將兩個反應器改換次序.問出口轉化率為多少？ 解：等溫一級反應得到.平推流 全混流

28、： 將平推流反應器+全混流反應器時的條件代入.計算得到：kτ=3.175 全混流反應器+平推流反應器：先計算全混流出口xA=0.760 全混流出口xA就是平推流進口xA.計算平推流出口xA=0.99 21. 液相二級不可逆反應A+B==C.CA0=CB0.在平推流反應器進行試驗.當τ=10min時xA=0.99.問在相同溫度下為達到相同轉化率.采用（1）在全混流反應器中進行時.空時τ為多少？（2）若在兩個等體積串聯(lián)全混流反應器中進行時.空時τ又為多少？ 22. 在恒溫恒容下進行下式所示的自催化反應：A+R→2R.其速率方程為.初始濃度分別為和.試推導其在間歇釜中達到最大反應速率時的時

29、間和A組分的濃度.若采用連續(xù)操作.應采用何種理想反應器組合方式.可使反應器總體積最小.并用示意圖進行表示。 23. 平行反應： A P rP=1 S rS=2CA T rT=CA2 其中P為目的產物.在等溫操作中.證明：采用全混流反應器最大產物濃度CPmax=CA0；采用平推流反應器最大產物濃度CPmax= CA0/(1+ CA0)。 24. 等溫一級不可逆串聯(lián)反應ARS.進料為純A濃度為CA0.連續(xù)操作空時為τ.試分別推導出反應器出口各組分的濃度：（1）平推流反應器；（2）全混流反應器。 A P rP=k1CA S rS=k2CA 25. 等溫一級不可

30、逆平行反應： 進料為純A濃度為CA0.連續(xù)操作空時為τ.試分別推導出反應器出口各組分的濃度：（1）平推流反應器；（2）全混流反應器。 Vm PFR CSTR Vp v0 26. 試分別在圖上畫出下列流動模型的停留時間分布函數(shù)F(t)和停留時間分布密度函數(shù)E(t)曲線： 舉出與它有相同停留時間分布的另一種流動模型.這說明了什么問題。 27. 液相反應 R(主反應) rR=k1CA0.6CB1.2 A+B S(副反應) rS=k2CA2.0CB0.2 A B B A A B A B ① ② ③ ④ 從有利于產品分布的觀點

31、.（1）將下列操作方式按優(yōu)→劣順序排列.并說明理由。（2）若反應活化能E1>E2.應如何選擇操作溫度？ 28. 試采用脈沖示蹤法推導全混流反應器的停留時間分布函數(shù)和分布密度函數(shù)。 29. 試采用階躍示蹤法推導全混流反應器的停留時間分布函數(shù)和分布密度函數(shù)。 30. 畫出平推流反應器、全混流反應器、平推流和全混流反應器串聯(lián)及全混流和平推流反應器串聯(lián)的停留時間分布密度函數(shù)E(t)和分布函數(shù)F(t) 31. F(θ)和E(θ)分別為閉式流動反應器的無因次停留時間分布函數(shù)和停留時間分布密度函數(shù)。 （1）若反應器為平推流反應器.試求： (a)F(1)；(b)E(1)；(c)F(0.8)；(

32、d)E(0.8)；(e)E(1.2) （2）若反應器為全混流反應器.試求： (a)F(1)；(b)E(1)；(c)F(0.8)；(d)E(0.8)；(e)E(1.2) （3）若反應器為一非理想反應器.試求： (a)F(∞)；(b)E(∞)；(c)F(0)；(d)E(0)；(e)；(f) 32. 丁烯在某催化劑上反應的到丁二烯的總反應為 C4H8(A)== C4H6(B)+ H2(C) 假設反應按如下步驟進行： A+σAσ AσBσ+C BσB+σ 假定符合均勻吸附模型.試分別推導動力學方程： （1） A吸附控制； （2） B脫附控制； （3） 表面反應控制。 3

33、3. 乙炔與氯化氫在HgCl2-活性炭催化劑上合成氯乙烯的反應 C2H2 (A) + HCl (B)== C2H3Cl (C) 其動力學方程式可有如下幾種形式： （1） （2） （3） 試分別列出反應機理和控制步驟 34. 氣固相催化反應：A+B==C.其反應機理如下： A+σAσ B+σBσ Aσ+B Cσ CσC+σ 假定符合Langmuir均勻吸附模型.試分別推導動力學方程： （1） A吸附控制； （2） C脫附控制； （3） 表面反應控制。 35. 在氣固相催化劑表面進行下列氣相可逆反應： A+B==R 其反應機理為： A+σ1＝Aσ1 B+σ2＝

34、Bσ2 Aσ1+ Bσ2→Rσ1+σ2 (速率控制步驟) Rσ1＝R+σ1 試用Langmuir均勻吸附模型導出該反應的本征動力學方程。 36. 某氣固相催化反應：A==R.其動力學方程式為 （以催化劑質量為基準） 試導出平推流式的等溫積分反應器中轉化率xA與W/FA0的關系式 37. 試列出氣固相催化反應通常所經歷的步驟.并區(qū)分動力學控制和傳遞控制。 38. 試敘述氣固相催化反應中Thiel模數(shù)φs和有效系數(shù)η的物理意義；對于本征動力學的測定應如何消除內外擴散的影響。 39. 某非催化氣固相反應：A(g)+2B(s)==R(g)+S(s).假定固體反應物為球型顆粒.若過

35、程為氣膜擴散控制.試采用縮核模型推導其動力學方程（t與xB的關系）。提示：氣膜擴散方程：；nB=ρmVc= 40. 某非催化氣固相反應：A(g)+2B(s)==R(g)+S(s).假定固體反應物為球型顆粒.若過程為非反應核表面反應控制.試采用縮核模型推導其動力學方程（t與xB的關系）。提示：表面反應：；nB=ρmVc= 41. 試列出氣固相非催化反應中縮核模型的反應歷程.并說明與縮粒模型的差別。 Q Qr Qg T 1 2 3 42. 試說明反應器設計中產生放大效應的原因；為提高放大的可靠性.應如何應用反應工程知識對系統(tǒng)進行研究。 43. 在全混流反應器中進行不可逆放熱反

36、應.其放熱和移熱線如下圖所示： 試(1)指明穩(wěn)定的定常態(tài)操作點.寫出熱穩(wěn)定性的判據(jù)；(2)實際生產中如何進行開、停車操作.并在圖中畫出。 44. 采用中間冷卻的三段絕熱固定床進行氣固相催化反應.標明圖中各條線的名稱.根據(jù)最優(yōu)分段的要求畫出整個過程的操作線。 T0 xA T xAf 0 45. 一級可逆反應A==B.對不同控制步驟繪出反應物A在催化劑顆粒內部與氣膜中的濃度分布。其中：主體濃度為CAg；顆粒表面濃度為CAs；顆粒中心濃度為CAi；平衡濃度為CAe。 主體 氣膜 粒內 CAg CAg Rp 0 內擴散控制 主體 氣膜 粒內 CAg CAg Rp 0 外擴散控制 主體 氣膜 粒內 CAg CAg Rp 0 動力學控制 . .