機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)計(jì)算說明書設(shè)計(jì)題目 _二級(jí)變速箱設(shè)計(jì)_院(系) _ 班_XX系XX班 設(shè)計(jì)者 _XXX_ _指導(dǎo)老師 _XXX_ _ _年_月_日_目 錄第一部分 設(shè)計(jì)任務(wù)書-3第二部分 傳動(dòng)方案的分析與擬定-4第三部分 電動(dòng)機(jī)的選擇計(jì)算-4第四部分 計(jì)算傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比和分配各級(jí)傳動(dòng)比-5第五部分 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)-6第六部分 齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)-7第七部分 傳動(dòng)軸承和傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)-15第八部分 鍵的設(shè)計(jì)和計(jì)算-18第九部分 箱體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)-18第十部分 潤滑密封設(shè)計(jì)-21總結(jié)-22參考書目-23計(jì)算過程及其說明結(jié)果一設(shè)計(jì)任務(wù)書1 總體布置簡圖 如下圖所示2工作條件： （每 年 工 作300天），兩班制，連續(xù)單向運(yùn)動(dòng)，帶式運(yùn)輸機(jī)工作平穩(wěn)，空載啟動(dòng)，使用期五年，小批量生產(chǎn)，運(yùn)輸帶允許誤差+-5%。 3原始數(shù)據(jù) 運(yùn)輸帶工作轉(zhuǎn)矩為：490Nm則：運(yùn)輸帶曳引力F（N）=N運(yùn)輸帶速度V（m/s）：1.9滾筒直徑D (mm)：420 4設(shè)計(jì)內(nèi)容（1）電動(dòng)機(jī)的選擇與運(yùn)動(dòng)參數(shù)計(jì)算（2）傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)計(jì)算（3）軸的設(shè)計(jì)（4）滾動(dòng)軸承的選擇與校核（5）鍵的選擇和校核（6）聯(lián)軸器的選擇（7）裝配圖、零件圖的繪制（8）編寫設(shè)計(jì)計(jì)算說明書 5設(shè)計(jì)任務(wù)（1）減速器總裝配圖一張（2）低速軸、悶蓋零件圖各一張（3）設(shè)計(jì)說明書一份 6設(shè)計(jì)進(jìn)度（1）第一階段：總體計(jì)算和傳動(dòng)件參數(shù)計(jì)算（2）第二階段：軸與軸系零件的設(shè)計(jì)（3）第三階段：軸、軸承、鍵及聯(lián)軸器的校核及草圖繪制（4）第四階段：裝配圖、零件圖的繪制及計(jì)算說明書的編寫=24000hF=2333NV=1.9m/sD=420mm二傳動(dòng)方案的擬定 由設(shè)計(jì)任務(wù)書知傳動(dòng)類型為：展開式二級(jí)圓柱直齒輪減速器。本傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的特點(diǎn)是：（1）齒輪相對于軸承不對稱分布，故沿軸向載荷分布不均勻，要求軸有較大的剛度。（2）考慮到電機(jī)轉(zhuǎn)速高，傳動(dòng)功率大，將V帶設(shè)置在高速級(jí)。展開式二級(jí)圓柱齒輪傳動(dòng)三電動(dòng)機(jī)的選擇1、電動(dòng)機(jī)類型的選擇：Y系列三相異步電動(dòng)機(jī)2、選擇電動(dòng)機(jī)容量： （1）工作機(jī)所需功率 =FV/1000=2333×1.9/1000 =4.4 kw =60×1000V/D =86.4 r/min (2) 電動(dòng)機(jī)輸出功率 考慮傳動(dòng)裝置的功率損耗，電動(dòng)機(jī)的輸出功率為 =/ 試中為從電動(dòng)機(jī)到工作機(jī)主動(dòng)軸之間的總效率，即 0.96×××0.97×0.980.775；為V帶的效率,為第一對軸承的效率，為第二對軸承的效率，為第三對軸承的效率，為每對齒輪嚙合傳動(dòng)的效率（齒輪為7級(jí)精度,閉式傳動(dòng)，圓柱齒輪)。 電動(dòng)機(jī)的輸出功率為 =/ =4.4/0.775 =5.68 kw（3）確定電動(dòng)機(jī)的額定功率 選定電動(dòng)機(jī)的額定功率=7.5 kwY系列=4.4kw=86.4r/min=0.775=5.68kw=7.5 kw3、 選擇電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速 =86.4 r/min經(jīng)查表按推薦的傳動(dòng)比合理范圍，V帶傳動(dòng)的傳動(dòng)比i24，二級(jí)圓柱直齒輪減速器傳動(dòng)比i840，則總傳動(dòng)比合理范圍為i16160，電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為ni×n（16160）×86.41382.413824r/min?？梢娡睫D(zhuǎn)速為1500r/min ,3000r/min的電動(dòng)機(jī)都符合，這里初選同步轉(zhuǎn)速為3000r/min ,1500r/min的三種電動(dòng)機(jī)進(jìn)行比較，如下表： 表1 電動(dòng)機(jī)方案比較表（指導(dǎo)書 表20-1）方案電動(dòng)機(jī)型號(hào)額定功率（kw）電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速（r/min）電動(dòng)機(jī)質(zhì)量（kg）傳種裝置總傳動(dòng)比同步滿載1Y132S-27.5300028504132.982Y132M-17.5150014404316.73Y132M-27.5150014504516.8 由表中數(shù)據(jù)可知，方案1的總傳動(dòng)比最小，傳種裝置結(jié)構(gòu)尺寸最小，因此可采用方案1，選定電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y132M-1電動(dòng)機(jī)型號(hào)Y132M-1 4、電動(dòng)機(jī)的技術(shù)參數(shù)和外型、安裝尺寸 表2 電動(dòng)機(jī)參數(shù)（指導(dǎo)書 表20-2）型號(hào)HABCDEF×GDGY132M-113221617889388010×833KABADACHDAABBHAL122802101353156023818515四、計(jì)算傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比和分配各級(jí)傳動(dòng)比 （1）傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比 =1440/86.4 =16.7 （2）分配各級(jí)傳動(dòng)比×式中分別為帶傳動(dòng)和減速器的傳動(dòng)比。為使V帶傳動(dòng)外廓尺寸不致過大，初步取2.3，則減速器傳動(dòng)比為16.7/2.37.3,根據(jù)各原則，查圖得高速級(jí)傳動(dòng)比為3.24，則2.25，由指導(dǎo)書 表2-1 及表2-2知，傳動(dòng)比合理.。 =16.7=3.24=2.25五、 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)1. 各軸轉(zhuǎn)速減速器高速級(jí)軸為，中速軸，低速級(jí)軸為，滾筒軸為軸，則：1440/2.3626.1r/min   626.1/3.24193.2r/min    / 193.2/2.25=85.9 r/min=85.9 r/min=626.1r/min=193.2r/min=85.9r/min=85.9r/min2. 按電動(dòng)機(jī)額定功率計(jì)算各軸輸入功率×7.5×0.967.2kW   ×2×7.2×0.98×0.956.7kW   ×2×6.7×0.98×0.956.23kW×2×4=6.23×0.98×0.975.92kW則各軸的輸出功率：  ×0.96=6.91 kW×0.98=6.57 kW×0.95=5.92kW×0.97=5.74kW=7.2 kw=6.7 kw=6.23 kw=5.92 kw3. 各軸轉(zhuǎn)矩 =9550×7.2/626.1 =109.8 =9550×6.7/193.2 =331.2 =9550×6.23/85.9 =692.2 =9550×5.92/85.9 =658.2 運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)結(jié)果如下表軸名功率P KW轉(zhuǎn)矩T Nm轉(zhuǎn)速r/min輸入輸出輸出電動(dòng)機(jī)軸7.549.7414401軸7.26.91109.8626.12軸6.76.57331.2193.23軸6.235.92692.285.94軸5.925.74658.285.9T1=109.8=331.2=692.2=658.2六、齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì) 1.高速級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì) （1）選擇材料、精度及參數(shù)考慮此減速器的功率及現(xiàn)場安裝的限制，故大小齒輪都選用硬齒面漸開線斜齒輪（1）       齒輪材料及熱處理  材料：高速級(jí)小齒輪選用鋼調(diào)質(zhì)，齒面硬度為小齒輪 280HBS 取小齒齒數(shù)=24高速級(jí)大齒輪選用鋼正火，齒面硬度為大齒輪 240HBS Z=×Z=3.24×24=77.76 取Z=78. 齒輪精度按GB/T100951998，選擇7級(jí)，齒根噴丸強(qiáng)化。7級(jí)精度（GB10095-88）小齒輪：45#（調(diào)質(zhì)）280 HBS大齒輪：45鋼（正火240HBS=24=78（2）按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 按下式試算 確定各參數(shù)的值:試選=1.6選取區(qū)域系數(shù) Z=2.433 Z計(jì)算應(yīng)力值環(huán)數(shù)N=60nj =60×626.1×1×24000=9.02×10hN=N/3.25=2.78×10h #(3.25為齒數(shù)比,即3.25=)查得：K=0.93 K=0.96齒輪的疲勞強(qiáng)度極限取失效概率為1%,安全系數(shù)S=1,得:=0.93×550=511.5 =0.96×450=432 許用接觸應(yīng)力 查得： =189.8MP =1T=95.5×10×=95.5×10×7.2/626.1=1.10×10N.m=1.6=2.433=511.5MPa=432MPa=471.75MPa2.計(jì)算:小齒輪的分度圓直徑d=計(jì)算圓周速度計(jì)算齒寬b和模數(shù)計(jì)算齒寬b b=76.8mm計(jì)算摸數(shù)m計(jì)算齒寬與高之比齒高h(yuǎn)=6.14 b=0.65×76.8=49.92 = =8.13計(jì)算載荷系數(shù)K使用系數(shù)=1根據(jù),7級(jí)精度, 查得:動(dòng)載系數(shù)K=1.06,查得K的計(jì)算公式:K= +0.23×10×b =1.12+0.18(1+0.61) ×1+0.23×10×49.53=1.42查得: K=1.33 K=1.3故載荷系數(shù):KK K K K =1×1.06×1.3×1.42=1.96按實(shí)際載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑d=d=76.8×=82.2計(jì)算模數(shù)= 76.8mmv=2.52m/sb=76.8 mm=2.73 mmh =6.14 mmb/h=8.13=1=1.06=1.3=1.3=1.42=1.42=1.96=76.8 mm=3.2mm(3) 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)由彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式:確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值: 小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩109.8N·m 確定齒數(shù)z：因?yàn)槭怯昌X面，故取z24，zz3.24×2477.76傳動(dòng)比誤差  iuz/ z78/243.25i0.0325，允許     載荷系數(shù)KKK K K K=1×1.06×1.3×1.351.89     查取齒形系數(shù)Y和應(yīng)力校正系數(shù)Y查得齒形系數(shù)Y2.592 Y2.211   應(yīng)力校正系數(shù)Y1.596  Y1.774       計(jì)算大小齒輪的       安全系數(shù)由表查得S1.25工作壽命兩班制，5年，每年工作300天小齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N160nktL60×626.1×1×5×300×2×89.02×10大齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N2N1/u9.02×10/3.242.78×10查得到彎曲疲勞強(qiáng)度極限                  小齒輪 大齒輪查得彎曲疲勞壽命系數(shù):K=0.86 K=0.93 取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.4= 大齒輪的數(shù)值大.選用.K=1.89設(shè)計(jì)計(jì)算 計(jì)算模數(shù)對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，按GB/T1357-1987圓整為標(biāo)準(zhǔn)模數(shù),取m=4mm但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需要按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑d=76.8來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù).于是由:z=19.2 取z=20那么z=3.24×20=65   幾何尺寸計(jì)算計(jì)算中心距 a=150計(jì)算大.小齒輪的分度圓直徑d=80d=260計(jì)算齒輪寬度B=圓整的 2. 低速級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)（1）選擇材料、精度及參數(shù) a. 按圖1所示方案，選用直齒圓柱齒輪傳動(dòng) b. 選用7級(jí)精度（GB10095-85） c. 材料選擇 小齒輪：45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS 大齒輪：45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS d. 初選小齒輪齒數(shù)=30 ，=30×2.25=68 e. 選取齒寬系數(shù)=1（2）按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 按下式試算 1. 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值試選K=1.6選取區(qū)域系數(shù)Z=2.45應(yīng)力循環(huán)次數(shù)：N=60×n×j×L=60×193.2×1×24000=2.78×10 N=1.24×10查得接觸疲勞壽命系數(shù)K=0.94 K= 0.97 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限,大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限取失效概率為1%,安全系數(shù)S=1,則接觸疲勞許用應(yīng)力=0.98×550/1=517540.5查取材料的彈性影響系數(shù)Z=189.8MP選取齒寬系數(shù) T=95.5×10×=95.5×10×6.7/193.2=3.312×10N.m = =103.92. 計(jì)算圓周速度 1.0513. 計(jì)算齒寬b=d=1×103.9=103.94. 計(jì)算齒寬與齒高之比 模數(shù) m= 齒高 h=2.25×m=2.25×3.46=7.79 =103.9/7.79=13.345. 計(jì)算載荷系數(shù)KK=1.12+0.18(1+0.6+0.23×10×b =1.12+0.18(1+0.6)+ 0.23×10×103.9=1.4319使用系數(shù)K=1 同高速齒輪的設(shè)計(jì),查表選取各數(shù)值=1.04 K=1.35 K=K=1.2故載荷系數(shù)K=1×1.04×1.2×1.4319=1.7876. 按實(shí)際載荷系數(shù)校正所算的分度圓直徑d=d=103.9×計(jì)算模數(shù)3. 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)m確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值（1）       計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩3.25N·m（2）       確定齒數(shù)z因?yàn)槭怯昌X面，故取z30，zi ×z2.25×3068傳動(dòng)比誤差  iuz/ z68/302.25i0.0325，允許（3）       初選齒寬系數(shù)   按對稱布置，由表查得1（4）      載荷系數(shù)KKK K K K=1×1.04×1.2×1.351.6848（7）       計(jì)算大小齒輪的 查得齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度極限  查課本由圖10-18得彎曲疲勞壽命系數(shù)K=0.90 K=0.93 S=1.4= 計(jì)算大小齒輪的,并加以比較                  大齒輪的數(shù)值大,選用大齒輪的尺寸設(shè)計(jì)計(jì)算. 計(jì)算模數(shù)對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，按GB/T1357-1987圓整為標(biāo)準(zhǔn)模數(shù),取m=4mm但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需要按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑d=103.9來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù).z=28.29 取z=26z=2.25×26=96 取z=60    初算主要尺寸計(jì)算中心距 a=172   分度圓直徑 d=104d=240 計(jì)算齒輪寬度圓整后取 7級(jí)精度（GB10095-85）小齒輪：40鋼（調(diào)質(zhì)）280HBS大齒輪：45鋼（調(diào)質(zhì)）240HBS=30=68=1=13.34K=1.787b=120mm七、傳動(dòng)軸承和傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)1. 傳動(dòng)軸承的設(shè)計(jì).求輸出軸上的功率P，轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)矩P=6.23KW =85.9r/min=692.2Nm.求作用在齒輪上的力已知低速級(jí)大齒輪的分度圓直徑為 =240 而 F= F= F F= Ftan=5768.3×0=0N圓周力F，徑向力F及軸向力F的方向如圖示:.初步確定軸的最小直徑先初步估算軸的最小直徑,選取軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理,取輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處的直徑,為了使所選的軸與聯(lián)軸器吻合,故需同時(shí)選取聯(lián)軸器的型號(hào)選取因?yàn)橛?jì)算轉(zhuǎn)矩小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩,所以查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊選取LT9型彈性套柱銷聯(lián)軸器其公稱轉(zhuǎn)矩為1000Nm,半聯(lián)軸器的孔徑d=50mm，故取，半聯(lián)軸器的軸孔長度L=80mm，為保證聯(lián)軸器定位可靠取 =76mm。.根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 為了滿足半聯(lián)軸器的要求的軸向定位要求,-軸段右端需要制出一軸肩,故取-的直徑;左端用軸端擋圈定位,按軸端直徑取擋圈直徑 初步選擇球軸承.因軸承只受徑向力的作用,故選用深溝球軸承.參照工作要求并根據(jù),由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組 標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的深溝球軸承61812型.DB軸承代號(hào) 60781066.272.961812 60851367.977.261912 60951172.382.716012 60 95 18 71.485.76012 60 110 22 76.094.16212 60 130 31 81.7108.46312 =96mm深溝球軸承61812型2、低速軸的設(shè)計(jì) 對于選取的深溝球軸承其尺寸為的,故;而 .右端滾動(dòng)軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位.由手冊上查得61815型軸承定位軸肩高度mm, 取安裝齒輪處的軸段;齒輪的左端與左軸承之間采用套筒定位.已知齒輪的寬度為104mm,為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪,此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度,故取. 齒輪的右端采用軸肩定位,軸肩高h(yuǎn)>0.07d取h=7,取.軸環(huán)寬度,取b=10mm. 則 軸承端蓋的總寬度為20mm(由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定) .根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑脂的要求,取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離 ,故取. 取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離a=16,兩圓柱齒輪間的距離c=20.考慮到箱體的鑄造誤差,在確定滾動(dòng)軸承位置時(shí),應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離 s,取s=8,已知滾動(dòng)軸承寬度T=10,高速齒輪輪轂長L=69,則至此,已初步確定了低速軸的各端直徑和長度.3. 求軸上的載荷 首先根據(jù)結(jié)構(gòu)圖作出軸的計(jì)算簡圖, 確定頂軸承的支點(diǎn)位置時(shí),查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊20-149表20.6-7.設(shè)齒輪中心距軸承支點(diǎn)中心距離為L和L。對于61815型的深溝球軸承，做為簡支梁的軸的支承跨距：L=81mm L=181mm傳動(dòng)軸的受力分析圖：4. 按彎曲扭轉(zhuǎn)合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度根據(jù)= =4.21MP前已選軸材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。查得=60MP 此軸合理安全八.鍵的設(shè)計(jì)和計(jì)算選擇鍵聯(lián)接的類型和尺寸齒輪半聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用A型普通平健。齒輪與軸的連接，按軸徑查設(shè)計(jì)手冊得平健的截面尺寸為bh=20X12，長度取70mm，選其配合為h7/r6。半聯(lián)軸器與軸的連接選用平健尺寸為，選配合為h7/k6。滾動(dòng)軸承與軸的周向配合采用較緊的過盈配合來保證，選軸直徑尺寸公差為m6。校和鍵聯(lián)接的強(qiáng)度 查得 =110MP工作長度 70-20=50mm60-14=46mm鍵與輪轂鍵槽的接觸高度 K=0.5 h=4.9K=0.5 h=3.8由式（6-1）得： 兩者都合適取鍵標(biāo)記為： 鍵1：20×12 A GB/T1096-1979鍵2：14×9 A GB/T1096-1979鍵1 20X12 A鍵2 114X9 A九.箱體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)減速器的箱體采用鑄造（HT200）制成，采用剖分式結(jié)構(gòu)為了保證齒輪佳合質(zhì)量，大端蓋分機(jī)體采用配合.1. 機(jī)體有足夠的剛度，在機(jī)體為加肋，外輪廓為長方形，增強(qiáng)了軸承座剛度2. 考慮到機(jī)體內(nèi)零件的潤滑，密封散熱。因其傳動(dòng)件速度小于12m/s，故采用侵油潤滑，同時(shí)為了避免油攪得沉渣濺起，齒頂?shù)接统氐酌娴木嚯xH為40mm為保證機(jī)蓋與機(jī)座連接處密封，聯(lián)接凸緣應(yīng)有足夠的寬度，聯(lián)接表面應(yīng)精創(chuàng)，其表面粗糙度為3. 機(jī)體結(jié)構(gòu)有良好的工藝性.鑄件壁厚為10，圓角半徑為R=3。機(jī)體外型簡單，拔模方便.4.對附件設(shè)計(jì) A 視孔蓋和窺視孔在機(jī)蓋頂部開有窺視孔，能看到 傳動(dòng)零件齒合區(qū)的位置，并有足夠的空間，以便于能伸入進(jìn)行操作，窺視孔有蓋板，機(jī)體上開窺視孔與凸緣一塊，有便于機(jī)械加工出支承蓋板的表面并用墊片加強(qiáng)密封，蓋板用鑄鐵制成，用M6緊固B 油螺塞：放油孔位于油池最底處，并安排在減速器不與其他部件靠近的一側(cè)，以便放油，放油孔用螺塞堵住，因此油孔處的機(jī)體外壁應(yīng)凸起一塊，由機(jī)械加工成螺塞頭部的支承面，并加封油圈加以密封。C 油標(biāo)：油標(biāo)位在便于觀察減速器油面及油面穩(wěn)定之處。油尺安置的部位不能太低，以防油進(jìn)入油尺座孔而溢出.D 通氣孔：由于減速器運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，機(jī)體內(nèi)溫度升高，氣壓增大，為便于排氣，在機(jī)蓋頂部的窺視孔改上安裝通氣器，以便達(dá)到體內(nèi)為壓力平衡.E 蓋螺釘：啟蓋螺釘上的螺紋長度要大于機(jī)蓋聯(lián)結(jié)凸緣的厚度。釘桿端部要做成圓柱形，以免破壞螺紋.F 位銷：為保證剖分式機(jī)體的軸承座孔的加工及裝配精度，在機(jī)體聯(lián)結(jié)凸緣的長度方向各安裝一圓錐定位銷，以提高定位精度.G 吊鉤：在機(jī)蓋上直接鑄出吊鉤和吊環(huán)，用以起吊或搬運(yùn)較重的物體.減速器機(jī)體結(jié)構(gòu)尺寸如下：名稱符號(hào)計(jì)算公式結(jié)果箱座壁厚8箱蓋壁厚8箱蓋凸緣厚度12箱座凸緣厚度12箱座底凸緣厚度20地腳螺釘直徑M24地腳螺釘數(shù)目查手冊6軸承旁聯(lián)接螺栓直徑M12機(jī)蓋與機(jī)座聯(lián)接螺栓直徑=（0.50.6）M10軸承端蓋螺釘直徑=（0.40.5）10視孔蓋螺釘直徑=（0.30.4）8定位銷直徑=（0.70.8）8，至外機(jī)壁距離查機(jī)械課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書表4342218，至凸緣邊緣距離查機(jī)械課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書表42816外機(jī)壁至軸承座端面距離=+（812）50大齒輪頂圓與內(nèi)機(jī)壁距離>1.210齒輪端面與內(nèi)機(jī)壁距離>16機(jī)蓋，機(jī)座肋厚7 7軸承端蓋外徑+（55.5）120（1軸）125（2軸）150（3軸）軸承旁聯(lián)結(jié)螺栓距離120（1軸）125（2軸）150（3軸）十. 潤滑密封設(shè)計(jì)對于二級(jí)圓柱齒輪減速器，因?yàn)閭鲃?dòng)裝置屬于輕型的，且傳速較低，所以其速度遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于，所以采用脂潤滑，箱體內(nèi)選用SH0357-92中的50號(hào)潤滑，裝至規(guī)定高度.油的深度為H+ H=30 =34所以H+=30+34=64其中油的粘度大，化學(xué)合成油，潤滑效果好。密封性來講為了保證機(jī)蓋與機(jī)座聯(lián)接處密封，聯(lián)接凸緣應(yīng)有足夠的寬度，聯(lián)接表面應(yīng)精創(chuàng)，其表面粗度應(yīng)為 密封的表面要經(jīng)過刮研。而且，凸緣聯(lián)接螺柱之間的距離不宜太大。并勻均布置，保證部分面處的密封性。SH0357-92中50號(hào) 潤滑脂總結(jié)機(jī)械設(shè)計(jì)是機(jī)電類專業(yè)的主要課程之一，它要求學(xué)生能結(jié)合課本的學(xué)習(xí)，綜合運(yùn)用所學(xué)的基礎(chǔ)和技術(shù)知識(shí)，聯(lián)系生產(chǎn)實(shí)際和機(jī)器的具體工作條件，去設(shè)計(jì)合用的零部件及簡單的機(jī)械，起到從基礎(chǔ)課程到專業(yè)課程承先啟后的橋梁作用，有對機(jī)械設(shè)計(jì)工作者進(jìn)行基礎(chǔ)素質(zhì)培養(yǎng)的啟蒙作用。 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)的過程是艱辛而又充滿樂趣的，在這短暫的三個(gè)星期里，我們不僅對機(jī)械的設(shè)計(jì)的基本過程有了一個(gè)初步的認(rèn)識(shí)和了解，即初步接觸到了一個(gè)真機(jī)器的計(jì)算和結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)，也通過查閱大量的書籍，對有關(guān)于機(jī)械設(shè)計(jì)的各種標(biāo)準(zhǔn)有了一定的認(rèn)識(shí)，也加強(qiáng)了對課本的學(xué)習(xí)和認(rèn)識(shí)。通過這次的設(shè)計(jì)，我認(rèn)識(shí)到一些問題是我們以后必須注意的。第一，設(shè)計(jì)過程決非只是計(jì)算過程，當(dāng)然計(jì)算是很重要，但只是為結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供一個(gè)基礎(chǔ)，而零件、部件、和機(jī)器的最后尺寸和形狀，通常都是由結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)取定的，計(jì)算所得的數(shù)字，最后往往會(huì)被結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)所修改。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)在設(shè)計(jì)工作中一般占較大的比重。第二，我們不能死套教材，教材中給出的一些例題或設(shè)計(jì)結(jié)果，通常只是為表明如何運(yùn)用基礎(chǔ)知識(shí)和經(jīng)驗(yàn)資料去解決一個(gè)實(shí)際問題的范例，而不是唯一正確的答案。所以我們必須要學(xué)會(huì)查閱各種書籍和手冊，利用現(xiàn)有的資源再加上自己的構(gòu)想和創(chuàng)新，才能真正完成一個(gè)具有既有前景和使用價(jià)值又能普遍推廣，價(jià)格低廉的新產(chǎn)品。因此，全力追索不斷增殖的設(shè)計(jì)能力才是學(xué)習(xí)機(jī)械設(shè)計(jì)的中心思想。第三，創(chuàng)新是一個(gè)民族的靈魂，是我們國家興旺發(fā)達(dá)的不竭動(dòng)力。創(chuàng)新在機(jī)械設(shè)計(jì)過程當(dāng)中體現(xiàn)的更是淋漓盡致，我們所設(shè)計(jì)出來的東西必須得超過以前的才具有社會(huì)實(shí)用價(jià)值，因此我們首先要有敢于突破束縛、突破慣例和大膽否定現(xiàn)有的一些東西，同時(shí)也要有寬廣而堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)知識(shí)和創(chuàng)新思維與細(xì)心觀察的能力。雖然在這次的設(shè)計(jì)過程當(dāng)中大部分都是參照教材和手冊所設(shè)計(jì)，只有小部分是通過自己創(chuàng)新所形成，但在選用各種零部件時(shí)是個(gè)人根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)選定的，以使各種零部件組裝成最好的一個(gè)減速器。因此也體現(xiàn)了創(chuàng)新的思想。這次設(shè)計(jì)的展開式二級(jí)圓柱直齒輪減速器通過采用配對的直齒輪，既具運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，無軸向力的優(yōu)點(diǎn)，又免去了加工較復(fù)雜的缺點(diǎn)，因此是一種比較理想的傳動(dòng)方案，該方案的傳動(dòng)特點(diǎn)是沿齒寬載荷分布較均勻。參考書目【1】 濮良貴，紀(jì)名剛. 機(jī)械設(shè)計(jì). 8版. 北京：高等教育出版社. 2006【2】 孫恒， 陳作模. 機(jī)械原理. 6版. 北京：高等教育出版社. 2005【3】 徐紹軍. 工程制圖. 長沙：中南大學(xué)出版社. 3003【4】 王昆，何小柏，汪信遠(yuǎn). 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì). 北京：高等教育出版社.2002【5】 濮良貴，紀(jì)名剛. 機(jī)械設(shè)計(jì)學(xué)習(xí)指南. 4版. 北京：高等教育出版社. 2002【6】 王伯平. 互換性與測量技術(shù)基礎(chǔ). 北京：機(jī)械工業(yè)出版社. 2002【7】 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊教研組. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊. 2版 北京：化學(xué)工業(yè)出版社. 198223