鑄造工藝課程設計說明書設計題目法蘭盤鑄造工藝設計學 院年 級專 業(yè)學生姓名學 號指導教師25鑄造工藝課程設計說明書目 錄1 前 言11.1 本設計的目的、意義11.1.1 本設計的目的11.1.2 本設計的意義11.2 本設計的技術要求11.3 本課題的發(fā)展現(xiàn)狀11.4 本設計擬解決的關鍵問題22 零件結構特點及工藝性分析32.1 零件的結構特點32.2 化學成分及質量要求42.2.1 化學成分42.2.2 質量要求42.3 零件結構及工藝性分析43 鑄造工藝方案的確定53.1 澆注位置的確定53.2 分型面的選擇53.3 造型及造芯方法64 鑄造工藝參數(shù)84.1 鑄件尺寸公差84.2 鑄件質量公差84.3 機械加工余量94.4 鑄造收縮率104.5 起模斜度105 砂芯的設計115.1 砂芯的形狀115.2 芯頭的設計116 澆注系統(tǒng)的設計136.1 澆注系統(tǒng)的選擇136.2 各交道口截面積計算146.3 各交道口大小156.3.1 直澆道大小156.3.2 橫澆道大小166.3.3 內(nèi)澆道大小166.3.4 冒口設計177 工藝裝備197.1 模樣及模板197.2 芯盒207.3 砂箱218 結 論23致 謝24參 考 文 獻25不要刪除行尾的分節(jié)符，此行不會被打印鑄造工藝課程設計說明書1 前 言1.1 本設計的目的、意義1.1.1 本設計的目的鑄件在鑄造之前，首先需要進行鑄造工藝設計，使鑄件整個工藝過程實現(xiàn)科學操作，獲得優(yōu)質高產(chǎn)的鑄件。鑄造工藝設計就是根據(jù)鑄造零件的結構特點、技術要求、生產(chǎn)批量和生產(chǎn)條件等，確定工工藝方案和工藝參數(shù)，繪制鑄造工藝圖、合箱圖等。最終用于指導鑄件生產(chǎn)操作。1.1.2 本設計的意義本設計通過法蘭盤零件圖可知零件的技術要求、材料組成、結構特點、生產(chǎn)條件、生產(chǎn)批量以及性能要求。對零件結構的鑄造工藝性進行分析，找出可能存在的結構問題并提出改進措施或預防缺陷的措施，選擇鑄造和造型方法，提出多種澆注和分型方案，綜合對比分析，選擇最為理想的澆注位置及分型面。選用適宜的工藝參數(shù)，設計鑄件的補縮系統(tǒng)、澆注系統(tǒng)并繪制出鑄造工藝圖。根據(jù)鑄造工藝設計模板和芯盒等鑄造工藝裝備，繪制出鑄造工藝圖，最終根據(jù)鑄造工藝設計生產(chǎn)出合格的鑄件。1.2 本設計的技術要求(1)鑄件材質為QT450。(2)化學成分：符合GB/T 1173-1995規(guī)定。(3)鑄件尺寸公差等級符合GB/T 6414-1999 CT10要求。1.3 本課題的發(fā)展現(xiàn)狀鑄造技術目前已經(jīng)有著較為成熟的生產(chǎn)工藝，能夠進行大中型、小型的各類復雜件的大量生產(chǎn)和單件生產(chǎn)，且能滿足各類生產(chǎn)生活的需求。鑄造成型工藝種類繁多有金屬型鑄造、陶瓷鑄造、壓力鑄造、離心鑄造、消失模鑄造、砂型鑄造等。1.4 本設計擬解決的關鍵問題本次設計中仍存在著眾多的問題，如鑄件的分型面的選取問題，砂芯的設計問題，澆注溫度的確定等等。對于零件分型面的選取要堅持以下原則：（1）盡量使鑄件全部或大部分處于同一部分；（2）分型面數(shù)目盡可能的少；（3）盡量選擇平面作為分型面；（4）避免砂箱過高；（5）便于下芯、合箱和合型，解決鑄件的精度，起模，合箱問題。而對于砂芯的設計則需堅持以下原則：（1）砂芯優(yōu)惠足夠的強度和剛度；（2）有良好的排氣性、退讓性；（3）收縮阻力小；（4）此外，潰散性好、易出砂。2 零件結構特點及工藝性分析2.1 零件的結構特點(1) 零件名稱：法蘭盤(2) 材料：QT450(3) 零件尺寸：260mm×200mm×90mm(4) 生產(chǎn)批量：小批量生產(chǎn)(5) 鑄件重量：10.27kg零件圖如圖2-1所示。圖2-1 零件圖法蘭盤屬于小型鑄件，結構較簡單。由于鑄件的內(nèi)部為中空結構，所以在鑄造的過程中很容易出現(xiàn)夾砂、氣孔等缺陷，因此在確定鑄造工藝的時候，該鑄件所選用的材料為QT450，鑄鐵材料在液態(tài)成型鑄件的尺寸大小方面限制比較大，其壁厚可由2mm到3mm左右。2.2 化學成分及質量要求2.2.1 化學成分表2-1 QT450化學成分化學元素CSiMnPSMgCE質量分數(shù)3.7%4.0%2.15%2.95%0.46%0.66%0.16%0.16%0.027%0.05%4.34.62.2.2 質量要求鑄件不允許存在裂紋。鑄件液態(tài)成型不允許存在氣孔、砂眼、縮松、縮孔等缺陷。2.3 零件結構及工藝性分析通過所給零件圖可知法蘭盤的外輪廓尺寸為260mm×200mm×90mm，其左右結構對稱，上下結構和前后結構也比較對稱，法蘭盤的內(nèi)部結構相對簡單，壁厚均勻，主要壁厚為13mm，最大壁厚處是30mm，最大孔徑為84mm，最小孔徑為6mm。因為法蘭盤鑄件為球墨鑄鐵，且小批量生產(chǎn)，根據(jù)鑄造工藝課程設計手冊，如表2-2所示，鑄鐵件最小鑄出孔徑為3050mm，所以鑄件6mm與24mm孔不鑄出，由后續(xù)加工得到。表2-2 鑄件最小鑄出孔尺寸生產(chǎn)批量最小鑄出孔徑鑄鐵件鑄鋼件大批量生產(chǎn)15303050單件小批量3050503 鑄造工藝方案的確定3.1 澆注位置的確定零件澆注位置是根據(jù)鑄件的結構特點、尺寸、重量、技術要求、鑄造合金特性、鑄造方法和鑄造生產(chǎn)車間的條件決定。由于法蘭盤是小型鑄鐵件，質量較輕。設置澆注位置時盡量使金屬液同時凝固，而且澆注位置要設置到零件的加工面上，易于清理，保證鑄件的表面質量與美觀。選定的澆注位置方案如圖3-1所示：圖3-1澆注位置澆注位置根據(jù)以上要求分析，鑄件整體位于下箱，能有效防止鑄件產(chǎn)生錯模、鑄件表面產(chǎn)出砂眼氣孔等缺陷。且澆注位置位于鑄件加工面，便于清理。3.2 分型面的選擇分型面是指兩半鑄型相互接觸的表面。充分分析零件的結構從而選擇出最佳的分型面，可以極大的簡化鑄造工藝、節(jié)約勞動成本，增強生產(chǎn)的效率，在提升鑄件質量方面起到關鍵作用。選擇分型面需要符合以下要求：(1)盡可能使鑄件全部或大部置于同一箱內(nèi)，以減少錯型帶來的尺寸偏差保證鑄件尺寸精度，便于造型和合型操作。(2)在合理的情況下，盡可能的的降低分型面的數(shù)目，最好只有一個分型面，可以方便造型、合型等工藝。(3)分型面的選擇一般情況下應該選擇平面，分型面選擇平面可以極大地簡化造型總作以及模底板的制作，可以確保鑄件的精度。鑄件結構特殊的情況下，為了方便工藝設計可以選擇曲面。(4)應盡量把鑄件加工定位面和主要加工面放在同一箱內(nèi)，減少加工定位尺寸的偏差。(5)盡可能使鑄件澆筑后的清理工作能夠方便容易。根據(jù)法蘭盤的結構特點確定了以下兩種分型面分型方法。如圖3-1，圖3-2所示：圖3-2 分型面確定方案一 圖3-3 分型面確定方案二方案一：如圖3-2所示，分型面選在中心孔處，分型面沒有選在鑄件最大平面處，容易造成鑄件錯模，而且鑄件上箱壁厚較薄，不利于金屬液充型。方案二：如圖3-3所示，有以下幾個優(yōu)點：（1）分型面位于同一個平面且在鑄件最大斷面處，造型時相比階梯面更加的簡單方便；（2）在同一平面可以方便起模，保證鑄件質量。綜合上述二種方案的優(yōu)缺點比較，可以確定分型面依據(jù)上述方案二。3.3 造型及造芯方法因為法蘭盤是一小型鑄鐵件，結構相對簡單，小批量生產(chǎn)，所以采用機器造型的方法。機器造型有以下優(yōu)點，鑄件的尺寸精度相對較高，其加工表面光潔，而且生產(chǎn)效率高，勞動條件好，易實現(xiàn)自動化，可以節(jié)約生產(chǎn)成本。本次鑄件工藝設計采用樹脂砂型鑄造。型砂和芯砂均采用樹脂砂砂制作，砂芯制作采用熱芯盒法生產(chǎn)砂芯，以保證制作出的砂芯確保其精度符合標準。樹脂砂混制工藝：1、 原材料要求：原砂一般采用硅砂，粒度40/150；SiO2含量>90；含泥量<0.20.3；含水量<0.10.2；微粉量<0.51；耗酸值<5；灼減度<0.5；PH值6.5-7.5。2、 混砂工藝：一般新砂占10%，再生砂占90%；樹脂加入量根據(jù)新砂和再生砂的質量來確定，一般為砂重的0.61.5%，新砂可加到2.0%左右，加入硅烷可以減少樹脂用量；固化劑加入量一般為樹脂量的3070%,用連續(xù)式混砂機先將砂子和固化劑混勻，然后加入樹脂混勻，混砂時間一般為12分鐘，混勻后立即出砂使用。3、 加料順序：先將砂子，再加固化劑充分混均勻，再加入樹脂充分混均勻，再出砂。樹脂砂需要控制的性能主要是可使用時間和脫模時間。4、 脫模時間的控制：一般為1040分鐘，脫模過早會產(chǎn)生粘模甚至壞型、芯或塌箱；脫模過晚則脫模困難甚至會損壞型、芯或模型。5、 固化速度控制：一般為1040分鐘，固化速度過慢，適當增加固化劑的加入量（一般不宜超過70%）或更換固化速度更快的固化劑；固化速度過快，適當減少固化劑的加入量（一般不宜低于30%）或更換固化速度更慢的固化劑。6、 車間環(huán)境條件控制：樹脂自硬砂的硬化速度和硬化后的強度受工作環(huán)境的影響較大，最適宜的環(huán)境條件是2025，相對濕度為5070%。4 鑄造工藝參數(shù)4.1 鑄件尺寸公差鑄件尺寸公差是指鑄件各部分尺寸允許的極限偏差，法蘭盤是小批量生產(chǎn)砂型鑄造、機器造型，通過查表4-1表4-2，鑄件尺寸公差等級取CT12，鑄件尺寸公差數(shù)值為8mm。表4-1 單件小批量生產(chǎn)鑄件尺寸公差等級造型材料公差等級CT灰鑄鐵球墨鑄鐵鑄鋼干、濕型砂131513151315自硬砂111311131214表4-2 鑄件尺寸公差數(shù)值鑄件基本尺寸公差等級CT大于至101112131001603.65.07101602504.05.68112504004.46.29124.2 鑄件質量公差鑄件重量公差是以占鑄件公稱質量的百分率為單位的鑄件質量變動的允許值。查表4-3表4-4得到法蘭盤的重量公差等級為MT12級，重量公差數(shù)值18%。表4-3 單件小批量生產(chǎn)鑄件重量公差等級造型材料公差等級MT灰鑄鐵球墨鑄鐵鑄鋼干、濕型砂131513151315自硬砂111311131214表4-4 鑄件重量公差數(shù)值鑄件公稱重量重量公差等級MT大于至101112131416182024410141618201040121416184.3 機械加工余量機械加工余量應適用于整個毛坯鑄件，且該值應根據(jù)最終機械加工成品后鑄件的最大輪廓尺寸和相應的尺寸范圍選取。鑄件的某一部位在鑄態(tài)下的最大尺寸應不超過成品尺寸要求的加工余量及鑄造總公差之和，有斜度時斜度另外考慮。球墨鑄鐵機器造型砂型澆鑄應選公差等級為EG級。側面選擇F級；處于澆注位置“頂部”的選用“低”的等級，本次設計對于頂面和鑄孔選擇G級；表4-5 加工余量數(shù)值最大尺寸要求的機械加工余量等級DEFGH>40630.30.40.50.71>631000.50.711.42>1001600.81.11.52.23>16025011.422.84>2504001.31.42.53.55根據(jù)上表確定確定各加工面的加工余量數(shù)值為：頂面：加工余量等級G，加工余量數(shù)值3.5+8/2=7.5mm；側面：加工余量等級F，加工余量數(shù)值1.5+8/2=5.5mm；內(nèi)孔：加工余量等級G，加工余量數(shù)值1.4+8/4=3.4mm。4.4 鑄造收縮率為了保證鑄件尺寸精度，需要通過對鑄件的結構分析來選擇適合鑄件的收縮率。金屬液在凝固之后的冷卻過程中的收縮介于“自由收縮”和“受阻收縮”，所以選擇QT450的收縮率為1.0%。4.5 起模斜度鑄件成型后，為了方便起模，在模樣、芯盒的出模方向留有一定的出模斜度。本次設計型板采用木模樣，樹脂自硬砂造型，起模斜度。根據(jù)查表4-6，選擇起模斜度為1.8。表4-6 自硬砂造型模樣外表面的起模斜度測量面高度起模斜度金屬、塑料模樣木模樣>10401.41.6>401001.61.8>1001601.82.05 砂芯的設計5.1 砂芯的形狀在對砂芯設計時需要符合下面幾個原則：(1)盡量減少砂芯的數(shù)量；(2)復雜的砂芯分塊設計；(3)設計砂芯時要根據(jù)鑄件型腔選擇合適的形狀，鑄型時方便填砂、排氣、安置芯骨等措施。(4)砂芯的分盒面應盡量與砂型的分型面一致；(5)便于下芯和合型；(6)多個砂芯相連需要有良好的固定。對于本次設計的零件法蘭盤，采用樹脂自硬砂制芯，涉及不到砂芯的烘干。砂芯可以幫助鑄件成型、確保鑄件精度的關鍵因素。分析鑄件的結構，因為該鑄件為對稱結構，需要做一個砂芯，其形狀如圖5-1所示。圖5.1 砂芯圖5.2 芯頭的設計芯頭是伸出鑄件型腔以外的砂芯一部分，它可以起到定位砂芯的作用。根據(jù)法蘭盤的型腔結構，設置一個垂直芯頭。圖5.2 垂直芯頭示意圖垂直芯頭：根據(jù)查表5-1，因為L=90mm，D=84mm，取間隙S=0.5，H=30mm。表5-1 垂直型芯頭的高度和芯頭與芯座的配合間隙L砂型類別D或>4063>63100>100160SHSHSH<100濕砂型0.325300.325300.52530干砂型0.50.51自硬砂型0.50.51垂直芯頭斜度：根據(jù)查表5-2，取上部芯頭斜度14mm，下部芯頭斜度11mm。表5-2 垂直型芯頭的斜度型芯頭位置型芯頭高度<40>4063>63100>100型芯頭斜度上部芯頭7111413下部芯頭5811176 澆注系統(tǒng)的設計澆注系統(tǒng)是砂型中引導金屬液進入型腔的通道。合理的澆注系統(tǒng)是成功的澆注工藝的前提。澆注系統(tǒng)根據(jù)其內(nèi)澆口的設置位置，又可以分為頂注式澆注系統(tǒng)、 底注式澆注系統(tǒng)、中間注入式澆注系統(tǒng)和階梯式澆注系統(tǒng)。澆注系統(tǒng)的引入位置影響到澆注系統(tǒng)結構類型的確定，同時對液態(tài)金屬充型方式、鑄型溫度分布鑄件質量影響很大。合理的澆注系統(tǒng)設計，應根據(jù)鑄件的結構特點、技術條件，選擇澆注系統(tǒng)的結構類型、確定引入位置、計算斷面尺寸等。澆注系統(tǒng)的設計應遵循以下原則：（1） 引導金屬液平穩(wěn)、連續(xù)地充滿型腔，避免由于湍流過度強烈而造成夾卷空氣、產(chǎn)生金屬氧化物夾雜和沖刷分流塞。（2） 充型過程中流動的方向和速度可以控制，保證對鋼軌截面的沖刷均勻、砂型輪廓清晰、完整。（3） 在合適的時間內(nèi)充滿型腔，避免形成夾砂、冷隔、皺皮等缺陷。（4） 調(diào)節(jié)鑄型內(nèi)的溫度分布，有利于強化鑄件補縮、防止鑄件變形、裂紋等缺陷。（5） 具有擋渣、溢渣能力，凈化金屬液。（6） 澆注系統(tǒng)結構應簡單、可靠，減少金屬液消耗。6.1 澆注系統(tǒng)的選擇澆注系統(tǒng)有不同的分類方式：按阻元截面積分類，可分為封閉式澆注系統(tǒng)、開放式澆注系統(tǒng)、半封閉半開放式澆注系統(tǒng)；根據(jù)內(nèi)澆道在鑄件上的位置，可以將澆注系統(tǒng)分成頂注式、中注式、底注式和階梯注入式。法蘭盤采用頂注式澆注。由于法蘭盤是球墨鑄鐵件，鐵液經(jīng)球化、孕育處理后，溫度下降很多，實際流動性比灰鐵低，要求澆注迅速，所以球墨鑄鐵件的澆注系統(tǒng)截面積往往比灰鐵的大30%100%。球墨鑄鐵易氧化，容易產(chǎn)生夾渣和皮下氣孔等缺陷，所以澆注系統(tǒng)應保證鐵液充型平穩(wěn)通暢又具有撇渣能力。球墨鑄鐵液態(tài)收縮大，且具有糊狀凝固的特性，在鑄件上形成縮孔的傾向性大，故多按照定向凝固的原則設計澆注系統(tǒng)。當內(nèi)澆道通過冒口澆入時，可用封閉式澆注系統(tǒng)，既有利于擋渣，充型較快也平穩(wěn)。綜合上面幾點的分析可以確定法蘭盤應該采用封閉式頂注式澆注系統(tǒng)。6.2 各交道口截面積計算鑄件重量：10.27kg，每箱四件，總重量為41.1kg。依據(jù)表6.1，鑄鐵件工藝出品率參照成批量生產(chǎn)，工藝出品率取70%，確定澆注過程中的總體金屬液重量，則澆注時所需金屬液總質量為41.1/80%=58.7kg。表6.1 鑄鐵件工藝出品率（%）鑄件重量/Kg大量流水生產(chǎn)成批量生產(chǎn)單件小批生產(chǎn)<1007580708065751001000808580857580>100085908090對于重量小于450kg的形狀復雜的薄壁鑄鐵件，其澆注時間可按經(jīng)驗公式計算 （6-1）式中：t 澆注時間（s）；GL 型內(nèi)金屬液總重量，包含澆冒口系統(tǒng)重量（Kg）；S系數(shù)，取決于逐漸壁厚，可由表6.2系數(shù)S和鑄件壁厚d的關系查出。表6.2 系數(shù)S和鑄件壁厚d關系鑄件壁厚d mm2.53.5>3.58>8.015系數(shù)S1.631.852.2法蘭盤鑄件壁厚適當取大值計算。澆注時間： 鑄件高90mm，鑄件上砂箱高150mm，初步澆口杯高度尺寸，暫定澆口杯高度為54mm，減少上砂箱用砂量，設計為外置澆口杯，置于上砂箱之上。 本次設計采用頂部澆注形式，則計算靜壓頭高度按公式計算：HP=H0 （6-2）式中：H0 阻流截面以上的金屬壓力頭； C 鑄件（型腔）總高度； P 阻流以上的型腔高度。HP=H0=150mm采用封閉式澆注系統(tǒng)根據(jù)鑄造手冊選取則依據(jù)截面比的關系A內(nèi)：A橫：A直=1:1.2:1.5。內(nèi)澆道采用截面比設計法，則內(nèi)澆道計算公式(6-3)為 （6-3）其中本次設計澆注系統(tǒng)為澆口杯、直澆道、內(nèi)澆道4個部分的四單元澆注系統(tǒng)，則有： （6-4） （6-5）本次設計選取內(nèi)澆口面積為4.0cm2為本次設計的內(nèi)澆口總斷面面積，一箱4件，每件設計1個內(nèi)澆口，設計為4個內(nèi)澆口，則每個內(nèi)澆口面積為1.0cm2，則內(nèi)澆道總斷面面積為4.0cm2。橫澆道截面積4.8cm2，直澆道截面積6.3cm2。6.3 各交道口大小6.3.1 直澆道大小本次設計選取圓錐形直澆道，因為圓錐形直澆道模制造容易、造型方便，所以適用于中、小型鑄件。表6-1 常用球墨鑄鐵個組元截面積編號內(nèi)澆道編號橫澆道編號直澆道abcF內(nèi)abcF內(nèi)DF內(nèi)1181661.011812203.01203.12232171.521914223.62234.23252381.9232315254.83275.74282692.442418265.44296.353028102.953022328.45359.863835113.8634234011.464113.3查表（6-1），D=29mm如圖6.2所示。圖6.1 直澆道截面6.3.2 橫澆道大小根據(jù)鑄造手冊表（6-1），a=23mm，b=15mm，h=25mm。如圖6.2所示。圖6.2 橫澆道截面6.3.3 內(nèi)澆道大小根據(jù)鑄造手冊表（6-1），a=18mm，b=16mm，h=6mm。如圖6.3所示。圖6.3 內(nèi)澆道截面6.3.4 冒口設計球墨鑄鐵生產(chǎn)中以暗冒口應用最廣，而且一般設計成澆道通過冒口進入鑄件的澆冒口系統(tǒng)。通過熱圓節(jié)法計算冒口直徑，通過測量得到熱節(jié)處直徑為30mm，圖6.4 鑄件熱節(jié)代入下列公式得：根據(jù)鑄件模數(shù)計算公式： （公式6-6）式中：M表示鑄件模數(shù)；V表示鑄件體積；A表示鑄件散熱面積。通過三維軟件可以得出，鑄件體積1427.07cm3，鑄件散熱面積1504.58cm2。將數(shù)據(jù)代入式中得到鑄件模數(shù)為0.95cm。根據(jù)公式 （公式6-7）計算冒口直徑，代入數(shù)據(jù)計算得Dm=6.87cm。與熱圓節(jié)法所得冒口直徑接近，故冒口設計合理。由以上所述，故得到該零件所采用的是封閉式-頂注式澆注系統(tǒng)，由于零件中小型鑄件且屬于小批生產(chǎn)，所以采用一箱4件。7 工藝裝備7.1 模樣及模板模樣的材質有多種。木模樣適用于單件、小批量或成批生產(chǎn)的模樣，特點是重量輕、易加工，但強度低、尺寸精度低；鑄鐵模樣適用于大中型且大量生產(chǎn)的模樣，其特點是加工后強度及硬度高、耐用且價廉；塑料模樣適用于成批及大量 生產(chǎn)鑄件，特別適合于形狀復雜難以加工的模樣，特點是重量輕、制造工藝簡單，但較脆且不能受熱。本鑄件屬于用機器造型的方法進行小件大批量生產(chǎn)，所以本鑄件選擇木模制作模樣，上、下模板如圖7-1，圖7-2所示：圖7-1 上模板圖7-2 下模板7.2 芯盒制作砂芯過程中必須用到芯盒，芯盒設計的合理與否對砂芯的質量具有關鍵作用，也會直接影響到鑄件的質量。在對芯盒的設計制作過程中必須符合下面幾點要求：（1）在設計芯盒結構時需要根據(jù)生產(chǎn)的批量進行相配；（2）制作出的芯盒必須具有一定的強度、剛度和耐磨性等方面優(yōu)點，從而保證設計出的芯盒具有一定的使用壽命；（3）芯盒的類型選擇和尺寸要求要根據(jù)設計的砂芯形狀和尺寸進行合理設計；（4）在確保砂芯設計合理的情況下，可以通過減小芯盒尺寸等因素來降低芯盒重量，從而減輕能耗和勞動強度；（5）設計的芯盒需要方便操作，在其制作過程盡量可以簡單，降低生產(chǎn)成本；綜合封閉開關所使用地造型方法，因為鑄件使用樹脂砂造芯，所以選用自硬芯盒法手工制芯。其優(yōu)點可以制作方便，降低制作成本。其結構如圖7-3所示：圖7-3 芯盒圖7.3 砂箱本鑄件采用的是一箱4件。模樣的最小吃砂量為最小砂量，考慮到澆注系統(tǒng)的設計，砂箱的尺寸選擇為660mm×660mm×160mm。在澆注系統(tǒng)設計中，僅設計了一條直澆道，分別流向兩邊橫澆道，再通過冒口連接兩個內(nèi)澆道流向鑄件。具體如圖7-4所示。圖7-4 合箱圖8 結 論 本次對法蘭盤的鑄造工藝課程設計中，通過查閱書籍仔細研究所做課題的設計過程和注意事項。通過一段時間的學習我對自己的課題更加了解，在軟件制圖上的應用方面也有了很大提升，在繪制法蘭盤零件圖時遇到復雜結構，在向老師請教后，成功解決了問題。我選用砂型鑄造是因為此鑄件璧薄且內(nèi)部結構復雜，還是中型零件單件成產(chǎn)。分型面的選擇非常合適，選在零件的對稱線上，易分型，澆注更充分。從澆注系統(tǒng)上分析，采用頂注封閉式澆注系統(tǒng)，其具有阻渣性能好，不易吸氣，內(nèi)澆道易清理，金屬消耗少，不易氧化，金屬澆注平穩(wěn)且不噴射等優(yōu)點。把直澆道放置于靠近砂箱內(nèi)壁處，便于澆注。經(jīng)分析此方案選用的參數(shù)合理，澆注系統(tǒng)設計優(yōu)良和有可行性，可以在實際生活中使用。致 謝感謝賈老師在設計過程中給予的指導以及在設計過程中所給予幫助的同學，通過這次的設計對鑄造工藝設計有了更近一步的了解和學習，能夠對一些設計中出現(xiàn)的問題自行獨立找出原因并加以解決。參 考 文 獻1 李魁盛. 鑄造工藝設計基礎M. 北京: 機械工業(yè)出版社, 1981.2 葉榮茂. 鑄造工藝課程設計手冊M. 哈爾濱: 哈爾濱工業(yè)大學出版社, 1995.3 李新亞. 鑄造手冊鑄造工藝M. 北京: 機械工業(yè)出版社, 2011.4 石德全. 造型材料M. 北京: 北京大學出版社. 2009, 9: 184-222.5 陸文華, 李隆盛, 黃良余. 鑄造合金及熔煉M. 北京: 機械工業(yè)出版社, 2012, 8: 262-278.6 李榮德, 米國發(fā)等. 鑄造工藝學M. 北京: 機械工業(yè)出版社, 2013.7 李宏英, 趙成志. 鑄造工藝設計M. 北京: 機械工業(yè)出版社, 2005.8 中國機械工程學會鑄造分會. 鑄造手冊: 第5卷鑄造工藝M. 北京: 機械工業(yè)出版社, 1994.9 吳光鋒. 鑄造工藝裝備設計手冊M. 北京: 機械工業(yè)出版社, 1999.10 王建國, 安娜. 機械制圖M. 內(nèi)蒙古: 內(nèi)蒙古大學出版社, 2011, 1: 3-7.附錄 第 1 頁