液壓油箱內部隔板對氣泡分離的作用液壓油箱內部隔板對氣泡分離的作用 2016/12/07 甘肅科學學報2016年第5期摘要：利用中的歐拉歐拉多相流模型，對一種液壓油箱內部流場進行氣液兩相流三維數(shù)值計算，驗證了氣泡在油液中上浮的時間隨其直徑的增大而縮短的變化規(guī)律，對比分析了有無隔板以及隔板位置不同時，油液中不同直徑氣泡的分離特點。結果表明：隔板對直徑為的氣泡分離影響明顯，通過隔板延長油液流動距離，有利于氣泡的上浮分離；直徑為的氣泡，本身上浮時間比較短，幾乎完全可以從油液中分離，隔板對大氣泡分離影響很小。關鍵詞：液壓油箱；上浮時間；隔板；氣泡直徑；氣泡分離在液壓系統(tǒng)中，油箱是液壓系統(tǒng)的重要組成部分，其主要作用是儲存液壓系統(tǒng)循環(huán)所需的油液、散熱以及分離油液中的空氣等，。而油液中氣泡的存在會導致系統(tǒng)出現(xiàn)氣穴、噪聲等問題，嚴重危害著系統(tǒng)的可靠性和穩(wěn)定性。因此，分離油液中的空氣是十分必要的，近年來國內外針對氣泡分離方法的研究，主要采用強制式氣泡去除方法，例如通過氣液旋流分離器、油液流動擾流器來分離氣泡。目前，液壓系統(tǒng)向著小型化方向發(fā)展，但液壓系統(tǒng)的小型化離不開液壓油箱的小型化。液壓油箱的小型化意味著油液在油箱內循環(huán)的時間變短，并且油液中氣泡的分離時間也縮短，因此，為了避免這些問題，必須重視油箱的結構設計。在油箱中設置隔板，可延長油液在油箱內的停留時間并引導液壓油在油箱中的合理流向，使氣泡有更多的時間浮出，以免被泵再次吸入。氣泡作為分散相，在粘性液體中的運動分布是一個典型的氣液兩相流動現(xiàn)象。研究利用中的歐拉歐拉多相流模型對液壓油箱內部流場進行氣液兩相流三維數(shù)值計算，分析了不同直徑的氣泡在油箱內的分布特點，對比三種隔板設置方式對泵吸油口氣泡含量的影響，為液壓油箱內隔板的設置提供參考依據(jù)。油箱的計算模型與計算條件計算模型圖為液壓油箱（尺寸：）的三維幾何模型，計算區(qū)域為油箱回油口到油箱吸油口的流體區(qū)域。模型：油箱內不加隔板；模型：加置隔板后，油液如圖（）所示的流向流動，隔板、隔板厚度為，寬度為，高度為；模型：加置隔板后，油液如圖（）所示的流向流動，隔板、隔板厚度為，寬度為，高度為；模型：隔板長度為，厚度為，高度為。網(wǎng)格劃分為了獲得較為準確的計算結果，網(wǎng)格需進行局部細化，吸油管路、回油管路表面以及隔板表面邊界層都需要至少層網(wǎng)格，計算模型的網(wǎng)格單元總數(shù)大約為萬，網(wǎng)格質量為左右。模型的網(wǎng)格生成模型如圖所示。計算條件提供的多相流模型中，歐拉模型適用于彌散相集中于計算域的局部和有一相混合或分離的場合，采用歐拉歐拉模型的湍流模型對主相（液壓油）和離散相（氣泡）進行仿真計算。在該模型中，氣泡也作為連續(xù)相處理并占有一定的體積分數(shù)?；烊胍簤河椭械目諝庵饕且詺馀菪问酱嬖?，假設氣泡為理想球體，氣泡大小通過在分相中設置直徑大小來確定，氣泡參數(shù)按理想氣體取值。介質物性參數(shù)：油液密度為，動力粘度為，運動粘度為，油液溫度為。邊界條件設置：進口邊界條件為壓力進口，相對壓力為，氣泡的體積分數(shù)為，氣體密度設為，氣體粘度為；出口邊界條件為速度出口，速度為；油箱流域上表面設置排氣條件，排氣代替自由表面流動。該計算采用三維瞬態(tài)計算，收斂殘差精度取，進、出口流量誤差小于時認為計算收斂。氣泡在油箱內的分布不同直徑氣泡的分布特點以圖（）所示模型的內流場分布為例，分析不同直徑氣泡的分布特點。進口氣體體積分數(shù)為，氣泡直徑分別取為、。圖為模型氣泡直徑取時的氣體體積分數(shù)分布云圖。油液由回油口沖入油箱，在油箱底部形成漩渦，氣泡隨著油液一部分上浮出液面，一部分被帶入吸油口。由圖可知，油箱內氣體體積分數(shù)平均值約為；與油箱內其他區(qū)域相比，油液上表面氣體體積分數(shù)偏大，油箱底部氣泡含量最低，氣體體積分數(shù)最小值為；吸油管上表面氣泡聚集最多，氣體體積分數(shù)約為。為了定量分析不同直徑的氣泡的分布特點，取吸油口截面處的氣體體積分數(shù)平均值進行統(tǒng)計分析，如圖所示。圖給出了吸油口截面處的氣體體積分數(shù)隨氣泡直徑的變化情況。由圖可以看出，當氣泡直徑在之間增大時，吸油口截面處的氣體體積分數(shù)隨之減?。粴馀葜睆綖?、時，吸油口截面處的氣體體積分數(shù)平均值分別為、，與進口氣體體積分數(shù)相比，氣體體積分數(shù)平均值分別降低了、；當氣泡直徑在之間增大時，吸油口截面處的氣體體積分數(shù)減小幅度變小；氣泡直徑為、時，吸油口截面處的氣體體積分數(shù)平均值幾乎為零。液壓系統(tǒng)工作時，回油油液會攜帶空氣流入到油箱內，油箱內油液的紊流流動和局部的氣穴都會促使油液中的空氣形成氣泡，部分氣泡會上浮到液面，從油液中逸出，其上升時間會受到直徑大小、油液粘度等因素的影響。一般地，氣泡上浮所需的時間為，（）其中：為氣泡上浮所需時間（）；為常量；為氣泡直徑（）；為重力加速度（）；為運動粘度（）。由式（）可知，氣泡上浮所需的時間與其直徑的平方成反比，即氣泡直徑越大，上浮所需的時間越短。根據(jù)前述可知，由式（）可得，當氣泡直徑為、時，氣泡在油液中上浮所用時間分別為、。油液中氣泡上浮所需時間隨氣泡直徑大小的變化規(guī)律如圖所示。結合圖與圖知，隨著氣泡直徑在之間增大，氣泡上浮的時間縮短，進口氣體體積分數(shù)一定時，隨著油液到達吸油口的氣泡就會減少，即吸油口截面處的氣體體積分數(shù)減小。隔板位置對氣泡分離的影響圖為氣泡直徑取時模型、模型、模型的氣體體積分數(shù)分布云圖。由圖可知，模型、模型、模型中，油箱內氣體體積分數(shù)平均值分別約為、；油箱底部氣泡含量最低，氣體體積分數(shù)最小值分別為、；吸油管上表面氣泡聚集最多，氣體體積分數(shù)分別約為、。結合圖中模型與圖中模型、模型、模型的內流場分布，對比分析無隔板與隔板在不同位置時氣泡的分離特點。模型、模型、模型均取吸油口截面處的氣體體積分數(shù)平均值，模型取吸油口截面處的氣體體積分數(shù)平均值，對以上四種模型指定截面處的氣體體積分數(shù)平均值進行對比分析。圖給出了四種模型吸油口指定截面處的氣體體積分數(shù)隨氣泡直徑的對比變化情況，每條曲線上的個點分別代表氣泡直徑為、時，吸油口指定截面處的氣體體積分數(shù)平均值。將圖中模型與模型、模型、模型對比可得：氣泡直徑在之間增大時，四種模型吸油口截面處的氣體體積分數(shù)均減小，且加置隔板時，吸油口截面處的氣體體積分數(shù)平均值均小于無隔板時的氣體體積分數(shù)平均值；氣泡直徑在范圍內增大時，加置隔板的模型對氣泡分離的影響顯著；當氣泡直徑為時，模型吸油口截面處的氣體體積分數(shù)平均值約為，模型吸油口截面處的氣體體積分數(shù)平均值為，吸油口截面處的氣體體積分數(shù)平均值最高可減??；氣泡直徑在之間增大時，四種模型吸油口截面處的氣體體積分數(shù)平均值幾乎為零。因為由圖可得，氣泡直徑大于時，氣泡浮出液面的時間比較短，油液中的氣泡幾乎完全可以依靠自身上浮得以分離，所以吸油口處的氣泡含量幾乎為零。由模型、模型與模型可得：隔板位置不同，氣泡直徑在之間增大時，吸油口截面處的氣體體積分數(shù)也不同，模型吸油口截面處的氣體體積分數(shù)平均值均比模型、模型吸油口截面處的氣體體積分數(shù)平均值低，因為模型中，油液在油箱中停留的時間最長，氣泡有更多時間上浮，所以吸油口截面處的氣體體積分數(shù)平均值會更??；當氣泡直徑為時，模型、模型吸油口截面處的氣體體積分數(shù)平均值分別為、，模型吸油口截面處的氣體體積分數(shù)平均值為，這三種模型吸油口截面處的氣體體積分數(shù)平均值最大相差；氣泡直徑在之間增大時，隔板位置對氣泡分離的影響不太明顯，因為油液中氣泡已靠自身上浮得以分離。結論對一種尺寸為油箱內的氣液兩相流進行流場仿真計算，驗證了氣泡在油液中上升的時間隨其直徑的增大而縮短的變化規(guī)律，對比分析了有無隔板以及隔板位置不同時，油液中氣泡的分離特點，得到以下結論：（）隔板對直徑為的氣泡分離影響明顯，通過隔板延長流動距離，有利于氣泡的分離；（）直徑為的氣泡本身上浮時間比較短，幾乎完全可以從油液中分離，隔板對大氣泡分離影響很?。唬ǎ榱颂岣哂鸵褐袣馀莸姆蛛x效率，可以考慮將小直徑氣泡積聚成大直徑氣泡。參考文獻：李玉琳液壓元件與系統(tǒng)設計北京：北京航空航天大學出版社，.王得勝，周愛平液壓系統(tǒng)油箱的優(yōu)化設計方法研究河南理工大學學報：自然科學版，（）：孫東寧，劉新強，王金林，等一體化電動液壓動力單元內氣泡分布及氣泡分離方法的研究甘肅科學學報，（）：祁冠芳，張蕉蕉，孫家根液壓油箱小型化及研發(fā)新動向機床與液壓，（）：，王煥然，李彥鵬，楊棟，等黏性液體中單個氣泡上升的形狀特性工程熱物理學報，（）：