機械專業(yè)外文文獻翻譯-外文翻譯--四輥軋機上的板形控制模擬 中文版
附錄 中文翻譯 四輥軋機上的板形控制模擬 形狀和輪廓是板材的重要指標(biāo) ,對于板帶軋機斑形控制是主要的技術(shù) 在 機上 ,冷軋的板形控制可以被模仿在 中 在 4輥熱連軋的板形控制正在研究中 和 關(guān)于缺陷區(qū)域的形成 ,金屬側(cè)邊流的影響也沒有被考慮 缺陷和壓力的分布被認為是均勻的 ,它們不能被用于熱軋薄板或厚板軋制 于模仿熱板連軋的過程 在板帶三維塑性缺陷和軋輥的彈性缺陷區(qū)之間的聯(lián)系能夠被準(zhǔn)確的認識 軋制過程的模擬是可以被執(zhí)行的 有限元法被用于準(zhǔn)確的分析板材的三維缺陷區(qū) ,影響系數(shù)法被用于分析軋輥的彈性缺陷的熱缺陷 在四輥 機中 ,這兩種方法的結(jié)合構(gòu)建了板形控制的數(shù)學(xué)模型 帶軋機上 ,板形控制可以被模擬 . 缺陷和壓力的變化 . 1. 理論模型 有限元法的基本假設(shè) :(1)軋制過程關(guān)于 因此 ,因下面的分析和假設(shè)只考慮對稱的 面的上半部分 .(2)板材在輥縫中是硬塑性的和有彈性的 . 在圖 根據(jù)在圖 被分成了曲面線型元素沿著板展方向 R 是工作輥的半徑 ,L 是缺陷區(qū)的長度 ;10,b 是板材入口寬度 ; b 是寬 展量 在進口 (X=0)板材元素被表示 Y(i=0,1,2, n)縱坐標(biāo)在其他位置是不知道的 在坐標(biāo)系 x,y,z 被貼在坐標(biāo)系為 的平面中 ,入圖 3 所示 ,在缺陷區(qū)中 ,側(cè)面的換置功能 ,金屬高度換置功能 ,假定是 : , y , z (1) 從 01 ,f , ,z 是在缺陷區(qū) (X=1)的出口處的側(cè)面和高度置換功能 . 在坐標(biāo)系中 ,長條元素寬度 1D 是 : ,y 和 ,z 沿著側(cè)面方向被示為第三少量的功能 ,假定沿著高度方向是二次曲線 ,如圖 示 行 ,第 1 行和第 2 行未向替代方法解決 ,y 和 ,z 使 y 和 z 第一衍生物和第二衍生物滿足 ,且 是連續(xù)的 , 和 U , (i=0,1,2 n; j=0,1,2 n)因此有 14 n 個未知參數(shù) , 和 ( i=0,1,2.n;j=0,1,2)在 03據(jù)連續(xù)、體積和理論的原理。前張力 ,1 和后張力 ,0 能被得到:0分別是交叉橫截面入口 橫截面;S ,分別是面積和平面的長度坐標(biāo)系;01,分別是平均前后張力, E 是板材的柔性度; V 是板材系數(shù)0是長度壓力系數(shù)。且能根據(jù)多項式作用被表達出來,當(dāng)入口板材很好, 0,00 。 以塑性方程中,屈服條件和連續(xù)體積原理,在缺陷區(qū)域中的三維壓力可被解決。從不同的平衡方程中,在缺陷區(qū)的進口和出口處的壓力邊界條件和在邊界面的壓力邊界條件是:在 和 z 方向中, ,是普通的應(yīng)力和剪應(yīng)力,n是交界面處的普通應(yīng)力;,是在三個方向交界面的普通應(yīng)力的余弦。在缺陷區(qū)中,用有限元法單位軋制力能夠被計算。 影響系數(shù)法。 在軋輥的長度范圍中,輥身用m 節(jié) .,1 。下載的圖表和劃分軋輥的部分在圖 4和圖 5中所被顯方出來。 是上工作輥調(diào)節(jié)距離。 0 時是凹形輥縫, 0 是凸形輥縫, 工作輥和支承輥之間的 接觸壓力。F,是工作輥和支承輥的彎曲應(yīng)力;21, 個坐標(biāo)系的原點正好在左邊壓力點之下,即軸線超過了左邊支持點。 工作輥和支承輥軸線錯位表示為:在工作輥與支承輥間的彈性平坦度。用一半空間輥體模型,如下: 在工作輥和支承輥之間的變形能力方程是: 工作輥計算模型是: 板材橫向分布是: 是下段輥,;,.,1, 是工作輥和支承輥的偏移影響系數(shù),并且表示了在點由作用在點是工作輥和支承輥的彎曲應(yīng)力系數(shù),表示了被單位彎輥力引起的在點21,工作輥左右末端的軸線錯位。 C 是左端壓力支承點和工作輥左端間的距離。bw 是工作輥和支承輥間的軸線偏移,,分別是工作輥和支承輥間的平坦系數(shù)和平坦度。D ,是工作輥和支承輥頭;D ,0是最初的輥頭和熱輥頭和更低的工作輥, 且取決于機架和其他載荷零件;0縫。 把方程( 12)和方程( 14)代入方程( 16),就構(gòu)成了 m 個方程組。與此同時,加入里的平衡方程和工作輥的工作時間,因此方程的總數(shù)是 2m 個。在方程組中,方程( 15)和方程( 16)代入方程( 19),然后軋制板材的厚度能夠被解出。 于四輥軋機形狀流的分析和計算被表示在圖 6 中。三維的塑性缺陷區(qū)分析被用于確定橫軸 方向y 的單位寬度的壓力的分布。前張力是 1 后張力是 2 等。軋輥彈性缺陷區(qū)的分析用于確定在工作輥和支承輥之間的接觸應(yīng)力和有載輥縫的形狀 1h (即出口板材厚度的橫軸分布情況)。在某種特定的情況下,出口形狀( 1 的橫軸分布)是能夠獲得的。 基于對于 4 輥 機的實踐,已經(jīng)研究了板形控制。板材進口寬度是1235進口寬度是 出口厚度是 板材進口屈服強度是 100進口板材屈服是 700 m 。前張力是 后張力是 0工作輥的彎曲力 1077工作輥有一個直徑 850寬為 2250工作輥,支承輥的直徑為 1500長度是 2050在工作輥兩端彎曲力間的間隙是3150 最大和最小工作輥直徑是 1300最大和最小工作輥直徑是15998工作輥之間空間 動距離 0是 是 圖 7中顯示了出口板材頭部的橫向分布和在條件為077的單位寬度軋制, 是 25 75隨著寬度 的增加, h 極劇減少。 1p 的橫向變化更加迅速。 圖 8中 077 1 的分布, 是 25 75隨著增加 1 的橫向差在 = 33加到 =75的 75對原板材這一點很明顯,頭部的變化越大,對 1 的影響越大。 圖 9中顯示了 1h ,著1h 的變化很小, 更弱。 圖 10中顯示在 為 300 600 900條件。1 的橫向分布。 1 的橫向增加,尤其在邊部。 為了研究熱軋板材的形狀和頭部的寬度影響,并消除了其他影響因素,在模擬中, 是 10即 00 ),w 1T 在相同比例下是變化的。 圖 11顯示了對于不同的 B ; 1h 和著 B 的增加, 1h 先是增加,然后減少。在 B =1635, 1h ( =m )。同時軋輥間隙分布變得更加均勻。此外隨著 B 增加,y 向摩擦力隨著 B 的增加,作用寬度增加,使 1 橫向變化增加。 圖 12中顯示了在不同 B 下 1 的分布情況, 1 的橫向差先是減少然后 1 的變化很小,甚至寬度和厚度不斷成比例增加,板材的壓力和缺陷沿著高度方向的變化并不明顯。 3結(jié)論 ( 1) 增加, 1h 極劇減少, 1 的橫向差增加。隨著1h 輕微減少, 1 的橫向差別增加,尤其左邊緣,隨著 B 增加, 1h 先是增加然后減少,同時輥更加平坦。 1 橫向差則先減少然后增加。 ( 2) 的影響是很大的,它適于板形和板材頭部的預(yù)設(shè)定,適于板材形狀和頭部的在線調(diào)整。