18軸心受力構件本章重點講述了軸心受力構件的強度、剛度、整體穩(wěn)定性和局部穩(wěn)定性的計算，闡述了實腹式、格構式柱的設計原理和設計方法以及柱頭、柱腳的構造措施等，在學習過程中應重點掌握下列內容：(1) 掌握軸心受力構件強度和剛度的設計準則和計算方法；本章提要 (2) 了解軸心受力構件彎曲屈曲、扭轉屈曲和彎扭屈曲的產生條件和彎曲屈曲臨界力的確定方法；(3) 掌握軸心受力構件整體穩(wěn)定的設計原理、計算方法和影響軸心受壓構件整體穩(wěn)定的因素；(4) 掌握實腹式軸心受壓構件的設計方法和保證局部穩(wěn)定的限制措施；(5) 掌握格構柱的截面設計方法和綴件的計算；(6)掌握柱頭、柱腳荷載的傳遞路線，掌握實腹柱、格構柱及柱頭、柱腳的構造要求。 本 章 內 容18.1 軸心受力構件的強度與剛度計算18.2 軸心受壓構件的穩(wěn)定計算18.3 實腹式軸心受壓構件的截面設計18.4 格構式軸心受壓構件的設計18.5 軸心受壓構件的柱頭與柱腳 18.1 軸心受力構件的強度與剛度計算軸心受力構件只承受通過其截面形心的軸向力，分軸心受拉與軸心受壓兩種情況。鋼結構中的桁架、網架、塔架、屋蓋的支撐體系等桿系結構，一般均假設節(jié)點為鉸接，若荷載都作用于節(jié)點上，則所有的桿件均為軸心拉桿或軸心壓桿，其截面形式可分為型鋼截面和組合截面，如圖18.1(a)所示。 18.1.1 工程中的軸心受力構件及截面形式 在工業(yè)建筑中，鋼結構的工作平臺、棧橋及管道支架的柱，是將上部荷載傳給基礎的構件，一般按軸心受壓設計，稱之為軸心受壓柱。柱由柱頭(與梁連接部位)、柱身、柱腳(與基礎相連接的部位)三個部分組成。組合截面柱按柱身構造形式可分為實腹式和格構式兩種，可見圖18.2所示，其截面形式可見圖18.1(b)和(c)。 圖18.1軸心受力構件的截面形式 圖18.2實腹柱與格構柱 規(guī)范采用了簡化計算方法，規(guī)定軸心受力構件的強度是以全截面的平均應力達到屈服強度為極限的，當有截面削弱時，應采用凈截面。公式如下：=N/Anf對摩擦型高強度螺栓連接的構件，其強度按式(17.35)和式(17.36)計算。 此外，應注意在設計指標中所說的某些構件與連接以及規(guī)范對圓鋼、小角鋼輕型鋼結構所規(guī)定的鋼材與連接強度設計值的折減系數(shù)。 18.1.2 軸心受力構件的強度計算 規(guī)范根據(jù)長期的實踐經驗，對軸心受力構件的剛度以容許長細比加以控制，即 =l0/i其中，受拉或受壓構件的容許長細比見表18.1和表18.2。 型鋼截面桿件，對不同的形心軸，回轉半徑不同，可由附錄型鋼表查出，再由構件在該方向的計算長度，即可求出最大長細比。 18.1.3 軸心受力構件的剛度計算 【例 18.1】設有重級工作制吊車的廠房鋼屋架下弦桿截面為20808，長肢外伸，N=450kN(設計值)，有2個直徑為21.5mm的安裝螺孔如圖18.3所示，Q235鋼，驗算該截面。【解】 (1) 強度驗算由附錄型鋼表查得2100808的截面面積A=27.888cm2An=27.888-22.150.8=24.44cm2 =184.12N/mm2f=215N/mm2(2) 長細比驗算由附錄不等邊角鋼組合截面表可以查出圖示x軸、y軸的回轉半徑： ix=2.37cm iy=4.74cm 而lx=3m(桁架平面內取幾何長度)ly=8.85m(桁架平面外取側向支承點間的距離)x=127y=187=250強度與剛度均滿足要求。 表18.1 受拉構件的容許長細比 項 次 構 件 名 稱 承受靜力荷載或間接承受動力荷載的結構 直接承受動力荷載的結構 無吊車和有輕、中級工作制吊車的廠房 有重級工作制吊車的廠房 1桁架的桿件 350 250 2502吊車梁或吊車桁架以下的柱間支撐 300 2003支撐(第2項和張緊的圓鋼除外) 400 350 表18.2 構件的容許長細比 項次構件名稱容許長細比 1柱、桁架和天窗架構件 150柱的綴條、吊車梁或吊車桁架以下的柱間支撐 2支撐(吊車梁或吊車桁架以下的柱間支撐除外) 200用以減少受壓構件長細比的桿件 圖18.3 例18.1附圖 18.2 軸心受壓構件的穩(wěn)定計算軸心受壓構件往往當荷載還沒有達到按強度計算的極限狀態(tài)，即平均應力尚低于屈服點時，就會發(fā)生屈曲破壞，這就是軸心受壓構件失去穩(wěn)定性的破壞，也叫“失穩(wěn)”。 18.2.1 軸心受壓構件的整體穩(wěn)定 18.2.1.1 軸心受壓構件的穩(wěn)定極限承載力(1) 理想軸心受壓構件的受力性能 理想軸心受壓構件是指桿件本身是絕對直桿，材料勻質、各向同性，無荷載偏心，在荷載作用之前，內部不存在初始應力。在軸心壓力的作用下理想構件可能發(fā)生3種形式的屈曲(即構件喪失穩(wěn)定)。一種是彎曲屈曲，構件的軸心線由直線變成曲線，如圖18.4(a)，這時構件繞一個主軸彎曲；一種是扭轉屈曲，構件繞縱軸線扭轉，如圖18.4(b)；還有一種是構件在產生彎曲變形的同時伴有扭轉變形的彎扭屈曲，如圖18.4(c)。 理想軸心受壓構件的彈性彎曲屈曲如圖18.5所示兩端鉸支的理想細長壓桿，當壓力N較小時，桿件只有軸心壓縮變形，桿軸保持平直。材料力學的歐拉公式給出了軸心壓桿的臨界力和臨界應力(臨界狀態(tài)下截面平均應力)公式： 2 2 2 202 22 20( )crcr EI EIN l lEI El A 理想軸心受壓桿件的彈塑性彎曲屈曲當桿件的長細比p時，臨界應力超過了材料的比例極限fp，進入彈塑性階段，歐拉公式不再適用，此時可采用切線模量理論計算臨界應力： 理想軸心受壓桿件的彈性扭轉屈曲和彎扭屈曲受彎構件在橫向荷載作用下會產生彎曲剪應力，對于這類構件截面彎曲剪應力的分布比較復雜，尤其構件翼緣上的剪應力分布與初等材料力學有很大的差別。我們將這些剪應力的合力作用點叫做剪切中心。 22 tcr E (2) 實際軸心受壓桿的受力性能實際的軸心受壓桿的屈曲性能受許多因素的影響，主要的因素有截面中的殘余應力、桿軸的初彎曲、荷載作用點的初偏心以及桿端的約束條件等。殘余應力是結構受力前，內部就已存在的自相平衡的初應力。它是在鋼材軋制、火焰切割、焊接受熱、冷彎和矯正變形過程中產生的。 初彎曲是桿件在制作、運輸和安裝過程中產生的。一般桿件中點的撓度矢高約為桿長的1/5001/2000 。 18.2.1.2 整體穩(wěn)定的計算公式根據(jù)軸心壓桿的穩(wěn)定極限承載力Nu，考慮抗力分項系數(shù)R后，即得規(guī)范所給的穩(wěn)定性計算公式 規(guī)范通過對200多種桿件的柱子曲線進行分析，選出最常用的柱子曲線，根據(jù)數(shù)理統(tǒng)計原理及可靠度分析，將其中數(shù)值相近的分別歸并成為a、b、c、d 4條曲線，如圖18.6所示。這4條曲線各代表一組截面，如表18.3和表18.4。 yu uR y RfN NN fA A AfN fA 或 表18.3主要根據(jù)截面形式、對截面哪一個主軸屈曲、鋼材邊緣加工方法、組成截面板材厚度這4個因素將截面分為4類 。由圖18.6及表18.3和表18.4可知，軸心受壓構件整體穩(wěn)定系數(shù)與3個因素有關：構件截面種類、鋼材品種和構件長細比。 對于桿件長細比的計算應按規(guī)范的有關規(guī)定進行。 圖18.4 軸心受壓桿件的屈曲形式 (a) 彎曲屈曲；(b) 扭轉屈曲；(c) 彎扭屈曲 圖18.5 圖18.6 柱子曲線 表18.3軸心受壓構件的截面分類(板厚t40mm) 表18.4 軸心受壓構件的截面分類(板厚t40mm) 構件受壓時，組成構件的板件達到失去維持穩(wěn)定平衡的狀態(tài)，出現(xiàn)翹曲或鼓曲的現(xiàn)象叫做局部失穩(wěn)。因此規(guī)范規(guī)定，受壓構件中板件的局部穩(wěn)定以板件屈曲不先于構件的整體屈曲為條件，并以限制板件的寬厚比來加以控制。(1) 翼緣自由外伸寬厚比的限值 18.2.2 實腹式軸心受壓構件的局部穩(wěn)定 1 235(10 0.1 ) ybt f (2) 腹板高厚比的限值(見圖18.7) 對于工字形及H形截面 對于箱形截面 0 235(25 0.5 )w yht f 0 23540w yht f 對于T形截面腹板寬(高)厚比的限值為：熱軋部分T形鋼焊接T形鋼 0 235(15 0.2 )w yht f 0 235(13 0.17 )w yht f 圖18.7 工字形、T形、箱形截面板件尺寸 18.3 實腹式軸心受壓構件的截面設計實腹式軸心壓桿的截面形式可見圖18.1(b)和表18.3、表18.4所示。在設計中應考慮以下幾點：選擇型鋼在面積相同情況下，宜號大壁??；鋼板在滿足局部穩(wěn)定要求的前提下，宜寬而?。粦箈=y做到等穩(wěn)定；考慮到制造省工，盡量使用型鋼；便于和其他構件連接，優(yōu)先選用敞開式截面。 (1) 初選截面 假設值，查出值，求出所需面積Areq和對兩個截面主軸x、y所需的回轉半徑ixreq、iyreq。當N1500kN,l0=56m時，假設=80100，當1500kNN3500kN時，可假設=6070。以根據(jù)查出的x、y中的較小值min，求出所需面積Areq=N/(minf)，并求出所需回轉半徑：ixreq=l0 x/，iyreq=l0y/18.3.1 截面設計的一般步驟 根據(jù)表18.5查出系數(shù)1和2，初選截面高度hreq=ixreq/1截面寬度breq=iyreq/2 確定型鋼的型號或組合截面各板件的尺寸。(2) 驗算截面驗算初選截面的強度、剛度和整體穩(wěn)定。在實際設計中，會出現(xiàn)計算長細比與假設長細比相差較大，截面或不滿足或偏于安全的情況，則應合理調整截面重新驗算，直至得到較為經濟合理的截面。 表18.5 各種截面回轉半徑近似值 這種截面因構造簡單和施工方便而常被采用，一般取截面高度h和截面寬度大致相等。 如果兩個方向的計算長度l0 x=l0y，要做到等穩(wěn)定性，會出現(xiàn)b=2h的不合理輪廓。所以對l0 x=l0y的工字形截面要做到等穩(wěn)定性是不現(xiàn)實的。這種截面的薄弱方向是繞y軸方向的穩(wěn)定，其截面設計可參考下述步驟進行。(1) 按前述方法假設y，查出y，求出Areq=N/yf； 18.3.2 三塊鋼板焊接工字形截面 (2) 按圖18.8求截面對y軸的有關特征 Iy=1/6tb3y=l0y/iy將Iy式代入y式可以解出 tb3=6(l0y/y)2Areq 令n=b/t之值滿足式(18.7)的要求 b4=6n(l0y/y)2Areqt=b/n (3) 選定翼緣尺寸后，即可確定腹板尺寸。腹板面積 Aw=Areq-2bt(4) 驗算該截面。 圖18.8 實腹柱腹板高厚比h0/tw80時，應采用橫向加勁肋加強抗扭剛度。橫向加勁肋的間距不小于3h0，外伸寬度bs不小于h0/30+40mm，厚度ts應不小于bs/15。大型實腹柱，在受有較大水平力處的運送單元的端部應設橫隔(加寬的橫向加勁肋)。橫隔的間距不得大于柱截面較大外廓尺寸的9倍或8m。實腹式軸壓柱板件間的焊縫，如翼緣與腹板間的縱向焊縫，只承受很小的剪力，焊腳尺寸可按構造取。18.3.3 構造規(guī)定 【例 18.2】已知梯形屋架的端斜桿，材料為Q235，計算長度l0 x=l0y=360cm，軸心壓力設計值N=400kN，設計雙角鋼截面?！窘狻?(1) 初選截面因l0 x=l0y,故應使ixiy，宜采用不等邊角鋼長肢相連截面。選用2140908長肢相連雙角鋼截面，節(jié)點板厚度為10mm，查得A=36.076cm2，ix=4.50cm，iy=3.63cm。也可以先假設，求出A req、ixreq、iyreq后初選截面，再進行驗算。 (2) 驗算截面 x=l0 x/ix=80y=l0y/iy=99.2=150 由=99.2,查得=0.56。 N/A=198N/mm2f=215N/mm2 【例 18.3】已知一平臺結構軸心受壓柱。計算長度l0 x=5.8m,l0y=2.9m(沿x軸方向設有中間支撐)，軸心壓力設計值N=1750kN，鋼材為Q235，設計柱截面。【解】 (1) 采用工字型鋼 初選截面設=90,由表18.3，b/h0.8，知對x軸為a類，對y軸為b類。由附錄查得x=0.714,y=0.621。需要i x=l0 x/=6.44cmiy=l0y/=3.22cm Areq=N/f=131.1cm2 Areq=N/f=131.1cm2由型鋼表選用56a，查出A=135.44cm2，ix=22.00cm,iy=3.18cm。 驗算該截面強度因截面無削弱可不驗算。 x=l0 x/ix=26.4cmy=l0y/iy=91.2=150 查得 x=0.969,y=0.613。 N/A=210.8N/mm20.8，對x軸、y軸均為b類，查出=0.807。 ix=9.7cmi y=4.83cm Areq=N/f=100.9cm2 由附錄，選用HK280a型，A=97.3cm2，ix=11.9cm,iy=7.00cm。 驗算截面 x=48.74=150y=41.4由x=48.74,查得x=0.862N/A=208.6N/mm2f=215N/mm2 采用焊接工字形截面應注意翼緣是軋制邊、剪切邊還是焰切邊，以便判定對x軸和y軸的類別。計算步驟同前，但需要布置截面各板件有關尺寸，然后進行驗算。 【例 18.4】已知軸心受壓柱，計算長度l0 x=l0y=5m，軸心壓力設計值N=2000kN,采用Q235鋼材，翼緣為焰切邊，設計該截面?！窘狻?(1) 初選截面根據(jù)表18.3，對x軸、y軸均為b類設y= 50 60 70查y= 0.856 0.807 0.751Areq=N/f= 108.7m2 115.3cm2 123.9cm2設n=b/t=25(滿足翼緣局部穩(wěn)定)則b 4=150(l0 x/y)2Areq，而t=b/n b= 35.7cm 33.1cm 31.2cm t= 1.428cm 1.324cm 1.25cm 取為b= 37cm 33cm 33cm t= 1.4cm 1.4cm 1.2cm腹板面積Aw=Areq-2btAw= 5.1cm2 22.9cm2 44.7cm2 從中可以看到y(tǒng)=50時腹板過小，不合構造要求，而 y=70時，腹板過大，材料未充分利用，故選用y=60時的截面(如圖18.9所示)。 (2) 驗算截面 A=331.42290.8=115.6cm2Ix=22974cm4ix=14.1cm x=35.5Iy=8385cm4y=8.52cm y=58.7 查得y=0.815 N/A=212.3N/mm2f=215N/mm2 圖18.9 例18.4附圖 18.4 格構式軸心受壓構件的設計格構式軸心受壓構件的截面形式如圖18.10所示，一般多采用雙軸對稱截面，以兩根槽鋼或工字鋼作為肢件的雙肢柱應用較多。雙肢格構柱又分綴板式和綴條式兩種，綴板和綴條分別為連接兩個肢件的鋼板和角鋼。 圖18.10 雙肢格構柱 雙肢格構柱的兩個對稱軸，垂直于腹板的y軸叫做實軸，平行于腹板的x軸叫做虛軸。 軸心受力構件在軸力作用下產生側向變形，因而有剪力產生。建筑力學講過，如考慮剪力影響則歐拉臨界應力為： 18.4.1 軸心受壓格構柱的整體穩(wěn)定2 2 21 2( 1 )cr x xoxEEIl (1) 對于雙肢綴條柱 (2) 對于雙肢綴板柱 22 2 1sin cosxox xAa A 222 01112 2xox AlI (3) 關于分肢的穩(wěn)定性格構柱的分肢可視為單獨的軸心受壓實腹構件。則分肢對最小剛度軸的長細比為 1=l01/i1 (1) 綴材面的剪力V考慮了構件的截面面積及材質對剪力的影響，規(guī)范給出了計算綴材面剪力的實用公式(2) 綴條計算綴條為軸心受力構件，可按平行弦桁架的腹桿計算，將剪力V視為外力，用截面法分析即可。圖18.11（a）的斜綴條所受的壓力或拉力均為 N 1=V/4cos 18.4.2 綴板與綴條的計算85 235yfAfV 而圖18.11(b)、(c)、(d)中 斜綴條軸心壓力N1=V/2cos橫綴條軸心壓力N1=V/2(3) 綴板的計算 將綴板柱視為單跨多層剛架，認為反彎點在分肢和綴板的中點，其計算簡圖如圖18.12(b) 所示。 M=0 2Tb1/2=V/2l1一塊綴板所受剪力 T=l 1/(2b1)V 一塊綴板所受彎矩 M=Tb1/2=l1/4V規(guī)范對綴板的尺寸有所規(guī)定，同一截面處綴板的線剛度之和不得小于柱分肢線剛度的6倍，即2Ib/b16I1/l1 圖18.11 綴條內力 圖18.12 綴板的內力 綴板與柱肢的搭接長度可取2030mm。綴條的軸線與柱肢軸線應盡量交于一點，綴條端部與柱肢可用三面圍焊連接，以減小桿端長度。當有橫綴條時，可以加焊節(jié)點板。格構式柱應在受較大水平力處和運送單元端部設置橫隔，橫隔的間距不得大于截面較大寬度的9倍或8m(圖18.13)。 18.4.3 構造規(guī)定 圖18.13 柱子的橫隔 (1) 根據(jù)繞實軸y的穩(wěn)定確定雙肢截面 (2) 按等穩(wěn)定性求雙肢軸線距離b1由表18.3知，雙肢格構對x軸、y軸均屬b類截面，故0 x=y即為等穩(wěn)定，對于綴條柱： 18.4.4 雙肢格構式軸心受壓構件的截面設計2 12 12727ox y x xx x x AAAA 對于綴板柱 2 127ox oxx x x xl li AA 2 212 212 21 2 21 12ox y xx xo xxxx ox xl lib i i 【例 18.5】設計軸心受壓格構式柱，該柱計算長度l0 x=l0y=6m，軸心壓力N=1200kN，材料為Q235，焊條為E43系列。【解】 (1) 按綴板柱設計 按對實軸的穩(wěn)定性確定柱肢截面=N/A=191.2N/mm2f=215N/mm2 確定雙肢軸線間距b1取b=26cm，則：b1= 2.04cm=N/A=189N/mm 2f=215N/mm2 綴板計算綴板中距取為l1=90cm 1=l01/i1=31.540/2=32 綴板與柱肢連接焊縫 角焊縫采用三面圍焊，計算時只考慮豎直縫，但不扣除1cm，焊腳尺寸hf=6mm。Mf=162.3N/mm2 Vf=49.1N/mm2141.8N/mm218.8cm 對虛軸穩(wěn)定不必驗算。 綴條計算一根斜綴條軸心壓力 N1=14.3kN 綴條長細比 =30.6 查得=0.934。 強度設計值折減系數(shù) 0.6+0.0015=0.6+0.001530.6=0.646N/A=35.7N/mm20.646215=138.9N/mm2 連接計算采用兩面?zhèn)群竓f=4mm 肢背焊縫長度lw1=26.3mm 肢尖焊縫長度lw2=11.3mm 按構造取為50mm。 分肢穩(wěn)定 1=2b1/i1=17.20.7=0.764=44.8 18.5 軸心受壓構件的柱頭與柱腳在軸心受壓柱中，梁與柱連接處的柱子頂部叫柱頭。 梁與柱的連接有兩類：一類是梁支承于柱頂，一類是梁連接在柱的兩側。 (1) 梁支承于柱頂柱頂焊有大于柱輪廓3cm左右的頂板，厚度為1620mm，如果頂板較薄，可在頂板與梁的支承加勁肋間加焊一塊墊板，以提高頂板的剛度。 18.5.1 柱頭 圖18.14為梁的支承加勁肋封在梁端，梁的支座反力通過支承加勁肋的突出部分(常稱為突緣)刨平頂緊傳給柱子。 在計算時，考慮傳力過程，可偏于安全地認為：支座反力由頂板頂板與加勁肋(隔板)的焊縫加勁肋(隔板)加勁肋(隔板)與柱腹板的焊縫柱子。圖18.15所示為梁的支承加勁肋對準柱的翼緣。 支座反力的傳遞為：支承加勁肋支承加勁肋與下翼緣的焊縫(或刨平頂緊)頂板頂板與翼緣的焊縫柱。 (2) 梁支承于柱的兩側如圖18.16所示，梁端的支承加勁肋突緣刨平與柱邊緣的支托頂緊，支座反力全部由支托承受，傳力明確。 圖18.14 梁的支承加勁肋封在梁端 圖18.15 梁的支承加勁肋對準柱的翼緣 圖18.16 梁支承于柱側 受力較小的軸壓柱柱腳 ，可以如圖18.17(a)所示，把柱身直接焊在底板上，底板用地腳螺栓與基礎相連。一般的柱腳如圖18.17(b)、(c)所示，除底板外，尚設置靴梁，靴梁與柱的邊緣和底板相焊接。柱所承受的軸心力通過柱與靴梁的連接焊縫傳給靴梁，再通過靴梁與底板的焊縫傳給底板，底板再給基礎。 鉸接的腳，計算時只考慮軸向力N，計算內容有如下幾項。 18.5.2 軸心受壓柱的柱腳 (1) 決定底板的長寬尺寸假定底板與基礎頂面間的壓應力是均勻分布的，由下式求底板面積： A=lB=N/fcc+A0(2) 確定底板的厚度選定底板寬度B和長度l后，可求出基礎對柱腳底板的反力為P=N/BL。 在均布基礎反力P的作用下，各區(qū)格板單位寬度上的最大彎矩可求：四邊支承板M=Pa2三邊支承板和兩鄰邊支承板M=Pa12懸臂板 M=1/2Pc2其中，垂直距離見圖18.18所示 當計算出各區(qū)格的彎矩后，取其中Mmax按下式確定底板的厚度： (3) 確定靴梁的高度與厚度每條焊縫的長度不能超過60hf，遇到超過的情況，可增加焊腳尺寸hf來解決，靴梁高度max6Mt f 0.7 wf fNh h f n (4) 隔板與加勁肋為劃分底板區(qū)格，減小Mmax而加焊的隔板和加勁肋近似地按簡支板和懸臂板計算。其承受的線荷載按均布反力P乘以該板的負荷寬度計算。(5) 靴梁、柱子與底板的焊縫應能承受全部N力。 【例 18.6】試設計軸壓柱柱腳，軸心壓力設計值N=2280kN，基礎混凝土C15，=1.1，鋼材為Q235，E43焊條，錨栓M20(圖18.19)?！窘狻?(1) 底板尺寸 fcc=fc=8.3N/mm2 底板寬度 B=280+21+29=48cm 錨孔面積 A 0=442=32cm2 底板面積 A=2779cm2 l=A/B=57.9cm 取為58cm。(2) 底板厚度 P=8.28N/mm28.3N/mm2 四邊支承區(qū)格b/a=1.07由表18.6查得=0.053。 M 4=Pa2=34.4Nm三邊支承區(qū)格b1/a1=14/28=0.5 由表18.7查得=0.058。 M3= 37.65Nm 懸臂區(qū)格M1=33.53Nm 底板厚度t=33.2mm 取為34mm。(3) 靴梁計算設靴梁與柱身焊縫hf=10mm 靴梁高度h=509mm60h f=600mm取h=520mm M=19.48106NmmV=278.2103N=43.2N/mm2f=215N/mm2=80.3N/mm2fv=125N/mm2(4) 靴梁與底板焊縫計算初步假定焊腳尺寸hf=8mmlw=215.2cmh f=7.75mm 取hf=8mm。 圖18.17 軸壓柱柱腳 (a) 平板式；(b)、(c) 有靴梁平板式 圖18.18 四邊、三邊、兩鄰邊支承板 圖18.19 例 18.6附圖