微型轎車五菱宏光手動(dòng)變速箱設(shè)計(jì)[三軸五檔汽車變速器]【含CAD高清圖紙和說(shuō)明書】,三軸五檔汽車變速器,含CAD高清圖紙和說(shuō)明書,微型,轎車,五菱宏光,手動(dòng),變速箱,設(shè)計(jì),五檔,汽車,變速器,cad,高清,圖紙,以及,說(shuō)明書,仿單 附錄： 對(duì)傳輸動(dòng)力輸出和負(fù)載農(nóng)用拖拉機(jī)齒輪選擇在旋耕的作用 摘要： 為了讓拖拉機(jī)在現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)中獲得更好的性能和耐久性，為這項(xiàng)操作選擇合適的齒輪設(shè)置是必要的。本研究的目的是分析在20cm深的旋耕時(shí)一個(gè)75kW的負(fù)載農(nóng)用拖拉機(jī)的傳輸動(dòng)力輸出和齒輪選擇的作用。為了測(cè)量作用在變速器和動(dòng)力輸出輸入軸的負(fù)載，負(fù)載測(cè)量系統(tǒng)被安裝在拖拉機(jī)上。該系統(tǒng)由測(cè)量轉(zhuǎn)矩的傳遞和動(dòng)力輸出的輸入軸的應(yīng)變儀傳感器，獲取傳感器信號(hào)的一個(gè)無(wú)線電遙測(cè)I / O接口和采集數(shù)據(jù)嵌入式軟件構(gòu)成。旋耕在相同的土壤條件的旱田網(wǎng)站以三個(gè)地面速度和三個(gè)動(dòng)力輸出轉(zhuǎn)速進(jìn)行。用雨流計(jì)數(shù)和SWT （史密斯沃森濤培）方程將負(fù)載數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)換為載荷譜。對(duì)于每個(gè)齒輪的選擇負(fù)載損壞的總和利用的是改性Miner規(guī)則來(lái)計(jì)算，然后負(fù)載嚴(yán)重性的計(jì)算和損壞總和的計(jì)算同樣重要。當(dāng)PTO轉(zhuǎn)速不變時(shí)，變速器輸入軸的平均扭矩的地面速度顯著地從L1（ 1.87km/h）到L3（ 3.77km/h）。另外，當(dāng)對(duì)地速度不變時(shí)，PTO轉(zhuǎn)速上升的同時(shí)動(dòng)力輸出輸入軸的平均轉(zhuǎn)矩增加。旋耕施加在動(dòng)力輸出輸入軸上的載重顯著比變速器輸入軸大。變速器和PTO軸負(fù)載的嚴(yán)重性增加，同時(shí)作為地面和動(dòng)力輸出旋轉(zhuǎn)速度增加，表明可能降低疲勞壽命。這個(gè)研究的結(jié)果可能會(huì)為齒輪和旋耕的選擇提供有用的信息，不僅考慮耕地效率，還考慮傳輸和動(dòng)力輸出輸入軸負(fù)載的重要性。 1、 簡(jiǎn)介 農(nóng)用拖拉機(jī)作為動(dòng)力源通過(guò)驅(qū)動(dòng)橋，取力器（PTO）設(shè)備，以及液壓管路應(yīng)用于各種野外作業(yè)，如耕作，播種，化學(xué)應(yīng)用，收割，運(yùn)輸。在世界上的很多國(guó)家農(nóng)用拖拉機(jī)的數(shù)量正在不斷增加。例如，在韓國(guó)拖拉機(jī)的利用率已經(jīng)在春季和秋季增加到2010年的農(nóng)業(yè)工作日內(nèi)71.8％（Park等人，2010年a，b）。拖拉機(jī)具有不同程度的駕駛和動(dòng)力輸出齒輪設(shè)置，并且所述齒輪設(shè)置的不同組合可用于提供適用于操作類型和耕地條件所需的功率。 因?yàn)檩d重作用在拖拉機(jī)上，部分的耐用性和工作性能是由齒輪設(shè)置（ Park等人， 2010年c ）確定的，所以最佳齒輪設(shè)置為操作類型是重要的。拖拉機(jī)零部件的耐用性是需要重要考慮的（Rotz 和Bowers, 1991）之一。西門子和鮑爾斯（ 1999）報(bào)道，由于過(guò)高的運(yùn)行速度，美國(guó)農(nóng)民花了大約40 ％的總維修費(fèi)用來(lái)修復(fù)拖拉機(jī)和30％左右修復(fù)的磨損的動(dòng)力總成零部件。此外，工作性能影響拖拉機(jī)的燃油消耗。在韓國(guó)，由拖拉機(jī)每年的燃料消耗量為345毫升/年的情況下，約占農(nóng)業(yè)機(jī)械（ KAMICO和KSAM ， 2010）的年度總油耗48.5 ％。因此，分析齒輪選擇過(guò)程中野外作業(yè)的拖拉機(jī)負(fù)荷的影響將是有意義的。 基希勒等（2011）分析了變速器檔位選擇對(duì)拖拉機(jī)性能的影響，并報(bào)道當(dāng)該齒輪設(shè)置在從3.0變公里/小時(shí)8.3公里/小時(shí)的犁耕時(shí)燃料消耗率增加了105％，實(shí)施草案增加了28％，并且需要的功率增加了255％，一些研究分析了在野外作業(yè)的拖拉機(jī)負(fù)荷用于拖拉機(jī)的高效和優(yōu)化設(shè)計(jì)（格拉赫，1966;Han等，1999）范等人，2009）。因?yàn)樗鼜浹a(bǔ)了約30％的拖拉機(jī)的總成本，大多數(shù)研究上的負(fù)載分析都集中在傳輸（如金，1998年）。用于傳輸負(fù)載的分析，研究人員分析轉(zhuǎn)矩負(fù)載作用在變速器輸入軸和拖拉機(jī)的字段中的操作，例如犁耕作的驅(qū)動(dòng)車軸（Kim等人，2001; Nahmgung，2001）。在大多數(shù)領(lǐng)域的條件下，對(duì)變速器輸入軸的負(fù)載和驅(qū)動(dòng)車軸用犁耕速度增加。 一些研究中認(rèn)為在旋耕和壓捆操作時(shí)負(fù)載在動(dòng)力輸出軸上。Kim等人（ 2011b ）進(jìn)行分析在壓捆機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)額定功率為75千瓦的拖拉機(jī)的功率消耗，并報(bào)告了功耗發(fā)動(dòng)機(jī)功率消耗的比率分別為所有動(dòng)力輸出齒輪水平的50-75％ 。此外， Kim等人（ 2011a）分析了一個(gè)30千瓦的農(nóng)用拖拉機(jī)主要部件（驅(qū)動(dòng)橋，動(dòng)力輸出軸和液壓泵）在犁耕，旋耕，和裝載機(jī)操作時(shí)的功率要求。旋耕所需的最大功率和在過(guò)程中動(dòng)力輸出軸在各組成部分之間的所占功率的最大數(shù)量。綜合以上調(diào)查結(jié)果，旋耕期間在動(dòng)力輸出軸上應(yīng)用合理的載重?cái)?shù)量。然而，關(guān)于傳輸（即，運(yùn)算速度）的影響和在現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)的拖拉機(jī)載重動(dòng)力輸出齒輪的選擇的研究尚未見(jiàn)報(bào)道。 這項(xiàng)研究主要是為了最佳的齒輪設(shè)置提供導(dǎo)向做出的努力，既考慮了耕地效率又考慮了主要功率傳輸部件的載重嚴(yán)重性。這項(xiàng)研究的目的就是分析傳輸?shù)妮d重行為的齒輪選擇以及在旋耕過(guò)程中75kW的農(nóng)用拖拉機(jī)的動(dòng)力輸入輸出軸的影響。 2、 材料和方法 2.1測(cè)量系統(tǒng) 這項(xiàng)研究用到的是一個(gè)75kW的農(nóng)用拖拉機(jī)(L7040, LS Mtron Ltd., Korea) 。這個(gè)拖拉機(jī)的總質(zhì)量為3260千克，體積為4077mm×2000mm×2640mm（長(zhǎng)×寬×高）。在引擎轉(zhuǎn)速2300轉(zhuǎn)時(shí)，額定發(fā)動(dòng)機(jī)功率和拖拉機(jī)的動(dòng)力輸出功率分別為75千瓦和65千瓦。拖拉機(jī)是配備一個(gè)同步-網(wǎng)格類型的由兩個(gè)方向齒輪、四個(gè)主齒輪、四個(gè)副齒輪組成的手動(dòng)變速箱。拖拉機(jī)的16個(gè)向前和16向后地面速度由齒輪設(shè)置組合決定。相應(yīng)的，拖拉機(jī)動(dòng)力輸出的旋轉(zhuǎn)速度在P1,P2,P3設(shè)置中分別為540 rpm,750rpm,1000rpm。圖一顯示在傳輸裝置上設(shè)置了轉(zhuǎn)矩遙感器和無(wú)線遙測(cè)系統(tǒng)和載重措施的動(dòng)力輸入軸。傳輸裝置和動(dòng)力輸入軸是直接與發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸聯(lián)系起來(lái)的；因此，發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸和輸入軸的速度比率為1:1。載重測(cè)量系統(tǒng)被安裝在離合器殼里面。載重測(cè)量系統(tǒng)由應(yīng)變儀傳感器(CEA-06-250US-350,MicroMeasurement Co., USA)構(gòu)成去測(cè)量轉(zhuǎn)矩，無(wú)線電遙測(cè)I/O接口去獲得傳感器的信號(hào)和一個(gè)內(nèi)置的系統(tǒng)去分析載重。對(duì)于傳輸?shù)妮d重測(cè)量，一個(gè)帶有天線的應(yīng)變儀被安裝在變速器輸入軸中，轉(zhuǎn)子和定子天線安裝在軸的情況。相應(yīng)的，為了實(shí)現(xiàn)動(dòng)力載重測(cè)量，一個(gè)應(yīng)變儀安裝在飛輪套筒上，而一個(gè)轉(zhuǎn)子天線和一個(gè)定子天線被安裝在飛輪和引擎的情況下。這個(gè)內(nèi)置的系統(tǒng)有一個(gè)最大的24位的分辨率。校準(zhǔn)扭矩傳感器的應(yīng)變儀的負(fù)載信號(hào)已經(jīng)在24位分辨率下的19.2 khz的采樣率被數(shù)字化了而被存儲(chǔ)在嵌入式系統(tǒng)中(MGC,HMB,德國(guó))。一個(gè)用來(lái)測(cè)量負(fù)載信號(hào)的程序是基于實(shí)驗(yàn)室查看軟件(美國(guó)國(guó)家儀器2009年版本)被開發(fā)的。 2.2 實(shí)驗(yàn)方法 在田間操作中作用于拖拉機(jī)的荷載取決于許多因素如：土壤條件和駕駛技能。因?yàn)榘阉羞@些因素都考慮進(jìn)去是不實(shí)際的(Nahm-gung,2001),所以在這項(xiàng)研究中將這些因素的影響最小化而專注于地面速度和通過(guò)齒輪選擇負(fù)載上的動(dòng)力輸出轉(zhuǎn)速的影響。 旋耕是由三個(gè)地面速度和三個(gè)動(dòng)力輸出旋轉(zhuǎn)速度在旱地位置位于北緯35o59'23"和35o59'26"和東經(jīng)127o12'56"和127o13'3"。土壤類型是沙土，平均水分含量為22.3%,和平均圓錐指數(shù)為1236 kPa,在0 - 250毫米的深度。 耕地深度設(shè)置為20厘米。相應(yīng)的，變速器的齒輪設(shè)置為L(zhǎng)1，L2和L3齒輪與動(dòng)力輸出齒輪P1，P2，和P3相匹配。齒輪設(shè)置基于一項(xiàng)由Kim等人(2011a)報(bào)道的為年度拖拉機(jī)使用比例的調(diào)查的結(jié)果進(jìn)行選擇。拖拉機(jī)的地面速度在L1,L2,L3的情況下分別1.87公里/小時(shí),2.64公里/小時(shí),和3.77 公里/小時(shí)，它的動(dòng)力輸出旋轉(zhuǎn)速度在P1,P2,P3的情況下分別為540 rpm,750 rpm,和1000 rpm。旋耕工具是一個(gè)重型旋耕機(jī)(WJ220E、WOONGJIN、韓國(guó))和所需的額定功率,總質(zhì)量，耕地寬度和體積分別為75千瓦，750公斤，2220毫米和1050毫米×2390毫米×1380毫米（長(zhǎng)度×寬度×高度）。 2.3載荷分析 根據(jù)不同的目的，分析拖拉機(jī)負(fù)荷的程序就會(huì)不同。許多研究人員為了表示載荷已經(jīng)使用簡(jiǎn)單統(tǒng)計(jì)如：平均、最大、最小值等。該方法提取代表值用來(lái)顯示幅值的差別,但是因?yàn)樘镆柏?fù)載是不規(guī)則的，所以這種簡(jiǎn)化禁止描述整個(gè)加載配置文件。齒輪設(shè)置對(duì)變速器和動(dòng)力輸出負(fù)載設(shè)置,單向方差分析和最小顯著差測(cè)試(LSD)的影響是由SAS(版本9.1,SAS研究所卡里,美國(guó))傳導(dǎo)的。同時(shí),因?yàn)樨?fù)載導(dǎo)致拖拉機(jī)的損害,拖拉機(jī)零件的疲勞也需要調(diào)查，所以要表示負(fù)載對(duì)拖拉機(jī)的影響是很難的。拖拉機(jī)的疲勞程度被定義為重復(fù)載荷的損失總和(Lampman,1997）。 純樸,Kim等人(1998、2000)提出的另一種表示負(fù)載的方法，這種方法被定義為每個(gè)操作損失總和與所有操作最小損失總和之比。純樸與疲勞壽命成反比。當(dāng)負(fù)載嚴(yán)重越大時(shí),疲勞壽命會(huì)越短。Kim等人.(1998)測(cè)量了作用在傳動(dòng)輸入軸上的負(fù)載和分析了在耕作,旋耕和運(yùn)輸操作時(shí)的負(fù)載嚴(yán)重性。他們發(fā)現(xiàn)運(yùn)輸操作的負(fù)載嚴(yán)重性與耕作時(shí)的負(fù)載嚴(yán)重性類似。但旋耕時(shí)的負(fù)載嚴(yán)重性約為運(yùn)輸操作時(shí)的63倍。之后，Kim等人（2000）分析了在旋耕期間變速器輸入軸的嚴(yán)重性，旋耕是右四個(gè)拖拉機(jī)的速度組合地面速度(2.9公里/小時(shí)和4.1 km / h)和動(dòng)力輸出旋轉(zhuǎn)速度(588和704 rpm)并且使用了一個(gè)發(fā)動(dòng)機(jī)額定功率為30千瓦的拖拉機(jī)。當(dāng)動(dòng)力輸出速度增加到與地面速度相同時(shí)，負(fù)載嚴(yán)重增加了2.3 -2.6倍；而當(dāng)?shù)孛嫠俣仍黾又僚c動(dòng)力輸出速度相同時(shí)，嚴(yán)重性下降了0.2-0.3倍。 圖2是一個(gè)解釋嚴(yán)重性計(jì)算過(guò)程的框圖。因?yàn)檗D(zhuǎn)矩的數(shù)據(jù)不規(guī)則(熊和Shenoi,2005)，所以使用雨流循環(huán)計(jì)數(shù)法將測(cè)量轉(zhuǎn)矩的數(shù)據(jù)從時(shí)域轉(zhuǎn)換到頻域。雨流循環(huán)計(jì)數(shù)技術(shù)通常被認(rèn)為是一個(gè)好的預(yù)測(cè)疲勞壽命的循環(huán)計(jì)數(shù)法（Hong,1991)。它將一個(gè)變幅加載歷史它分解成一系列簡(jiǎn)單的事件相當(dāng)于個(gè)人恒定負(fù)載周期振幅(Glinka和Kam,1987)。此外,Smith-Waston-Topper單軸方法用于計(jì)算譜級(jí)用方程（1）來(lái)去除平均轉(zhuǎn)矩的影響(道林,1972)。 方程中Te相當(dāng)于轉(zhuǎn)矩（Nm），ta是扭矩振幅（Nm），tm是平均轉(zhuǎn)矩（Nm）。 因?yàn)闇y(cè)量的負(fù)載數(shù)據(jù)的記錄時(shí)間相對(duì)較短(180 - 200s),所以拓展拖拉機(jī)的旋耕的總的使用時(shí)間的周期數(shù)是非常必要的。為了在負(fù)載的大小上計(jì)算周期的總數(shù),測(cè)試拖拉機(jī)的整個(gè)壽命被假設(shè)進(jìn)來(lái)。負(fù)載周期的總數(shù)由方程（2）進(jìn)行計(jì)算： N7=3600NLh （2） 方程中N7負(fù)載周期的總數(shù)目（圈數(shù)），N是測(cè)量負(fù)載的計(jì)算周期數(shù)目（圈數(shù)），L是已用的拖拉機(jī)的整個(gè)壽命（年），h為拖拉機(jī)操作的年使用次數(shù)（小時(shí)/年）。 在韓國(guó)，拖拉機(jī)被用來(lái)旋耕的年度使用時(shí)間是204個(gè)小時(shí)(李,2011)。使用的拖拉機(jī)的整個(gè)壽命被認(rèn)為是10年,這是在韓國(guó)農(nóng)業(yè)的條件下的正常的數(shù)據(jù)。對(duì)于拖拉機(jī)的整個(gè)壽命的載荷譜用于旋耕時(shí)在不同的齒輪設(shè)置下由測(cè)量負(fù)載與額定發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩負(fù)載之比來(lái)表示,為275海里。兩項(xiàng)之比大于1表明不利的負(fù)載級(jí)別大于額定發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩負(fù)載。 使用測(cè)量負(fù)載去計(jì)算損失總量和用S-N(彎曲應(yīng)力與循環(huán)的數(shù)量)曲線估計(jì)數(shù)量的周期加載損耗(法特米和陽(yáng),1998)。由于損傷是由轉(zhuǎn)矩信號(hào)引起的，S-N曲線轉(zhuǎn)換為扭矩-周期曲線(Graham 等,1962;阮等,2011)。為了輸入軸的材料得到S-N曲線,SCM 420 h,在方程（3）中使用ASTM標(biāo)準(zhǔn)(2004)。ASTM標(biāo)準(zhǔn)已經(jīng)廣泛的用于材料的疲勞分析(Wannenburg 等, 2009;Mao, 2010). 方程中的N表示周期數(shù)，S表示切削硬度（兆帕）。 為了計(jì)算損害總和，負(fù)載譜的等效扭矩被轉(zhuǎn)換成壓力(Rahama 和Chancellor,1994; Petracconi 等, 2010). 變速器和 PTO輸入軸的直徑分別是 28 毫米和 26.5 毫米。 (4) 其中，S 是應(yīng)力 (MPa)，T 為等效扭矩 (Nm)，d (mm) 軸的直徑。 損傷總和是基于式（5）Miner定律（Miner,1945）計(jì)算的。Miner定律是用來(lái)估算荷載到空載的轉(zhuǎn)數(shù)的(Miner，1945 年; Robson，1964 年;Renius，1977年）。循環(huán)的次數(shù)(n)來(lái)自載荷譜的等效扭矩。派生疲勞壽命轉(zhuǎn)(N)是從S-N 的 SCM 420 H。損壞(D)由轉(zhuǎn)數(shù)除以疲勞壽命轉(zhuǎn)數(shù)計(jì)算得出的。 (5) Dt是損壞總量，ni轉(zhuǎn)數(shù)，Ni是疲勞壽命（轉(zhuǎn)數(shù)）。 3. 結(jié)果和討論 3.1. 檔位選擇的變速器和 PTO 載荷 圖 3 顯示的示例為在對(duì)地速度 L1時(shí)變速器和PTO輸入軸扭矩載荷和旋耕操作期間PTO 轉(zhuǎn)速為P2時(shí)的載荷。旋耕操作包括準(zhǔn)備期，下降 3 點(diǎn)懸掛、 運(yùn)行期，耕地和完成期間上升 3 點(diǎn)懸掛。測(cè)量扭矩在變速器和 PTO 輸入軸在準(zhǔn)備階段陡增，在完成期間下降，扭矩在運(yùn)行期間不規(guī)則波動(dòng)模式出現(xiàn)在這些組件上。在運(yùn)行期間，PTO輸入軸上的測(cè)量扭矩程度和范圍大于變速器輸入軸。 表 1 顯示的扭矩水平上變速器和由PTO輸入的軸速度對(duì)地速度(L1、 L2、 L3) 和PTO旋轉(zhuǎn)速度 （P1、 P2、 P3） 的合。平均扭矩只對(duì)運(yùn)行期間數(shù)據(jù)進(jìn)行了計(jì)算，不包括準(zhǔn)備和完成期。旋耕期間，PTO輸入軸的平均的扭矩水平大于那些變速器輸入軸齒輪各級(jí)。在旋耕期間主要組件所需力量最大的結(jié)果與Kim et al.(2011a)的結(jié)果相似。 在相同的動(dòng)力輸出轉(zhuǎn)速下，對(duì)地速度從L1增至L3時(shí)，變速器輸入軸上的平均扭矩大大增加。犁耕提速時(shí)，變速器和傳動(dòng)軸上負(fù)載增加也由 Kim et al.（2011a，b）和Nahmgung（2001 年）發(fā)現(xiàn)。此外，當(dāng)PTO旋轉(zhuǎn)的速度增加時(shí)，變速器輸入軸上的平均負(fù)載增加，而在L1P2 和 L1P3 之間負(fù)載值均無(wú)顯著差異。對(duì)地速度和PTO旋轉(zhuǎn)的速度增加時(shí)，PTO輸入軸上的平均扭矩增加。這些增量對(duì)PTO旋轉(zhuǎn)的統(tǒng)計(jì)學(xué)速度有意義，但對(duì)對(duì)地速度沒(méi)有顯著意義。 3.2. 受損度評(píng)估 圖4 和 5分別顯示旋耕期間變速器和PTO輸入軸由齒輪設(shè)置的載荷譜。載荷譜的建立考慮了拖拉機(jī)的整個(gè)壽命中的轉(zhuǎn)數(shù)，從 103 到107 的范圍內(nèi)。變速器輸入軸的最大扭矩比率的范圍是合速度為 0.7 -1.5，在 L3P1 被發(fā)現(xiàn)的最大扭矩比率，如圖 4 所示。 一般情況下，對(duì)地速度和PTO旋轉(zhuǎn)的速度增加時(shí)扭矩比率增加。旋耕時(shí)對(duì)地速度和動(dòng)力輸出轉(zhuǎn)速越大，PTO輸入軸上的負(fù)荷越大。如圖 5 所示，PTO輸入軸的扭矩比例大于變速器輸入軸。PTO 輸入軸的最大扭矩比率范圍是0.8-2.5，且最大扭矩比率也在 L3P1被發(fā)現(xiàn)，變速器輸入軸也是如此。動(dòng)力輸出轉(zhuǎn)速越大，PTO輸入軸上負(fù)載越大。 圖6 顯示了旋耕期間由齒輪設(shè)置受損度的評(píng)估。每個(gè)齒輪設(shè)置的受損度由合速度中損傷總和與最小的損傷總和的比代表。圖 6 (a) 顯示的輸入傳動(dòng)軸受損度的比較。最小受損度在最低合速度即變速器被設(shè)置到L1， PTO齒輪被設(shè)置到P1時(shí)獲得。合速度增加則受損度增大，在對(duì)地速度增大時(shí)受損度增量變得更大。當(dāng)傳動(dòng)齒輪在相同動(dòng)力輸出轉(zhuǎn)速下從 L1轉(zhuǎn)換到 L3時(shí)，對(duì)地速度增加201%則受損度增加573-746%，。在恒定對(duì)地速度下，PTO齒輪從P1 轉(zhuǎn)換到P3時(shí)PTO轉(zhuǎn)速增加 185%，受損度增加187%-340%。從L1P2轉(zhuǎn)換到L1P3時(shí)，平均負(fù)載只增加了 11%(35.9-38.7 Nm)，這并沒(méi)有統(tǒng)計(jì)差別，但受損度增加了182%。 圖6（b）顯示的輸出輸入軸的振動(dòng)頻率。得到的結(jié)果和變速器輸入軸的情況類似。l1p1速度的組合使得振動(dòng)頻率最小，且復(fù)合速度增加時(shí)，振動(dòng)頻率也增加。值得引起注意的是，當(dāng)輸出轉(zhuǎn)速增加185%時(shí)，振動(dòng)頻率將增加1078–1655%。動(dòng)力輸出齒輪從速度P1變化到速度P3時(shí)，當(dāng)?shù)孛嫠俣忍岣?01%，振動(dòng)頻率增加139–213%。傳動(dòng)齒輪從L1～L3的同樣的動(dòng)力輸出軸轉(zhuǎn)速。同時(shí)，平均負(fù)荷與地面速度的增加在統(tǒng)計(jì)學(xué)上分析沒(méi)有差別。結(jié)果表明，在動(dòng)力輸出輸入軸負(fù)載的影響更明顯的是PTO轉(zhuǎn)速而不是地面速度。 4.總結(jié)和結(jié)論 這項(xiàng)研究分析了齒輪荷載選擇對(duì)傳輸與一個(gè)75千瓦的農(nóng)業(yè)拖拉機(jī)動(dòng)力輸入軸在旋轉(zhuǎn)耕作的影響。作用在傳動(dòng)裝置和PTO輸入軸的外載荷是在旋耕時(shí)進(jìn)行測(cè)量的。旋耕是在三的地面速度和三軸轉(zhuǎn)速坡高地網(wǎng)站在同一土壤條件下進(jìn)行的。第二，傳動(dòng)和動(dòng)力輸入軸的載荷進(jìn)行了評(píng)估。結(jié)果表明，變速器輸入軸的平均轉(zhuǎn)矩增加顯?明顯的地面速度從L1至L3在同一動(dòng)力輸出軸轉(zhuǎn)速。同時(shí)，在動(dòng)力輸入軸的平均轉(zhuǎn)矩增加，在相同的地面速度PTO的旋轉(zhuǎn)速度增加。 最后，負(fù)載嚴(yán)重的傳輸動(dòng)力輸出和輸入軸進(jìn)行了估算。地面速度和動(dòng)力輸出軸轉(zhuǎn)速增加時(shí)，變速器的輸入軸和輸出軸的振動(dòng)頻率也增加。當(dāng)?shù)孛嫠俣忍岣?01%，變速器輸入軸的振動(dòng)頻率增加573–746%，此時(shí)傳動(dòng)齒輪從L1～L3在同一動(dòng)力輸出軸轉(zhuǎn)速。在相同的地面速度下，振動(dòng)頻率增加了187–340%時(shí)，輸出轉(zhuǎn)速增加185%的動(dòng)力輸出齒輪從P1到P3。變速器輸入軸的疲勞壽命下降時(shí)，聯(lián)合的速度增加，和地面速度的影響更為顯著斜面。的動(dòng)力輸出軸的嚴(yán)重性增加顯著的1078–1655%時(shí)，輸出轉(zhuǎn)速增加185%的動(dòng)力輸出齒輪從P1到P3在地面的速度常數(shù)。當(dāng)?shù)孛嫠俣忍岣?01%振動(dòng)頻率增加139–213%，此時(shí)傳動(dòng)齒輪從L1～L3在同一動(dòng)力輸出軸轉(zhuǎn)速。在變速器輸入軸和動(dòng)力輸出軸的疲勞壽命是相似的。 農(nóng)民往往以更大的行駛速度進(jìn)行旋耕作業(yè)以獲得更大效率（即，更少的時(shí)間）和更大的動(dòng)力輸出轉(zhuǎn)速旋耕。然而，更大的行駛和PTO速度，會(huì)造成更大的負(fù)載和較短的輸入軸疲勞壽命。此外，更高的速度，可能會(huì)導(dǎo)致耕作操作后不良的土壤條件。例如，不當(dāng)?shù)母咝旭偹俣瓤赡軙?huì)導(dǎo)致較粗的土壤條件，而輸出轉(zhuǎn)速太快可能會(huì)導(dǎo)致好的的土壤狀況，作物比以前得到生長(zhǎng)更好和更少的環(huán)境問(wèn)題，如水土流失良好。農(nóng)民需要根據(jù)對(duì)作物和土壤條件的設(shè)定選擇最佳的齒輪，而不僅只考慮效率。 致謝 該研究項(xiàng)目得到了韓國(guó)食品部農(nóng)業(yè)--林漁業(yè)生物產(chǎn)業(yè)技術(shù)開發(fā)項(xiàng)目的大力支持。 　　 湘潭大學(xué)興湘學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 題 目： 轎車手動(dòng)變速箱設(shè)計(jì)（5+1） 專 業(yè)： 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 學(xué) 號(hào)： 2010962928 姓 名： 舒宏輝 指導(dǎo)教師： 姜?jiǎng)購(gòu)?qiáng) 博士 完成日期： 2014-05-25 湘潭大學(xué)興湘學(xué)院 畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）任務(wù)書 論文（設(shè)計(jì)）題目： 轎車手動(dòng)變速箱設(shè)計(jì)（5+1） 學(xué)號(hào)： 2010962928 姓名： 舒宏輝 專業(yè)：機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 指導(dǎo)教師： 姜?jiǎng)購(gòu)?qiáng) 博士 系主任： 劉柏希 主任 一、主要內(nèi)容及基本要求 在對(duì)手動(dòng)變速器的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)進(jìn)行具體分析的基礎(chǔ)上，根據(jù)某車型的相關(guān)參數(shù)具體設(shè)計(jì)5檔機(jī)械式手動(dòng)變速器，完成具體尺寸的計(jì)算和相關(guān)校核，撰寫設(shè)計(jì)說(shuō)明書，并按要求繪制相關(guān)零件圖和裝配圖。要求設(shè)計(jì)合理，結(jié)構(gòu)緊湊。 二、重點(diǎn)研究的問(wèn)題 在對(duì)手動(dòng)變速器的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)進(jìn)行具體分析的基礎(chǔ)上，對(duì)齒輪和軸進(jìn)行具體尺寸的計(jì)算和校核。 三、進(jìn)度安排 序號(hào) 各階段完成的內(nèi)容 完成時(shí)間 1 查閱資料、調(diào)研 1周 2 開題報(bào)告、制訂設(shè)計(jì)方案 2周 3 設(shè)計(jì) 3～4周 4 分析、調(diào)試等 5～7周 5 寫出初稿 8～10周 6 修改，寫出第二稿 11～12周 7 寫出正式稿 13～14周 8 答辯 15周 4、 應(yīng)收集的資料及主要參考文獻(xiàn) 鄭江 許瑛主編.機(jī)械設(shè)計(jì).北京：中國(guó)林業(yè)出版社，北京大學(xué)出版社，2006 陳?？骶?機(jī)械基礎(chǔ).-3版.北京:中國(guó)勞動(dòng)社會(huì)保障出版社，2001 王望予主編.汽車設(shè)計(jì).-4版.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2004 余俊等主編.機(jī)械設(shè)計(jì).-2版.北京：高等教育出版社，1997 余志生主編.汽車?yán)碚摚ǖ?版）.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2000 朱文堅(jiān)，黃平，吳昌林主編.機(jī)械設(shè)計(jì).北京：高等教育出版社，2005 何銘新 錢可強(qiáng)主編.機(jī)械制圖.北京：高等教育出版社，2004 湘潭大學(xué)興湘學(xué)院 畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）評(píng)閱表 學(xué)號(hào) 2010962928 姓名 舒宏輝 專業(yè) 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）題目： 轎車手動(dòng)變速箱設(shè)計(jì)（5+1） 評(píng)價(jià)項(xiàng)目 評(píng) 價(jià) 內(nèi) 容 選題 1.是否符合培養(yǎng)目標(biāo)，體現(xiàn)學(xué)科、專業(yè)特點(diǎn)和教學(xué)計(jì)劃的基本要求，達(dá)到綜合訓(xùn)練的目的； 2.難度、份量是否適當(dāng)； 3.是否與生產(chǎn)、科研、社會(huì)等實(shí)際相結(jié)合。 能力 1.是否有查閱文獻(xiàn)、綜合歸納資料的能力； 2.是否有綜合運(yùn)用知識(shí)的能力； 3.是否具備研究方案的設(shè)計(jì)能力、研究方法和手段的運(yùn)用能力； 4.是否具備一定的外文與計(jì)算機(jī)應(yīng)用能力； 5.工科是否有經(jīng)濟(jì)分析能力。 論文 （設(shè)計(jì)）質(zhì)量 1.立論是否正確，論述是否充分，結(jié)構(gòu)是否嚴(yán)謹(jǐn)合理；實(shí)驗(yàn)是否正確，設(shè)計(jì)、計(jì)算、分析處理是否科學(xué)；技術(shù)用語(yǔ)是否準(zhǔn)確，符號(hào)是否統(tǒng)一，圖表圖紙是否完備、整潔、正確，引文是否規(guī)范； 2.文字是否通順，有無(wú)觀點(diǎn)提煉，綜合概括能力如何； 3.有無(wú)理論價(jià)值或?qū)嶋H應(yīng)用價(jià)值，有無(wú)創(chuàng)新之處。 綜 合 評(píng) 價(jià) 選題符合教學(xué)計(jì)劃要求，具有綜合訓(xùn)練的目的，具有文獻(xiàn)查閱的能力和 計(jì)算機(jī)應(yīng)用能力。難度、分量適當(dāng)，很好的與生產(chǎn)、科研、社會(huì)等實(shí)際相結(jié)合。圖紙和計(jì)算稍有不足，需彌補(bǔ)不足之處。 評(píng)閱人： 年5月 日 湘潭大學(xué)興湘學(xué)院 畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）鑒定意見(jiàn) 學(xué)號(hào)： 2010962928 姓名： 舒宏輝 專業(yè)： 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)說(shuō)明書） 29 頁(yè) 圖 表 7 張 論文（設(shè)計(jì)）題目： 轎車手動(dòng)變速箱設(shè)計(jì)（5+1） 內(nèi)容提要： 根據(jù)指導(dǎo)老師下發(fā)的任務(wù)書和依據(jù)汽車的外形，輪距，軸距，最小離地間 隙，最小彎矩半徑，車輛重量以及最高車速等相關(guān)參數(shù)結(jié)合自己選擇的適合該轎車 發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào)的最大功率，最大扭矩，排量等重要參數(shù)。再結(jié)合某些轎車的基本參數(shù)， 選擇適當(dāng)?shù)闹鳒p數(shù)比。根據(jù)上述參數(shù)，再結(jié)合汽車設(shè)計(jì)，汽車?yán)碚摚瑱C(jī)械設(shè)計(jì)等 相關(guān)知識(shí)，計(jì)算出相關(guān)的變速器參數(shù)并論證設(shè)計(jì)的合理性。本設(shè)計(jì)經(jīng)發(fā)動(dòng)機(jī)和輸入 軸相連提供力的轉(zhuǎn)矩，帶動(dòng)常嚙合齒輪Z1轉(zhuǎn)動(dòng)，由齒輪Z1的嚙合齒輪Z2帶動(dòng)整 個(gè)中間軸和中間軸上所有齒輪的的轉(zhuǎn)動(dòng)。由于中間軸和輸出軸的齒輪也是處于嚙合 狀態(tài)，會(huì)將力傳遞到與之嚙合的齒輪上，然后通過(guò)操縱桿控制3個(gè)鎖環(huán)中的一個(gè)鎖 環(huán)與花鍵轂嚙合，完成輸出軸的轉(zhuǎn)動(dòng)，通過(guò)3個(gè)花鍵轂依次與齒輪的嚙合，完成 換擋。 指導(dǎo)教師評(píng)語(yǔ) 舒宏輝同學(xué)設(shè)計(jì)的手動(dòng)變速箱，主要完成了總體方案的確定、軸及齒輪的計(jì)算、強(qiáng)度的校核，所涉及的裝配圖和零件圖的表達(dá)基本符合工程圖的圖紙要求。 在此次課程設(shè)計(jì)中充分體現(xiàn)了該同學(xué)態(tài)度端正，較強(qiáng)的專業(yè)知識(shí)，發(fā)現(xiàn)解決問(wèn)題的能力。 同意其答辯，建議成績(jī)?cè)u(píng)定為 指導(dǎo)教師： 年 月 日 答辯簡(jiǎn)要情況及評(píng)語(yǔ) 根據(jù)答辯的情況，答辯小組同意其成績(jī)?cè)u(píng)定為 答辯小組組長(zhǎng)： 年 月 日 答辯委員會(huì)意見(jiàn) 根據(jù)答辯的情況，答辯小組同意其成績(jī)?cè)u(píng)定為 答辯委員會(huì)主任： 年 月 日 湘潭大學(xué)興湘學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 題 目： 橋車手動(dòng)變速箱設(shè)計(jì)（5+1） 專 業(yè)： 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 學(xué) 號(hào)： 2010962928 姓 名： 舒宏輝 指導(dǎo)教師： 姜?jiǎng)購(gòu)?qiáng) 完成日期： 2014-05-25 目錄 摘要 第一章 緒論 3 1.1手動(dòng)變速器的應(yīng)用與發(fā)展 3 1.2變速器作用 3 1.3變速器的形式 4 1.4手動(dòng)變速器工作原理 5 第二章 變速器總體方案設(shè)計(jì) 6 2.1變速器的性能要求 6 2.2變速器的結(jié)構(gòu)方案 6 2.2.1 齒輪型式 7 2.2.2 軸承型式 7 2.2.3 換檔結(jié)構(gòu)型式 7 2.3變速器的傳動(dòng)方案 8 第三章 變速器齒輪參數(shù)的選擇與主要零件的選擇 9 3.1 檔位數(shù)和傳動(dòng)比 9 3.2 中心距 10 3.3　軸向尺寸 10 3.4 齒輪模數(shù) 11 3.5齒輪參數(shù) 11 3.6各檔傳動(dòng)比及其齒輪齒數(shù)的確定 12 3.6.1 確定一檔齒輪的齒數(shù) 12 3.6.2確定常嚙合齒輪副的齒數(shù) 13 3.6.3確定其他檔位的齒數(shù) 13 3.6.4確定倒檔齒輪的齒數(shù) 14 3.7齒輪的變位系數(shù)的選擇 14 第四章 變速器齒輪的強(qiáng)度計(jì)算與材料選擇 15 4.1變速器齒輪的幾何計(jì)算 15 4.2齒輪的強(qiáng)度計(jì)算與校核 17 4.2.1.齒輪彎曲應(yīng)力計(jì)算 17 4.2.2 輪齒接觸應(yīng)力計(jì)算 19 4.3變速器齒輪的材料及熱處理 21 第五章 變速器軸的設(shè)計(jì)與校核 22 5.1 變速器軸的結(jié)構(gòu)和尺寸 22 5.1.1 軸的結(jié)構(gòu) 22 5.1.2 軸的尺寸 23 5.2.1輸入軸的強(qiáng)度與剛度校核 24 5.2.2輸出軸的強(qiáng)度與剛度校核 25 第六章 同步器及換擋機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 27 第七章 結(jié)論 28 參考文獻(xiàn) 轎車5擋機(jī)械式手動(dòng)變速器設(shè)計(jì) 摘 要 本設(shè)計(jì)的任務(wù)是設(shè)計(jì)一臺(tái)用于轎車上的手動(dòng)變速器。 根據(jù)轎車的外形、輪距、軸距、最小離地間隙、最小轉(zhuǎn)彎半徑、車輛重量、滿載重量以及最高車速等參數(shù)結(jié)合自己選擇的適合于該轎車的發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào)的最大功率、最大扭矩、排量等重要的參數(shù)。再結(jié)合某些轎車的基本參數(shù)，選擇適當(dāng)?shù)闹鳒p速比。根據(jù)上述參數(shù)，再結(jié)合汽車設(shè)計(jì)、汽車?yán)碚?、機(jī)械設(shè)計(jì)等相關(guān)知識(shí)，計(jì)算出相關(guān)的變速器參數(shù)并論證設(shè)計(jì)的合理性。 關(guān)鍵詞：變速器；齒輪；同步器；設(shè)計(jì) The Design of Car’s Five Blocked Mechanical Manual Gearbox Abstract Along with the development of the automobile industry,the trend of car transmission designing is to increase its transmission power and decrese its weight ,and hope have smaller size and excellent performance. In conditions that knowing the engine output torque , speed of engine and maximum speed of vehicles, maximum degree, focuson the designing of transmission gear structural parameters, axis geometry design computation; as well as the transmission and drive program structure design ，Structure by the process performance together, and fit and strong, smooth transmission and low noise, fuel-efficient and low cost。 Key words: transmission ; gear ; synchrotron ; design 29 第一章 緒論 變速器是用于改變發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)矩及轉(zhuǎn)速，以適應(yīng)汽車在起步、加速、行駛以及克服各種道路障礙等不同行駛條件下對(duì)驅(qū)動(dòng)車輪牽引力及車速不同要求的汽車總成。設(shè)置變速器的目的是在各種行駛工況下，使汽車獲得不同的牽引力和速度，同時(shí)使發(fā)動(dòng)機(jī)在最有利的工況范圍內(nèi)工作。因此它的性能直接影響汽車的動(dòng)力性和經(jīng)濟(jì)性設(shè)計(jì)的參數(shù)源于微型轎車五菱宏光而開展的，設(shè)計(jì)中所采用的相關(guān)參數(shù)均來(lái)源于此種車型： 主減速比 4.75 最高時(shí)速 140km/h 輪胎型號(hào) 175/ 70 R14 發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào) L2B 最大扭矩 3600-4000r/min(rpm) 最大功率 5800r/min(rpm) 本設(shè)計(jì)側(cè)重于手動(dòng)變速器的齒輪和軸的計(jì)算與校核，關(guān)于同步器和掛檔機(jī)構(gòu)由10級(jí)學(xué)生朱繼軍完成。 。 1.1手動(dòng)變速器的應(yīng)用與發(fā)展 面對(duì)日益增長(zhǎng)的乘用車市場(chǎng)，乘用車變速器的市場(chǎng)規(guī)模也將越來(lái)越大。2006年中國(guó)手動(dòng)檔乘用車共銷售354.54萬(wàn)臺(tái)。在中國(guó)每個(gè)大城市路況越來(lái)越擁堵的今天，堵車時(shí)走走停停的狀態(tài)下，手動(dòng)擋操作繁瑣的劣勢(shì)更為突出。因此，目前國(guó)內(nèi)轎車市場(chǎng)上，手動(dòng)擋車型的市場(chǎng)正在被各式各樣的自動(dòng)擋車型蠶食，而在汽車工業(yè)高度發(fā)達(dá)的歐洲，手動(dòng)擋車型依舊占有很大的市場(chǎng)份額。這說(shuō)明，在許多追求純粹駕駛樂(lè)趣的人眼里，那種離合器、油門以及擋桿之間綿密細(xì)膩的配合樂(lè)趣是自動(dòng)擋所無(wú)法替代的。 1.2變速器作用 （1）、改變傳動(dòng)比，擴(kuò)大驅(qū)動(dòng)輪轉(zhuǎn)矩和轉(zhuǎn)速的變化范圍，以適應(yīng)經(jīng)常變化的行駛條件，如起步、加速、上坡等，同時(shí)使發(fā)動(dòng)機(jī)在有利的工況下工作； （2）、在發(fā)動(dòng)機(jī)旋轉(zhuǎn)方向不變的前提下，使汽車能倒退行駛； （3）、利用空檔，中斷動(dòng)力傳遞，以使發(fā)動(dòng)機(jī)能夠起動(dòng)、怠速，并便于發(fā)動(dòng)機(jī)換檔或進(jìn)行動(dòng)力輸出。 1.3變速器的形式 汽車變速箱大致分為以下類型： 手動(dòng)變速器（MT） 手動(dòng)變速箱稱手動(dòng)變速器（ManualTransmission，簡(jiǎn)稱MT）又稱機(jī)械式變速器，即必須用手撥動(dòng)變速桿（俗稱“擋把”）才能改變變速器內(nèi)的齒輪嚙合位置，改變傳動(dòng)比，從而達(dá)到變速的目的。踩下離合時(shí)，方可撥得動(dòng)變速桿。 2）自動(dòng)變速器（AT） AT(automatic transmission)代表自動(dòng)變速器， 自動(dòng)變速器又稱自動(dòng)檔。自動(dòng)變速器由：液力變扭器、行星齒輪變速器、控制機(jī)構(gòu)組成。自動(dòng)變速器具有操作容易、駕駛舒適、能減少駕駛者疲勞的優(yōu)點(diǎn)，已成為現(xiàn)代轎車配置的一種發(fā)展方向。裝有自動(dòng)變速器的汽車能根據(jù)路面狀況自動(dòng)變速變矩，駕駛者可以全神貫注地注視路面交通而不會(huì)被換擋搞得手忙腳亂。 汽車自動(dòng)變速器常見(jiàn)的有三種型式：分別是液力自動(dòng)變速器(AT)、機(jī)械無(wú)級(jí)自動(dòng)變速器(CVT)、電控機(jī)械自動(dòng)變速器(AMT)。目前轎車普遍使用的是AT，AT幾乎成為自動(dòng)變速器的代名詞。 AT是由液力變扭器、行星齒輪和液壓操縱系統(tǒng)組成，通過(guò)液力傳遞和齒輪組合的方式來(lái)達(dá)到變速變矩。其中液力變扭器是AT最重要的部件，它由泵輪、渦輪和導(dǎo)輪等構(gòu)件組成，兼有傳遞扭矩和離合的作用。 3）電腦控制液力換擋機(jī)械式變速器（AMT） AMT變速箱是在干式離合器和齒輪變速器基礎(chǔ)上加裝微機(jī)控制的自動(dòng)變速系統(tǒng)，能根據(jù)車速、油門、駕駛員命令等參數(shù)，確定最佳檔位控制原來(lái)由駕駛員人工完成的離合器分離與接合、換檔手柄的摘檔與掛檔以及發(fā)動(dòng)機(jī)的油門開度的同步調(diào)節(jié)等操作過(guò)程，最終實(shí)現(xiàn)換檔過(guò)程的操作自動(dòng)化。AMT變速箱采用的是手動(dòng)變速箱的齒輪式機(jī)械變速模式，相對(duì)于傳統(tǒng)自動(dòng)變速箱的液體傳動(dòng) 4）CVT無(wú)級(jí)變速箱/CVT帶擋位的變速箱 無(wú)級(jí)變速箱有著連續(xù)的變速比。其一直因?yàn)閮r(jià)格、尺寸及可靠性的關(guān)系而沒(méi)有大量裝備汽車。改進(jìn)的設(shè)計(jì)使得CVT的使用已比較普遍。國(guó)產(chǎn)AUDI 2.8 CVT變速箱通過(guò)離合器與發(fā)動(dòng)機(jī)相連，這樣，變速箱的輸入軸就可以和發(fā)動(dòng)機(jī)達(dá)到同步轉(zhuǎn)速。 5）雙離合變速箱（DCT） 雙離合變速箱簡(jiǎn)稱DCT，英文全稱為DualClutchTransmission，中文翻譯過(guò)來(lái)應(yīng)該為“雙離合變速器”，因?yàn)槠溆袃山M離合器，所以也有不少人干脆就叫它雙離合變速器。離合器位于發(fā)動(dòng)機(jī)與變速器之間，發(fā)動(dòng)是機(jī)與變速器動(dòng)力傳遞的“開關(guān)”，它是一種既能傳遞動(dòng)力，又能切斷動(dòng)力的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)。它的作用主要是保證汽車能平穩(wěn)起步，變速換擋時(shí)減輕變速齒輪的沖擊載荷并防止傳動(dòng)系過(guò)載。在一般汽車上，汽車換檔時(shí)通過(guò)離合器分離與接合實(shí)現(xiàn)，在分離與接合之間就有動(dòng)力傳遞暫時(shí)中斷的現(xiàn)象。這在普通汽車上沒(méi)有什么影響，但在爭(zhēng)分奪秒的賽車上，如果離合器掌握不好動(dòng)力跟不上，車速就會(huì)變慢，影響成績(jī)。 6）序列變速箱 序列式變速箱(SEQUENTIAL Manual Gearbox ) 全稱序列式手動(dòng)變速箱 也稱直齒變速箱。它區(qū)別于H-GEAR的只是操作方法，加檔和減檔只需要前后推拉排擋桿就可以完成降檔和加檔。而不是自動(dòng)換檔由于普通波箱的斜齒配錐形同步器的設(shè)計(jì)雖然便于操作，噪音小，但是動(dòng)力流失過(guò)多，只適用于民用車型。因此賽車波箱大都采用了直牙無(wú)同步器設(shè)計(jì)來(lái)減少傳動(dòng)系統(tǒng)上的動(dòng)力流失，增加輪下馬力。但是，直牙波箱的缺點(diǎn)在于，對(duì)車手的駕駛技術(shù)要求高，HEEL-TOE時(shí)的補(bǔ)油必須精確到剛好適合下一檔的轉(zhuǎn)速，同時(shí)H檔在操作時(shí)又很容易產(chǎn)生“錯(cuò)檔”，而以上兩個(gè)失誤出現(xiàn)任何一個(gè)，都有可能損壞整個(gè)波箱。 1.4手動(dòng)變速器工作原理 手動(dòng)變速箱是有不同齒比的齒輪組構(gòu)成的，它工作的基本原理就是通過(guò)切換不同的齒輪組，來(lái)實(shí)現(xiàn)齒比的變換。作為分配動(dòng)力的關(guān)鍵環(huán)節(jié)，變速箱必須有動(dòng)力輸入軸和輸出軸這兩大件，再加上構(gòu)成變速箱的齒輪，就是一個(gè)手動(dòng)變速箱最基本的組件。動(dòng)力輸入軸與離合器相連，從離合器傳遞來(lái)的動(dòng)力直接通過(guò)輸入軸傳遞給齒輪組，齒輪組是由直徑不同的齒輪組成的，不同的齒輪比例所達(dá)到的動(dòng)力傳輸效果是完全不同的，平常駕駛中的換擋也就是指換齒輪比。 輸入軸，通過(guò)離合器和發(fā)動(dòng)機(jī)相連，軸和上面的齒輪是一個(gè)硬連接的部件。輸入軸和中間軸的兩個(gè)齒輪是處于常嚙合狀態(tài)的，因此當(dāng)輸入軸旋轉(zhuǎn)時(shí)就會(huì)帶動(dòng)中間軸的旋轉(zhuǎn)。輸出軸，它也叫輸出軸直接和驅(qū)動(dòng)軸相連（只針對(duì)后輪驅(qū)動(dòng)，前驅(qū)一般為兩軸），再通過(guò)差速器來(lái)驅(qū)動(dòng)汽車。 當(dāng)車輪轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)同樣會(huì)帶著花鍵軸一起轉(zhuǎn)動(dòng)，此時(shí)，軸上的齒輪可以在花鍵軸上發(fā)生相對(duì)自由轉(zhuǎn)動(dòng)。因此，在發(fā)動(dòng)機(jī)停止，而車輪仍在轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，齒輪和中間軸處在靜止?fàn)顟B(tài)，而花鍵軸則隨車輪轉(zhuǎn)動(dòng)。這個(gè)原理和自行車后軸的飛輪很相似。齒輪和花鍵軸是由套筒來(lái)連接的，套筒隨著花鍵軸轉(zhuǎn)動(dòng)，但同時(shí)也可以在花鍵軸上左右自由滑動(dòng)來(lái)嚙合齒輪。 第二章 變速器總體方案設(shè)計(jì) 2.1變速器的性能要求 變速器的性能要求對(duì)變速器的要求，除一般便于制造，使用，維修以及質(zhì)量輕，尺寸緊湊外主要還有以下幾點(diǎn)： 1）保障汽車有必要的動(dòng)力性和經(jīng)濟(jì)性 2）設(shè)置空擋，用來(lái)切斷發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力向驅(qū)動(dòng)輪的傳輸 3）設(shè)置倒檔，讓汽車能倒退行駛 4）換擋迅速，省力，方便 5）工作可靠，行駛過(guò)程中，變速器不得有跳擋，亂擋以及換擋沖擊等現(xiàn)象發(fā)生 6）變速器應(yīng)有高的工作效率 7）變速器工作噪聲低 2.2變速器的結(jié)構(gòu)方案 變速傳動(dòng)機(jī)構(gòu)是變速器的主題，按工作軸的數(shù)量（不包括倒檔軸）可分為兩軸式變速器和三軸式變速器。 兩軸式變速器沒(méi)有中間軸， 只有輸入和輸出兩根軸的變速器。通常用在前驅(qū)車上輸入軸接受發(fā)動(dòng)機(jī)傳來(lái)的動(dòng)力輸出軸連接主減和差速器傳到半軸最后將動(dòng)力傳到車輪 三軸式變速器多用于發(fā)動(dòng)機(jī)前置后輪驅(qū)動(dòng)汽車和發(fā)動(dòng)機(jī)后置后輪驅(qū)動(dòng)的客車上。變速器輸入軸的前端經(jīng)軸承支承在發(fā)動(dòng)機(jī)飛輪上，輸入軸上的花鍵用來(lái)裝設(shè)離合器的從動(dòng)盤，而輸出軸的末端經(jīng)花鍵與萬(wàn)向節(jié)連接。各傳動(dòng)方案的共同特點(diǎn)是：變速器的輸入軸后端與常嚙合主動(dòng)齒輪做成一體。絕大多數(shù)方案的輸出軸前端經(jīng)軸承支承在輸入軸后端的孔內(nèi)，且保持兩軸軸線在同一直線上，經(jīng)嚙合套將它們連接后可得到直接檔。是直接檔，變速器的齒輪和軸承及中間軸均不承載，發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩經(jīng)變速器輸入軸和輸出軸直接輸出，此時(shí)變速器傳動(dòng)效率高，可達(dá)90%以上，噪聲低、齒輪和軸承的磨損減少。因?yàn)橹苯訖n的利用率要高于其它檔位，因而提高了變速器的使用壽命；在其它前進(jìn)檔位工作時(shí)，變速器傳遞的動(dòng)力需要經(jīng)過(guò)設(shè)置在輸入軸、中間軸和輸出軸上的兩對(duì)齒輪傳遞，因此在變速器中間軸與輸出軸之間的距離（中心距）不太大的條件下，一檔仍然有較大的傳動(dòng)比；檔位高的齒輪采用常嚙合齒輪傳動(dòng)，檔位低的齒輪（一檔）可以采用或不采用常嚙合齒輪傳動(dòng)；多數(shù)傳動(dòng)方案中除一檔外的其它檔位換檔機(jī)構(gòu)，均采用同步器或嚙合套換檔，少數(shù)結(jié)構(gòu)的一檔也采用同步器或嚙合齒套換檔，還有各檔同步器或嚙合套多數(shù)情況下裝在輸出軸上。 本設(shè)計(jì)選用的汽車車型為五菱宏光，其采用的是發(fā)動(dòng)機(jī)前置后輪驅(qū)動(dòng)，采用三軸式變速器較合理。 2.2.1 齒輪型式 齒輪形式有直齒圓柱齒輪和斜齒圓柱齒輪。 有級(jí)變速器結(jié)構(gòu)的發(fā)展趨勢(shì)是增多常嚙合齒輪副的數(shù)目，從而可采用斜齒輪。與直齒圓柱齒輪比較，斜齒圓柱齒輪有使用壽命長(zhǎng)，工作時(shí)噪聲低等優(yōu)點(diǎn)；缺點(diǎn)是制造時(shí)稍復(fù)雜，工作時(shí)有軸向力。變速器中的常嚙合齒輪均采用斜齒圓柱齒輪，盡管這樣會(huì)使常嚙合齒輪數(shù)增加，并導(dǎo)致變速器的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量增大。 直齒圓柱齒輪僅用于低檔和倒擋。因此倒檔采用直齒輪傳動(dòng)方案，即除一檔和倒檔外，均采用斜齒輪傳動(dòng)。 2.2.2 軸承型式 變速器軸承常采用圓柱滾子軸承、球軸承、滾針軸承、圓錐滾子軸承、滑動(dòng)軸套等。 在本設(shè)計(jì)中，輸入軸常嚙合齒輪及輸出軸上齒輪由于內(nèi)腔尺寸較小，所以采用滾針軸承。變速器輸入軸、輸出軸的后部軸承按直徑系列選用深溝球軸承或圓柱滾子軸承。中間軸前、后軸承采用深溝球軸承。 2.2.3 換檔結(jié)構(gòu)型式 現(xiàn)在大多數(shù)汽車的變速器都采用同步器換檔。采用同步器換檔可保證齒輪在換檔時(shí)不受沖擊，使齒輪強(qiáng)度得以充分發(fā)揮，同時(shí)操縱輕便，縮短了換檔時(shí)間，從而提高了汽車的加速性、經(jīng)濟(jì)性和行駛安全性，此外，該種型式還有利于實(shí)現(xiàn)操縱自動(dòng)化。其缺點(diǎn)是結(jié)構(gòu)復(fù)雜，制造精度要求高，軸向尺寸有所增加，銅質(zhì)同步環(huán)的使用壽命較短。目前，同步器廣泛應(yīng)用于各式變速器中。 在本設(shè)計(jì)中所采用的是鎖環(huán)式同步器，該同步器是依靠摩擦作用實(shí)現(xiàn)同步的。但它可以從結(jié)構(gòu)上保證結(jié)合套與待嚙合的花鍵齒圈在達(dá)到同步之前不可能接觸，以免齒間沖擊和發(fā)生噪聲。 換檔位置結(jié)構(gòu)圖2-1 2.3變速器的傳動(dòng)方案 通過(guò)對(duì)變速器型式、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)方案及主要零件結(jié)構(gòu)方案的分析與選擇，并根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)與要求，最終確定的傳動(dòng)方案如圖2-2所示。其傳動(dòng)路線： 一檔：一軸→1→2→中間軸→10→9→9、11間同步器→二軸→輸出 二檔：一軸→1→2→中間軸→8→7→5、7間同步器→二軸→輸出 三檔：一軸→1→2→中間軸→6→5→5、7間同步器→二軸→輸出 四檔：為直接檔，即一軸→1→1、3間同步器→二軸→輸出 五檔：一軸→1→2→中間軸→4→3→1、3間同步器→二軸→輸出 倒檔：一軸→1→2→中間軸→12→13→11→9、11間同步器→二軸→輸出 傳動(dòng)方案圖2-2 第三章 變速器齒輪參數(shù)的選擇與主要零件的選擇 3.1 檔位數(shù)和傳動(dòng)比 近年來(lái)，為了降低油耗，變速器的檔數(shù)有增加的趨勢(shì)。目前，乘用車一般用4~5個(gè)檔位的變速器。本設(shè)計(jì)也采用5個(gè)檔位。 選擇最低檔傳動(dòng)比時(shí)，應(yīng)根據(jù)汽車最大爬坡度、驅(qū)動(dòng)輪與路面的附著力、汽車的最低穩(wěn)定車速以及主減速比和驅(qū)動(dòng)輪的滾動(dòng)半徑等來(lái)綜合考慮、確定。 汽車爬陡坡時(shí)車速不高，空氣阻力可忽略，則最大驅(qū)動(dòng)力用于克服輪胎與路面間的滾動(dòng)阻力及爬坡阻力。故有 （3-1） 則由最大爬坡度要求的變速器Ⅰ檔傳動(dòng)比 式中 m——汽車總質(zhì)量；1800kg g ——重力加速度； ψmax ——道路最大阻力系數(shù)；假定取值0.5 rr ——驅(qū)動(dòng)輪的滾動(dòng)半徑； 依據(jù)本設(shè)計(jì)提供的車型輪胎參數(shù)175/70R14，175是指輪胎斷面寬度 70是指輪胎扁平比(公制)70mm R14是輪胎配合輪輞(車輪)直徑是14英寸?？芍? Temax ——發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩； 依據(jù)汽車型號(hào)五菱宏觀發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào)L2B可知， 排氣量：1485ml 最大功率：81KW 最大扭矩：146Nm i0——主減速比；4.75 η ——汽車傳動(dòng)系的傳動(dòng)效率。95% 根據(jù)驅(qū)動(dòng)車輪與路面的附著條件 （3-2 求得的變速器I檔傳動(dòng)比為： 式中 G2——汽車滿載靜止于水平路面時(shí)驅(qū)動(dòng)橋給路面的載荷； φ ——路面的附著系數(shù)，計(jì)算時(shí)取φ=0.5~0.6。本設(shè)計(jì)取用的路面附著系數(shù)為0.5 由已知條件：滿載質(zhì)量 1800kg；rr=300.3mm；Temax=146Nm；i0=4.75；η=0.95。 根據(jù)公式（3-2）可得： 。 超速檔的的傳動(dòng)比一般為0.7~0.8，本設(shè)計(jì)取五檔傳動(dòng)比。 中間檔的傳動(dòng)比理論上按公比為： （3-3） 的等比數(shù)列，實(shí)際上與理論上略有出入，因齒數(shù)為整數(shù)且常用檔位間的公比宜小些，另外還要考慮與發(fā)動(dòng)機(jī)參數(shù)的合理匹配。根據(jù)上式可得出：。 故有：，，。修正為1 3.2 中心距 中心距對(duì)變速器的尺寸及質(zhì)量有直接影響，所選的中心距、應(yīng)能保證齒輪的強(qiáng)度。三軸式變速器的中心距A，可根據(jù)對(duì)已有變速器的統(tǒng)計(jì)而得出的經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行初選。 （3-4） 式中 ——中心距系數(shù)，對(duì)轎車取 =9.2； ——變速器處于一檔時(shí)的輸出扭矩： 故可得出初始中心距A=75.72mm。 3.3　軸向尺寸 變速器的橫向外形尺寸，可根據(jù)齒輪直徑以及倒檔中間齒輪和換檔機(jī)構(gòu)的布置初步確定。 轎車四檔變速器殼體的軸向尺寸3.0~3.4A。貨車變速器殼體的軸向尺寸與檔數(shù)有關(guān)： 四檔(2.2~2.7)A 五檔(2.7~3.0)A 六檔(3.2~3.5)A 當(dāng)變速器選用常嚙合齒輪對(duì)數(shù)和同步器多時(shí)，中心距系數(shù)KA應(yīng)取給出系數(shù)的上限。為檢測(cè)方便，A取整。 本次設(shè)計(jì)采用5+1手動(dòng)擋變速器，其殼體的軸向尺寸是3.472mm=244.8mm， 變速器殼體的最終軸向尺寸應(yīng)由變速器總圖的結(jié)構(gòu)尺寸鏈確定 3.4 齒輪模數(shù) 齒輪模數(shù)選取的一般原則： 1）、為了減少噪聲應(yīng)合理減小模數(shù)，同時(shí)增加齒寬； 2）、為使質(zhì)量小些，應(yīng)該增加模數(shù)，同時(shí)減少齒寬； 3）、從工藝方面考慮，各擋齒輪應(yīng)該選用一種模數(shù)； 4）、從強(qiáng)度方面考慮，各擋齒輪應(yīng)有不同的模數(shù)。 對(duì)于轎車，減少工作噪聲較為重要，因此模數(shù)應(yīng)選得小些；對(duì)于貨車，減小質(zhì)量比減小噪聲更重要，因此模數(shù)應(yīng)選得大些。 所選模數(shù)值應(yīng)符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。 建議用下列各式選取齒輪模數(shù)，輸入軸常嚙合斜齒輪的法向模數(shù)mn （3-5） 其中=146Nm，可得出mn=2.5。 一檔和倒檔直齒輪的模數(shù)m （3-6） 其中通過(guò)計(jì)算m=3。 同步器和嚙合套的接合大都采用漸開線齒形。變速器中齒輪上的花鍵和結(jié)合套模數(shù)取2.5或2。 3.5齒輪參數(shù) 汽車變速器齒輪的齒形、壓力角、及螺旋角按表3-1選取。 表3-1 汽車變速器齒輪的齒形、壓力角與螺旋角 齒形 壓力角α 螺旋角β 轎車 高齒并修形的齒形 14.5°、15°、16°、16.5° 25°~45° 一般貨車 GB/T1356-2001規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)齒形 20° 20°~30° 重型車 GB/T1356-2001規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)齒形 低檔、倒檔齒輪22.5°、25° 小螺旋角 壓力角較小時(shí)，重合度大，傳動(dòng)平穩(wěn)，噪聲低；較大時(shí)可提高輪齒的抗彎強(qiáng)度和表面接觸強(qiáng)度。對(duì)于轎車為加大重合度已降低噪聲而取小些；對(duì)于貨車為了提高齒輪承載力而取大些。實(shí)際上，因國(guó)家規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)壓力角為20°，所以變速器普遍采用的壓力角為20°。選取斜齒輪的螺旋角，應(yīng)該注意它對(duì)齒輪工作噪聲、輪齒的強(qiáng)度和軸向力有影響。在齒輪選用較大些的螺旋角時(shí)，使齒輪嚙合的重合度增加，因而工作平穩(wěn)、噪聲降低。實(shí)驗(yàn)還證明：隨著螺旋角的增大，齒的強(qiáng)度也相應(yīng)提高。不過(guò)當(dāng)螺旋角大于30°時(shí)，其抗彎強(qiáng)度驟然下降，而接觸強(qiáng)度仍繼續(xù)上升。在本設(shè)計(jì)中變速器齒輪壓力角α取20°,嚙合套或同步器取30°，螺旋角β取30°。 應(yīng)該注意的是選擇斜齒輪的螺旋角時(shí)應(yīng)力求使中間軸上是軸向力相互抵消。為此，中間軸上的全部齒輪一律去右旋，而輸入軸和輸出軸上的的斜齒輪去左旋，其軸向力經(jīng)軸承蓋由殼體承受。 齒輪寬度b的大小直接影響著齒輪的承載能力，b加大，齒的承載能力增高。但試驗(yàn)表明，在齒寬增大到一定數(shù)值后，由于載荷分配不均勻，反而使齒輪的承載能力降低。所以，在保證齒輪的強(qiáng)度條件下，盡量選取較小的齒寬，以有利于減輕變速器的重量和縮短其軸向尺寸。 通常根據(jù)齒輪模數(shù)的大小來(lái)選定齒寬： 直齒 b=(4.5~8.0)m，mm b=6×3=18 斜齒 b=(6.0~8.5)m，mm b=7.0×2.5=17.5 圓整為18 輸入軸常嚙合齒輪副齒寬的系數(shù)值可取大一些，使接觸線長(zhǎng)度增加，接觸應(yīng)力降低，以提高傳動(dòng)的平穩(wěn)性和齒輪壽命,具體尺寸根據(jù)裝配圖選定。 3.6各檔傳動(dòng)比及其齒輪齒數(shù)的確定 3.6.1 確定一檔齒輪的齒數(shù) 已知一檔傳動(dòng)比 （3-7） 為了確定Z9和Z10的齒數(shù)，先求其齒數(shù)和： （3-8） 其中 A =75.72mm、m =3；故有。選擇齒輪的齒數(shù)時(shí)應(yīng)注意最好不使相配齒輪的齒數(shù)和為偶數(shù)，以減少因大、小齒輪的齒數(shù)間有公約數(shù)的機(jī)會(huì)，否則會(huì)引起齒面的不均勻磨損。則取=51。當(dāng)轎車三軸式的變速器時(shí)，則可在15～18之間選擇，此處取=18，則可得出=33。 上面根據(jù)初選的A及m計(jì)算出的可能不是整數(shù)，將其調(diào)整為整數(shù)后，從式（3-8）看出中心距有了變化，這時(shí)應(yīng)從及齒輪變位系數(shù)反過(guò)來(lái)計(jì)算中心距A，再以這個(gè)修正后的中心距作為以后計(jì)算的依據(jù)。 這里修正為51，則根據(jù)式（3-8）反推出A=76.5mm。 3.6.2確定常嚙合齒輪副的齒數(shù) 由式（3-7）求出常嚙合齒輪的傳動(dòng)比 （3-9） 由已知數(shù)據(jù)可得： 而常嚙合齒輪的中心距與一檔齒輪的中心距相等，且斜齒輪中心距 （3-10） 由此可得： （3-11） 根據(jù)已知數(shù)據(jù)可計(jì)算出：。 聯(lián)立方程式可得：=19、=34。 則根據(jù)式（3-7）可計(jì)算出一檔實(shí)際傳動(dòng)比為： 。 3.6.3確定其他檔位的齒數(shù) 二檔傳動(dòng)比 （3-12） 而故有：，對(duì)于斜齒輪： （3-13） 故有： 聯(lián)立方程式得：。 按同樣的方法可分別計(jì)算出：三檔齒輪 ；五檔齒輪 。 3.6.4確定倒檔齒輪的齒數(shù) 一般情況下，倒檔傳動(dòng)比與一檔傳動(dòng)比較為接近，在本設(shè)計(jì)中倒檔傳動(dòng)比取3.7。中間軸上倒檔傳動(dòng)齒輪的齒數(shù)比一檔主動(dòng)齒輪10略小，取。而通常情況下，倒檔軸齒輪取21~23，此處取=23。 由 （3-14） 可計(jì)算出。 因本設(shè)計(jì)倒檔齒輪是直齒輪，故可得出中間軸與倒檔軸的中心距 而倒檔軸與輸出軸的中心距 取整72mm 3.7齒輪的變位系數(shù)的選擇 變位齒輪主要有兩類：高度變位和角度變位。高度變位齒輪副的一對(duì)嚙合齒輪的變位系數(shù)的和為零。高度變位可增加小齒輪的齒根強(qiáng)度，使它達(dá)到和大齒輪強(qiáng)度想接近的程度。高度變位齒輪副的缺點(diǎn)是不能同時(shí)增加一對(duì)齒輪的強(qiáng)度，也很難降低噪聲。角度變位齒輪副的變位系數(shù)之和不等于零。角度變位可獲得良好的嚙合性能及傳動(dòng)質(zhì)量指標(biāo)，故采用得較多。 變位系數(shù)的選擇原則 ： （1）、對(duì)于高檔齒輪，應(yīng)按保證最大接觸強(qiáng)度和抗膠合及耐磨損最有利的原則選擇變位系數(shù)。 （2）、對(duì)于低檔齒輪，為提高小齒輪的齒根強(qiáng)度，應(yīng)根據(jù)危險(xiǎn)斷面齒厚相等的條件來(lái)選擇大、小齒輪的變位系數(shù)。 （3）、總變位系數(shù)越小，齒輪齒根抗彎強(qiáng)度越低。但易于吸收沖擊振動(dòng)，噪聲要小一些。 為了降低噪聲，對(duì)于變速器中除去一、二檔以外的其它各檔齒輪的總變位系數(shù)要選用較小一些的數(shù)值。一般情況下，隨著檔位的降低，總變位系數(shù)應(yīng)該逐檔增大。一、二檔和倒檔齒輪，應(yīng)該選用較大的值。 最小變?yōu)橄禂?shù) 第四章 變速器齒輪的強(qiáng)度計(jì)算與材料選擇 4.1變速器齒輪的幾何計(jì)算 汽車變速器齒輪均為漸開線齒輪。漸開線齒輪除了能滿足傳動(dòng)平穩(wěn)、傳動(dòng)比恒定不變等傳動(dòng)的基本要求外，還有互換性好、中心距具有可分離性及刀齒刀具制造容易等優(yōu)點(diǎn)。漸開線齒輪的正確嚙合條件是：兩齒輪的模數(shù)、分度圓壓力角必須分別相等，兩齒輪的螺旋角必須相等而方向相反。 如圖4-1 基圓齒形 表4-1漸開線圓柱齒輪的基準(zhǔn)齒形 基本要素名稱 代號(hào) 標(biāo)準(zhǔn)齒 短齒 增大齒形角 齒形角 ` 齒頂高系數(shù) 徑向間隙系數(shù) 齒根圓角半徑 （1）直齒圓柱齒輪計(jì)算 （見(jiàn)表4-2） Ⅰ檔直齒圓柱齒輪計(jì)算：m=3mm 表4-2直齒圓柱齒輪尺寸計(jì)算 計(jì)算項(xiàng)目 計(jì)算 公式 齒輪編號(hào) Z10 Z9 Z12 Z11 Z13 齒寬 b 18 16 21 18.5 18.5 齒數(shù) Z 18 33 12 27 23 分度圓直徑mm 54 99 36 81 69 齒頂圓直徑mm 60 105 42 87 75 齒根圓直徑mm 46.5 91.5 28.5 73.5 61.5 基圓直徑mm 50.74 93.03 33.83 76.12 64.84 （2）斜齒圓柱齒輪計(jì)算 表4-3 斜齒圓柱齒輪計(jì)算 名稱 符號(hào) 二檔 三檔 五檔 常嚙 Z8 Z7 Z6 Z5 Z4 Z3 Z2 Z1 齒數(shù) Z 22 31 27 26 36 17 34 19 螺旋角 30° 30° 30° 30° 30° 30° 30° 30° 法面模數(shù) 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 端面模數(shù) 2.89 2.89 2.89 2.89 2.89 2.89 2.89 2.89 法面壓力角 20° 20° 20° 20° 20° 20° 20° 20° 端面壓力角 25.3° 25.3° 25.3° 25.3° 25.3° 25.3° 25.3° 25.3° 法面齒距 7.85 7.85 7.85 7.85 7.85 7.85 7.85 7.85 端面齒距 9.08 9.08 9.08 9.08 9.08 9.08 9.08 9.08 分度圓直徑 63.58 89.59 78.03 75.14 104.04 49.13 98.26 54.91 齒頂圓直徑 68.58 94.59 83.03 80.14 109.04 54.13 103.26 60.91 齒根圓直徑 57.33 83.33 71.78 68.89 97.79 42.88 92.01 48.66 基圓直徑 70.32 98.76 86.31 83.11 115.07 53.34 108.68 60.73 計(jì)算公式如下： 端面模數(shù) 法面齒距 端面齒距 分度圓直徑 齒頂圓直徑 齒根圓直徑 基圓直徑 4.2齒輪的強(qiáng)度計(jì)算與校核 4.2.1.齒輪彎曲應(yīng)力計(jì)算 Ⅰ檔直齒圓柱齒輪：m=3mm （4-1） （4-2） （4-3） （4-4） （4-5） （4-6） ……應(yīng)力集中系數(shù)，可近似取1.65 ……摩擦力影響系數(shù)，主動(dòng)輪取1.1，從動(dòng)輪取0.9 ……齒寬（mm），b10取18，b9取16 ……端面齒距（mm），t=πm=9.5 ……齒形系數(shù)，取0.21 （4-7） （4-8） 當(dāng)計(jì)算載荷取到作用到變速器輸入軸時(shí)的最大扭矩時(shí)，一擋直齒輪的彎曲應(yīng)力在400～850MPa，故符合要求。 （2）斜齒輪彎曲應(yīng)力 （4-9） 式中為重合度影響系數(shù)，取2.0 應(yīng)力集中系數(shù)，可近似取1.50 ……齒寬（mm），依據(jù)各齒輪的齒寬取值 ……端面齒距（mm）， ……齒形系數(shù)，按當(dāng)量齒數(shù)查表得 二檔齒輪圓周力： （4-10） 齒輪8的當(dāng)量齒數(shù)齒形系數(shù)查表得 （4-11） 同理得： 依據(jù)計(jì)算二擋齒輪的方法可以得到其他檔位的彎曲應(yīng)力，其計(jì)算結(jié)果如下： 三擋： 五擋： 當(dāng)計(jì)算載荷取作用到輸入軸的最大扭矩時(shí)，對(duì)常嚙合齒輪和高擋齒輪，許用應(yīng)力在180MPa～700MPa,以上校核在其范圍內(nèi)，強(qiáng)度要求符合。 4.2.2 輪齒接觸應(yīng)力計(jì)算 （4-12） （1）直齒圓柱齒輪：m=3mm （4-13） （4-14） （4-15） 滲碳齒輪的許用應(yīng)力在19002500 之間，應(yīng)力基本符合要求 （2）斜齒圓柱齒輪：m=2.5mm （4-16） （4-17） （4-18） 同理得 同理得： 三檔： 五檔 滲碳齒輪的許用應(yīng)力在1700～3300之間，強(qiáng)度大概符合要求。 4.3變速器齒輪的材料及熱處理 現(xiàn)代汽車變速器齒輪大都采用滲碳合金鋼制造，使輪齒表面的高硬度與輪齒心部的高韌性相結(jié)合，以大大提高其接觸強(qiáng)度、彎曲強(qiáng)度及耐磨性。在選擇齒輪的材料及熱處理時(shí)也應(yīng)考慮到其機(jī)械加工性能及制造成本。 國(guó)產(chǎn)汽車變速器齒輪常用材料是20CrMnTi(過(guò)去的鋼號(hào)18 CrMnTi)，也采用20Mn2TiB,20MnVB,20MnVoB的，這些低碳合金鋼都需隨后的滲碳、淬火處理，以提高表面硬度，細(xì)化材料晶粒。為了消除內(nèi)應(yīng)力，還要進(jìn)行回火[8]。 變速器齒輪輪齒表面滲碳層深度的推薦范圍如下： 滲碳層深度 0.8~1.2mm 滲碳層深度 0.9~1.3mm 滲碳層深度 1.0~1.6mm 第五章 變速器軸的設(shè)計(jì)與校核 5.1 變速器軸的結(jié)構(gòu)和尺寸 5.1.1 軸的結(jié)構(gòu) 輸入軸通常和齒輪做成一體，前端大都支撐在飛輪內(nèi)腔的軸承上，其軸徑根據(jù)前軸承內(nèi)徑確定。該軸承不承受軸向力，軸的軸向定位一般由后軸承用卡環(huán)和軸承蓋實(shí)現(xiàn)。輸入軸長(zhǎng)度由離合器的軸向尺寸確定，而花鍵尺寸應(yīng)依離合器從動(dòng)盤轂的標(biāo)準(zhǔn)件內(nèi)花鍵設(shè)計(jì)。輸入軸形狀如圖5-1所示： 圖5-1 變速器輸入軸 中間軸分為旋轉(zhuǎn)軸式和固定軸式。本設(shè)計(jì)采用的是旋轉(zhuǎn)軸式傳動(dòng)方案。由于一檔齒輪較小，通常和中間軸做成一體，而高檔齒輪則分別用鍵固定在軸上，以便齒輪磨損后更換。其結(jié)構(gòu)如下圖所示： 圖5-2 變速器中間軸 5.1.2 軸的尺寸 變速器軸的確定和尺寸，主要依據(jù)結(jié)構(gòu)布置上的要求并考慮加工工藝和裝配工藝要求而定。在草圖設(shè)計(jì)時(shí)，由齒輪、換檔部件的工作位置和尺寸可初步確定軸的長(zhǎng)度。而軸的直徑可參考同類汽車變速器軸的尺寸選定，也可由下列經(jīng)驗(yàn) 輸入軸和中間軸： （5-1） 輸出軸： （5-2） 式中——發(fā)動(dòng)機(jī)的最大扭矩，N·m 為保證設(shè)計(jì)的合理性，軸的強(qiáng)度與剛度應(yīng)有一定的協(xié)調(diào)關(guān)系。因此，軸的直徑d與軸的長(zhǎng)度L的關(guān)系可按下式選?。? 輸入軸和中間軸：d/L=0.160.18； 輸出軸：d/L=0.180.21。 本次汽車變速器軸的設(shè)計(jì)主要是輸入軸、輸出軸與中間軸，還有一軸為倒檔齒輪用軸。軸的具體樣式與尺寸在零件圖中有具體的體現(xiàn)，下表列出軸的設(shè)計(jì)最小半徑尺寸與設(shè)計(jì)長(zhǎng)度： 表 5-1 軸參數(shù)表 設(shè)計(jì)最小半徑（mm） 設(shè)計(jì)長(zhǎng)度（mm） 輸入軸 18 186 輸出軸 20 326 中間軸 25 300 倒檔軸 10 100 由變速器結(jié)構(gòu)布置考慮到加工和裝配而確定的軸的尺寸，一般來(lái)說(shuō)強(qiáng)度是足夠的，僅對(duì)其危險(xiǎn)斷面進(jìn)行驗(yàn)算即可。對(duì)于本設(shè)計(jì)的變速器來(lái)說(shuō)，在設(shè)計(jì)的過(guò)程中，軸的強(qiáng)度和剛度都留有一定的余量，所以，在進(jìn)行校核時(shí)只需要校核一檔處即可；因?yàn)檐囕v在行進(jìn)的過(guò)程中，一檔所傳動(dòng)的扭矩最大，即軸所承受的扭矩也最大。由于輸出軸結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，故作為重點(diǎn)的校核對(duì)象。下面對(duì)輸入軸和輸出軸進(jìn)行校核。 5.2.1輸入軸的強(qiáng)度與剛度校核 因?yàn)檩斎胼S在運(yùn)轉(zhuǎn)的過(guò)程中，所受的彎矩很小，可以忽略，可以認(rèn)為其只受扭矩。此中情況下，軸的扭矩強(qiáng)度條件公式為 （5-3） 式中 ——扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，MPa； T ——軸所受的扭矩，N·mm； ——軸的抗扭截面系數(shù)，； P ——軸傳遞的功率，kw； d ——計(jì)算截面處軸的直徑，mm； [] ——許用扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，MPa。 其中P =95kw，n =5750r/min,d =24mm；代入上式得： 由查表可知[]=55MPa，故[]，符合強(qiáng)度要求。 軸的扭轉(zhuǎn)變形用每米長(zhǎng)的扭轉(zhuǎn)角來(lái)表示。其計(jì)算公式為： （5-4） 式中T ——軸所受的扭矩，N·mm； G ——軸的材料的剪切彈性模量，MPa,對(duì)于鋼材，G =8.1MPa； ——軸截面的極慣性矩，，； 將已知數(shù)據(jù)代入上式可得： 對(duì)于一般傳動(dòng)軸可??；故也符合剛度要求。 5.2.2輸出軸的強(qiáng)度與剛度校核 （1）、軸的強(qiáng)度校核 計(jì)算用的齒輪嚙合的圓周力、徑向力及軸向力可按下式求出： （5-5） （5-6） （5-7） 式中 ——至計(jì)算齒輪的傳動(dòng)比，此處為三檔傳動(dòng)比3.85； d ——計(jì)算齒輪的節(jié)圓直徑，mm，為105mm； ——節(jié)點(diǎn)處的壓力角，為16°； ——螺旋角，為30°； ——發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，為170000N·mm。 代入上式可得： ； ； 。 危險(xiǎn)截面的受力圖為： 圖5-3 危險(xiǎn)截面受力分析 水平面：（160+75）=75 ，可得出=1317.4N； 水平面內(nèi)所受力矩： 垂直面： （5-8） 可求出 =6879.9N 垂直面所受力矩：。 該軸所受扭矩為：。 故危險(xiǎn)截面所受的合成彎矩為： （5-9） 可得M 則在彎矩和轉(zhuǎn)矩聯(lián)合作用下的軸應(yīng)力（MPa）： （5-10） 將代入上式可得：，在低檔工作時(shí)[]=400MPa，因此有： ，符合要求。 （2）、軸的剛度校核 輸出軸在垂直面內(nèi)的撓度和在水平面內(nèi)的撓度可分別按下式計(jì)算： （5-11） （5-12） 式中 ——齒輪齒寬中間平面上的徑向力（N）,這里等于； ——齒輪齒寬中間平面上的圓周力（N），這里等于； E ——彈性模量（MPa），（MPa），E =MPa； I ——慣性矩（），，d為軸的直徑（）； a、b ——為齒輪坐上的作用力距支座A、B的距離（）； L ——支座之間的距離（）。 將數(shù)值代入式（5-11）和（5-12）得： ， 。 故軸的全撓度為，符合剛度要求。 第六章 同步器及換擋機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 由于變速器輸入軸與輸出軸以各自的速度旋轉(zhuǎn)，變換檔位時(shí)會(huì)存在一個(gè)"同步"問(wèn)題，同步器使將要嚙合的齒輪達(dá)到一致的轉(zhuǎn)速而順利嚙合的機(jī)構(gòu)。同步器有常壓式，慣性式和自行增力式等種類，鎖環(huán)式同步器是慣性式同步器的一種，它主要由接合套、同步鎖環(huán)等組成，它的特點(diǎn)是依靠摩擦作用實(shí)現(xiàn)同步。接合套、同步鎖環(huán)和待接合齒輪的齒圈上均有倒角（鎖止角），同步鎖環(huán)的內(nèi)錐面與待接合齒輪齒圈外錐面接觸產(chǎn)生摩擦。鎖止角與錐面在設(shè)計(jì)時(shí)已作了適當(dāng)選擇，錐面摩擦使得待嚙合的齒套與齒圈迅速同步，同時(shí)又會(huì)產(chǎn)生一種鎖止作用，防止齒輪在同步前進(jìn)行嚙合。當(dāng)同步鎖環(huán)內(nèi)錐面與待接合齒輪齒圈外錐面接觸后，在摩擦力矩的作用下齒輪轉(zhuǎn)速迅速降低（或升高）到與同步鎖環(huán)轉(zhuǎn)速相等，兩者同步旋轉(zhuǎn)，齒輪相對(duì)于同步鎖環(huán)的轉(zhuǎn)速為零，因而慣性力矩也同時(shí)消失，這時(shí)在作用力的推動(dòng)下，接合套不受阻礙地與同步鎖環(huán)齒圈接合，并進(jìn)一步與待接合齒輪的齒圈接合而完成換檔過(guò)程。 本設(shè)計(jì)關(guān)于同步器和換擋機(jī)構(gòu)不再詳敘。 第七章 結(jié)論 變速器是完成傳動(dòng)系任務(wù)的重要部件。也是決定整車性能的主要部件之一。變速器的結(jié)構(gòu)對(duì)汽車的動(dòng)力性、燃料經(jīng)濟(jì)性、換擋操縱的可靠性與輕便性、傳動(dòng)平穩(wěn)性與效率等都有直接的影響。 本設(shè)計(jì)依據(jù)微型轎車五菱宏光給定發(fā)動(dòng)機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩、轉(zhuǎn)速及最高車速、最大爬坡度相關(guān)參數(shù)匹配，設(shè)計(jì)中間軸式機(jī)械變速器。特點(diǎn)是其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、緊湊且最抵擋外其他各擋的傳動(dòng)效率高、噪聲低，中間軸式變速器結(jié)構(gòu)發(fā)展趨勢(shì)是增多常嚙合齒輪副的數(shù)目。本設(shè)計(jì)采用常嚙合式，且采用斜齒輪，因?yàn)樾饼X比直齒有更長(zhǎng)的壽命、更低的噪聲。著重對(duì)變速器齒輪的結(jié)構(gòu)參數(shù)、軸的結(jié)構(gòu)尺寸等進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，同時(shí)對(duì)各結(jié)構(gòu)件進(jìn)行分析設(shè)計(jì)、改進(jìn)，合理布置各部分總成，以達(dá)到良好的性能。一擋和高檔匹配最高車速，承載發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩，整個(gè)變速器結(jié)構(gòu)尺寸滿足微型轎車五菱宏光的結(jié)構(gòu)要求。 參考文獻(xiàn) [1]濮良貴，紀(jì)名剛主編.機(jī)械設(shè)計(jì)（第八版）.北京：高等教育出版社，2006 [2]潘存云，唐進(jìn)元主編.機(jī)械原理.長(zhǎng)沙：中南大學(xué)出版社，2011 [3]趙右紅，周知進(jìn)主編.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo).長(zhǎng)沙：中南大學(xué)出版社，2011 [4]周良德，朱泗芳主編.現(xiàn)代工程圖學(xué).長(zhǎng)沙：湖南科學(xué)技術(shù)出版社，2008 [5]鄭江 許瑛主編.機(jī)械設(shè)計(jì).北京：中國(guó)林業(yè)出版社，北京大學(xué)出版社，2006 [6]陳?？骶?機(jī)械基礎(chǔ).-3版.北京:中國(guó)勞動(dòng)社會(huì)保障出版社，2001 [7]王望予主編.汽車設(shè)計(jì).-4版.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2004 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