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1、單擊此處編輯母版標題樣式,單擊此處編輯母版文本樣式,第二級,第三級,第四級,第五級,*,*,*,第四章材料在高溫下的力學性能,在航空航天、能源和化工等工業(yè)領域，許多機件是在高溫下長期服役的，如發(fā)動機、鍋爐、煉油設備等，它們對材料的高溫力學性能提出了很高的要求。,正確地評價材料、合理地使用材料、開發(fā)新型高溫材料,2,渦輪噴氣發(fā)動機示意圖,自,20,世紀,40,年代以來,航空發(fā)動機渦輪前進口溫度從,730,上升到,1700,以上,復雜渦輪空心葉片斷面,3,金屬材料隨著溫度的升高，強度極限逐漸降低，斷裂方式由穿晶斷裂逐漸向沿晶斷裂過渡，常溫下可以用來強化鋼鐵材料的手段，如,加工硬化,、,固溶強化,及

2、,沉淀強化,等，隨著溫度的升高強化效果逐漸消失；,對常溫下脆性斷裂的陶瓷材料，到了高溫，借助于外力和熱激活的作用，形變的一些障礙得以克服，材料內部質點發(fā)生了不可逆的微觀位移，陶瓷也變?yōu)榘胨苄圆牧希?高分子材料的粘彈性又使其具有不同于其他材料的高溫性能特點,;,在常溫下，時間對材料的力學性能幾乎沒有影響，而在高溫時，力學性能就表現出了,時間效應,，如金屬材料的強度極限隨承載時間的延長而降低。,高溫對材料的力學性能影響,4,所謂溫度的高低，是相對于材料的熔點而言的，一般用“約比溫度,(,T,/,T,m,)”,來描述，其中，,T,為試驗溫度，,T,m,為材料熔點，都采用熱力學溫度表示當,T/T,m,

3、0.40.5,時為高溫，反之則為低溫。,在這樣的高溫下長時服役，金屬的微觀結構、形變和斷裂機制都會發(fā)生變化。因此，室溫下具有優(yōu)良力學件能的材料，不一定能滿足機件在高溫下長時服役對力學性能的要求。因為材料的力學性能隨溫度的變化規(guī)律各不相同。,關于高溫的定義,5,4.1,高溫蠕變性能,材料在高溫下力學行為的一個重要特點就是產生蠕變所謂蠕變就是材料在長時間的恒溫、恒載荷作用下緩慢地產生塑性變形的現象由于這種變形而最后導致材料的斷裂稱為蠕變斷裂。,材料在較低溫度下的蠕變現象極不明顯；溫度升高至,0.3,T,m,以上時。蠕變現象才會變得愈來愈明顯。,6,一、蠕變的一般規(guī)律,OA,線段是施加載荷后，試樣產

4、生的瞬時應變,0,，不屬于蠕變，從,A,點開始隨時間的延長而產生的應變屬于蠕變，圖中,ABCD,曲線即為,蠕變曲線,曲線上任一點的斜率，表示該點的,蠕變速率，,按照蠕變速率的變化，可將蠕變過程分為,3,個階段,7,第,階段,；,AB,段，稱為減速蠕變階段,(,又稱過渡蠕變階段,),，這一階段開始的蠕變速率很大，隨著時間的延長，蠕變速率逐漸減小，到,B,點，蠕變速率達到最小值。,第,階段,：,BC,段，稱為恒速蠕變階段,(,又稱穩(wěn)態(tài)蠕變階段,),，這一階段的特點是蠕變速率幾乎不變，一般所指的材料蠕變速率，就是以這一階段的蠕變速率來表示的。,第,階段,：,CD,段，稱為加速蠕變階段,(,又稱為失穩(wěn)

5、蠕變階段,),，隨著時間的延長，蠕變速率逐漸增大，到,D,點發(fā)生蠕變斷裂。,蠕變與時間的關系：,0,：瞬時蠕變，,f(t,),：減速蠕變,Dt,：恒速蠕變，,(t,),：加速蠕變,8,蠕變曲線隨應力的大小和溫度的高低而變化，在恒溫下改變應力，或在恒定應力下改變溫度，蠕變曲線都將發(fā)生變化。,當減小應力或降低溫度時，蠕變第,階段延長，甚至不出現第,階段,；相反，,當增加應力或提高溫度時，蠕變第,階段縮短，甚至消失，試樣經過減速蠕變后很快進入第,階段而斷裂。,9,高分子材料,由于它的,粘彈性,決定了與金屬材料、陶瓷材料不同的蠕變特性。蠕變曲線也可分為,3,個階段，,第,階段,：,AB,段，為可逆形變

6、階段，是普通的彈性變形，即應力和應變成正比；,第,階段,：,BC,段，為推遲的彈性變形階段，也稱高彈性變形發(fā)展階段；,第,階段,：,CD,段，為不可逆變形階段，是以較小的恒定應變速率產生變形，到后期，會產生頸縮，發(fā)生蠕變斷裂,彈性變形引起的蠕變，當載荷去除后，可以發(fā)生回復，稱為,蠕變回復,，這是高分子材料的蠕變與其他材料的不同之一。材料不同或試驗條件不同時，蠕變曲線的,3,個階段的相對比例會發(fā)生變化，但總的特征是相似的,10,二、蠕變變形機理,(1),位錯滑移蠕變機理,材料的塑性變形主要是由于位錯的滑移引起的，在一定的載荷作用下，滑移面上的位錯運動到一定程度后，位錯運動受阻發(fā)生堆積，就不能繼續(xù)

7、滑移，也就是只能產生一定的塑性變形。,常溫下，如果要繼續(xù)產生塑性變形，則必須提高載荷，增大位錯滑移的切應力，才能使位錯重新增殖和運動；,高溫下，由于溫度的升高，給原子和空位提供了熱激活的可能，使得位錯可以克服某些障礙得以運動，繼續(xù)產生塑性變形。,11,12,在蠕變第,階段，由于蠕變變形逐漸產生形變硬化，使位錯源開動的阻力和位錯滑動的阻力逐漸增大，致使蠕變速率不斷降低，因此形成了減速蠕變階段。,在蠕變的第,階段，由于形變硬化的不斷發(fā)展，促進了動態(tài)回復的發(fā)生，使材料不斷軟化當形變硬化和回復軟化達到動態(tài)平衡時，蠕變速率為一常數，因此形成了恒速蠕變階段。,13,在高溫度下，原子和空位可以發(fā)生熱激活擴散

8、，在不受外力的情況下，它們的擴散是隨機的，在宏觀上沒有表現但是在外力作用下，晶體內部產生不均勻應力場，原子和空位在不同的位置具有不同的勢能，它們會由高勢能位向低勢能位進行定向擴散。,(2),擴散蠕變機理,在拉應力的作用下，晶體,ABCD,晶界上的空位勢能發(fā)生變化，,垂直于拉應力軸的晶界,(,圖中,A,、,B,晶界,),處于高勢能態(tài),、,平行于拉應力軸的晶界,(,圖中,C,、,D,晶界,),處于低勢能態(tài),，,因此，導致空位由勢能高的,A,、,B,晶界向勢能低的,C,、,D,晶界擴散，空位的擴散引起原子向相反的方向擴散，從而引起晶粒沿拉伸軸方向伸長，垂直于拉伸軸方向收縮，致使晶體產生蠕變,14,晶

9、界在外力的作用下，會發(fā)生相對滑動變形，在常溫下，可以忽略不計，但在高溫時，晶界的相對滑動可以引起明顯的塑性變形，產生蠕變。,對于金屬材料和陶瓷材料，晶界的滑動一般是由晶粒的純彈性畸變和空位的定向擴散引起的，在外力作用下，晶粒發(fā)生彈性位移而產生蠕變，但這一貢獻不大，主要的還是空位的定向擴散。,(3),晶界滑動蠕變機理,15,高分子材料在恒定應力的作用下，分子鏈由卷曲狀態(tài)逐漸伸展，發(fā)生蠕變變形，這是體系熵值減小的過程。當外力減小或去除后，體系自發(fā)地趨向熵值增大的狀態(tài)，分子鏈由伸展狀態(tài)向卷曲狀態(tài)回復，表現為高分子材料的蠕變回復特性。,(4),粘彈性機理,16,三、蠕變斷裂機理,蠕變斷裂有兩種情況：,

10、第一種情況是對于那些不含裂紋的高溫機件，在高溫長期服役過程中，由于蠕變裂紋相對均勻地在機件內部萌生和擴展，顯微結構變化引起的蠕變抗力的降低以及環(huán)境損傷導致的斷裂。,第二種情況是高溫工程機件中，原來就存在裂紋或類似裂紋的缺陷，其斷裂是由于主裂紋的擴展引起的。,(,屬于,高溫斷裂力學,內容,),17,晶間斷裂,是蠕變斷裂的普通形式，高溫低應力下情況更是如此，這是因為溫度升高，多晶體晶內及晶界強度都隨之降低，但后者降低速率更快，造成高溫下晶界的相對強度較低的緣故，通常將晶界和晶內強度相等的溫度稱為,等強溫度,。,晶界斷裂有兩種模型：,晶界滑動和應力集中模型，,空位聚集模型,18,在蠕變溫度下，持續(xù)的

11、恒載荷導致位于最大切應力方向的晶界滑動，這種滑動必然在三晶粒交界處形成應力集中，如果這種應力集中不能被滑動晶界前方晶粒的塑性變形或晶界的遷移所松弛，那么當應力集中達到晶界的結合強度時，在三晶粒交界處必然發(fā)生開裂，形成楔形空洞。,晶界滑動和晶內滑移可能在晶界形成交截，使晶界曲折，曲折的晶界和晶界夾雜物阻礙了晶界的滑動，引起應力集中，導致空洞形成。,(1),晶界滑動和應力集中模型,19,(2),空位聚集模型,在垂直于拉應力的那些晶界上，當應力水平超過臨界值時，通過空位聚集的方式萌生空洞，空洞核心一旦形成，在應力作用下，空位由晶內和沿晶界繼續(xù)向空洞處擴散，使空洞長大并互相連接形成裂紋裂紋形成后，隨時

12、間的延長，裂紋不斷擴展，達到臨界值后，材料發(fā)生蠕變斷裂。,20,蠕變斷裂究竟以何種方式發(fā)生，取決于具體材料、應力水平、溫度、加載速率和環(huán)境介質等因素,.,在高應力高應變速率下：,溫度低時，金屬材料通常發(fā)生滑移引起的解理斷裂或晶間斷裂，這屬于一種脆性斷裂方式，其斷裂應變小，即使在較高溫度下，多晶體在發(fā)生整體屈服后再斷裂，斷裂應變一般也不會超過,10%,溫度高于韌脆轉變溫度時，斷裂方式從脆性解理和晶間斷裂轉變?yōu)轫g性穿晶斷裂它是通過在第二相界面上空洞生成、長大和連接的方式發(fā)生的，斷口的典型特征是韌窩,應力高時，這種由空洞長大的斷裂方式瞬時發(fā)生，不屬于蠕變斷裂；,應力較低、溫度相對較高時空洞由于緩慢蠕

13、變而長大，最終導致斷裂這種斷裂伴隨有較大的斷裂應變,21,在較低應力和較高溫度下：,通過在晶界空位聚集形成空洞和空洞長大的方式發(fā)生晶界蠕變斷裂，這種斷裂是由擴散控制的，低溫下由空位擴散導致的這種斷裂過程十分緩慢，實際上觀察不到斷裂的發(fā)生,在高溫高應力下：,在強烈變形部位將迅速發(fā)生回復再結晶，晶界能夠通過擴散發(fā)生遷移，即使在晶界上形成空洞，空洞也難以繼續(xù)長大因為空洞的長大主要是依靠空位沿晶界不斷向空洞處擴散的方式完成的，而晶界的遷移能夠終止空位沿晶界的擴散、結果蠕變斷裂以類似于“頸縮”的方式進行，即試樣被拉斷,金屬材料蠕變斷裂斷口的宏觀特征為：,一是在斷口附近產生塑性變形，在變形區(qū)域附近有很多裂

14、紋，使斷裂機件表面出現龜裂現象；另一個特征是由于高溫氧化，斷口表面往往被一層氧化膜所覆蓋微觀特征主要是冰糖狀花樣的沿晶斷裂,22,描述材料的蠕變性能常采用蠕變極限、持久強度、松弛穩(wěn)定性等力學性能指標,(1),蠕變極限,四、蠕變性能指標,高溫服役的機件在其服役期內，不允許產生過量的蠕變變形，否則將引起機件的早期失效因此，需要一個力學性能指標來表示材料在高溫下受到載荷長時間作用時，對于蠕變變形的抗力蠕變極限就是這樣一個力學性能指標，它表示材料對高溫蠕變變形的抗力，是選用高溫材料、設計高溫下服投機件的主要依據之一,23,在給定溫度下使試樣在蠕變第二階段產生規(guī)定穩(wěn)態(tài)蠕變速率的最大應力，定義為蠕變極限，

15、,蠕變極限的表示方法有兩種：,第一種方法,其中：,T,表示溫度,(),，,表示第二階段的穩(wěn)態(tài)蠕變速率,(%/h),；,右式意義：在,500,的條件下，第二階段的穩(wěn)態(tài)蠕變速率等于,110,-5,%/h,的蠕變極限為,80MPa,。,在高溫下長期服役的機件，如在汽輪機、電站鍋爐的設計中，常把蠕變速率等于,110,-5,%/h,的應力定義為蠕變極限，作為選材和機件設計的依據,24,在給定溫度和時間的條件下，使試樣產生規(guī)定的蠕變應變的最大應力，定義為蠕變極限，,其中：,T,表示測試溫度,(),，,/t,表示在給定的時間,t,內產生的蠕變應變?yōu)?右式表示材料在,500,時，,10000h,產生,1,的蠕

16、變應變的蠕變極限為,l00MPa,在蠕變時間短而蠕變速率又較大的情況下，一般采用這種定義方法因為對于短時蠕變試驗，第一階段的蠕變變形量所占比例較大，第二階段的蠕變速率又不易測定，所以用總蠕變變形量作為測量對象比較合適,第二種方法,25,(2),持久強度,某些在高溫下工作的機件，蠕變變形很小或對變形要求不嚴格，只要求機件在使用期內不發(fā)生斷裂在這種情況下，要用持久強度作為評價材料、設計機件的主要依據,持久持久強度是材料在一定的溫度下和規(guī)定的時間內，不發(fā)生蠕變斷裂的最大應力,表示某種材料在,600,下工作,1000h,的持久強度為,200MPa,，若,200MPa,或,t,1000h,，試件均發(fā)生斷裂,這里所說的規(guī)定時間是以零件設計時的,工作壽命,為依據的，對于有些重要的零件，例如航空發(fā)動機的渦輪盤、葉片等，不僅要求材料具有一定的蠕變極限，同時也要求材料具有一定的持久強度，兩者都是設計的重要依據。,26,持久塑性,持久塑性,用試樣斷裂后的,延伸率,和,斷面收縮率,來表示，它反映材料在高溫長時間作用下的塑性性能，是衡量材料蠕變脆性的一個重要指標很多材料在高溫下長時間工作后，延伸率降低，往往發(fā)生