CA6140車床手柄座M5.5mm,ca6140,車床,手柄,m5,mm,妹妹 燕山大學 機械加工工藝過程卡片 產(chǎn)品型號 零件圖號 產(chǎn)品名稱 零件名稱 共 頁 第 頁 材料牌號 毛坯種類 毛坯外形尺寸 每毛坯件數(shù) 每臺件數(shù) 備注 序號 工序名稱 工序內(nèi)容 車間 工段 設(shè)備 工藝裝備 工時 夾具 刀具 量具 準終 單件 1 銑端面 半精銑φ45mm圓柱小端面 立式銑床X51 高速鋼套式面銑刀 游標卡尺 40.45s 2 鉆孔 鉆,粗鉸，精鉸φ25mm孔 搖臂鉆床Z37 硬質(zhì)合金錐柄麻花鉆、鉸刀 游標卡尺、內(nèi)徑千分尺、塞規(guī) 239.39s 3 拉鍵槽 拉鍵槽 拉床 拉刀 游標卡尺 20.5s 4 鉆孔 鉆,粗鉸 ,精鉸φ10mm孔 立式鉆床Z525 復(fù)合麻花鉆、鉸刀 游標卡尺、內(nèi)徑千分尺、塞規(guī) 264.07s 5 銑槽 粗、精銑槽14mm 臥式銑床X62 高速鋼鑲齒三面刃銑刀 游標卡尺、塞規(guī) 235.83s 6 鉆孔 鉆 ,擴，鉸φ14mm孔 立式鉆床Z525 復(fù)合麻花鉆、鉸刀 游標卡尺、內(nèi)徑千分尺 117.99s 7 鉆孔 鉆,，攻M10mm螺紋孔 搖臂鉆床Z37 莫氏錐柄階梯麻花鉆、絲錐 卡尺 螺紋塞規(guī) 30.53s 8 鉆孔 鉆，鉸φ5mm圓錐孔 立式鉆床Z525 麻花鉆、錐柄機用1：50錐度銷子鉸刀 內(nèi)徑千分尺、塞規(guī) 31.29s 9 鉆孔 鉆,鉸φ5.5mm孔 立式鉆床Z525 麻花鉆、鉸刀 內(nèi)徑千分尺、塞規(guī) 95.4s 設(shè)計 日期 審核 日期 會簽 日期 3 燕 山 大 學 課 程 設(shè) 計 說 明 書 目 錄 第1章、 零件的分析 錯誤！未定義書簽。 1.1. 零件的功用及結(jié)構(gòu)分析 錯誤！未定義書簽。 1.2. 零件的工藝分析 錯誤！未定義書簽。 第2章、 手柄座的機械加工工藝規(guī)程設(shè)計 錯誤！未定義書簽。 2.1. 毛坯的選擇 錯誤！未定義書簽。 2.2. 基準的選擇 錯誤！未定義書簽。 (1)粗基準的選擇 錯誤！未定義書簽。 (2)精基準的選擇 錯誤！未定義書簽。 2.3. 工藝路線的擬定 錯誤！未定義書簽。 2.4. 加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的確定 錯誤！未定義書簽。 2.5. 切削用量及工時定額的確定 錯誤！未定義書簽。 第3章、 加工孔夾具設(shè)計 錯誤！未定義書簽。 3.1. 任務(wù)的提出 錯誤！未定義書簽。 3.2. 定位方案及定位裝置的設(shè)計計算 錯誤！未定義書簽。 3.2.1. 定位方案的確定 錯誤！未定義書簽。 3.2.2. 定位元件及裝置設(shè)計 錯誤！未定義書簽。 3.2.3. 定位誤差的分析計算 錯誤！未定義書簽。 3.3. 對刀或?qū)бㄑb置）設(shè)計 錯誤！未定義書簽。 3.4. 夾緊方案及裝置的設(shè)計計算 錯誤！未定義書簽。 3.4.1. 夾緊方案的確定 錯誤！未定義書簽。 3.4.2. 夾緊力大小的分析計算 錯誤！未定義書簽。 3.4.3. 夾緊機構(gòu)及裝置設(shè)計 錯誤！未定義書簽。 3.5. 連接元件及夾具體設(shè)計 錯誤！未定義書簽。 3.6. 夾具操作及維護簡要說明 錯誤！未定義書簽。 參考文獻 錯誤！未定義書簽。 附錄Ⅰ 機械加工工藝過程卡片………………………………………………19 附錄Ⅱ 機械加工工序卡片……………………………………………………20 第1章、 零件的分析 1.1. 零件的功用及結(jié)構(gòu)分析 題目所給的零件是CA6140車床的手柄座。它位于車床操作機構(gòu)中，可同時操縱離合器和制動器，即同時控制主軸的開、停、換向和制動。操作過程如下：當手把控制手柄座向上扳動時，車床內(nèi)部的拉桿往外移，則齒扇向順時針方向轉(zhuǎn)動，帶動齒條軸往右移動，通過撥叉使滑套向右移，壓下羊角形擺塊的右角，從而使推拉桿向左移動，于是左離合器接合，主軸正轉(zhuǎn)；同理，當手把控制手柄座向下扳動時，推拉桿右移，右離合器接合，主軸反轉(zhuǎn)。當手把在中間位置時，推拉桿處于中間位置，左、右離合器均不接合，主軸的傳動斷開，此時齒條軸上的凸起部分正壓在制動器杠桿的下端，制動帶被拉緊，使主鈾制動。 1.2. 零件的工藝分析 CA6140車床手柄座有多處加工表面，其間有一定位置要求。分述如下： 1．以為中心的加工表面 這一組的加工表面有的孔，以及下端面，下端面為的圓柱端面；孔壁上有距下端面11mm、與孔中心軸所在前視面呈角的螺紋孔，尺寸為M10-7H，另外還有一個尺寸為6H9的槽，孔與槽的總寬度為27.3H11。 2．以為中心的加工表面 該組的加工表面有的螺紋孔(有位置要求)，加工時測量深度為25mm，鉆孔深度為28mm。上孔壁有一個配鉸的錐銷通孔，該通孔有位置要求。 3．以為中心的加工表面 本組的加工表面有的孔(兩個)，及其兩個內(nèi)端面(對稱)，兩端面均有位置要求，端面之間的距離為mm。，孔除了有位置要求以外還有平行度的形狀公差要求(與孔壁之間的平行度公差為) 4．以為中心的加工表面 這組的加工表面有的孔，該孔通至上的槽，并有位置要求。 由上面的分析可知，加工時應(yīng)先加工完一組表面，再以這組加工后的表面為基準加工另外一組。 共33頁 第35頁 第2章、 手柄座的機械加工工藝規(guī)程設(shè)計 2.1. 毛坯的選擇 零件材料為HT200。手柄座在使用過程中不經(jīng)常的變動，它的只起支撐的作用，受到的沖擊不是很大，只是在縱向上受到很大的壓力。在加工過程中的精度保證很重要，它對工件的定位有一定的保證作用。 2.2. 基準的選擇 基面選擇是工藝規(guī)程設(shè)計中的重要工作之一。基面選擇得正確與合理可以使加工質(zhì)量得到保證，生產(chǎn)率得以提高。否則，加工工藝過程中會問題百出，更有甚者，還會造成零件的大批報廢，是生產(chǎn)無法正常進行。 (1)粗基準的選擇 對于零件而言，盡可能選擇不加工表面為粗基準。而對有若干個不加工表面的工件，則應(yīng)以與加工表面要求相對位置精度較高的不加工表面作粗基準。根據(jù)這個基準選擇原則，現(xiàn)選取孔的下端面作為粗基準，利用一組共兩塊V形塊分別支承和作主要定位面，限制5個自由度，再以一個銷釘限制最后1個自由度，達到完全定位,然后進行銑削。 (2)精基準的選擇 主要應(yīng)該考慮基準重合的問題。當設(shè)計基準與工序基準不重合時，應(yīng)該進行尺寸換算，這在以后還要專門計算。 2.3. 工藝路線的擬定 制定工藝路線得出發(fā)點,應(yīng)當是使零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精度等技術(shù)要求能得到合理的保證,在生產(chǎn)綱領(lǐng)已確定的情況下,可以考慮采用萬能性機床配以專用工卡具,并盡量使工序集中來提高生產(chǎn)率?？紤]到先面后孔的加工原則，合理具體加工工藝如下： 工序號 工序名稱 機床設(shè)備 刀具 量具 1 精銑φ45mm圓柱小端面 立式銑床X51 高速鋼套式面銑刀 游標卡尺 2 鉆,倒角，粗鉸，精鉸φ25mm孔 搖臂鉆床Z37 硬質(zhì)合金錐柄麻花鉆、鉸刀 游標卡尺、內(nèi)徑千分尺、塞規(guī) 3 拉鍵槽 拉床 拉刀 游標卡尺 4 鉆,倒角，粗鉸 ,精鉸φ10mm孔 立式鉆床Z525 復(fù)合麻花鉆、鉸刀 游標卡尺、內(nèi)徑千分尺、塞規(guī) 5 粗、精銑槽14mm 臥式銑床X62 高速鋼鑲齒三面刃銑刀 游標卡尺、塞規(guī) 6 鉆 ,擴，鉸φ14mm孔 立式鉆床Z525 復(fù)合麻花鉆、鉸刀 游標卡尺、內(nèi)徑千分尺、塞規(guī) 7 鉆,，攻M10mm螺紋孔 搖臂鉆床Z37 莫氏錐柄階梯麻花鉆、絲錐 卡尺 螺紋塞規(guī) 8 鉆，鉸φ5mm圓錐孔 立式鉆床Z525 麻花鉆、錐柄機用1：50錐度銷子鉸刀 內(nèi)徑千分尺、塞規(guī) 9 鉆,倒角，鉸φ5.5mm孔 立式鉆床Z525 麻花鉆、鉸刀 內(nèi)徑千分尺、塞規(guī) 10 鉗工臺 平銼 11 清洗 清洗機 12 終檢 游標卡尺、內(nèi)徑千分尺、塞規(guī)、螺紋塞規(guī) 2.4. 加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的確定 “手柄座”零件材料為鑄鐵，硬度為HBS65～87，毛坯的重量約為1Kg，生產(chǎn)類型為大批量生產(chǎn)，采用砂型鑄模。相關(guān)數(shù)據(jù)參見零件圖。據(jù)以上原始資料及加工路線，分別確定各家工表面的機械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸如下： 1．外圓表面延軸線方向長度方向的加工余量及公差（端面）。 查《機械制造工藝設(shè)計簡明手冊》（以下稱《工藝手冊》）表2.2～2.5，取端面長度余量均為2.5（均為雙邊加工） 銑削加工余量為： 粗銑 1mm 精銑 0.2mm 2．內(nèi)孔 查《工藝手冊》表2.2～2.5，取已鑄成孔長度余量為3，即鑄成孔半徑為21mm。 工序尺寸加工余量： 鉆孔 2mm 擴孔 0.125mm 3．其他尺寸直接鑄造得到 由于本設(shè)計規(guī)定的零件為大批量生產(chǎn)，應(yīng)該采用調(diào)整加工。因此在計算最大、最小加工余量時應(yīng)按調(diào)整法加工方式予以確認。 2.5. 切削用量及工時定額的確定 工序1：半精銑手柄座左端面A（45mm外圓凸臺端面） (1) 背吃刀量的確定 ap=1.4mm。 (2) 進給量的確定 由參考文獻【2】表2.1-73按表面粗糙度Ra3.2mm的條件選取該工序的每轉(zhuǎn)進給量f=0.5～1.2mm/r，則每分鐘進給量為： fMz=fz′z′n=f′ n=(0.5~1.2) ′10′210 mm/min=105~252mm/min 參照參考文獻【1】表4-16所列x51型立式銑床的縱向進給量取：fMz=105mm/min。 (3) 切削速度的計算 由參考文獻【2】表2.1-77中公式： 可計算得切削速度。 式中，d0為刀具尺寸(mm)；ap背吃刀量(mm)；af為每齒進給量(mm/r)；aw為切削深度(mm)；z為齒數(shù)。 由參考文獻【2】表2.1-76查得：刀具壽命T=180min； 由參考文獻【3】表2.1-77查得：Cv =23；qv=0.2；m=0.15；xv=0.1；yv=0.4；uv=0.1；pv=0.1；kv=1。 計算得切削速度為：v=50.47m/min。 由參考文獻【1】公式（5-1）,可求得該工序銑刀轉(zhuǎn)速為: n=1000v/pd=1000′50.47/(p′80) r/min=200r/min 參照參考文獻【1】表4-15所列x51型立式銑床的主軸轉(zhuǎn)速取轉(zhuǎn)速n=210r/min。再將此轉(zhuǎn)速代入?yún)⒖嘉墨I【1】公式（5-1），可求出該工序的實際銑削速度： v=npd/1000=210′p′80/1000 (m/min)=52.75 m/min 工序2： 鉆—粗鉸—精鉸25mm孔 (1) 鉆孔工步 1）背吃刀量的確定 取ap=24.5mm。 2）進給量的確定 由參考文獻【3】表3.4-2選取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f=0.35～0.5mm/r；參照參考文獻【1】表4-7所列z37型搖臂鉆床的主軸進給量取f=0.375mm/r。 3）切削速度的計算 由參考文獻【3】表3.4-8中公式： 可計算得切削速度。 式中，d0為刀具尺寸(mm)；ap背吃刀量(mm)；f為進給量(mm/r) 由參考文獻【3】表3.4-7查得：刀具壽命T=75min； 由參考文獻【3】表3.4-8查得：Cv =22.2；m=0.2；xv=0；yv=0.3；zv=0.45； kv=1。 計算得切削速度為：v=54m/min。 由參考文獻【1】公式（5-1）,可求得該工序鉆頭轉(zhuǎn)速為: n=1000v/pd=1000′54/(p′24.5) r/min=701.9r/min 參照參考文獻【1】表4-6所列z37型搖臂鉆床的主軸轉(zhuǎn)速取轉(zhuǎn)速n=710r/min。再將此轉(zhuǎn)速代入?yún)⒖嘉墨I【1】公式（5-1），可求出該工序的實際鉆削速度： v=npd/1000=710′p′24.5/1000 (m/min)=54.6 m/min (2) 粗鉸工步 1）背吃刀量的確定 取ap=0.44mm。 2）進給量的確定 由參考文獻【1】表5-31選取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f=0.8~0.15mm/r; 參照參考文獻【1】表4-7所列z37型搖臂鉆床的主軸進給量取f=1.0mm/r。 3）切削速度的計算 由參考文獻【1】表5-31選取切削速度v=4m/min。由參考文獻【1】公式（5-1）,可求得該工序鉸刀轉(zhuǎn)速為: n=1000v/pd=1000′4/(p′24.94) r/min=51r/min 參照參考文獻【1】表4-6所列z37型搖臂鉆床的主軸轉(zhuǎn)速取轉(zhuǎn)速n=56r/min。再將此轉(zhuǎn)速代入?yún)⒖嘉墨I【1】公式（5-1），可求出該工序的實際鉸削速度： v=npd/1000=56′p′24.94/1000 (m/min)=4.38m/min (2) 精鉸工步 1）背吃刀量的確定 取ap=0.06mm。 2）進給量的確定 由參考文獻【1】表5-31選取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f=0.8~0.15mm/r; 參照參考文獻【1】表4-7所列z37型搖臂鉆床的主軸進給量取f=0.75mm/r。 3）切削速度的計算 由參考文獻【1】表5-31選取切削速度v=3m/min。由參考文獻【1】公式（5-1）,可求得該工序鉸刀轉(zhuǎn)速為: n=1000v/pd=1000′3/(p′25) r/min=39r/min 參照參考文獻【1】表4-6所列z37型搖臂鉆床的主軸轉(zhuǎn)速取轉(zhuǎn)速n=45r/min。再將此轉(zhuǎn)速代入?yún)⒖嘉墨I【1】公式（5-1），可求出該工序的實際鉸削速度： v=npd/1000=45′p′25/1000 (m/min)=3.46 m/min 工序3：拉鍵槽 (1)背吃刀量的確定 取ap=6mm。 (2)進給量的確定 由參考文獻【1】表5-33選取該工步的每齒進給量f=0.06～0.2mm/z。 (3)切削速度的計算 由參考文獻【1】表5-34按表面粗糙度Ra1.6mm或公差值0.03～0.05mm，選取IV級拉削速度v=3.5～3m/min；現(xiàn)選取v=3.5m/min。 工序4: 鉆—粗鉸—精鉸10mm孔 (1) 鉆孔工步 1）背吃刀量的確定 取ap=9.8mm。 2）進給量的確定 由參考文獻【1】表5-22選取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f=0.12～0.2mm/r；參照參考文獻【1】表4-10所列z525型立式鉆床的主軸進給量取f=0.13mm/r。 3）切削速度的計算 由參考文獻【1】表5-22選取切削速度v=18m/min。由參考文獻【1】公式（5-1）,可求得該工序鉆頭轉(zhuǎn)速為: n=1000v/pd=1000′18/(p′9.8) r/min=585r/min 參照參考文獻【1】表4-9所列z525型立式鉆床的主軸轉(zhuǎn)速取轉(zhuǎn)速n=545r/min。再將此轉(zhuǎn)速代入?yún)⒖嘉墨I【1】公式（5-1），可求出該工序的實際鉆削速度： v=npd/1000=545′p′9.8/1000 (m/min)=16.77 m/min (2) 粗鉸工步 1）背吃刀量的確定 取ap=0.16mm。 2）進給量的確定 由參考文獻【1】表5-31選取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f=0.3～0.5mm/r；參照參考文獻【1】表4-10所列z525型立式鉆床的主軸進給量取f=0.36mm/r。 3）切削速度的計算 由參考文獻【1】表5-31選取切削速度v=3m/min。由參考文獻【1】公式（5-1）,可求得該工序鉸刀轉(zhuǎn)速為: n=1000v/pd=1000′3/(p′9.96) r/min=95.9r/min 參照參考文獻【1】表4-9所列z525型立式鉆床的主軸轉(zhuǎn)速取轉(zhuǎn)速n=97r/min。再將此轉(zhuǎn)速代入?yún)⒖嘉墨I【1】公式（5-1），可求出該工序的實際鉸削速度： v=npd/1000=97′p′9.96/1000 (m/min)=3.03 m/min (3) 精鉸工步 1）背吃刀量的確定 取ap=0.04mm。 2）進給量的確定 由參考文獻【1】表5-31選取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f=0.3~0.5mm/r；參照參考文獻【1】表4-10所列z525型立式鉆床的主軸進給量取f=0.28mm/r。 3）切削速度的計算 由參考文獻【1】表5-31選取切削速度v=4m/min。由參考文獻【1】公式（5-1）,可求得該工序鉸刀轉(zhuǎn)速為: n=1000v/pd=1000′4/(p′10) r/min=127.39r/min 參照參考文獻【1】表4-9所列z525型立式鉆床的主軸轉(zhuǎn)速取轉(zhuǎn)速n=140r/min。再將此轉(zhuǎn)速代入?yún)⒖嘉墨I【1】公式（5-1），可求出該工序的實際鉸削速度： v=npd/1000=140′p′10/1000 (m/min)=4.4 m/min 工序5：粗銑—半精銑槽14mm 1）粗銑工步 (1) 背吃刀量的確定 取ap=12mm。 (2) 進給量的確定 由參考文獻【2】表2.1-71選取該工序的每齒進給量fz=0.2～0.3mm/z，則每分鐘進給量為： fMz=fz′z′n=(0.15~0.3) ′10′30 mm/min=84~126mm/min 參照參考文獻【1】表4-19所列x62型臥式銑床的進給量取:fMz=95mm/min。 (3) 切削速度的計算 由參考文獻【2】表2.1-77中公式： 可計算得切削速度。 式中，d0為刀具尺寸(mm)；ap背吃刀量(mm)；af為每齒進給量(mm/r)；aw為切削深度(mm)；z為齒數(shù)。 由參考文獻【2】表2.1-76查得：刀具壽命T=180min； 由參考文獻【3】表2.1-77查得：Cv =47；qv=0.2；m=0.15；xv=0.1；yv=0.4；uv=0.5；pv=0.1；kv=1。 計算得切削速度為：v=9.85m/min。由參考文獻【1】公式（5-1）,可求得該工序銑刀轉(zhuǎn)速為: n=1000v/pd=1000′9.85/(p′125) r/min=25.1r/min 參照參考文獻【1】表4-18所列x62型臥式銑床的主軸轉(zhuǎn)速取轉(zhuǎn)速n=30r/min。再將此轉(zhuǎn)速代入?yún)⒖嘉墨I【1】公式（5-1），可求出該工序的實際銑削速度： v=npd/1000=30′p′125/1000 (m/min)=11.79 m/min 2）半精銑工步 (1) 背吃刀量的確定 取ap=2mm。 (2) 進給量的確定 由參考文獻【2】表2.1-71按表面粗糙度Ra6.3mm和銑刀類型選取該工序的每轉(zhuǎn)進給量f=1.2～2.7mm/r，則每分鐘進給量為： fMz=f ′n=(1.2~2.7) ′37.5 mm/min=45～101.25mm/min 參照參考文獻【1】表4-19所列x62型臥式銑床的進給量取:fMz=47.5mm/min。 (3) 切削速度的計算 由參考文獻【2】表2.1-77中公式： 可計算得切削速度。 式中，d0為刀具尺寸(mm)；ap背吃刀量(mm)；af為每齒進給量(mm/r)；aw為切削深度(mm)；z為齒數(shù)。 由參考文獻【2】表2.1-76查得：刀具壽命T=180min； 由參考文獻【3】表2.1-77查得：Cv =47；qv=0.2；m=0.15；xv=0.1；yv=0.4；uv=0.5；pv=0.1；kv=1。 計算得切削速度為：v=14.1m/min。由參考文獻【1】公式（5-1）,可求得該工序銑刀轉(zhuǎn)速為: n=1000v/pd=1000′14.1/(p′125) r/min=35.9r/min 參照參考文獻【1】表4-18所列x62型臥式銑床的主軸轉(zhuǎn)速取轉(zhuǎn)速n=37.5r/min。再將此轉(zhuǎn)速代入?yún)⒖嘉墨I【1】公式（5-1），可求出該工序的實際銑削速度： v=npd/1000=37.5′p′125/1000 (m/min)=14.7 m/min 工序6: 鉆—擴—鉸14mm孔 (1) 鉆孔工步 1）背吃刀量的確定 取ap=5.0mm。 2）進給量的確定 由參考文獻【1】表5-22選取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f=0.2~0.4mm/r；參照參考文獻【1】表4-10所列z525型立式鉆床的主軸進給量取f=0.25mm/r 。 3）切削速度的計算 由參考文獻【1】表5-22選取切削速度v=24.6m/min。由參考文獻【1】公式（5-1）,可求得該工序鉆頭轉(zhuǎn)速為: n=1000v/pd=1000′16/(p′13) r/min=391.97r/min 參照參考文獻【1】表4-9所列z525型立式鉆床的主軸轉(zhuǎn)速取轉(zhuǎn)速n=392r/min。再將此轉(zhuǎn)速代入?yún)⒖嘉墨I【1】公式（5-1），可求出該工序的實際鉆削速度： v=npd/1000=392′p′13/1000 (m/min)=24.6 m/min (2) 擴工步 1）背吃刀量的確定 取ap=1.925mm。 2）進給量的確定 由參考文獻【1】表5-31選取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f=0.5~1.0mm/r；參照參考文獻【1】表4-10所列z525型立式鉆床的主軸進給量取f=0.5mm/r。 3）切削速度的計算 由參考文獻【1】表5-31選取切削速度v=4m/min。由參考文獻【1】公式（5-1）,可求得該工序鉸刀轉(zhuǎn)速為: n=1000v/pd=1000′4/(p′13.95) r/min=91.3r/min 參照參考文獻【1】表4-9所列z525型立式鉆床的主軸轉(zhuǎn)速取轉(zhuǎn)速n=97r/min。再將此轉(zhuǎn)速代入?yún)⒖嘉墨I【1】公式（5-1），可求出該工序的實際擴削速度： v=npd/1000=97′p′13.95/1000 (m/min)=25.8 m/min (2)鉸工步 1）背吃刀量的確定 取ap=0.075mm。 2）進給量的確定 由參考文獻【1】表5-31選取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f=1~2mm/r；參照參考文獻【1】表4-10所列z525型立式鉆床的主軸進給量取f=1.5mm/r。 3）切削速度的計算 由參考文獻【1】表5-31選取切削速度v=4m/min。由參考文獻【1】公式（5-1）,可求得該工序鉸刀轉(zhuǎn)速為: n=1000v/pd=1000′4/(p′14) r/min=91.3r/min 參照參考文獻【1】表4-9所列z525型立式鉆床的主軸轉(zhuǎn)速取轉(zhuǎn)速n=97r/min。再將此轉(zhuǎn)速代入?yún)⒖嘉墨I【1】公式（5-1），可求出該工序的實際鉸削速度： v=npd/1000=97′p′14/1000 (m/min)=10.2 m/min 工序7：鉆—攻螺紋孔M10 根據(jù)參考文獻【4】表4-6-20，M10粗牙普通螺紋攻絲前鉆孔用麻花鉆直徑為d0=8.5mm。 (1) 鉆孔工步 1）背吃刀量的確定 取ap=8.5mm。 2）進給量的確定 由參考文獻【1】表5-22選取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f=0.12～0.2mm/r；參照參考文獻【1】表4-7所列z37型搖臂鉆床的主軸進給量取f=0.118mm/r。 3）切削速度的計算 由參考文獻【1】表5-22選取切削速度v=16m/min。由參考文獻【1】公式（5-1）,可求得該工序鉆頭轉(zhuǎn)速為: n=1000v/pd=1000′16/(p′8.5) r/min=566r/min 參照參考文獻【1】表4-7所列z37型搖臂鉆床的主軸轉(zhuǎn)速取轉(zhuǎn)速n=560r/min。再將此轉(zhuǎn)速代入?yún)⒖嘉墨I【1】公式（5-1），可求出該工序的實際鉆削速度： v=npd/1000=560′p′8.5/1000 (m/min)=14.95 m/min (2) 攻螺紋工步 1）背吃刀量的確定 取ap=1.5mm。 2）進給量的確定 由于該工步為攻螺紋，所以選取該工步的每轉(zhuǎn)進給量為該螺紋的螺距f=1.5mm/r；參照參考文獻【1】表4-7所列z37型搖臂鉆床的主軸進給量可選取f=1.5mm/r。 3）切削速度的計算 由參考文獻【1】表5-37查得攻螺紋的切削速度為v=5～10m/min，現(xiàn)選取v=5m/min。由參考文獻【1】公式（5-1）,可求得該工序絲錐轉(zhuǎn)速為: n=1000v/pd=1000′6/(p′10) r/min=191r/min 參照參考文獻【1】表4-7所列z37型搖臂鉆床的主軸轉(zhuǎn)速取轉(zhuǎn)速n=180r/min。再將此轉(zhuǎn)速代入?yún)⒖嘉墨I【1】公式（5-1），可求出該工序的實際攻螺紋速度： v=npd/1000=180′p′10/1000 (m/min)=5.65 m/min 工序8：鉆—配鉸5mm圓錐孔 (1) 鉆孔工步 1）背吃刀量的確定 取ap=5mm。 2）進給量的確定 由參考文獻【1】表5-22選取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f=0.07～0.12mm/r。參照參考文獻【1】表4-10所列z525型立式鉆床進給量取進給量f=0.1mm/r。 3）切削速度的計算 由參考文獻【1】表5-22選取切削速度v=16m/min。由參考文獻【1】公式（5-1）,可求得該工序鉆頭轉(zhuǎn)速為: n=1000v/pd=1000′16/(p′5) r/min=1019r/min 參照參考文獻【1】表4-9所列z525型立式鉆床的主軸轉(zhuǎn)速取轉(zhuǎn)速n=960r/min。再將此轉(zhuǎn)速代入?yún)⒖嘉墨I【1】公式（5-1），可求出該工序的實際鉆削速度： v=npd/1000=960′p′5/1000 (m/min)=15.07 m/min (2) 鉸圓錐孔工步 1）背吃刀量的確定 取ap=0.09mm。 2）進給量的確定 由參考文獻【3】表3.4-41選取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f=0.08mm/r；參照參考文獻【1】表4-10所列z525型立式鉆床進給量取進給量f=0.10mm/r。 3）切削速度的計算 由參考文獻【3】表3.4-41查得該工步切削速度為v=5～6m/min，現(xiàn)選取該工步切削速度為v=5m/min。由參考文獻【1】公式（5-1）,可求得該工序鉸刀轉(zhuǎn)速為: n=1000v/pd=1000′5/(p′5) r/min=318.47r/min 參照參考文獻【1】表4-9所列z525型立式鉆床的主軸轉(zhuǎn)速取轉(zhuǎn)速n=272r/min。再將此轉(zhuǎn)速代入?yún)⒖嘉墨I【1】公式（5-1），可求出該工序的實際鉸削速度： v=npd/1000=272′p′5 /1000 (m/min)=4.27m/min 工序9：鉆—鉸5.5mm孔 (1) 鉆孔工步 1）背吃刀量的確定 取ap=5mm。 2）進給量的確定 由參考文獻【1】表5-22選取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f=0.07～0.12mm/r。參照參考文獻【1】表4-10所列z525型立式鉆床進給量取進給量f=0.1mm/r。 3）切削速度的計算 由參考文獻【1】表5-22選取切削速度v=16m/min。由參考文獻【1】公式（5-1）,可求得該工序鉆頭轉(zhuǎn)速為: n=1000v/pd=1000′16/(p′5) r/min=1019r/min 參照參考文獻【1】表4-9所列z525型立式鉆床的主軸轉(zhuǎn)速取轉(zhuǎn)速n=960r/min。再將此轉(zhuǎn)速代入?yún)⒖嘉墨I【1】公式（5-1），可求出該工序的實際鉆削速度： v=npd/1000=960′p′5/1000 (m/min)=15.07 m/min (2) 鉸孔工步 1）背吃刀量的確定 取ap=0.5mm。 2）進給量的確定 由參考文獻【1】表5-31選取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f<0.3mm/r。參照參考文獻【1】表4-10所列z525型立式鉆床進給量取進給量f=0.13mm/r。 3）切削速度的計算 由參考文獻【1】表5-31選取切削速度v=3m/min。由參考文獻【1】公式（5-1）,可求得該工序鉸刀轉(zhuǎn)速為: n=1000v/pd=1000′3/(p′5.5) r/min=173.7r/min 參照參考文獻【1】表4-9所列z525型立式鉆床的主軸轉(zhuǎn)速取轉(zhuǎn)速n=195r/min。再將此轉(zhuǎn)速代入?yún)⒖嘉墨I【1】公式（5-1），可求出該工序的實際鉸削速度： v=npd/1000=195′p′5.5/1000 (m/min)=3.37m/min 基本時間tj的計算 (1) 工序1：半精銑手柄座左端面A（45mm外圓凸臺端面） 根據(jù)參考文獻【1】表5-43，面銑刀銑平面（對稱銑削，主偏角kr=90°）的基本計算公式： 可求出該工序的基本時間。 式中：l=45mm； ； ； ； 將上述結(jié)果代入公式，則該工序的基本時間： (2) 工序2：鉆—粗鉸—精鉸25mm孔 1）鉆孔工步 根據(jù)參考文獻【1】表5-41，鉆孔的基本時間可由計算公式: 求得。 式中：l=43mm; l1=Dcotkr/2+(1~2)=24.5′ cot59°/2+1 mm=8.36mm; l2=1mm; 將上述結(jié)果代入公式，則該工序的基本時間： tj=(l+l1+l2)/fn=(43+8.36+1)/(0.375′710) min=0.20min=11.8s 2）粗鉸工步 根據(jù)參考文獻【1】表5-41，鉸圓柱孔的基本時間可由計算公式: 求得。 式中：l=43mm; 根據(jù)參考文獻【1】表5-42，查得： l1=0.75mm; l2=28mm; 將上述結(jié)果代入公式，則該工序的基本時間： tj=(l+l1+l2)/fn=(43+0.75+28)/(1.0′56) min=1.28min=76.8s 3）精鉸工步 根據(jù)參考文獻【1】表5-41，鉸圓柱孔的基本時間可由計算公式: 求得。 式中：l=43mm; 根據(jù)參考文獻【1】表5-42，查得： l1=0.19mm; l2=13mm; 將上述結(jié)果代入公式，則該工序的基本時間： tj=(l+l1+l2)/fn=(43+0.19+13)/(0.75′45) min=1.66min=99.6 s (3) 工序3 拉鍵槽 根據(jù)參考文獻【1】表5-41，拉鍵槽的基本時間可由計算公式: 求得。 式中：l=43mm; 根據(jù)參考文獻【1】表5-42，查得： l1=0.23mm; l2=9mm; 將上述結(jié)果代入公式，則該工序的基本時間： tj=(l+l1+l2)/fn=(43+0.23+9)/(0.75′45) min=1.66min=87.5 s (4) 工序4：鉆—粗鉸—精鉸10mm孔 1）鉆孔工步 根據(jù)參考文獻【1】表5-41，鉆孔的基本時間可由計算公式: 求得。 式中：l=38mm; l1=Dcotkr/2+(1~2)=9.8′ cot59°/2+1 mm=3.94mm; l2=3mm; 將上述結(jié)果代入公式，則該工序的基本時間： tj=(l+l1+l2)/fn=(38+3.94+3)/(0.13′545) min=0.63min=37.8s 2）粗鉸工步 根據(jù)參考文獻【1】表5-41，鉸圓柱孔的基本時間可由計算公式: 求得。 式中：l=38mm; 根據(jù)參考文獻【1】表5-42，查得： l1=0.37mm; l2=15mm; 將上述結(jié)果代入公式，則該工序的基本時間： tj=(l+l1+l2)/fn=(38+0.37+15)/(0.36′97) min=1.53min=91.8 s 3）精鉸工步 根據(jù)參考文獻【1】表5-41，鉸圓柱孔的基本時間可由計算公式: 求得。 式中：l=38mm; 根據(jù)參考文獻【1】表5-42，查得： l1=0.19mm; l2=13mm; 將上述結(jié)果代入公式，則該工序的基本時間： tj=(l+l1+l2)/fn=(38+.019+13)/(0.28′140) min=1.3min=78 s (5) 工序5：粗銑—半精銑槽14mm 1）粗銑工步 根據(jù)參考文獻【1】表5-43，三面刃銑刀銑槽的基本計算公式： 可求出該工序的基本時間。 式中：； ； ； ； 將上述結(jié)果代入公式，則該工序的基本時間： 2）半精銑工步 根據(jù)參考文獻【1】表5-43，三面刃銑刀銑槽的基本計算公式： 可求出該工序的基本時間。 式中：； ； ； ； 將上述結(jié)果代入公式，則該工序的基本時間： (6) 工序6: 鉆—擴—鉸14mm孔 1）鉆孔工步 根據(jù)參考文獻【1】表5-41，鉆孔的基本時間可由計算公式: 求得。 式中：l=28mm; l1=Dcotkr/2+(1~2)=13′ cot59°/2+1 mm=4.90mm; l2=0; 將上述結(jié)果代入公式，則該工序的基本時間： tj=(l+l1+l2)/fn=(28+4.90+0)/(0.22′392) min=0.38min=22.8 s 2）擴工步 根據(jù)參考文獻【1】表5-41，鉸圓柱孔的基本時間可由計算公式: 求得。 式中：l=26mm; l1=(D-d1)cotkr/2+(1~2)=0.95′cot15°/2+2 mm=3.77mm; l2=0; 將上述結(jié)果代入公式，則該工序的基本時間： tj=(l+l1+l2)/fn=(28+3.77+0)/(0.62′97) min=0.50min=30 s 3）鉸工步 根據(jù)參考文獻【1】表5-41，鉸圓柱孔的基本時間可由計算公式: 求得。 式中：l=26mm; l1=(D-d1)cotkr/2+(1~2)=0.05′ cot15°/2+2 mm=2.09mm; l2=0; 將上述結(jié)果代入公式，則該工序的基本時間： tj=(l+l1+l2)/fn=(28+2.09+0)/(0.48′97) min=0.60min=36 s (7) 工序7: 鉆—攻螺紋孔M10 1）鉆孔工步 根據(jù)參考文獻【1】表5-41，鉆孔的基本時間可由計算公式: 求得。 式中：l=10mm; l1=Dcotkr/2+(1~2)=8.5′ cot59°/2+1 mm=3.55mm; l2=1; 將上述結(jié)果代入公式，則該工序的基本時間： tj=(l+l1+l2)/fn=(10+3.55+1)/(0.118′560) min=0.22min=13.2 s 2）攻螺紋工步 根據(jù)參考文獻【1】表5-46，攻螺紋孔的基本時間可由計算公式: 求得。 式中：l=10mm; l1=(1～3)p=2′1.5 mm=3mm; l2=(1～3)p=2′1.5 mm=3mm; n0=90r/min; i=1; 將上述結(jié)果代入公式，則該工序的基本時間： (8) 工序8：鉆—配鉸5mm圓錐孔 1）鉆孔工步 根據(jù)參考文獻【1】表5-41，鉆孔的基本時間可由計算公式: 求得。 式中：l=9mm; l1=Dcotkr/2+(1~2)=5′ cot59°/2+1 mm=2.5mm; l2=3mm; 將上述結(jié)果代入公式，則該工序的基本時間： tj=(l+l1+l2)/fn=(9+2.5+3)/(0.1′960) min=0.15min=9.0s 2）鉸圓錐孔工步 根據(jù)參考文獻【3】表3.5-1，鉸圓柱孔的基本時間可由計算公式: 求得。 式中： 由參考文獻【1】表5-42，查得： L1=2mm； Lp=(5.18-5)/(2′tan0.57°) mm=9.05mm; 將上述結(jié)果代入公式，則該工序的基本時間： (9) 工序9：鉆—鉸5.5mm孔 1）鉆孔工步 根據(jù)參考文獻【1】表5-41，鉆孔的基本時間可由計算公式: 求得。 式中：l=6.35mm; l1=Dcotkr/2+(1~2)=5′ cot59°/2+1 mm=2.5mm; l2=1mm; 將上述結(jié)果代入公式，則該工序的基本時間： tj=(l+l1+l2)/fn=(6.35+2.5+1)/(0.1′960) min=0.10min=6.0 s 2）鉸孔工步 根據(jù)參考文獻【1】表5-41，鉸圓柱孔的基本時間可由計算公式: 求得。 式中：l=6.35mm; 由參考文獻【1】表5-42，查得： l1=0.92mm; l2=39mm;若取l2=39mm鉸刀會撞到25mm孔壁上，因此取l2=22mm; 將上述結(jié)果代入公式，則該工序的基本時間： tj=(l+l1+l2)/fn=(6.35+0.92+22)/(0.13′195) min=1.15min=69 s 輔助時間tf的計算 輔助時間tf與基本時間tj之間的關(guān)系為: tf=(0.15~0.2)tj 現(xiàn)取tf=0.2tj,則各工序的輔助時間分別為： (1) 工序1：半精銑手柄座左端面A（45mm外圓凸臺端面） 輔助時間：tf=0.2′31.8s=6.63s (2) 工序2：鉆—粗鉸—精鉸25mm孔 1）鉆孔工步的輔助時間：tf=0.2′11.8 s=2.36s 2）粗鉸工步的輔助時間：tf=0.2′76.8 s=15.36s 3）精鉸工步的輔助時間：tf=0.2′99.6 s=19.92s (3) 工序3 ：拉鍵槽的輔助時間：tf=0.2′87.5s=17.5s (4) 工序4：鉆—粗鉸—精鉸10mm孔 1）鉆孔工步的輔助時間：tf=0.2′37.8 s=7.56s 2）粗鉸工步的輔助時間：tf=0.2′91.8 s=18.36s 3）精鉸工步的輔助時間：tf=0.2′78 s=15.6s (5) 工序5：粗銑—半精銑槽14mm 1）粗銑工步的輔助時間：tf=0.2′61.8 s=12.36s 2）半精銑工步的輔助時間：tf=0.2′123.6 s=24.72s (6) 工序6: 鉆—粗鉸—精鉸14mm孔 1）鉆孔工步的輔助時間：tf=0.2′22.8 s=4.56s 2）粗鉸工步的輔助時間：tf=0.2′30 s=6s 3）精鉸工步的輔助時間：tf=0.2′36 s=7.2s (7) 工序7: 鉆—攻螺紋孔M10 1）鉆孔工步的輔助時間：tf=0.2′13.2 s=2.64s 2）攻螺紋工步的輔助時間：tf=0.2′10.8 s=2.16s (8) 工序8：鉆—配鉸5mm圓錐孔 1）鉆孔工步的輔助時間：tf=0.2′9.0s=1.8s 2）鉸圓錐孔工步的輔助時間：tf=0.2′24.6 s=4.92s (9) 工序9: 鉆—鉸孔5.5mm 1）鉆孔工步的輔助時間：tf=0.2′6 s=1.2s 2）鉸孔工步的輔助時間：tf=0.2′69 s=13.8s 單件時間tdj的計算 各工序的單件時間分別為： (1) 工序1：半精銑手柄座左端面A（45mm外圓凸臺端面） 工序1的單件時間：tdj=(31.8+6.36+2.29) s=40.45s (2) 工序2：鉆—粗鉸—精鉸25mm孔的單件時間tdj為三個工步單件時間的和，其中 1）鉆孔工步tdj鉆=(11.8+2.36+0.85) s=15.01s 2）粗鉸工步tdj粗鉸=(76.8+15.36+5.53) s=97.69s 3）精鉸工步tdj精鉸=(99.6+19.92+7.17) s=126.69s 因此，工序2的單件時間為： tdj=tdj鉆+tdj粗鉸+tdj精鉸=(15.01+97.69+126.69) s=239.39s (3) 工序3：拉鍵槽 t=20.5s (4) 工序4：鉆—粗鉸—精鉸10mm孔的單件時間tdj為三個工步單件時間的和，其中 1）鉆孔工步tdj鉆=(37.8+7.56+2.72) s=48.08s 2）粗鉸工步tdj粗鉸=(91.8+18.36+6.61) s=116.77s 3）精鉸工步tdj精鉸=(78+15.6+5.62) s=99.22s 因此，工序5的單件時間為： tdj=tdj鉆+tdj粗鉸+tdj精鉸=(48.08+116.77+99.22) s=264.07s (5) 工序5：粗銑—半精銑槽14mm的單件時間tdj為兩個工步單件時間的和，其中 1）粗銑工步tdj粗銑=(61.8+12.36+4.45) s=78.61s 2）半精銑工步tdj半精銑=(123.6+24.72+8.90) s=157.22s 因此，工序6的單件時間為： tdj= tdj粗銑+tdj半精銑=(78.61+157.22) s=235.83s (6) 工序6: 鉆—擴—鉸14mm孔的單件時間tdj為三個工步單件時間的和，其中 1）鉆孔工步tdj鉆=(22.8+4.56+1.64) s=29s 2）擴孔工步tdj粗鉸=(30+6+7.2) s=43.2s 3）鉸孔工步tdj精鉸=(36+7.2+2.59) s=45.79s 因此，工序8的單件時間為： tdj=tdj鉆+tdj粗鉸+tdj精鉸=(29+43.2+45.79) s=117.99s (7) 工序7：鉆—攻螺紋孔M10的單件時間tdj為兩個工步單件時間的和，其中 1）鉆孔工步tdj鉆=(13.2+2.64+0.95) s=16.79s 2）攻螺紋工步tdj攻螺紋=(10.8+2.16+0.78) s=13.74s 因此，工序9的單件時間為： tdj=tdj鉆+tdj攻螺紋=(16.79+13.74) s=30.53s (8) 工序8：鉆—配鉸5mm圓錐孔的單件時間tdj為兩個工步單件時間的和，其中 1）鉆孔工步tdj鉆=(9.0+1.8+0.65) s=11.45s 2）鉸圓錐孔工步tdj鉸圓錐孔=(24.6+4.92+1.77) s=31.29s 因此，工序11的單件時間為： tdj=tdj鉆+tdj鉸圓錐孔=(11.45+31.29) s=31.29s (9) 工序9：鉆—鉸5.5mm孔的單件時間tdj為兩個工步單件時間的和，其中 1）鉆孔工步tdj鉆=(6+1.2+0.43) s=7.63s 2）鉸孔工步tdj鉸孔=(69+13.8+4.97) s=87.77s 因此，工序11的單件時間為： tdj=tdj鉆+tdj鉸孔=(7.63+87.77) s=95.4s 燕 山 大 學 課 程 設(shè) 計 說 明 書 第三章 CA6140車床手柄座M5.5mm油孔工序夾具設(shè)計 3.1 任務(wù)的提出 由于生產(chǎn)類型為成批，大批生產(chǎn)，要考慮生產(chǎn)效率，降低勞動強度，保證加工質(zhì)量，故需設(shè)計專用夾具。 3.2定位方案及定位裝置的設(shè)計計算 3.2.1定位方案的確定 工序要求 本次設(shè)計選擇設(shè)計的是工序Ⅹ的夾具，主要是針對鉆,鉸φ5.5mm孔的夾具;，它將用于Z525立式鉆床。 該工序要求φ5.5mm油孔中心線與14mm槽端面（往小端面走的那個面）有7mm的位置要求，因此可以得出該孔在14mm槽的正中心，并且還要求其孔深剛好鉆通到鍵槽位置為止，不能鉆到φ25的下一端面。由于小端面經(jīng)過精銑，精度比較高，因而工序基準為φ45mm小端面，同時為了便于立式鉆床加工，零件應(yīng)倒轉(zhuǎn)180°定位，因而也可以采用φ25H8mm和φ10H7mm兩孔為定位基準，保證其加工要求。夾具設(shè)計應(yīng)首先滿足這些要求，在保證較高的生產(chǎn)效率的前提下，還應(yīng)考慮夾具體制造工藝性和生產(chǎn)經(jīng)濟性。加工過程中夾具的操作應(yīng)方便，定位夾緊穩(wěn)定可靠，并且夾具體應(yīng)具有較好的剛性。 3.2.2定位元件及裝置設(shè)計 下圖為攻φ5.5mm油孔工序簡圖 如圖2所示，為了加工φ5.5螺紋孔，必須使其完全定位。因此初步的設(shè)計方案如下,首先必須明確其加工時應(yīng)如圖2所示，這樣垂直豎立放置，便于立式鉆床加工。那么要使其完全定位，可以采用: 一面兩銷定位，以φ25H8mm和φ10H7mm兩孔為定位基準就可以滿足其要求。 一面加圓柱銷和半“V”形塊定位，以φ25H8mm為定位基準，再在 R13外圓表面用“V”形塊定位。 確定最佳定位方式 如左圖所示，比較以上兩個方案，明顯第一個要好得多，因φ25H8mm和φ10H7mm兩孔的中心線在同一直線上，所以只要將其兩銷定在同一平面同一直線上，就可以很快的將其定位（如圖垂直放置）；而第二個方案和第一個方案不同點在于用的是“V”型快定位，要使零件很快垂直放置定位很難，并且需要量具對其精確測量，增加了工時。因此，選擇一面兩銷定位最佳！ 如上圖所示，一面限制的自由度有3個，一個銷釘限制一個自由度，兩個一起再限制一個自由度；為使定位可靠，加工穩(wěn)定，我所設(shè)計的定位方案如附圖A1圖紙——手柄座夾具體裝配圖所示，總共限制了工件的全部6個自由度，屬于完全定位。 在該定位方案中，φ45mm圓柱小端面被夾具體上的一個支撐面頂住，限制了x軸的移動，y軸的旋轉(zhuǎn)，z軸的旋轉(zhuǎn)三個移動自由度。φ25H8mm孔內(nèi)插入短銷，限制了y軸的移動，z軸的移動，φ10H7mm孔中插入削邊銷，限制了x軸的旋轉(zhuǎn)，這樣6個自由度全部被限制。定位面板如附圖A1圖紙——手柄座夾具體裝配圖所示。 3.2.3定位誤差的分析計算 定位誤差是指由于定位不準確引起的某一工序的尺寸或位置精度要求方面的加工誤差。對于夾具設(shè)計中采用的定位方案，，只要可能產(chǎn)生的定位誤差小于工件相應(yīng)尺寸或位置公差的1/3—1/2，即可認為定位方案符合加工要求。 對于本次設(shè)計的夾具，需要保證的尺寸要求：保證油孔軸線距φ45mm圓柱小端面17+7=24mm，保證螺紋孔軸線與φ25H8mm和φ10H7mm兩孔的中心線成50mm。 對于24mm的要求，由于定位基準也是φ45mm圓柱小端面，故基準不重和誤差為0，且由于φ45mm圓柱小端面經(jīng)過半精銑，表面粗糙度達到Ra3.2mm，故可認為φ45mm圓柱小端面的平面度誤差為0，即不存在基準位置度誤差，綜上所述，只要支撐面的標準尺寸得到保證，是不存在定位誤差的。 對于本工序要求，定位基準與工序基準同為兩孔中心線，故基準不重合誤差為0?；鶞饰恢谜`差則取決于兩孔直徑尺寸公差以及圓度誤差，由于兩孔的表面精度都達到Ra1.6mm，都經(jīng)過精鉸，故基準位置誤差也可以忽略，只要兩銷的標準尺寸以及相對位置關(guān)系得到保證，定位誤差也是很小的。 綜上所述，該定位方案是符合加工要求的。 2.6. 對刀或?qū)бㄑb置）設(shè)計 對刀裝置用來確定刀具與夾具的相對位置。由于本道工序是完成孔的加工。用快換鉆套引導刀具的方式?？鞊Q鉆套已標準化。 鉆套高度： 排屑間隙： 式中，d為所加工孔徑，排屑間隙系數(shù)選取0.5。 所以： 根據(jù)快換鉆套(JB/T8045.3-1999)，基本尺寸選取鉆套高度 3.4 夾緊方案及裝置的設(shè)計計算 3.4.1夾緊方案的確定 夾緊力方向原則： （1）夾緊力的作用方向不應(yīng)破壞工件的既定位置； （2）夾緊力的作用方向應(yīng)使所需夾緊力盡可能小； （3）夾緊力的作用方向應(yīng)使工件的夾緊變形最小。 夾緊作用點原則： （1）夾緊里的作用點應(yīng)正對夾具定位支撐元件或位于支撐元件所形成的穩(wěn)定受力區(qū)域內(nèi)，以免工件產(chǎn)生位移和偏轉(zhuǎn)； （2）夾緊力的作用點應(yīng)正對工件剛性較好的部位上，以使夾緊變形盡可能少，有時可采用增大工件受力面積或合理分布夾緊點位置等措施來實現(xiàn)； （3）夾緊力的作用點應(yīng)盡可能靠近工件的加工表面，以保證夾緊力的穩(wěn)定性和可靠性，減少工件的夾緊力，防止加工過程中可能產(chǎn)生振動。 根據(jù)以上要求，考慮加工零件的特點及定位方式，確定夾緊方式。 本設(shè)計方案選用的是螺旋夾緊機構(gòu)，夾緊方向水平向右，通過螺母的轉(zhuǎn)動，帶動套在圓柱銷頭部的墊片向右移動，進而作用在工件φ45mm圓柱大端面上，實現(xiàn)夾緊，具體夾緊裝置的布置見A1圖紙。這種夾緊方式和夾緊裝置簡單實用，且對于大批量生產(chǎn)能較快裝夾工件，勞動強度較小，成本低，簡單可靠。 另外，考慮到工件沿φ25H8mm孔中心線軸向裝卸，因此為便于裝卸工件，該墊片為開口墊片，螺母為小于φ25H8mm孔的小螺母，只要將開口墊片取去，就可以很好的將零件取出。 3.4.2夾緊力大小的分析計算 鉆孔時切削用量最大，軸向力、扭矩最大，故以鉆孔時計算夾緊力并分析。 刀具：高速鋼錐柄麻花鉆 根據(jù)《切削手冊》表2.34可查得： 軸向力計算公式為 其中：，，，，，，，。故 扭矩計算公式 其中：，,，，，， 。 3.4.3 夾緊機構(gòu)及裝置設(shè)計 利用氣缸活塞的拉力通過連桿機構(gòu)對工件進行夾緊。 3.5連接元件及夾具體設(shè)計 夾具體的設(shè)計主要考慮零件的形狀及將上述各主要元件聯(lián)成一個整體。 3.6 夾具操作及維護簡要說明 如前所述，在設(shè)計夾具時，為提高生產(chǎn)率，首先想到是怎么樣方便的安裝和拆卸，本道工序就是采用了快換墊圈的方式。由于本夾具是對工件進行鉆孔，因此在鉛直方向受到很大的沖擊力，故在其相應(yīng)的方向上應(yīng)適當?shù)目紤]強度上的要求。并設(shè)法減少夾具的的占地面積，使之很方便的操作和快速的切換工件。 因此，應(yīng)設(shè)法解決上述問題。目前采取的措施有：一是提高毛坯的精度，使最大切削深度降低，以降低切削力；二是選擇精度的心軸，使其定位精確，并使心軸連在夾具體內(nèi)，這樣可以減少縱向傾斜的偏差；三是：加大螺母和開口墊圈的加緊力。使工作進行時，工作緊湊和保證加工要求。夾具體上裝有快換鉆套，使夾具在一批零件之間能加工不同要求的零件，同時在夾具體上裝有一塊可翻動的蓋模板，這樣有利于工件的拆裝。 六、參考文獻 1??徐洪本 ．機床夾具設(shè)計手冊．遼寧科技大學出版社．2004.3