《現澆空心板滿堂支架施工方案（完整版）》由會員分享，可在線閱讀，更多相關《現澆空心板滿堂支架施工方案（完整版）（24頁珍藏版）》請在裝配圖網上搜索。

1、 興文縣僰王山鎮(zhèn)兩江村村道新建工程 現 澆 空 心 板 梁 施 工 方 案 興文縣公路管理養(yǎng)護段 僰王山鎮(zhèn)兩江村村道新建工程項目部 二零一六年四月 第一章編制說明 第一節(jié)編制依據 一、編制依據 1、本合同段的施工圖紙、招標文件、參考資料、工程量清單、合同文件。 2、《公路橋涵施工技術規(guī)范》（ JTJ 041-2000） 3、《公路工程施工安全技術規(guī)程》（JTJ 076-95） 4、《公路交通安全設施施工技術規(guī)范》（JTG F71-2006） 5、《公路工程質量檢驗評定標準》（JTG F80/1-2004） 6、《路橋

2、施工計算手冊》 7、《建筑結構荷載規(guī)范》 8、工地現場實際情況及以往公路的施工經驗。 第二節(jié)工程概況 興文縣僰王山鎮(zhèn)兩江村村道新建工程路基寬度 7.5m，起點與僰王山鎮(zhèn)進場 1.257Km。本項目作為 場鎮(zhèn)道路相交，經龍水井，止與新鳳村村委會，道路全長 至永壽村村道的連接線，既保證僰王山鎮(zhèn)至永壽村道路的貫通，又作為兩江村居 民的出行通道。 本合同段中小橋共計 2座，為兩江村小橋（1*14.5m）、龍水井小橋（2*13m）。 下部結構均為樁基礎，上部結構均采用滿堂支架整體現澆空心板，一次澆筑成形。 第二章施工準備 一、人員配備情況 項目部已按照施工進展情況配備足夠

3、的施工技術人員及勞動力。 二、物資設備準備 （一）機具設備 已按計劃落實，并要適當留有備份，以保證施工的需要。 工程項目 機具設備名稱 型號 單位 數量 挖掘機 吊車 EX300 20T 臺 臺 臺 臺 臺 臺 臺 臺 1 1 1 8 2 2 1 2 裝載機 ZL-50 BX-300 GYJ6-40 G Q40D 橋 電焊機 梁 工 程 鋼筋彎曲機 鋼筋切斷機 切割機 發(fā)電機 50KW 20T 汽車 梁 臺 1 4 插入振動器 LH5 （二）材料 鋼筋原材料已進場，滿足施工需要

4、。砼采用商品砼，已與砼拌和站簽定協議， 要求保證砼的及時供應。 三、現場準備 進場后，將迅速展開施工現場準備工作，主要做好以下幾項工作： 1、詳細踏勘現場的地形、地質，了解當地的風情、文化、氣象、水電、交 通、料場、通訊、環(huán)保等方面的情況和有關法規(guī)、政策等。 2、做好施工現場的“三通一平”工作，為主要工程項目的順利展開打下良 好基礎。 3、落實材料采購計劃及堆放地點，凡進場材料均要有生產合格證及質量證 明單。 四、技術準備 1、內業(yè)準備 (1)認真閱讀、審核設計圖紙，學習施工規(guī)范、驗收標準及有關法律法規(guī)，編 寫審核報告。 (2)根據工程實際編制技術、質量

5、管理辦法和實施細則。 (3)對施工人員進行工前培訓和上崗教育，技術交底工作；同時做好特殊工種 的安全技術交底工作。 2、外業(yè)準備 (1)檢查所有檢測、測量和試驗設備，對砼拌和站進行標定。 (2)各種工程材料來源調查及合格性測試分析，并填寫測試分析報告。 (3)搜集工程實際所需的其他現場技術數據資料。 3、試驗準備：開工前，做好砼配合比設計工作，為工程質量的控制打好基礎。 第四章施工方案和施工方法 第一節(jié) 現澆空心板施工方案 本合同段內共有小橋梁 2座。本合同段中小橋共計 2座，為兩江村小橋 （1*13.5m）、龍水井小橋（ 2*12m）。下部結構均為樁基礎，上

6、部結構均采用滿堂 支架整體現澆空心板。（本方案以龍水井小橋 0--1跨為例，其余支架采用相同的 方式） 一、橋梁新建 1、搭設滿堂式支架現澆施工方法 a、地基處理 滿堂式支架應對地基進行處理，使地基承載力符合設計要求，地基處理措施： 由于 0--1橋跨為跨越小河，小河水深在 30cm左右，河床底淤泥厚 15cm左右， 淤泥下為堅硬的卵石層，無法對地基進行硬化處理，故對原河道淤泥進行清理， 清理至河床下卵石層為止。（龍水井小橋 1--2跨、兩江村小橋采用混凝土硬化 地基處理） b、搭設滿堂式支架 現澆箱梁支架采用碗扣式多功能腳手桿搭設，使用

7、與立桿配套的橫桿及立桿 可調底座、立桿可調托撐。立桿頂托上縱向設 I12工字鋼，間距 0.6m；縱向工 字鋼上設 1010cm的橫向方木，間距 0.25m。模板采用用厚 1cm的優(yōu)質竹膠合 板。支架縱橫均按圖示設置剪刀撐，其中橫橋向斜撐每 撐沿橫橋向共設 4～5道。 2.0m設一道，縱橋向斜 立桿的縱、橫向間距及橫桿步距等搭設要求如下： 采用立桿橫橋向間距縱橋向間距橫桿步距為 式的支架結構體系。 60cm60cm90cm布置形 2、鋼筋工程 進場所有規(guī)格鋼材均應有出廠合格證 ,按牌號進行外觀檢查 ,同時現場取樣 進行外

8、送委托試驗 ,試驗合格后方可使用。 （1）鋼筋加工 1）鋼筋的表面要潔凈，使用前必須將表面油漬、漆皮、鱗繡等清除干凈。 2）鋼筋要直順，無局部彎折，成盤的鋼筋和彎曲的鋼筋必須調直，采用冷 拉方法調直時，圓鋼筋的冷拉伸長率要小于 2%。 3）鋼筋加工配置時，要準確計算鋼筋長度，如有彎鉤或彎起鋼筋，要加其 長度，并扣除鋼筋彎曲成型的延長度，拼配鋼筋實際需要長度。 （2）鋼筋的連接 1）鋼筋的接頭一般采用焊接，對于直徑不大于 22mm的鋼筋，在無焊接條 件時可采用綁扎接頭，但對軸心受拉和小偏的受拉構件中的主鋼筋不得采用綁扎 接頭。 2）鋼筋焊接前，必須根據施工條件

9、進行試焊，合格后方可正式施焊。 3）鋼筋焊接用搭接或幫條電弧焊時，要盡可能采用雙面焊，只有不能作成 雙面焊縫時，才允許采用單面焊縫。 4）鋼筋接頭采用搭接焊時，兩鋼筋搭接端部必須預先折向一側，使兩接合 鋼筋軸線一致，接頭雙面焊縫的長度為不小于 5倍的鋼筋直徑單面焊縫的長度為 不小于 10倍的鋼筋直徑。 5）鋼筋焊接要錯開布置，對于搭接焊，同一根鋼筋接頭盡可能減少，在搭 接長度Ⅱ級內（即 35倍的鋼筋直徑但不小于 50cm）不能有兩個接頭；同一截面 內接頭不得超過鋼筋根數數的 50%，錯開長度按 1m控制。豎筋的接頭采用搭接 焊，與預埋鋼筋按

10、50%截面錯開配置。豎筋與加強筋、箍筋連接處應焊牢，豎筋 的搭接處不得放在滑動面 (帶)處。 6）鋼筋焊接時，焊縫必須飽滿，外觀呈凸面、月牙狀，縫寬不小于 縫厚 0.3d，焊渣要及時敲掉，且不得有主鋼筋燒傷現象。 0.8d、 7）鋼筋焊接用的焊條：Ⅰ級采用 422、Ⅱ級必須采用 502、506，Ⅲ級鋼筋 采用 606。 （3）鋼筋的安裝 1）骨架的焊接拼裝必須在堅固、水平的工作平臺上進行。 2）拼裝時要按設計圖紙放大樣，放樣時要考慮焊接變形。 3）鋼筋拼裝前，對有焊接接頭的鋼筋逐個檢查，符合要求后再進行拼裝。 4）鋼筋骨架拼裝前，在需要焊接的部

11、位用楔形卡卡住，防止電焊時局部變 形，待所有焊接點卡好后，先在焊縫兩端點定位，然后進行焊縫施焊。 5）骨架焊接時，不同直徑的鋼筋的中線要在同一平面上，較小直徑的鋼筋 在焊接時，下面最好墊以厚度適當的鋼板。 6）施焊順序應由中到邊，對稱地向兩端進行，先焊骨架下部，后焊骨架上 部，相鄰的焊縫采用分區(qū)對稱跳焊，不得順方向一次焊成。 7）鋼筋綁扎時 ,鋼材的品種、規(guī)格、形狀、尺寸、位置必須嚴格按設計圖 紙要求，施工主筋綁扎牢固、順直，箍筋間距均勻。 鋼筋位置允許偏差 檢查項目 允許偏差 5 同 排 梁、板、拱肋 受力鋼筋間距 基礎、錨錠、墩臺、柱 灌注樁

12、10 20 10 10 5 箍筋、橫向水平鋼筋、螺旋筋間距 長 鋼筋骨架尺寸 寬、高或直徑 彎起鋼筋位置 20 5 柱、梁、拱肋 保護層厚度 基礎、錨錠、墩臺 板 10 3 3、滿堂支架計算 滿堂支架計算見附后 4、支架預壓 為保證梁體的質量，支架搭設完畢鋪設底模板后必須進行預壓處理，以消除 支架、支撐方木和模板的非彈性變形和地基的壓縮沉降影響， 同時取得支架彈性 變形的實際數值，作為梁體立模的拋高預拱值數據設置的參考。預壓采用袋裝碎 石進行加載預壓。 以龍水井小橋 0--1跨為例，梁體砼 50.1m3，計算荷載為 50.

13、1*2.5=125.25T。 預壓前先用水準儀測量支架頂面標高。分 3級預壓（ 80%、100%、120%）逐 級加載，觀察支架變形情況及穩(wěn)固情況。若發(fā)現支架本身問題，停止預壓，采取 加固改善措施。待預壓荷載達到梁體自重的 120％時，測量支架頂面標高，并確 保每 12小時測量一次。觀測點布置為縱向 5米一個斷面，每個斷面 3~5個點， 各測點標記醒目。 預壓 3天后，分級逐層卸載，卸載后記錄測量值。當預壓過程中， 內累計沉降值小于 1mm時，可認為支架沉降結束，記錄此時的測量值。 24小時 依據支架預壓測量數據，進行分析計算，得到地基

14、和支架產生的非彈性變形 值和彈性變形值。根據支架的彈性變形值并考慮施工圖要求設置的預拱度要求等 因素，最終定出預留高度并確定出底模頂面標高。 通過支架頂的可調托撐調整梁底模板頂面標高。如發(fā)現有超過允許值的變 形、變位，仔細查找原因，及時采取措施予以調整。 在地基處理完畢，可按照本支架方案及設計荷載高度進行荷載預壓試驗，觀 察地基、支架受力及沉降、壓縮情況，以檢驗地基處理、支架設計的可靠度。 5、測量放樣 平面測量：首先在地面測設出橋跨的縱軸線和橋墩橫軸線，放出設計梁體中 心線。按支架平面布置圖及梁底標高測設支架高度，搭設支架，采用測設四角點 標高，拉線法調節(jié)支架頂托。 支

15、架底模鋪設后，測放梁底模中心及底模邊角位置和梁體橫斷面定位。 底模 標高=設計梁底 +支架的變位＋（前期施工誤差的調整量），來控制底模立模。 底模標高和線形調整結束，經監(jiān)理工程師檢查合格后，立側模和翼板底模，測設 翼板的平面位置和模底標高。 6、搭設順序及搭設方法 1）按設計的構架尺寸定出立桿位置。 2）立好立桿后，及時設置掃地桿和第一步大小橫桿，掃地桿距地面 25厘米， 支架應隨搭設進度隨時設置拋撐作臨時固定。 3）隨著架體升高，剪刀撐應同步設置。 7、技術要求 1)立桿升高采用對接扣件連接，相鄰立桿接頭應錯開布置在不同的步距內， 與相鄰大橫桿的距

16、離不宜大于步距的三分之一； 2）在主節(jié)點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜桿等用的直 角扣件、旋轉扣件中心點的相互距離不宜大于 15厘米； 3）對接扣件的開口應朝上或朝內； 4）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于 100mm； 5）立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏； 6）立桿的垂直偏差應不大于架高的 1／300； 7）上下橫桿的接長位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，與相連立桿的 距離不大于縱距的三分之一； 8）大橫桿布置在立桿的里側，同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手 架總長度 1/250且不大于 50mm。 9）安全網

17、應滿掛在外排桿件內側大橫桿下方，用 26＃鐵絲把網眼與桿件綁 牢。 10）扣件安裝應符合下列規(guī)定： a、扣件規(guī)格必須與鋼管外徑相同； b、螺栓擰緊力矩不應小于 50KN.M。 8、空心板梁現澆 （1）底模 采用高強度覆膜竹膠合板，安裝底模前，應接計算（或設計）的預拱度以及 預壓的沉降量，對底模下的支架進行調整。底模的安裝，要保證接縫平整、嚴密， 不能有懸空和翹曲，對根部的接合處，以及每塊板的中心的標高應進行檢測，做 到大面平整。 （2）側模 對于外側模應按底模的要求，嚴格控制其大面平整度。外側模的支承定位， 必須按梁體設計的處觀輪廓進行定位；在外側模外側

18、，用不少于兩層的撐桿進行 加固，必要時可在內外側模之間加設拉桿。為防止底側模間漏漿，外側模的安裝 可采取“底包側”的結構形式。 （3）內模 內模按設計要求采用直徑 40cm的 PVC管成型。 （4）混凝土澆筑 1）空心板梁體現澆必須一次澆筑完成，現澆混凝土施工時宜采用吊車吊運 混凝土運送至橋面，用插入式振搗棒振搗，支架經過預壓，已消除彈性變形和非 彈性變形以及地基沉降，但為防止固結橋墩和臨時支架結合部位發(fā)生不易察覺的 細微的不均勻沉降，梁體產生裂縫，澆筑時設置臨時工作縫，待梁體混凝土澆筑 完成后支架穩(wěn)定后再澆筑墩臺部位。澆筑順序：先澆底板砼、后澆面板砼、最

19、后 澆筑墩臺位置。 2）澆筑時從梁較低的一端向高端推進，采用水平分層，分層下料厚度不超 過 30cm，上層混凝土必須在下層混凝土初凝之前開始澆筑，以保證混凝土的整 體性。澆筑到橋面后，應及時整平，抹面收漿。在混凝土澆筑完成后，采用土工 布覆蓋灑水養(yǎng)護，灑水養(yǎng)護不應少于 7天。 對于混凝土頂板的澆注，應嚴格控制其標高，為防止混凝土收縮裂縫，可在 混凝土表面初凝時進行二次抹面。 3）砼振搗時要求使用完好的振搗設備，分層振搗，插入式振動棒振動深度 按不超過振動棒長度的 2/3控制，與測模保持 50-100mm，插入下層砼 50-100mm， 每一處振動完畢后應邊

20、振邊徐徐提出振動棒，不宜提升過快，以防止振動中心產 生空隙或不均勻，同時避免振動棒碰撞模板、內模及各種預埋件等，適宜振動時 間約20～30S，可按下列現象判斷： a.振動時，砼不在有顯著沉落 b.不在有大量氣泡。 c.砼表面均勻、平整并已泛漿。 4）為確保砼澆注質量，必須安排經驗豐富的振搗工振搗，振搗過程中要防 止漏振、過振現象。在頂板澆注完畢后并隔適當時間，對頂板進行拉毛處理，采 用垂直跨徑方向劃槽，槽深 0.5～1cm，每延米橋長不小于 10～15道。 5）試件派專人制作，專人保管，每次澆筑制作四組試件，含一組和梁體同 等條件下養(yǎng)護，并進行統(tǒng)一編號，記錄好施工臺

21、帳。 （5）模板拆除 端側模在砼強度能保證其表面及棱角因拆模而不受損壞時方可拆模。 梁體強度達到設計的 100%時方可拆除，嚴禁提前拆除模板和支架。 （6）梁體養(yǎng)護 底模在 采用覆蓋灑水養(yǎng)護，為保證混凝土有適宜的硬化條件和防止不正常收縮， 梁 體灌注完畢后 3～12小時內 (根據外界氣候條件的具體情況而定 )即進行澆水養(yǎng) 護。澆水養(yǎng)護不少于 7天，每天澆水次數視具體情況而定，以能保持混凝土處于 足夠的潤濕狀態(tài)為宜。 第四章確保工程質量和工期的措施 一、建立質量保證制度 1、建立全面的質量管理體系 （1）建立健全質量管理體系，建立質量管

22、理領導小組，項目部設質檢部，配 專職質量檢查工程師，作業(yè)隊設專職質量檢查員，形成檢查網絡，質檢人員行使 質量一票否決權。 （2）加強職工教育，提高質量意識，牢固樹立“質量第一”的思想，確保質 量的宗旨貫穿整個施工過程，嚴格按照質量控制流程和工序管理程序進行施工， 切實做到“檢查上工序，干好本工序，服務下工序”。 （3）積極開展全面質量管理，定期召開質量會議，實行全員、全方位、全過 程的質量控制。 （4）組織人員進行崗前培訓，以質量目標為中心，嚴格標準，強化培訓，考 核結業(yè)，持證上崗。對新的施工工藝組織人員認真研討，盡快將新工藝運用到本 工程中。 2、強化質量意識，樹立質量

23、第一觀念 強化質量意識，成立提高工序質量和工程質量的 QC小組，科學解決施工中的 關鍵質量問題，嚴格按規(guī)范、標準作業(yè)，樹立質量第一的觀念。實行工點、工序 掛牌施工，廣泛接受各方面監(jiān)督。 3、建立和落實各項質量管理規(guī)章制度。 （1）堅持編制作業(yè)指導書及技術交底制度。 分項工程開工前，工程技術科根據設計及技術要求及時編寫鋼筋制作、 模板 安裝、砼澆筑、機械操作施工作業(yè)指導書，并向參與施工人員進行技術交底，講 清各項工程的設計要求、技術標準、工序間的相互關系，施工方法和作業(yè)安全注 意事項等，使全體人員在徹底了解施工對象和掌握施工方法的情況下投入施工。 （2）堅持

24、“三檢”、“三不交接和”“五不施工”制度。 “三檢”即：施工中進行自檢、互檢、交接檢。工序交接檢即：每道工序完 成后，必須進行合格檢驗，并經質檢工程師或監(jiān)理簽證，做到上道工序不合格， 不準進入下道工序?！拔宀皇┕ぁ奔矗何催M行技術交底不施工；圖紙及技術要 求不清楚不施工；測量數據和資料未經換手復核不施工；材料無合格證或試驗不 合格者不施工；上道工序不經檢查簽證不施工?！叭唤唤印奔矗簾o自檢記錄不 交接；未經專業(yè)技術人員驗收合格不交接；施工記錄不全不交接。 施工過程的質量檢測按三級進行，即：“跟蹤檢測”、“復測”、“抽檢”三級。 施工隊試驗員負責跟蹤檢測，項目經理部中心試驗室負責復

25、核及配合監(jiān)理進行抽 檢。 （3）儀器和電子計量裝置的標定制度 各種儀器、儀表（如全站儀、水準儀、鋼尺等）均按照計量法的規(guī)定和施工 規(guī)范要求進行定期或不定期的標定。工地設專人負責計量工作，設立帳卡檔案， 進行監(jiān)督和檢查。試驗儀器由工區(qū)試驗室專人管理，測量儀器由試驗班派專人管 理。 （4）嚴格進行施工資料管理 設立專業(yè)資料員，及時收集、整理原始施工資料 (含照片、錄象帶 )分類歸檔，做 到數據記錄真實可靠。 （5）堅持質量一票否決制 項目施工全過程實行質量一票否決制。派具有資質和施工經驗的技術人員擔 任質檢工程師，負責內部質檢工作，并賦予質檢工程師一票否決權力。對工

26、程驗 工，必須經過質檢工程師的簽認，一切需經監(jiān)理簽認的項目，必須經質檢工程師 檢驗合格后方上報。 二、質量保證措施 1、加強技術管理 加強技術管理，嚴格按照設計圖紙、技術規(guī)范及批準的施工工藝施工；認真 做好審核圖紙、文件、變更設計、技術交底、測量放樣、復核等工作，做好檢測 及質量驗收評定工作。 2、嚴把混凝土質量關 （1）根據設計配合比，通過試驗確定施工配合比。拌合前石料用水清洗， 砂石料過磅稱重，嚴格控制砂、石用量、含泥量和水灰比，保證混凝土的和易性。 （2）混凝土用料有試驗合格證，且經監(jiān)理工程師批準后方可使用。 （3）混凝土拌和時，嚴格按配料單配料，入機

27、拌和量不超過廠家的規(guī)定容 量。 （4）拌和時采取措施保持骨料的含水率穩(wěn)定，在運送混凝土過程中不使其 發(fā)生離析、漏漿及過多降低坍落度等現象。 （5）混凝土澆注原則上一次完成，嚴格按施工技術規(guī)范要求做好施工縫處 理，澆注時嚴格按圖紙控制標高。 （6）模板平整，支撐架牢固，保證模板連縫處嚴密不漏漿。安裝模板，支 架、綁扎鋼筋、預埋件位置保證符合設計要求，澆注砼時不發(fā)生變形。加強振搗 的密實度，對接頭的部位要采用鑿毛清洗的措施，保證混凝土的整體性和強度達 到要求。同時注意混凝土養(yǎng)護。 第五章安全、文明施工措施 第一節(jié)安全保證措施 一、原則 堅持生產與安全同時管理的原則；堅持生

28、產與安全同步實施的原則；堅持安 全第一的原則。 二、安全保證組織機構 針對本工程，項目部將成立安全生產領導小組，由項目經理任組長，項目副 經理（項目總工）任副組長；安全辦為專職管理部門，下設專職安全員；各施工 隊設安全生產小分組，由施工隊隊長任小分組組長，小分組下設專職安全員。建 立健全安全生產組織，監(jiān)督施工中安全生產，實施施工過程中安全管理職能。 三、安全保證檢查程序 施工中各施工隊安全員在現場進行安全檢查，發(fā)現問題，及時向項目部匯報， 及時解決。項目部安全領導小組定期對各施工隊的工作進行檢查， 并幫助各施工 隊解決現場實際問題。 四、支架使用、拆除規(guī)定就安

29、全、防電、避雷措施 1、支架使用規(guī)定 1）嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行； 2）嚴禁在架上戲鬧或坐在欄桿上等不安全處休息； 3）嚴禁攀援支架上下，發(fā)現異常情況時，架上人員應立即撤離； 4）支架上垃圾應及時清除，以減輕自重。 5）支架使用中應定期檢查下列項目： a扣件螺栓是否松動； b立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合要求； c安全防護措施是否符合要求； d是否超載。 6）扣件及螺栓應在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。 7）長鋼管搬運時應有防彎曲措施。 8）支架搭設人員必須是經過按現行國家標準《特種作業(yè)人員安全技術考核 管理規(guī)則》（GB5036）考核合格的專業(yè)架子工。

30、上崗人員應定期體檢，合格者方 可持證上崗。 9）搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。 2、拆除規(guī)定 1)拆除順序：護欄→剪刀撐→小橫桿→大橫桿→立桿件； 2）拆除前應先拆除支架上雜物及地面障礙物； 3）拆除作業(yè)必須由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業(yè)； 4）拆除過程中，凡已松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤 靠； 5）拆下的桿件應以安全方式吊走或運出，嚴禁向下拋擲。 3、支架安全措施 1）禁止任意改變構架結構及其尺寸； 2）禁止架體傾斜或連接點松馳； 3）禁止不按規(guī)定的程序和要求進行搭設和拆除作業(yè)； 4）搭拆作業(yè)中應采取安全防護措施

31、，設置防護和使用防護用品； 5）禁止隨意增加上架的人員和材料，引起超載； 6）禁止在架面上任意采取加高措施，增加荷載或加高部分無可靠固定，防 護設施也未相應加高； 7）不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土輸送管等固定在腳手架上，嚴禁 懸掛起重設備； 8）不得在架上搬運重物； 9）不得在六級以上大風、雷雨和雪天下繼續(xù)施工； 10）支架長期擱置以后未作檢查的情況下不得重新使用； 11）在支架上進行電氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守； 12）搭拆支架時，地面應設圍欄和警示標志，并派專人看守，嚴禁非操作人 員入內； 13）支架搭拆時應制止和杜絕違章指揮、違章作業(yè)； 14）拆

32、下的桿件以安全方式運下，集中堆碼整齊。 4、鋼管腳手架的防電、避雷措施 1）防電措施 支架在架設的使用期間要嚴防與帶電體接觸，否則應在架設和使用期間應斷 電或拆除電源，如不能拆除，應采取可靠的絕緣措施。 支架應作接地處理，每跨設一接地極，接地極入土深度為 2~2.5m。 夜間施工照明線通過鋼管時，電線應與鋼管隔離，有條件時應使用低壓照明。 2)避雷措施 避雷針：設在架體四角的鋼管立桿上，高度不小于 1m，可采用直徑為 25~32mm，壁厚不小于 3mm的鍍鋅鋼管。 接地極：按每橋設置一處，埋入地下最高點應在地面以下不淺于 50cm，埋 接地極時，應將新

33、填土夯實，接地極不得埋在干燥土層中。垂直接地極可用長度 為 1.5~2.5m，直徑為 25~50mm的鋼管，壁厚不小于 2.5mm。 接地線：優(yōu)先采用直徑 8mm以上的圓鋼或厚度不小于 4mm的扁鋼，接地線之 間采用搭接焊或螺栓連接，搭接長度≥ 5d，應保證接觸可靠。接地線與接地極的 連接宜采用焊接，焊接點長度應為接地線直徑的 6倍或扁鋼寬度的 2倍以上。 接地線裝置宜布置在人們不易走到的地方，同時應注意與其它金屬物體或電 纜之間保持一定的距離。 接地裝置安設完畢后應及時用電阻表測定是否符合要求。 雷雨天氣，支架上的操作人員應立即離開。 第二節(jié)

34、文明施工措施 1、我項目部將嚴格遵守有關環(huán)境保護的法律、法規(guī)、規(guī)章推行現代管理方法， 科學組織施工，采取必要的措施，防止施工中燃料、油、污水、廢料和垃圾等到 對河道的污染，防止揚塵、油料等對環(huán)境、空氣的污染，防止施工噪聲對附近居 民的污染，把施工對環(huán)境、空氣和居民生活的影響減少到最小程度。 2、項目經理部建立文明衛(wèi)生管理專人負責和定期檢查制度，并建立管理臺賬。 3、生活區(qū)建立衛(wèi)生宣傳欄，有專（兼）職管理人員，落實衛(wèi)生打掃制度或衛(wèi) 生包干責任制。 （1）工地食堂建立衛(wèi)生制度，炊事人員持有健康證上崗，并做到定期體檢； 食堂內外保持清潔、整齊，并有消毒、滅蠅、防塵等衛(wèi)生措施，食堂位

35、置與廁所 保持一定的距離。 （2）廁所內設置沖洗裝置，有專人負責打掃衛(wèi)生，并張貼保潔制度。 （3）生活垃圾集中堆放，專人管理，并及時清理。 （4）開展衛(wèi)生、防病宣傳教育，項目經理部配置急救包、保健醫(yī)藥箱。 4、施工中要采取措施，防止塵土飛揚、泥漿灑漏、污水外流。 （1）施工便道保持平整、無大坑洼，晴天經常灑水、防止揚塵。 （2）拌和設備密封良好，并設有防塵設備。 （3）運料車在運行過程中要防止材料灑落。 第六章環(huán)境保護和水土保持措施 成立以項目經理任組長的環(huán)境保護領導小組，下屬各施工隊隊長為組員，配 備一定的環(huán)保設施和技術人員，日常認真學習環(huán)保法規(guī)及環(huán)保知識，

36、切實搞好環(huán) 保工作。加強全員環(huán)境保護教育，提高全員的環(huán)境保護意識，并定期對施工現場 進行環(huán)保檢查，采取必要的措施防止施工中燃料、油、污水、廢料和垃圾等有害 物質對河道的污染。防治揚塵、汽油等物質對環(huán)境空氣的污染，防治噪聲對環(huán)境 的污染，把施工環(huán)境、空氣和居民生活的影響減少到法規(guī)允許的范圍內。 附件：滿堂支架受力驗算 （一）、荷載計算 1、荷載分析 根據本橋現澆空心板的結構特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： 根據《路橋施工計算手冊》表 8-1查得 3 ⑴ q ⑵ q 1 ——空心板自重荷載，新澆混凝土密度取 2600kg

37、/m。 2 ——空心板內模、底模、內模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算， 2 取 q＝1.0kPa。 3 ⑶ q ——施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模板 及其下肋條時取 2.5kPa；當計算肋條下的梁時取 1.5kPa；當計算支架立柱及替 他承載構件時取 1.0kPa。 ⑷ q——振搗混凝土產生的荷載，取 2.0kPa。對側板取 4.0kPa。 4 ⑸ q ——新澆混凝土對側模的壓力。 5 ⑹ q ⑺ q 6 ——傾倒混凝土產生的水平荷載，取 2.0kPa。 7 ——支架

38、自重，經計算支架在不同布置形式時其自重如下表所示： q7計算 計算每步腳手架自重： NG1＝ht1＋t2＋t3 式中： h——步距（m）； t1——立桿每米重量（ kN）； t2——縱向橫桿單件重量（ kN）； t3——內外立桿間斜桿或十字撐重量（ kN）。 按最大值進行計算，步距取 0.6m，縱、橫向距離取 0.6m，縱向距離取 0.9m、 支架平均高 5.4/0.9=6步 NG1＝t1＋t2＋t3（桿件每米 0.0384kn） 2 =0.90.03 84＋0.03840. 64＋0.038

39、4 0.6 0.62 =0.035+0.092+0.033=0.16 kN q7=12NG1 /A=60.1 6kN/（0.6m0. 6m）=2.67 kN/m2。 滿堂鋼管支架自重 立桿橫橋向間距立桿縱橋向間距橫桿步 支架自重 q的計算值 (kPa) 7 距 60cm60cm90cm 2、荷載計算 2.67 （1）、空心板自重—— q計算 1 根據結構特點，現取最大自重截面進行驗算 q計算： 1 根據橫斷面圖，則： Wγ A c q 1 ＝ = B B ＝26*（8.5

40、5*0.7+0.1*0.35*2）/8.55 ＝18.41 kPa 取 1.2的安全系數，則 q＝17.021.2＝22.09kPa 1 注：B——空心板底寬，取 8.55m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內 計算偏于安全。 （2）、新澆混凝土對側模的壓力—— q5計算 因現澆空心板采取水平分層以每層 30cm高度澆筑，在豎向上以 V=1.2m/h 澆筑速度控制，砼入模溫度 T=32℃控制，因此新澆混凝土對側模的最大壓力 q = P K r h 5 m K為外加劑修正稀數，取摻緩凝外加劑

41、K=1.2 當 V/T=1.2/32=0.0375＞0.035 h=0.7+3.8V/T=0.84m q =P K r h 1.2 25 0.84 25.2KPa 5 m （二）、結構檢算 1、扣件式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算 碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結 構，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且 橫桿的“├”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側向變形具有較 強的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出 20%以上，甚至

42、超過 35%）。 本支架驗算按φ483.50mm鋼管扣件架進行立桿內力計算，計算結果同樣 也適用碗扣架（偏于安全）。 cm 支架體系采用 606090的布置結構，如圖： 模板 斜撐 立桿 大橫桿 縱向 模板 斜撐 立桿 小橫桿 橫向 ①、立桿強度驗算 立桿實際承受的荷載為： N=1.2（N +N）+0.851.4ΣN（組合風荷載時） G1K G2K QK N —支架結構自重標準值產生的軸向力； G1K N —構配件自重標準值產生的軸向力 G2K QK ΣN—施工荷載標準值； 于是，有： N =0.60.6q =0.60.61

43、8.41=6.63KN G1K 1 N =0.60.6q =0.60.61.0=0.36KN G2K 2 ΣN 則：N=1.2（N QK =0.60.6(q +q +q)=0.36(1.0+2.0+2.67)=2.04KN 3 4 7 G1K G2K QK +N）+0.851.4ΣN =1.2（6.63+0.36）+0.851.

44、42.04 =10.82KN 由于橫桿步距為 0.9m，長細比λ=l/i=900/15.78=57， 查《路橋施工計算手冊》附錄三（ 789頁），得φ=0.837 則[N]=φA[б]=0.837*489*215=88.0KN 結論：由 N=10.82KN＜[N]=88.0KN,抗壓強度滿足要求，立桿（間距 0.6m*0.6m）能夠滿足應力要求。 ②、立桿穩(wěn)定性驗算 φ483.0mm鋼管截面特性 截面積 A 慣性距 I 抵抗距 W 回轉半徑 I （mm） 每米長自重 規(guī)格 2 4 3 （mm） （mm） （mm） （N

45、） 2 1.215105 5.078103 φ483.50 4.8910 15.78 38.4 表 2 鋼材的強度設計值與彈性模量 2 2 抗拉、抗彎 f（N/ mm） 抗壓 f c （N/mm） 彈性模量 E（MPa） 2.1105 215 215 根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》有關模板支架立桿的穩(wěn) 定性計算公式： N/ΦA+M/W≤ f W N—鋼管所受的垂直荷載， N=1.2（N +N）+0.851.4ΣN（組合風荷 G1K G2K

46、 QK 載時），同前計算所得； 2 f—鋼材的抗壓強度設計值， f＝215N/mm參考《建筑施工扣件式鋼管腳 手架安全技術規(guī)范》表 5.1.6得。 2 A—φ48mm3.0㎜鋼管的截面積 A＝489mm。 Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數，根據長細比λ查表即可求得Φ。 i—截面的回轉半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》附 錄 B得 i＝15.78㎜。 長細比λ＝L/i。 L—水平步距， L＝0.9m。 于是，λ＝L/i＝900/15.78=57，參照《路橋施工計算手冊》

47、 查得Φ＝0.837。 —計算立桿段有風荷載設計值產生的彎距； M W 2 =0.851.4WLah /10 K W=0.7uuw0 M W K z s u—風壓高度變化系數，參考〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉表 7.2.1得 u =1.38 z z u—風荷載腳手架體型系數，查〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉表 6.3.1第 36 s 項得： u =1.2 s 0 w—基本風壓，查〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉附表 D.4 w 0 =0.8KN/m2 故：W=0.7uuw=0.71.381.20.8=0.927KN

48、 K z s 0 La—立桿縱距 0.6m； h—立桿步距 0.6m， 2 故：M=0.851.4WLah /10=0.095KN W K W—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范〉〉附表 B 得 W=5.08 3

49、 6 3 則，N/ΦA+M/W＝10.82*10 /（0.837*489）+0.095*10 /（5.08*10） W 2 ＝45.14KN/mm≤ f＝215KN/mm2 計算結果說明支架是安全穩(wěn)定的。 2、滿堂支架整體抗傾覆 依據《公路橋涵技術施工技術規(guī)范實施手冊》第 9.2.3要求支架在自重和風 荷栽作用下時，傾覆穩(wěn)定系數不得小于 1.3。 K=穩(wěn)定力矩 /傾覆力矩 =y*N/ΣMw 0

50、 i 采用橋跨 13m驗算支架抗傾覆能力： 主橋寬度 9.25m，長 40m采用 606090cm跨中支架來驗算全橋： 支架橫向 16排； 支架縱向 22排； 高度 5.4m； 頂托 TC60共需要 16*22=352個； 立桿需要 16*22*5.4=1901m; 縱向橫桿需要 16*5.4/0.9*13=1248m； 橫向橫桿需要 22*5.4/0.9*9.25=1221； -3 故：鋼管總重（ 1901+1248+1221）*3

51、.84*10 =16.78t; -3 頂托 TC60總重為： 352*7.2*10 =2.53t； 故 N 穩(wěn)定力矩 = y* N 依據以上對風荷載計算 W=0.7uuw=0.71.381.20.8=0.927KN/ i =16.78*9.8+2.53*9.8=189.24KN； i =12.56*189.24=2376.85KN.m K z s 0 2 m 跨中共受力為： q=0.927*5.4*13=65.07KN； 傾覆力矩 =q*h/2=65.07*2.7=175.69KN.m K=穩(wěn)定力矩 /傾覆力矩 =2

52、376.85/175.69=13.53>1.3 0 計算結果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求 3、箱梁底模下橫橋向方木驗算 本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用 1010cm方木，方木橫橋向跨度 L ＝60cm進行受力計算。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全） ，木材 的容許應力和彈性模量的取值參照松木進行計算。 q(KN/m) 底模下橫橋向方木受力簡圖 q(KN/m) 尺寸單位： cm 方木材質為杉木， ［δw］=11MPa ［δτ］ =1 7MPa E=9000MPa 按方木橫橋向跨度 L＝60cm進行驗算。 ①方木間距計算

53、q＝(q1+ q2+ q3+ q4)B＝(22.09+1.0+2.5+2)8.55=235.89 kN/m M＝(1/8) qL2=(1/8) 235.890.62＝10.62kN m W=(bh2)/6=(0.10.12)/6=0.000167m3 則： n= M/( W［δw］)=10.62/(0.000167110000.9)=6.42(取整數 n ＝7根) d＝B/(n-1)=8.55/6=1.425m 注：0.9為方木的不均勻折減系數。 經計算，方木間距小于 1.425m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受 力要求，方木間距

54、 d取 0.25m，則 n＝8.55/0.25＝34.2。 ②每根方木撓度計算 3 -6 方木的慣性矩 I=(bh )/12=(0.10.13)/12=8.3310 m4 則方木最大撓度： fmax=(5/384)［ (qL4)/(EI)］ =(5/384)［ (235.89 0.64)/( 11106 -6 34.28.33100.9)］ -4 -3 =1.410 m＜l/400=0.6/400=1.510 m (撓度滿足要求 ) ③每根方木抗剪計算 δτ＝ (1/2)(qL)/(

55、nA)=(1/2) 0.9)=560KPa=0.46 MPa＜［δτ］=1.7MPa 符合要求。 (235.89 0.6)/(34.2 0.1 0.1 4、底模板計算： 箱梁底模采用竹膠板，鋪設在間距 0.25m的橫橋向方木上，取各種布置情況 下最不利位置進行受力分析，并對受力結構進行簡化（偏于安全）如下圖： 底模及支撐系統(tǒng)簡圖 q(kN/m) 竹膠板 25 25 30 （30） 1010 cm橫橋向方木 底模驗算簡圖 q(kN/m) 尺寸單位： cm 2525（或30） q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(2

56、2.09+2.5+1+2) 0.25=6.9kN/m 則：Mmax=6.9*0.25*0.25/8=0.054kN .m M ] 0.9 0.9 6.0 10 3 0.054 5 1 10 m2 模板需要的截面模量： W= [ W 模板的寬度為 1.0m，根據 W、b得 h為： 5 (6 *1* 10 /1) 0.0078m =7.8mm h= 因此模板可采用 10mm厚規(guī)格的竹膠板。 5、側模驗算 根據前面計算，分別按 86cm方木以 25cm的間距布置，以側模最不利荷載 部位進行模

57、板計算，則有： ⑴ 86cm方木以間距 25cm布置 q=( q4+ q5)l=(4.0+25.2) 0.25=7.3kN/m q l 2 7.3 0.252 則：Mmax= 0.057KN m 8 8 M 0.057 5 1。06 10 m2 模板需要的截面模量： W= 3 [ ] 0.9 0.9 6.0 10 W 模板的寬度為 1.0m，根據 W、b得 h為： 6 W b 6 1.06 10 5 1 h= 0.008m 8mm 因此模板可采用 10mm厚規(guī)格的竹膠板。