混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計1. （2009.1 選擇）關(guān)于結(jié)構(gòu)的功能要求，下列說法中錯誤的是（C） A能承受可能出現(xiàn)的各種作用B具有良好的工作性能 C具有卓越的節(jié)能、環(huán)保性能D具有足夠的耐久性能2. （2009.1 填空）結(jié)構(gòu)在規(guī)定的時間內(nèi)，在規(guī)定的條件下，完成預(yù)定功能的能力，稱為結(jié)構(gòu)的 可靠性 。3. （2010.1 填空）結(jié)構(gòu)喪失穩(wěn)定屬于超過 承載能力極限狀態(tài)。4. 2008.10在判斷結(jié)構(gòu)是否達到正常使用極限狀態(tài)時，不需要考慮的因素是（ C ）A 混凝土開裂情況 B鋼筋銹蝕情況 C結(jié)構(gòu)的抗滑移能力D構(gòu)件的撓度5. （2010.1 填空）荷載作用下結(jié)構(gòu)或構(gòu)件產(chǎn)生的內(nèi)力和變形稱為 荷載效應(yīng) 。6. （2007.1 填空）結(jié)構(gòu)或構(gòu)件承受荷載效應(yīng)的能力，稱為 結(jié)構(gòu)抗力 。7. R-S<0的概率，稱為結(jié)構(gòu)的 失效 概率。8. （2008.1 填空）結(jié)構(gòu)在規(guī)定的時間內(nèi)，規(guī)定的條件下，完成預(yù)定功能的概率，稱為結(jié)構(gòu)的 可靠度 9. （2010.1 選擇）結(jié)構(gòu)的可靠指標(biāo)( B )A.隨結(jié)構(gòu)失效概率的增大而增大 B.隨結(jié)構(gòu)失效概率的增大而減小C.與結(jié)構(gòu)失效概率無關(guān) D.與結(jié)構(gòu)失效概率呈正態(tài)分布關(guān)系10. （2006.1 填空）目標(biāo)可靠指標(biāo)值是通過三個分項系數(shù)來表達的，它們分別是材料分項系數(shù)、荷載分項系數(shù)及 結(jié)構(gòu)重要性 系數(shù)。11. 在計算結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力時引入的與建筑物安全等級有關(guān)的分項系數(shù)稱為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)。對于安全等級是二級的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，該結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)是( B )。A.1.1 B.1.0 C.0.9 D.0.8 12.（2008.10）下列說法中正確的是（D ）A混凝土強度的標(biāo)準(zhǔn)值小于其設(shè)計值 B材料強度的設(shè)計值等于其標(biāo)準(zhǔn)值與材料分項系數(shù)的乘積C荷載組合值大于荷載標(biāo)準(zhǔn)值 D荷載設(shè)計值等于其標(biāo)準(zhǔn)值與荷載分項系數(shù)的乘積13.（2004.10）我國規(guī)范規(guī)定結(jié)構(gòu)物的設(shè)計基準(zhǔn)期為（）A30年 B50年 C80年 D100年14.取荷載分項系數(shù)1的條件是（D）P19A考慮多個可變荷載同時作用時 B考慮可變荷載最不利布置時C當(dāng)永久荷載效應(yīng)對結(jié)構(gòu)不利時 D當(dāng)永久荷載效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時15.對結(jié)構(gòu)承載能力極限狀態(tài)進行驗算時，采用( A ) P20.A.荷載設(shè)計值及材料強度設(shè)計值 B.荷載設(shè)計值及材料強度標(biāo)準(zhǔn)值C.荷載標(biāo)準(zhǔn)值及材料強度設(shè)計值 D.荷載標(biāo)準(zhǔn)值及材料強度標(biāo)準(zhǔn)值16.（2007.1）單層廠房排架結(jié)構(gòu)由屋架(或屋面梁)、柱和基礎(chǔ)組成（D ）P27.A柱與屋架、基礎(chǔ)鉸接 B柱與屋架、基礎(chǔ)剛接C柱與屋架剛接、與基礎(chǔ)鉸接 D柱與屋架鉸接、與基礎(chǔ)剛接17. （2009.1）將大型屋面板直接支承在屋架或屋面梁上的屋蓋體系稱為 無檁 屋蓋體系。P29.18. 關(guān)于單層廠房的柱間支撐，下列說法中不正確的是（D）P33-35.A.柱間支撐一般包括上部柱間支撐、中部柱間支撐及下部柱間支撐B.柱間支撐的作用是保證廠房結(jié)構(gòu)的縱向剛度和穩(wěn)定，并將水平荷載傳至基礎(chǔ)C.當(dāng)給向柱列的總數(shù)在七根以下時應(yīng)設(shè)置柱間支撐D.下部柱間支撐應(yīng)設(shè)置在伸縮縫區(qū)段的兩端19.單層廠房的抗風(fēng)柱只承受山墻風(fēng)荷載和其自重時，設(shè)計時可近似按（D） P37.A軸拉構(gòu)件計算 B軸壓構(gòu)件計算 C偏拉構(gòu)件計算 D受彎構(gòu)件計算20.用來承托圍護墻的重量，并將其傳至柱基礎(chǔ)頂面的梁稱為 基礎(chǔ)梁 。21.排架的計算簡圖假定：（1）柱與基礎(chǔ)固結(jié)，（2） 屋面梁或屋架與柱鉸接 ，（3） 屋面梁或屋架無 軸向變形。P38.22.非抗震設(shè)計時，單層廠房排架分析應(yīng)考慮哪些活荷載的作用? 屋面活載、吊車荷載、風(fēng)荷載P 39.23.單層廠房屋面活荷載包括屋面均布活荷載、雪荷載和屋面積灰荷載三種，都按屋面的_水平投影 面積計算。P41。24.對于排架來說，吊車橫向水平荷載作用在吊車梁 頂面標(biāo)高 的水平處 P44.25.在計算單層廠房排架的風(fēng)荷載時，柱頂至屋脊的屋蓋部分的風(fēng)荷載可以取均布，但其對排架的作用則按作用在柱頂?shù)乃郊辛紤]。這時的風(fēng)壓高度變化系數(shù)對于有矩形天窗時應(yīng)該取( D )。P49.A.柱頂標(biāo)高的B.屋脊標(biāo)高的C.柱頂?shù)轿菁怪悬c標(biāo)高的D.天窗檐口處的26.某單層廠房排架結(jié)構(gòu)及風(fēng)荷載體型系數(shù)如圖所示?；撅L(fēng)壓w0=0.35kN/m2，柱頂標(biāo)高+12.00m，室外天然地坪標(biāo)高-0.30m，排架間距B=6.0m。求作用在排架柱A及柱B上的均布風(fēng)荷載設(shè)計值qA及qB。 P49-50.(提示：距離地面10m處，=1.0；距離地面15m處，=1.14；其他高度按內(nèi)插法取值。) 【答案】（1）求風(fēng)壓高度變化系數(shù)風(fēng)壓高度變化系數(shù)按柱頂離室外天然地坪的高度：12+0.3=12.3m用內(nèi)插法確定風(fēng)壓高度變化系數(shù)（2）計算排架柱A及柱B上的均布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值、（3）計算排架柱A及柱B上的均布風(fēng)荷載設(shè)計值、 27.等高排架是指排架中各柱（ ）A柱頂標(biāo)高相等的排架B柱頂位移相等的排架C柱底標(biāo)高相等的排架 D柱頂剪力相等的排架28. 單層廠房排架在柱頂集中水平力作用下按剪力分配法計算時，總剪力是按(C ) P51. A.柱的數(shù)量平均分配給各柱 B.柱的高度分配給各柱 C.柱的側(cè)移剛度分配給各柱 D.柱的截面面積分配給各柱29.單層廠房排架結(jié)構(gòu)如圖a所示。已知W=15.0kN，q1=0.8kNm，q2=0.4kNm。試用剪力分配法計算各柱的柱頂剪力。(提示：支反力系數(shù)C11=0.3，見圖b(1)；圖b(2)、b(3)中的u1=2u2)【答案】（1）計算剪力分配系數(shù)（2）計算各柱頂剪力把荷載分成W、q1、q2三種情況，分別求出各柱頂所產(chǎn)生的剪力而后疊加q1作用下的不動鉸支座反力：q2作用下的不動鉸支座反力：在排架柱頂施加集中力和，并把它們與W相加后進行剪力分配，再把分配到的柱頂剪力與柱頂不動鉸支座反力相加，得到柱頂?shù)募袅χ?P54-57.31.單層廠房對稱配筋偏心受壓柱( D ) P59-60.A.當(dāng)軸力不變時，彎矩增大，小偏壓柱縱向配筋量減少B.當(dāng)軸力不變時，彎矩減小，大偏壓柱縱向配筋量增多C.當(dāng)彎矩不變時，軸向壓力減小，小偏壓柱縱向配筋量增多D.當(dāng)彎矩不變時，軸向壓力減小，大偏壓柱縱向配筋量增多32.單層廠房設(shè)計中，當(dāng)需要考慮整體空間工作時，只對（D）P62.A屋面恒荷載才考慮廠房的整體空間作用B屋面活荷載才考慮廠房的整體空間作用C風(fēng)荷載才考慮廠房的整體空間作用D吊車荷載才考慮廠房的整體空間作用33.常用的單層廠房雙肢柱的型式有平腹桿式及_斜腹桿 式兩種。P65.34.單層廠房預(yù)制柱進行吊裝階段的裂縫寬度驗算時，柱自重應(yīng)乘以（A）P67.A動力系數(shù) B組合值系數(shù)C準(zhǔn)永久值系數(shù)D頻遇值系數(shù)35.牛腿的三種破壞形態(tài)是 彎曲 破壞、剪切破壞和混凝土局部壓碎破壞。P70.36.對單層廠房柱牛腿進行承載力計算時，可取什么樣的計算簡圖?并畫出示意圖。P72.37.柱子牛腿如圖所示。已知豎向力設(shè)計值Fv=300kN，水平拉力設(shè)計值Fh=60kN，采用鋼筋為HRB335（fy=300N/mm2）。試計算牛腿的縱向受力鋼筋面積。P67-73.（提示：as=60mm；A=當(dāng)a<0.3h0時，取a=0.3h0）【答案】（1）確定牛腿與下柱交接處的牛腿豎直截面的有效高度 （2）確定a值：因此取a=222mm（3）計算牛腿的縱向受力鋼筋面積38.計算柱下獨立基礎(chǔ)的底板鋼筋時，地基反力采用 地基凈 反力。P78.39.柱下獨立基礎(chǔ)如圖所示?；A(chǔ)頂面作用的軸向壓力Nk=700kN，彎矩Mk=200kNm，剪力Vk=25kN，修正后的地基承載力特征值a=200kNm2，已知基礎(chǔ)底面尺寸b=3m，=2m，基礎(chǔ)埋置深度d=1.5m，基礎(chǔ)高度h=1.0m，基礎(chǔ)及以上土的重力密度平均值m=20kNm3。試驗算地基承載力是否滿足要求。P78. 【答案】（1）計算基礎(chǔ)底面積（2）計算基礎(chǔ)底面的抵抗矩W（3）計算基底壓力（4）計算基礎(chǔ)底面處彎矩和軸向壓力（5）計算基礎(chǔ)底面的最大、最小壓力值（4）驗算地基承載力地基承載力滿足要求。40.吊車荷載具有沖擊和振動作用，因此，當(dāng)計算吊車梁及其連接的強度時，吊車豎向荷載應(yīng)乘以 動力系數(shù)。 P87.41.框架結(jié)構(gòu)是由橫梁、立柱和 基礎(chǔ) 連接而成的。P93.42.某框架結(jié)構(gòu)，梁、板、柱均為預(yù)制，在吊裝就位后焊接節(jié)點區(qū)鋼筋，通過澆搗混凝土形成框架節(jié)點，從而將梁、柱及樓板連成整體。該框架的類型屬于（B ）P94.A全現(xiàn)澆式 B裝配整體式 C裝配式 D半現(xiàn)澆式43.在地震區(qū)，框架結(jié)構(gòu)應(yīng)采用的承重方案是（C ）P97.A現(xiàn)澆橫向框架承重 B現(xiàn)澆縱向框架承重 C現(xiàn)澆縱橫向框架承重D裝配式縱橫向框架承重44.伸縮縫的設(shè)置主要取決于（A）P97.A結(jié)構(gòu)的長度 B建筑物高差 C場地地質(zhì)條件 D地震設(shè)防烈度45.多層框架底層柱的計算長度( B ) P99.A.應(yīng)取基礎(chǔ)頂面到二層橫梁底面之間的距離 B.應(yīng)取基礎(chǔ)頂面到二層樓板頂面之間的距離C.應(yīng)取室外地面到二層樓板頂面之間的距離 D.應(yīng)取基礎(chǔ)頂面到二層樓板底面之間的距離46.對裝配整體式樓蓋，中框架梁的截面慣性矩應(yīng)取矩形截面慣性矩I0的（C）P99.A1.0倍 B1.2倍 C1.5倍 D2.0倍47.在框架結(jié)構(gòu)的柱和基礎(chǔ)的荷載計算中，計算截面以上的樓層數(shù)越多，所取活荷載的折減系數(shù)越 小 。P99.48.用分層法計算框架內(nèi)力時，應(yīng)對柱線剛度進行如下修正：（ A ）P100.A底層柱不變，其余各層柱乘以0.9 B底層柱不變，其余各層柱乘以0.8C底層柱乘以0.9，其余各層柱不變 D底層柱乘以0.8，其余各層柱不變49.多層框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下，采用分層法簡化內(nèi)力計算的基本假定。P100.【答案】 框架無側(cè)移；每一層框架梁上的豎向荷載只對本層的梁及與本層梁相連的框架柱產(chǎn)生彎矩和剪力，忽略對其它各層梁、柱的影響。50.在用反彎點法計算框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力時，每根柱子所承擔(dān)的剪力是按某一個力學(xué)參數(shù)分配的，該參數(shù)是（B）A柱子的截面慣性矩 B柱子的抗側(cè)剛度 C柱子的截面面積 D梁柱線剛度比 P103.51.某兩層三跨框架如圖所示，括號內(nèi)數(shù)字為各桿相對線剛度。試用反彎點法求AB桿的桿端彎矩。 【答案】 （1）將各柱在反彎點處切開，用剪力分配法計算柱反彎點處的剪力： P102-105.第二層：第一層：（2）利用計算柱端彎矩第二層：第一層：（3）利用節(jié)點力矩平衡條件得到AB梁端彎矩； 52.水平荷載作用下的多層框架結(jié)構(gòu)，在其它條件不變時，某層的( A ) P102、109.A.上層層高加大，則該層柱的反彎點上移 B.上層層高減小，則該層柱的反彎點上移C.下層層高加大，則該層柱的反彎點上移 D.本層層高減小，則該層柱的反彎點下移53.某兩層三跨框架如題36圖所示，括號中數(shù)值為梁的相對線剛度。二層各柱線剛度均為1.0104kNm,邊柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為=0.6，中柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為=0.7。試用D值法求梁AB的B端彎矩（提示：二層柱反彎點高度比為y=0.55）。P105-111.【答案】 （1）求二層柱的D值（2）計算二層B柱反彎點處剪力（3）計算二層B柱頂端彎矩（4）計算梁AB的B端彎矩 54.一般情況下，風(fēng)荷載作用下的多層多跨框架( D ) P112.A.迎風(fēng)面一側(cè)的框架柱產(chǎn)生軸向壓力 B.背風(fēng)面一側(cè)的框架柱產(chǎn)生軸向拉力C.框架外柱軸力小于內(nèi)柱軸力 D.框架內(nèi)柱軸力小于外柱軸力55.關(guān)于框架梁端截面配筋計算時采用的設(shè)計內(nèi)力，下列說法中正確的是（ B ）P115.A梁端彎矩和剪力均應(yīng)取支座中心處的值 B梁端彎矩和剪力均應(yīng)取支座邊緣截面處的值C梁端彎矩取支座中心處的值，剪力取支座邊緣截面處的值D梁端彎矩取支座邊緣截面處的值，剪力取支座中心處的值56.計算框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力時，當(dāng)活荷載產(chǎn)生的內(nèi)力遠小于恒荷載及水平力所產(chǎn)生的內(nèi)力時，可不考慮活荷載的最不利布置，但求得的框架 梁跨中 彎矩應(yīng)乘以放大系數(shù)。P119.57.關(guān)于框架結(jié)構(gòu)的彎矩調(diào)幅，下列說法中正確的是( C )P119.A.調(diào)幅是對水平荷載作用下的內(nèi)力進行的 B.先與水平荷載產(chǎn)生的內(nèi)力進行組合，再進行彎矩調(diào)幅C.現(xiàn)澆框架梁端的調(diào)幅系數(shù)大于裝配整體式框架梁端的調(diào)幅系數(shù) D.調(diào)幅是對柱端彎矩進行的58.一般情況下，在初選框架梁的截面高度時，主要考慮的因素是（ A ）P120.A梁的跨度 B層高 C結(jié)構(gòu)的總高度 D梁的混凝土強度等級59.現(xiàn)澆框架梁柱節(jié)點區(qū)的混凝土強度等級應(yīng)該（ C ）P121.A低于梁的混凝土強度等級 B等于梁的混凝土強度等級C不低于柱的混凝土強度等級D與梁、柱混凝土強度等級無關(guān)60.層數(shù)不多，荷載不大而地基承載力較高時，框架柱較經(jīng)濟的天然淺基礎(chǔ)型式是( C )P124. A.條形基礎(chǔ) B.筏式基礎(chǔ) C.獨立基礎(chǔ) D.箱形基礎(chǔ)61.在鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)中，柱下條形基礎(chǔ)的內(nèi)力計算可采用倒梁法。此法是以 柱子 作為支座，土反力作為荷載。P126.62.我國高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程（JGJ3-2002）對高層建筑的定義是（ D ）P159.A8層以上建筑物 B8層及8層以上建筑物 C10層以上建筑物 D10層及10層以上或高度超過28m的建筑物63.在風(fēng)荷載作用下，高層建筑頂部的水平位移一般與建筑總高度H成（ D ）P161.A線性關(guān)系 B平方關(guān)系 C三次方關(guān)系 D四次方關(guān)系64.高度超過150米的高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)滿足舒適度要求，對住宅和辦公樓，結(jié)構(gòu)頂點最大加速度分別不應(yīng)大于（ A ）P162.A0.15m/s2和0.25m/s2 B0.05m/s2和0.01m/s2 C0.25m/s2和0.15m/s2D0.01m/s2和0.05m/s265.一般情況下，框架剪力墻結(jié)構(gòu)與框架結(jié)構(gòu)比較，前者（B）P168.A側(cè)向剛度大，最大適用高度小 B側(cè)向剛度大，最大適用高度大C側(cè)向剛度小，最大適用高度小 D側(cè)向剛度小，最大適用高度大66.在高層建筑的一個結(jié)構(gòu)單元內(nèi)，應(yīng)盡量減小結(jié)構(gòu)的側(cè)移剛度中心與水平荷載合力中心間的偏心，以降低 對房屋受力的不利影響。 【答案】扭轉(zhuǎn) P165.67.高層建筑結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)埋置深度，對天然地基，可取房屋高度的（ C ）P167.A120 B118 C115D11268.以下高層建筑結(jié)構(gòu)體系中，應(yīng)設(shè)置轉(zhuǎn)換層樓蓋的是（ D ）P167.A框架結(jié)構(gòu) B剪力墻結(jié)構(gòu) C框支剪力墻結(jié)構(gòu)D框架剪力墻結(jié)構(gòu)69.在工程設(shè)計中，體現(xiàn)風(fēng)的動力作用的參數(shù)是（ B ）P170.A風(fēng)載體型系數(shù) B風(fēng)振系數(shù) C地面粗糙度 D風(fēng)壓高度變化系數(shù)70.下列關(guān)于影響溫度作用大小的主要因素中，不正確的是( D )P171.A.結(jié)構(gòu)外露程度 B.樓蓋結(jié)構(gòu)的剛度 C.結(jié)構(gòu)高度 D.混凝土強度等級71.關(guān)于框架結(jié)構(gòu)、剪力墻結(jié)構(gòu)在水平荷載作用下的受力及變形特點，下列說法中錯誤的是（B）P171.A框架的側(cè)向變形曲線呈剪切型B框架柱子一般不出現(xiàn)反彎點C剪力墻的側(cè)向變形曲線呈彎曲型D剪力墻的連梁會出現(xiàn)反彎點72.以下墻體中不屬于剪力墻的是（ D ）P172.A整體墻 B小開口墻 C聯(lián)肢墻 D填充墻73.在其他條件不變的情況下，隨著整載面剪力墻高度H的增大，剪切變形對等效抗彎剛度EIeq的影響( B ) P177. A.逐漸減小，等效抗彎剛度EIeq的數(shù)值減小 B.逐漸減小，等效抗彎剛度EIeq的數(shù)值減大 C.逐漸減大，等效抗彎剛度EIeq的數(shù)值減小 D.逐漸減大，等效抗彎剛度EIeq的數(shù)值減大74.小開口墻的墻肢彎矩有什么特點?它的頂點位移如何計算? P178-179.【答案】 小開口墻的墻肢彎矩有整體和局部彎矩，其中局部彎矩不在墻肢中產(chǎn)生軸力；各墻肢在整體彎矩作用下，剪力墻按組合截面彎曲，正應(yīng)力在整個截面高度上均勻分布；在局部彎矩作用下，剪力墻按各個單獨的墻肢截面彎曲，正應(yīng)力僅在各個墻肢截面高度上按直線分布。小開口墻的頂點位移包括彎曲變形和剪切變形產(chǎn)生的頂點水平位移，首先按統(tǒng)一用彎曲變形表示的公式進行計算，然后將計算結(jié)果放大20%。 76.在雙肢剪力墻整體系數(shù)計算公式中( B ) P183、192.A.I=I1+I2+Ib B.I=I1+I2+IA C.I=IA+Ib D.I=I1+I2+IA+1b77.壁式框架的受力特點與一般框架相比，有兩點不同，一是要考慮梁柱節(jié)點處剛域的影響，二是要考慮 剪切變形 的影響。P189.78.符合下列條件的可判定為聯(lián)肢剪力墻（為整體系數(shù)，為肢強系數(shù)限值）（A ）P194.A B C D 79.在框架-剪力墻結(jié)構(gòu)設(shè)計中，下列關(guān)于剪力墻的布置原則中不正確的是（ A ） P195-197.A縱向剪力墻宜布置在同一溫度區(qū)段的兩端 B剪力墻的最大間距應(yīng)按規(guī)定予以限制C剪力墻的合理數(shù)量既要保證承載力和剛度要求，又要讓框架發(fā)揮應(yīng)有作用D橫向剪力墻宜均勻、對稱布置80.關(guān)于框架剪力墻結(jié)構(gòu)的剛度特征值，下列說法中，錯誤的是( B ) P199、207.A. 越大，剪力墻數(shù)量越多 B. 越小，框架數(shù)量越少C. 越大，結(jié)構(gòu)側(cè)移曲線越接近剪切形 D. 越小，結(jié)構(gòu)側(cè)移曲線越接近彎曲形81.關(guān)于框架、剪力墻及框架剪力墻在水平荷載作用下的變形曲線，下列敘述錯誤的是（D ）P207.A框架的變形曲線呈剪切型 B剪力墻的變形曲線呈彎曲型C當(dāng)在16之間時，框架剪力墻的變形曲線呈彎剪型 D當(dāng)1時，框架剪力墻的變形曲線接近于剪切型82.對大偏心受壓剪力墻進行正截面承載力計算時，達到屈服強度并參加工作的豎向分布鋼筋是（注：x為名義受壓區(qū)高度）（ D ） P210.A受壓區(qū)范圍內(nèi)的全部豎向分布鋼筋 B受拉區(qū)范圍內(nèi)的全部豎向分布鋼筋C距受壓區(qū)邊緣1.5x范圍以內(nèi)的豎向分布鋼筋 D距受壓區(qū)邊緣1.5x范圍以外的豎向分布鋼筋83.墻肢斜截面受剪承載力計算是基于防止（ A ）P213.A剪壓破壞 B斜壓破壞 C剪拉破壞 D斜拉破壞84.剪力墻內(nèi)的分布鋼筋不應(yīng)采用（A ）P216.A單排配筋 B雙排配筋 C三排配筋 D四排配筋85.關(guān)于框筒結(jié)構(gòu)的剪力滯后現(xiàn)象，下列說法中錯誤的是（ C ）P218.A腹板框架中，角柱軸力大于中柱軸力 B腹板框架中，柱子軸力沿筒體邊緣呈曲線分布C翼緣框架中，柱子軸力沿筒體邊緣呈直線分布 D翼緣框架中，柱子軸力沿筒體邊緣呈曲線分布86.筒中筒結(jié)構(gòu)宜采用對稱平面，并優(yōu)先采用圓形、正多邊形。當(dāng)采用矩形平面時，其長寬比不宜大于 2 。第219頁。87.由于地殼運動使巖層斷裂、錯動而引起的地震，稱為 構(gòu)造 地震。P223.88.在地震影響范圍內(nèi)，地表某處與震中的距離稱為 震中距 。P224.89.造成建筑物和地表破壞的主要地震波是（ A ）P225.A面波 B橫波 C縱波 D縱波和橫波90.關(guān)于地震烈度，下列說法中錯誤的是（ D ）P226.A一般情況下，距震中越近，地震烈度越高 B一次地震有多個地震烈度C地震烈度是指地震對地表及工程建筑物影響的強弱程度 D地震烈度是衡量一次地震所能釋放能量大小的尺度91.下述地區(qū)中不屬于抗震設(shè)防區(qū)的是（C）P226.A8度區(qū) B6度區(qū) C5度區(qū)D9度區(qū)92.一般情況下，設(shè)防烈度可采用（ C ）P229.A眾值烈度B罕遇地震烈度 C基本烈度D多遇地震烈度93.設(shè)防烈度為7度的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，當(dāng)場地類別為I類時，確定其抗震等級時所采用的設(shè)防烈度為（ B ）P228. A6度 B7度 C8度 D9度94.我國抗震規(guī)范的抗震設(shè)計原則是小震不壞， 中震可修 ，大震不倒。P.23095.第二階段抗震設(shè)計的主要任務(wù)是（ D ） 第230頁。A驗算構(gòu)件的承載力 B驗算構(gòu)件的抗裂性能 C驗算結(jié)構(gòu)的彈性變形D驗算結(jié)構(gòu)的彈塑性變形96.多遇地震烈度(小震)大約比基本烈度低 1.55 度。P.23197.在建筑抗震設(shè)計中，關(guān)于建筑場地，下列說法中不正確的是（ B ）P231-232.A可以根據(jù)土層剪切波速劃分場地土類型 B土層剪切波速越小，建筑場地土越硬C建筑場地類別根據(jù)場地土類型和場地覆蓋層厚度劃分D場地覆蓋層厚度是指地面至剪切波速大于500ms的土層的距離98.抗震設(shè)計時，豎向抗側(cè)力構(gòu)件的截面尺寸和材料強度宜自下而上逐漸減小，避免抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的 側(cè)向剛度和承載力突變。 P236.99.下列關(guān)于建筑結(jié)構(gòu)規(guī)則性的敘述中，不屬于建筑結(jié)構(gòu)平面不規(guī)則類型的是（ D ）P237.A結(jié)構(gòu)平面凹進的一側(cè)的尺寸，大于相應(yīng)投影方向總尺寸的30%B樓層的最大彈性水平位移大于該樓層兩端彈性水平位移平均值的1.2倍C有效樓板寬度小于該層樓板典型寬度的50%D局部收進的水平向尺寸大于相鄰下一層的25%100.地震引起的結(jié)構(gòu)振動，稱為結(jié)構(gòu)的 地震反應(yīng) 。 P238.101.單自由度彈性體系的最大加速度反應(yīng)Sa與該體系自振周期T的關(guān)系曲線，稱為最大加速度 反應(yīng)譜 。P242.102.單自由度彈性體系的動力系數(shù)是指質(zhì)點絕對最大加速度與 地面運動最大加速度 的比值。P244.103.采用不考慮扭轉(zhuǎn)的振型分解法計算建筑結(jié)構(gòu)時，設(shè)M1、M2、M3分別為前三個振型計算所得某截面的彎矩最大值，則該截面彎矩標(biāo)準(zhǔn)值為（ A ）P252.AM= BM=max（|M1|，|M2|，|M3|）CM=（|M1|+|M2|+|M3|）/3DM=M1+M2+M3104.高度60m的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，其水平地震作用的計算方法，不應(yīng)選擇（ B ）P253.A振型分解反應(yīng)譜法 B底部剪力法 C時程分析法 D振型分解反應(yīng)譜法，時程分析法作補充計算105.對突出屋面的小塔樓的地震作用，計算小塔樓時，該水平地震作用（ B ） P255.A應(yīng)放大3倍，增大部分傳給下部樓層B應(yīng)放大3倍，增大部分不傳給下部樓層C應(yīng)放大2倍，增大部分傳給下部樓層D應(yīng)放大2倍，增大部分不傳給下部樓層例1：單層單跨框架。屋蓋剛度為無窮大，質(zhì)量集中于屋蓋處。已知設(shè)防烈度為8度，設(shè)計地震分組為二組，類場地；屋蓋處的重力荷載代表值G=700kN，框架柱線剛度，阻尼比為0.05。試求該結(jié)構(gòu)多遇地震時的水平地震作用。 解：（1）求結(jié)構(gòu)體系的自振周期2）求水平地震影響系數(shù)查表確定查表確定 （3）計算結(jié)構(gòu)水平地震作用例2：某6層鋼混框架，頂部有局部突出小屋，基本自振周期T1=0.615s，阻尼比，設(shè)計地震分組為第二組，類場地，8度，各層質(zhì)點重力荷載代表值及各樓層離地面高度分別為：=1330kN，頂層=820kN，底層高3.92m，其他各層高2.7m。求：用底部剪力法計算多遇水平地震作用下，各層質(zhì)點的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值及各樓層剪力。解：（1）計算結(jié)構(gòu)底部剪力標(biāo)準(zhǔn)值查表得，設(shè)計地震分組為第二組，類場地時，場地特征周期相應(yīng)于8度時的多遇地震的水平地震影響系數(shù)對應(yīng)于T1的水平地震影響系數(shù)各層質(zhì)點的總重力荷載代表值：底部總水平剪力：（2）計算主體結(jié)構(gòu)頂層（這里為第五層）的附加地震作用由于，要考慮查表知：（3）計算各樓層質(zhì)點的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 作用在主體結(jié)構(gòu)頂部的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為：作用在局部突出的小屋頂處的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為：（4）計算各樓層剪力標(biāo)準(zhǔn)值自上往下計算： ， 106.某三層鋼筋混凝土框架，底層層高4.0m，二、三層層高均為3.0m。集中于樓蓋和屋蓋處的重力荷載代表值分別為G1=G2=2000kN，G3=1500kN。各層側(cè)移剛度分別為D1=D2=3.6104kNm，D3=1.8104kNm。試求該框架結(jié)構(gòu)的基本自振周期。 (提示：，)第257頁【答案】（1）計算各層層間剪力（2）計算頂點位移（3）計算框架結(jié)構(gòu)的基本自振周期107.豎向地震作用會在高層建筑的上部產(chǎn)生 拉應(yīng)力 。P258.108.計算水平地震作用時，住宅樓面活荷載的組合值系數(shù)為（ B ）P260.A0.3 B0.5 C0.8 D0.9109.有地震作用組合時，截面承載力設(shè)計表達式為( A )P260.A. B. SR C. D. 110.進行多遇地震作用下各類結(jié)構(gòu)的抗震變形驗算時，其樓層內(nèi)最大的層間彈性位移應(yīng) ( A ) P261.A.計入扭轉(zhuǎn)變形，各作用分項系數(shù)均取1.0B.不考慮扭轉(zhuǎn)變形，各作用分項系數(shù)均取1.0C.計入扭轉(zhuǎn)變形，各作用分項系數(shù)均取1.2D.不考慮扭轉(zhuǎn)變形，各作用分項系數(shù)均取1.2111.在樓層屈服強度系數(shù)的計算公式中，Vy或Ve的正確定義是（ D ）P262.AVe為罕遇地震作用下樓層的彈塑性地震剪力BVe為多遇地震作用下樓層的彈性地震剪力CVy為按構(gòu)件的實際配筋及材料強度設(shè)計值計算的樓層受剪承載力DVy為按構(gòu)件的實際配筋及材料強度標(biāo)準(zhǔn)值計算的樓層受剪承載力112.與劃分建筑抗震等級無關(guān)的因素是（ C ）P265.A建筑高度 B結(jié)構(gòu)類型 C混凝土強度等級D抗震設(shè)防烈度113.抗震設(shè)計時，框架結(jié)構(gòu)合理的屈服機制應(yīng)當(dāng)是（ A ）P268.A塑性鉸先出現(xiàn)在梁端B塑性鉸先出現(xiàn)在柱端C塑性鉸先出現(xiàn)在梁的跨中D塑性鉸同時出現(xiàn)在梁端與柱端114.“強柱弱梁”指的是（ A ）P269.A塑性鉸首先出現(xiàn)在梁端B柱鋼筋設(shè)計強度大于梁鋼筋設(shè)計強度C塑性鉸首先出現(xiàn)在柱端D柱混凝土強度等級大于梁混凝土強度等級115.在抗震設(shè)計時，為什么要對柱端箍筋進行加密？P273.【答案】 在地震作用下，柱端部剪力最大，該處極易產(chǎn)生剪切破壞，利用加密箍筋的方法來提高抗剪能力和更好地約束混凝土。116.框架梁的抗震設(shè)計原則。P274.【答案】 強剪弱彎；梁端塑性鉸有足夠的轉(zhuǎn)動能力；縱向鋼筋有可靠的錨固。117.關(guān)于在框架梁端設(shè)置箍筋加密區(qū)的目的，下列說法中錯誤的是( C ) P277.A.約束混凝土 B.提高梁的變形能力 C.滿足抗剪承載力要求 D.增加梁的延性118.在需要進行抗震設(shè)防的框架節(jié)點中（B）A梁、柱中的箍筋都應(yīng)在框架節(jié)點區(qū)內(nèi)設(shè)置 B節(jié)點區(qū)箍筋用量至少與柱端箍筋加密區(qū)用量相同C節(jié)點區(qū)箍筋用量至少與梁端箍筋加密區(qū)用量相同D節(jié)點區(qū)無法設(shè)置箍筋，只能設(shè)置拉結(jié)筋119.高度不超過150m的一般剪力墻結(jié)構(gòu)，其底部加強部位高度為（ C ）P282.A底部兩層的高度B墻肢總高度的1/8C墻肢總高度的1/8和底部兩層高度二者的較大值D墻肢總高度的1/10，并不小于底層層高