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1、深圳地鐵蛇口西車輛段上蓋物業(yè)主體三號地塊 移動式操作平臺施工方案 深圳地鐵蛇口西車輛段上蓋物業(yè)工程三號地塊 移動式操作平臺 施工方案 編制： 審核： 批準： 施工單位：深圳市第一建筑工程有限公司 編制時間： 年 月 日 目錄 一、編制依據(jù) 1 二、工程概況 1 三、移動式操作平臺的構(gòu)造、搭設(shè)及使用要求 2 四、

2、材料質(zhì)量 8 五、移動式操作平臺搭、拆一般規(guī)定 9 六、施工準備 9 七、移動式操作平臺的拆除 10 八、移動式操作平臺計算書 錯誤!未定義書簽。 一、編制依據(jù) 1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 JGJ130-2001 2、《建筑施工安全檢查評分標準》 JGJ59-99 3、《特殊作業(yè)人員安全技術(shù)考核管理規(guī)則》 GB5306-85 4、《鋼管腳手架扣件》 GB15831-1995 5、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB5007-2002 6、《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》 JGJ80-91 7、《高處作業(yè)分級》 GB3608-93

3、 8、 施工現(xiàn)場安全生產(chǎn)保證體系與建筑施工安全技術(shù)標準選編。 二、工程概況 1.單位工程概況 項 目 內(nèi) 容 工程名稱 深圳地鐵蛇口西車輛段地鐵上蓋物業(yè)工程主體3標 工程地址 深圳市南山區(qū)蛇口街道松湖支路 建筑面積 75180m 建設(shè)單位 深圳市地鐵集團有限公司 設(shè)計單位 中建國際（深圳）設(shè)計顧問有限公司 監(jiān)理單位 深圳市中海建設(shè)監(jiān)理有限公司 總承建單位 深圳市第一建筑工程有限公司 建筑層數(shù) 建筑高度 11、12、13棟 本工程未設(shè)地下室，11~13號樓均為26層，高度為98.01米，為高層住宅樓，標準層層高為3米； 主要結(jié)構(gòu)型

4、式 框架剪力墻結(jié)構(gòu) 總平面圖 2.一般說明 因裙樓平臺樓層高度分別為6.7米，4.55，5.35米，11.2米，為了滿足裝修等工種的施工需要，采用移動式操作平臺進行施工。操作平臺尺寸有四種：①1.8M3M，高3.5米，用于6.7米及以下的樓層；② 3M4M，高3.5米，用于6.7米及以下的樓層； ③ 4M4M，高4.5米，用于6.7米及以下的樓層；④ 6M6M，搭設(shè)高度9米，用于11.2米樓層；9米高操作平臺高度過大，使用時采用抱柱加強平臺穩(wěn)定性。 三、移動式操作平臺的構(gòu)造、搭設(shè)及使用要求 1 基本要求 用扣件式鋼管搭設(shè)的移動

5、式操作平臺是室內(nèi)安裝施工臨時結(jié)構(gòu)，它要在室內(nèi)安裝施工中承受各種垂直和水平荷載。 2 施工準備 移動平臺的地基必須平整。 2.1單位工程技術(shù)負責人應(yīng)按施工組織設(shè)計中有關(guān)移動式操作平臺的要求，向搭、拆和使用人員進行安全技術(shù)交底。 2.2按規(guī)范及施工組織設(shè)計的要求對鋼管、扣件、板材、輪子等進行檢查驗收，不合格產(chǎn)品不得使用。 2.3經(jīng)檢查合格的材料應(yīng)按品種、規(guī)格分類堆放整齊、平穩(wěn)的放在耐磨地坪上，并于地坪面要有成品保護措施。 3移動式操作平臺搭設(shè)工藝 現(xiàn)場三層平臺高度不同，裝修要使用的移動式操作平臺尺寸 3.1、移動式操作平臺搭設(shè)方法 移動式操作平臺的構(gòu)造采用梁板結(jié)構(gòu)的形式，以Φ48

6、.33.6mm的腳手架鋼管用扣件相扣接進行制作搭設(shè)，這種方法較為簡便。臺面滿鋪，鋪板用30mm厚木板，一一加以固定，使其不松動。操作平臺的面積和總高度組合分別為①3m4m，高4.5m；②3m4m，高3.5m；③1.8m3m，高3.5m。④6m6m，高9米。為了避免搖動和傾覆，支承用的立柱，我們進行了穩(wěn)定驗算（計算過程如下），滿足了穩(wěn)定性要求。操作平臺的周邊，按照臨邊作業(yè)的要求設(shè)置防護欄桿并配置登高扶梯，梯子采用φ35鍍鋅鋼管焊接,梯子不得缺檔，橫檔間距以30cm為宜。在底部移動的輪子上設(shè)置鎖止裝置。另外，鑒于9米操作平臺的高度過大，為加強立桿穩(wěn)定性，操作平臺使用時必須抱柱，分別在2m高橫杠，4

7、.8m高橫杠和7.6m高橫杠上設(shè)置抱柱鋼管。 3.2、搭設(shè)要求 移動式操作平臺的輪子與立桿要焊接牢固和綁扎可靠。立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接，搭接應(yīng)符合下列規(guī)定： A 立桿上的對接扣件應(yīng)交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應(yīng)設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心在主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3； B 搭接長度不應(yīng)小于1m，應(yīng)采用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不應(yīng)小于100mm。 移動式操作平臺四個立面必須設(shè)置剪刀撐，斜桿與地面的傾角宜在45度～60度之間，剪刀撐斜桿的接長

8、宜采用搭接，剪刀撐斜桿應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。 3.3、注意事項 （1）底部移動的輪子在架體投入使用時，應(yīng)當設(shè)置鎖止裝置，限制平面上移動。 （2）架體移動時，上部應(yīng)沒有作業(yè)人員。 （3）如果上部全封閉后影響施工，必須有一部分位置敞開時，作業(yè)人員在敞開部位作業(yè)時，應(yīng)當系掛安全帶，按照高掛低用的原則系掛安全帶。 （4）決不允許攀登桿件上下。 4 使用過程中的要求： 4.1高處作業(yè)，發(fā)現(xiàn)有缺陷和隱患時，必須及時解決；危及人身安全時，必須停止作業(yè)。 4.2高處作業(yè)中所用的物料，均應(yīng)堆放平穩(wěn)，不妨礙通行和

9、裝卸。 4.3拖動操作平臺時，應(yīng)設(shè)10m警戒區(qū)，并應(yīng)派專人現(xiàn)場指揮。嚴禁在操作平臺上有人時機械拖動。 4.4禁止配電線路穿越移動式腳手架操作平臺，或沿平臺拉設(shè)。 移動式操作平臺搭設(shè)示意圖 1、3m4m,高4.5m移動式操作平臺 側(cè)面圖 正面圖 2、3m4m,高3.5m移動式操作平臺 正面圖 側(cè)面圖 3、1.8m3m,高3.5m移動式操作平臺

10、 正面圖 側(cè)面圖 4、6m6m,高9m移動式操作平臺 四、材料質(zhì)量 1、移動式操作平臺采用鋼管為：48.3，其壁厚不得小于3.6mm。 2、扣件材質(zhì)應(yīng)符合《鋼管腳手架扣件》GB15831 的規(guī)定，并在螺栓擰緊扭力矩達65N.m時不得破壞（用扭力扳手測試）。 3、鋪設(shè)板材符合相關(guān)質(zhì)量要求。 4、移動式平臺必須符合有關(guān)質(zhì)量要求，并有產(chǎn)品質(zhì)量證明書。 五、移動式操作平臺搭、拆一般規(guī)定 1、搭設(shè)前應(yīng)檢

11、查所有材料是否符合要求。 2、搭、拆移動式操作平臺必須由經(jīng)安全教育持上崗證的架子工承擔，凡有高血壓、心臟病者不得操作。 3、搭、拆作業(yè)人員不得喝酒，在搭、拆過程中不得開玩笑。 4、搭、拆作業(yè)穿著要靈便，禁止穿硬底鞋、高跟鞋、塑料鞋和帶釘?shù)男? 5、施工前，應(yīng)逐級進行安全技術(shù)交底，落實所有安全技術(shù)措施和人身防護用品，未經(jīng)落實不得進行搭、拆施工。 6、搭、拆使用過程中，鋼管不準觸及有電線路。 7、施工中發(fā)現(xiàn)存在缺陷和隱患時，必須及時解決。 8、搭設(shè)移動式操作平臺時，嚴格控制施工荷載。 9、因作業(yè)必需臨時拆除或變動安全防護設(shè)施時，必須經(jīng)施工負責人同意，并采取相應(yīng)的可靠措施，作業(yè)

12、后應(yīng)立即恢復(fù)。 10、移動操作平臺上的操作工人作業(yè)時必須戴安全帽、系安全帶（連接平臺防護欄），穿防滑鞋。 11、應(yīng)設(shè)專人對腳手架進行時常檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時處理、糾正、避免大的事故的發(fā)生。 12、在搭設(shè)腳手架的同時，必須設(shè)置登扶梯，嚴禁在腳手架上攀登。 13、搭拆現(xiàn)場以及使用階段必須設(shè)專人看管，嚴禁非施工人員進入作業(yè)區(qū)域內(nèi)。 14、嚴禁將拆卸下來的材料和桿部件向地面拋擲。已吊至地面的架設(shè)材料應(yīng)隨時運出拆卸區(qū)域，并堆碼整齊，保持現(xiàn)場文明。 六、施工準備 1、單位工程技術(shù)負責人應(yīng)按施工組織設(shè)計中有關(guān)移動式操作平臺的要求，向搭、拆和使用人員進行安全技術(shù)交底。 2、按規(guī)范及施工組織設(shè)計

13、的要求對鋼管、扣件、木板、輪子等進行檢查驗收，不合格產(chǎn)品不得使用。 3、經(jīng)檢查合格的材料應(yīng)按品種、規(guī)格分類堆放整齊、平穩(wěn)的放在耐磨地坪上，并于地坪面要有成品保護措施。 4、本工程移動式操作平臺基礎(chǔ)為室內(nèi)澆搗完的樓面。 七、移動式操作平臺的拆除 1 拆除移動式操作平臺時，應(yīng)由專人負責監(jiān)護。 2 拆除移動式操作平臺前，應(yīng)將平臺上的留存材料，雜物等清除干凈。 3 平臺拆除順序一般為板材→欄桿→剪刀撐→橫桿→立桿，按自上而下先裝者后拆，逐步拆除，一步一清。不準上下同時拆除。 4 拆下的桿件和配件分類堆放，運至室外。并及時按品種、規(guī)格放整齊。 八、移動式操作平臺計算書 8

14、.1 3m4m，高4.5m移動式操作平臺計算書 1、次梁計算 次梁采用Φ48 3.5鋼管，間距300mm，共需15根次梁。 模板自重標準值G1k=2200.3=66 N/m； 鋼管自重標準值G2k=40 N/m； 永久荷載標準值Gk= 66+40=106 N/m； 施工均布活荷載標準值Q1k=15000.3=450 N/m； 計算次梁時用集中活荷載進行驗算P=900 N； （1）永久荷載和均布活荷載效應(yīng)組合 q=1.2106+1.4450=757.2 N/m； M1=0.125ql2 =0.125757.232 =852 Nm； （2）

15、永久荷載和集中活荷載效應(yīng)組合 q=1.2106 =127.2 N/m； P=1.4900 =1260 N； M2=0.125ql2 +0.25Pl=0.125127.232 +0.2512603=1088 Nm； （3） 取以上兩彎矩值中的較大值M=1088 Nm，驗算次梁的彎曲強度。 D483.5mm 鋼管的截面抵抗矩為Wn=5.078cm3，得Wnf=5.078 215=1091.77Nm，故取集中荷載為900N時，M＜Wnf，滿足要求。 2、主梁驗算 主梁采用Φ48 3.5鋼管，被4根立柱支撐。 （1） 主梁按兩跨簡支梁連續(xù)梁

16、計算，其荷載為： 次梁作用在主梁上荷載為：757.23/2=1136N； 次梁在主梁上間距為0.3m，化為均布荷載：q1=1136/0.3=3786 N/m； 主梁鋼管自重荷載=401.2=48N/m； M圖（單位：Nm） 通過上述彎矩圖可知，最大彎矩值M=681.72Nm （2）驗算彎曲強度，得 M=681.72 Nm＜Wnf=5.078215=1091.77Nm，滿足要求。 3、立柱鋼管強度的驗算 立柱采用Φ48 3.5鋼管，一側(cè)共有4根。 立桿凈截面An=489 mm2 ，毛截面An=1808.64 mm2 ， 回轉(zhuǎn)

17、半徑i=15.8 mm 最大長細比λ=l/i=4500/15.8=285，查表知穩(wěn)定系數(shù)為 φ= 0.130。 腳手架自重： G=220N/m23m4m1.2+(4.2m6+3.2m19+6.2m4+5.6m4+5.7m 8+4.2m2+3.2m2）40 N/m1.2 =3168+9293=12461N 施工活荷載?。?500N/m23m4m1.4=25200N Q=12461+25200=37661N 單根立桿荷載:q=37661/8=4708N 軸心壓力N=4708N （1）立桿按軸心受壓依下式計算強度 σ = N/An=4708/489=9.6N/mm2

18、＜f=215 N/mm2，滿足要求。 （2）立桿還應(yīng)按下式計算其穩(wěn)定性 σ = N/(φA)=4708/（0.1301808.64）=20.0 N/mm2 ＜f=215 N/mm2，滿足要求。 4、立柱與主梁連接扣件抗滑力驗算 按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》劉群主編，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80

19、 kN； R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值取4.7 kN； 則 R ≤ 12.8kN,雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 5、移動時傾覆推力T計算 移動時,上部停止施工,僅考慮腳手架自重,推腳手架時,作用力在距地為1.2m高處。 腳手架自重:G=12461N Tmax=12461N4m/1.2m=41537N Tmin=12461N4m/4.5m=11076N 腳手架傾覆推力最小為作用在頂部操作層時，大小為11.1KN，此種情況不可能發(fā)生；實際腳手架移動時,直接推動腳手架距地面1.2米高處,最小水平推力要達到41.5

20、KN時才可能發(fā)生傾覆。實際經(jīng)試驗需6人左右推移，其推力大約在8KN左右，因此移動腳手架推移時是比較安全的，不會發(fā)生傾覆。 8.2 3m4m，高3.5m移動式操作平臺計算書 1、次梁計算 次梁采用Φ48 3.5鋼管，間距300mm，共需15根次梁。 模板自重標準值G1k=2200.3=66 N/m； 鋼管自重標準值G2k=40 N/m； 永久荷載標準值Gk= 66+40=106 N/m； 施工均布活荷載標準值Q1k=15000.3=450 N/m； 計算次梁時用集中活荷載進行驗算P=900 N； （1）永久荷載和均布活荷載效應(yīng)組合 q=1.2106+1.

21、4450=757.2 N/m； M1=0.125ql2 =0.125757.232 =852 Nm； （2）永久荷載和集中活荷載效應(yīng)組合 q=1.2106 =127.2 N/m； P=1.4900 =1260 N； M2=0.125ql2 +0.25Pl=0.125127.232 +0.2512603=1088 Nm； （3） 取以上兩彎矩值中的較大值M=1343 Nm，驗算次梁的彎曲強度。 D483.5mm 鋼管的截面抵抗矩為Wn=5.078cm3，得Wnf=5.078 215=1091.77Nm，故取集中荷載為900N

22、時，M＜Wnf，滿足要求。 2、主梁驗算 主梁采用Φ48 3.5鋼管，被4根立柱支撐。 （1） 主梁按兩跨簡支梁連續(xù)梁計算，其荷載為： 次梁作用在主梁上荷載為：757.23/2=1136N； 次梁在主梁上間距為0.3m，化為均布荷載：q1=1136/0.3=3786 N/m； 主梁鋼管自重荷載=401.2=48N/m； M圖（單位：Nm） 通過上述彎矩圖可知，最大彎矩值M=681.72Nm （2）驗算彎曲強度，得 M=681.72 Nm＜Wnf=5.078215=1091.77Nm，滿足要求。 3、立柱鋼管強度的驗算 立柱采用Φ48

23、 3.5鋼管，一側(cè)共有4根。 立桿凈截面An=489 mm2 ，毛截面An=1808.64 mm2 ， 回轉(zhuǎn)半徑i=15.8 mm 最大長細比λ=l/i=3500/15.8=222，查表知穩(wěn)定系數(shù)為 φ= 0.179。 腳手架自重： G=220N/m23m4m1.2+(4.2m6+3.2m19+5.5m4+4.8m4+4.7m 8+4.2m2+3.2m2）40 N/m1.2 =3168+8621=11789N 施工活荷載?。?500N/m23m4m1.4=25200N Q=11789+25200=36989N 單根立桿荷載:q=36989/8=4624N

24、 軸心壓力N=4624N （1）立桿按軸心受壓依下式計算強度 σ = N/An=4624/489=9.5N/mm2 ＜f=215 N/mm2，滿足要求。 （2）立桿還應(yīng)按下式計算其穩(wěn)定性 σ = N/(φA)=4624/（0.1791808.64）=14.3 N/mm2 ＜f=215 N/mm2，滿足要求。 4、立柱與主梁連接扣件抗滑力驗算 按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》劉群主編，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范

25、5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80 kN； R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值取4.6 kN； 則 R ≤ 12.8kN,雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 5、移動時傾覆推力T計算 移動時,上部停止施工,僅考慮腳手架自重,推腳手架時,作用力在距地為1.2m高處。 腳手架自重:G=11789N Tmax=11789N4m/1.2m=39297N Tmin=11789N4m/3.5m=13473N 腳手架傾覆推力最小為作用在

26、頂部操作層時，大小為13.5KN，此種情況不可能發(fā)生；實際腳手架移動時,直接推動腳手架距地面1.2米高處,最小水平推力要達到39.3KN時才可能發(fā)生傾覆。實際經(jīng)試驗需6人左右推移，其推力大約在8KN左右，因此移動腳手架推移時是比較安全的，不會發(fā)生傾覆。 8.3 1.8m3m，高3.5m移動式操作平臺計算書 1、次梁計算 次梁采用Φ48 3.5鋼管，間距300mm，共需11根次梁。 模板自重標準值G1k=2200.3=66 N/m； 鋼管自重標準值G2k=40 N/m； 永久荷載標準值Gk= 66+40=106 N/m； 施工均布活荷載標準值Q1k=15000.3=450

27、N/m； 計算次梁時用集中活荷載進行驗算P=1000 N； （1）永久荷載和均布活荷載效應(yīng)組合 q=1.2106+1.4450=757.2 N/m； M1=0.125ql2 =0.125757.21.82 =307 Nm； （2）永久荷載和集中活荷載效應(yīng)組合 q=1.2106 =127.2 N/m； P=1.41000 =1400 N； M2=0.125ql2 +0.25Pl=0.125127.21.82 +0.2514001.8=682 Nm； （3） 取以上兩彎矩值中的較大值M=682 Nm，驗算次梁的

28、彎曲強度。 D483.5mm 鋼管的截面抵抗矩為Wn=5.078cm3，得Wnf=5.078 215=1091.77Nm，故取集中荷載為1000N時，M＜Wnf，滿足要求。 2、主梁驗算 主梁采用Φ48 3.5鋼管，被3根立柱支撐。 （1） 主梁按兩跨簡支梁連續(xù)梁計算，其荷載為： 次梁作用在主梁上荷載為：757.21.8/2=681.5N； 次梁在主梁上間距為0.3m，化為均布荷載：q1=681.5/0.3=2272N/m； 主梁鋼管自重荷載=401.2=48N/m； M圖（單位：Nm） 中間柱頂處彎矩為：M=0.125ql2 =0.125（

29、2272+48）1.52 =653Nm； （2）驗算彎曲強度，得 M=653 Nm＜Wnf=5.078215=1091.77Nm，滿足要求。 3、立柱鋼管強度的驗算 立柱采用Φ48 3.5鋼管，共有3根。 立桿凈截面An=489 mm2 ，毛截面An=1808.64 mm2 ， 回轉(zhuǎn)半徑i=15.8 mm 最大長細比λ=l/i=3500/15.8=222，查表知穩(wěn)定系數(shù)為 φ= 0.179。 腳手架自重： G=220N/m21.8m3m1.2+(3.2m6+2.0m15+4.8m4+4.0m4+4.7m 6+3.2m2+2.0m2）40

30、 N/m1.2 =1426+5904=7330N 施工活荷載?。?500N/m21.8m3m1.4=11340N Q=7330+11340=18670N 單根立桿荷載:q=18670/6=3112N 軸心壓力N=3112N （1）立桿按軸心受壓依下式計算強度 σ = N/An=3112/489=6.4N/mm2 ＜f=215 N/mm2，滿足要求。 （2）立桿還應(yīng)按下式計算其穩(wěn)定性 σ = N/(φA)=3112/（0.1791808.64）=9.6 N/mm2 ＜f=215 N/mm2，滿足要求。 4、立柱與主梁連接扣件抗滑力驗算 按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技

31、術(shù)規(guī)范》劉群主編，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80 kN； R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值取3.1 kN； 則 R ≤ 12.8kN,雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 5、移動時傾覆推力T計算 移動時,上部停止施工,僅考慮腳手架自重,推腳手架時,作用力在距地為1.2m高處。

32、 腳手架自重:G=7330N Tmax=7330N3m/1.2m=18325N Tmin=7330N3m/3.5m=6283N 腳手架傾覆推力最小為作用在頂部操作層時，大小為6.3KN，此種情況不可能發(fā)生；實際腳手架移動時,直接推動腳手架距地面1.2米高處,最小水平推力要達到18.3KN時才可能發(fā)生傾覆。實際經(jīng)試驗需6人左右推移，其推力大約在8KN左右，因此移動腳手架推移時是比較安全的，不會發(fā)生傾覆。 8.4 6m6m,高9米移動式操作平臺計算書 1、次梁計算 次梁采用Φ48 3.5鋼管，間距300mm，2跨。 模板自重傳給次梁的荷

33、載G1k=5*0.05*0.3=0.075 KN/m； 鋼管自重標準值G2k=0.04 KN/m； 永久荷載標準值Gk= 0.075+0.04=0.115 kN/m； 施工均布活荷載標準值Q1k=1.50.3=0.45 KN/m； 計算次梁時用集中活荷載進行驗算P=1 KN； （1）永久荷載和均布活荷載效應(yīng)組合 q=1.20.115+1.40.45=0.768 KN/m； 最不利荷載布置計算彎矩圖如下： 最大彎矩值-0.86Nm （2）永久荷載和集中活荷載效應(yīng)組合 q=1.20.115 =0.138 KN/m；

34、P=1.41 =1.4 KN； 最不利荷載布置計算彎矩圖如下： 最大彎矩值0.93 Nm。 （3） 取以上兩彎矩值中的較大值M=930 Nm，驗算次梁的彎曲強度。 D483.5mm 鋼管的截面抵抗矩為Wn=5.078cm3，得Wnf=5.078 215=1091.77Nm，故知取集中活載載為1000N時，M

35、, 主梁鋼管自重荷載=0.041.2=0.048N/m； 最不利荷載布置計算彎矩圖如下： 最大彎矩值1.10 KNm。 （2） 驗算彎曲強度，得 M=1100 NM >Wnf=5.078215=1091.77Nm，驗算滿足要求。 3、立柱鋼管強度的驗算 立柱采用Φ48 3.5鋼管，共有3根，中間一根立柱受力最大，所以，驗算中間立柱。 立桿凈截面An=489 mm2 ，毛截面An=1808.64 mm2 ， 回轉(zhuǎn)半徑i=15.8 mm 最大長細比λ=l/i=1400/15.8=94.94，查表知穩(wěn)定系數(shù)為 φ= 0.662。 主梁傳來集中力N1= 6.4

36、44KN 立桿承受操作面以外其他桿件荷載（包括橫杠，立桿和剪刀撐，扶梯） N（橫杠）=8*1.5*0.04*1.2=0.576KN N(自重)=10.2*0.04*1.2=0.490KN N(剪刀撐)=（7.524*4/5+7.524*4/3）*0.04*1.2=0.770KN 扶梯采用Ф35鍍鋅鋼管焊接而成，寬度為400mm，每步高300mm， N(扶梯)=（9*2+0.5*0.04*30）*0.4*1.2=0.893KN N2=0.576+0.490+0.770+0.893=2.729 KN 軸心壓力N=6.444+2.729=9.173 KN （1） 立桿以中間立桿為準

37、，按軸心受壓依下式計算強度 σ = N/An=9173/489=18.76N/mm2 ＜f=215 N/mm2，滿足要求。 （2） 立桿還應(yīng)按下式計算其穩(wěn)定性 σ = N/(φA)=9173/（0.6621808.64）=7.66N/mm2 ＜f=215 N/mm2，滿足要求。 4、立柱與主梁連接扣件抗滑力驗算 按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范

38、5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80 kN； R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值取6.444kN；則 R ≤ 12.8kN,雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 5、移動時傾覆推力T計算 移動時,上部停止施工,僅考慮腳手架自重,推腳手架時,作用力在距地為1.5m高處。 腳手架自重（包括木鋪板，橫桿，立桿和剪刀撐）: N（木鋪板）=5*0.018*6*6=3.240KN N(水平桿)=8*4*（6+0.4）*0.04=8.192KN N(立桿)=15*10.2*0.04=6.120KN N(剪刀撐)=7.524*4*4*0.04=4.815KN N(扶梯)=（9*2+0.5*0.04*30）*0.4*1.2=0.893KN G=3.240+8.192+6.120+4.815+0.893=22.367KN Tmax=22.367KN3 m/1.5m=44.734KN 實際腳手架移動時,直接推動腳手架距地面1.5米高處,最小水平推力要達到44.734KN時才可能發(fā)生傾覆。實際經(jīng)試驗需6人左右推移，其推力大約在10KN左右，因此移動腳手架推移時是比較安全的，不會發(fā)生傾覆。 23