需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔前面的插圖，原稿更清晰，可編輯電動移艙傳動裝置設(shè)計(jì)Electric cabin shifting transmission device design系 名： （四號宋體） 專業(yè)班級： （四號宋體） 學(xué)生姓名： （四號宋體） 學(xué) 號： （四號宋體） 指導(dǎo)教師姓名： （四號宋體） 指導(dǎo)教師職稱： （四號宋體） 年 月摘 要I摘 要本次畢業(yè)設(shè)計(jì)是關(guān)于在發(fā)射車上安裝的電動移艙傳動裝置，它可將移艙按要求進(jìn)行前后移動。本文首先對本次電動移艙傳動裝置的設(shè)計(jì)要求進(jìn)行了分析；接著，提出了設(shè)計(jì)方案；然后，對方案中個(gè)只要零部件進(jìn)行了詳細(xì)的設(shè)計(jì)與校核；最后，采用 AutoCAD軟件繪制了本裝置的裝配圖及典型零件的零件圖。通過本次設(shè)計(jì)，鞏固了大學(xué)所學(xué)專業(yè)知識，如：機(jī)械原理、機(jī)械設(shè)計(jì)、材料力學(xué)、公差與互換性理論、機(jī)械制圖等；掌握了普通機(jī)械產(chǎn)品的設(shè)計(jì)方法并能夠熟練使用AutoCAD 軟件，本次電動移艙傳動裝置設(shè)計(jì)代表了設(shè)計(jì)的一般過程，對今后的設(shè)計(jì)工作有一定的參考價(jià)值。關(guān)鍵詞：電動移艙；傳動裝置；設(shè)計(jì)鎮(zhèn)江市高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）IIAbstractThis graduation design is about the electric cabin shifting actuating device is installed in the car emission, it can according to the requirements of the move will move the cabin.Firstly, on the electric cabin shifting transmission device design requirements are analyzed. And then, it put forward the design scheme, then the scheme as long as spare parts to carry on the detailed design and verification. Finally, the software AutoCAD drawing a map of this device assembly drawings and parts of typical parts.Through the design, the consolidation of the University of the professional knowledge, such as: mechanical principles, mechanical design, mechanics of materials, tolerance and interchangeability theories, mechanical drawing, and master the design method of general machinery products and be able to skillfully use AutoCAD software. The electric cabin shifting transmission device design represents the general process of design, to the future design work has a certain reference value.Key words: Electric shift module; Transmission device; Design目 錄III目 錄摘 要 .IAbstract .II第 1 章 緒論 .1第 2 章 方案設(shè)計(jì)及總體參數(shù)計(jì)算 .32.1 設(shè)計(jì)要求 .32.2 方案設(shè)計(jì) .32.2.1 設(shè)計(jì)方案 .32.2.2 原理分析 .3第 3 章 總體計(jì)算與選擇 .43.1 電動機(jī)的選擇 .43.1.1 選擇電動機(jī)類型 .43.1.2 電動機(jī)容量的選擇 .43.1.3 電動機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇 .43.2 分配傳動比 .53.2.1 總傳動比 .53.2.2 分配傳動比 .53.3 傳動裝置的運(yùn)動和動力參數(shù)計(jì)算 .53.3.1 各軸的轉(zhuǎn)速 .53.3.2 各軸的輸入功率 .63.3.3 各軸的輸入轉(zhuǎn)矩 .63.3.4 整理列表 .6第 4 章 減速裝置設(shè)計(jì) .74.1 低速級齒輪的設(shè)計(jì) .74.1.1 選精度等級、材料和齒數(shù) .74.1.2 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì) .74.1.3 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) .94.1.4 幾何尺寸計(jì)算 .104.2 高速級齒輪的設(shè)計(jì) .104.3 減速器軸及軸承裝置、鍵的設(shè)計(jì) .114.3.1 軸 1.11鎮(zhèn)江市高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）IV4.3.2 軸 2.144.3.3 軸 3.144.4 滾動軸承及鍵的校核 .144.4.1 軸 1.144.4.2 軸 2、軸 3.15第 5 章 移動及支承裝置設(shè)計(jì) .165.1 絲桿螺母副的選擇 .165.1.1 選擇計(jì)算 .165.1.2 校核計(jì)算 .175.2 導(dǎo)軌副的選擇 .185.2.1 靜安全系數(shù)計(jì)算 .185.2.2 根據(jù)額定靜載荷初選導(dǎo)軌 .195.2.3 導(dǎo)軌校核計(jì)算 .20總 結(jié) .21參考文獻(xiàn) .22致 謝 .23第 1 章 緒論1鎮(zhèn)江市高等專科學(xué)校畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）2第 1 章 緒論3第 1 章 緒論發(fā)射車在機(jī)動過程中可隨時(shí)停車發(fā)射。這需要解決系統(tǒng)的定位、定向和方位瞄準(zhǔn)以及發(fā)射場坪承載問題。這里的所謂瞄準(zhǔn)是在發(fā)射前通過專門設(shè)備的 操作，使導(dǎo)彈的制導(dǎo)系統(tǒng)慣性坐標(biāo)系、彈體坐標(biāo)系相對于發(fā)射坐標(biāo)系各軸進(jìn)行精 確定向，保證導(dǎo)彈具有正確的初始射向 和初始姿態(tài)。 在發(fā)射車上安裝有一種發(fā)射裝置，發(fā)射裝置工作時(shí)要求其上方及左、右、后方的廂體前移（廂體后部開有可讓發(fā)射裝置通過的后門） ，電動移艙傳動裝置應(yīng)可將移艙按要求進(jìn)行前后移動，同時(shí)傳動裝置上應(yīng)留有手動接口。傳動裝置分類：鎮(zhèn)江市高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）4（1）齒輪傳動1）分類：平面齒輪傳動、空間齒輪傳動。2）特點(diǎn)：優(yōu)點(diǎn) 適用的圓周速度和功率范圍廣；傳動比準(zhǔn)確、穩(wěn)定、效率高。 ；工作可靠性高、壽命長。 ；可實(shí)現(xiàn)平行軸、任意角相交軸和任意角交錯(cuò)軸之間的傳動缺點(diǎn) 要求較高的制造和安裝精度、成本較高。 ；不適宜遠(yuǎn)距離兩軸之間的傳動。3）漸開線標(biāo)準(zhǔn)齒輪基本尺寸的名稱有 齒頂圓；齒根圓；分度圓；摸數(shù)；壓力角等。（2）渦輪渦桿傳動適用于空間垂直而不相交的兩軸間的運(yùn)動和動力。1）特點(diǎn)：優(yōu)點(diǎn)傳動比大。 ；結(jié)構(gòu)尺寸緊湊。缺點(diǎn)軸向力大、易發(fā)熱、效率低。 ；只能單向傳動。渦輪渦桿傳動的主要參數(shù)有：模數(shù)；壓力角；蝸輪分度圓；蝸桿分度圓；導(dǎo)程；蝸輪齒數(shù)；蝸桿頭數(shù)；傳動比等。（3）帶傳動：包括 主動輪、從動輪 、環(huán)形帶1）用于兩軸平行回轉(zhuǎn)方向相同的場合，稱為開口運(yùn)動，中心距和包角的概念。2）帶的型式按橫截面形狀可分為平帶、V 帶和特殊帶三大類。3）應(yīng)用時(shí)重點(diǎn)是：傳動比的計(jì)算；帶的應(yīng)力分析計(jì)算；單根 V 帶的許用功率。4）帶傳動的特點(diǎn)：優(yōu)點(diǎn)： 適用于兩軸中心距較大的傳動；、帶具有良好的撓性，可緩和沖擊，吸收振動；過載時(shí)打滑防止損壞其他零部件；結(jié)構(gòu)簡單、成本低廉。缺點(diǎn)： 傳動的外廓尺寸較大；、需張緊裝置； 由于打滑，不能保證固定不變的傳動比 ；帶的壽命較短；傳動效率較低。（4）鏈傳動包括 主動鏈、從動鏈、環(huán)形鏈條鏈傳動與齒輪傳動相比，其主要特點(diǎn)：制造和安裝精度要求較低；中心距較大時(shí)，其傳動結(jié)構(gòu)簡單；瞬時(shí)鏈速和瞬時(shí)傳動比不是常數(shù)，傳動平穩(wěn)性較差。（5）輪系1）輪系分為定軸輪系和周轉(zhuǎn)輪系兩種類型。2）輪系中的輸入軸與輸出軸的角速度(或轉(zhuǎn)速)之比稱為輪系的傳動比。等于各對嚙合齒輪中所有從動齒輪齒數(shù)的乘積與所有主動齒輪齒數(shù)乘積之比。3）在周轉(zhuǎn)輪系中，軸線位置變動的齒輪，即既作自轉(zhuǎn)，又作公轉(zhuǎn)的齒輪，稱為行星輪,軸線位置固定的齒輪則稱為中心輪或太陽輪。4）周轉(zhuǎn)輪系的傳動比不能直接用求解定軸輪系傳動比的方法來計(jì)算，必須利用相對 運(yùn)動的原理，用相對速度法(或稱為反轉(zhuǎn)法)將周轉(zhuǎn)輪系轉(zhuǎn)化成假想的定軸輪系進(jìn)行計(jì)算。第 1 章 緒論55）輪系的主要特點(diǎn)：適用于相距較遠(yuǎn)的兩軸之間的傳動；可作為變速器實(shí)現(xiàn)變速傳動；可獲得較大的傳動比；實(shí)現(xiàn)運(yùn)動的合成與分解。鎮(zhèn)江市高等專科學(xué)校畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）6第 2 章 方案設(shè)計(jì)及總體參數(shù)計(jì)算2.1 設(shè)計(jì)要求在發(fā)射車上安裝有一種發(fā)射裝置，發(fā)射裝置工作時(shí)要求其上方及左、右、后方的廂體前移（廂體后部開有可讓發(fā)射裝置通過的后門） ，為方便操作，需設(shè)計(jì)一套電動移艙。電動移艙傳動裝置是本次設(shè)計(jì)的重點(diǎn)，移艙總重為 720kg，移動的速度為要求為 0.4m/min，所設(shè)計(jì)的電動移艙傳動裝置應(yīng)可將移艙按要求進(jìn)行前后移動，同時(shí)傳動裝置上應(yīng)留有手動接口。2.2 方案設(shè)計(jì)2.2.1 設(shè)計(jì)方案根據(jù)設(shè)計(jì)要求：電動移艙傳動裝置應(yīng)可將移艙按要求進(jìn)行前后移動，同時(shí)傳動裝置上應(yīng)留有手動接口，因此本次設(shè)計(jì)采用如下圖 2-1 所示方案。1-底座 2-電機(jī) 3、5-聯(lián)軸器 4-減速器 6、11-軸承座7-絲杠螺母副 8-直線導(dǎo)軌副 9-移動平臺圖 2-1 電動移艙傳動裝置方案簡圖2.2.2 原理分析本次設(shè)計(jì)的電動移艙傳動裝置由電機(jī)驅(qū)動，經(jīng)減速器減速后帶動絲杠螺母副旋轉(zhuǎn)，絲杠螺母副把轉(zhuǎn)動轉(zhuǎn)化成移動，移艙固定在移動平臺上隨著移動平臺前后移動，底座固定在發(fā)射車體上。第 3 章 總體計(jì)算與選擇7第 3 章 總體計(jì)算與選擇3.1 電動機(jī)的選擇3.1.1 選擇電動機(jī)類型電動機(jī)是標(biāo)準(zhǔn)部件。因?yàn)槭覂?nèi)工作，運(yùn)動載荷平穩(wěn)，所以選擇 Y 系列一般用途的全封閉自扇冷鼠籠型三相異步電動機(jī)。3.1.2 電動機(jī)容量的選擇（1）導(dǎo)軌摩擦阻力負(fù)載 Ff摩擦系數(shù)：靜摩擦系數(shù) fs=0.2，動摩擦系數(shù) fa=0.1；啟動時(shí)為靜摩擦力，啟動后為動摩擦力，對于平行導(dǎo)軌 Ff 可以由下式求的：Ff = f ( G + FRn )G 運(yùn)動部件重力 720Kg；FRn 垂直于導(dǎo)軌的工作負(fù)載，此設(shè)計(jì)中為零；f導(dǎo)軌摩擦系數(shù)，取靜摩擦系數(shù)為 0.2，動摩擦系數(shù)為 0.1。求得Ffs = 0.2×720×9.8 =1411.2NFfs = 0.1×720×9.8= 705.6NFf= Ffs+ Ffs=2116.8N上式中 Ffs 為靜摩擦力，F(xiàn)fa 為動摩擦力。（1）運(yùn)輸機(jī)所需要的功率 為：P)(kWFv其中：F=2116.8N ，V=0.4m/min 得 )(14.0160.822）電動機(jī)的輸出功率 為：0P)(0kp電動機(jī)至鼓輪軸的傳動裝置總效率。取聯(lián)軸器的傳動效率 ，圓柱齒輪傳動效率 ，軸承效率96.1 98.02，絲杠的傳動效率 ，電動機(jī)至鼓輪軸的傳動裝置總效率為：98.0375464.08.0. 3224321 3）電動機(jī)所需功率為：鎮(zhèn)江市高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）8kWPw21.064.0因有輕微震動 ，電動機(jī)額定功率 只需略大于 即可，查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊mP表 19-1 選取電動機(jī)額定功率為 0.75kw。3.1.3 電動機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇由于移艙總重為 720kg，移動的速度為 0.4m/min，取絲杠導(dǎo)程為 S=4mm則：絲杠轉(zhuǎn)速為 min/10/4in.0rnw展開式二級減速器推薦的傳動比為： 26i所以電動機(jī)實(shí)際轉(zhuǎn)速的推薦值為： min/206rinw符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速為 750、1000、1500r/min。綜合考慮傳動裝置機(jī)構(gòu)緊湊性和經(jīng)濟(jì)性，選用同步轉(zhuǎn)速 1000r/min 的電機(jī)。型號為 Y90S-6，滿載轉(zhuǎn)速 ，功率 0.75 。in/910rmkw3.2 分配傳動比3.2.1 總傳動比滿載轉(zhuǎn)速 。故總傳動比為：min/910rn1.90nwmi3.2.2 分配傳動比考慮兩級齒輪潤滑問題，兩級大齒輪應(yīng)該有相近的浸油深度。則兩級齒輪的高速級與低速級傳動比的值取為 1.3，取 213.ii則： ；5.931.1 ii；6.3912i 3.3 傳動裝置的運(yùn)動和動力參數(shù)計(jì)算3.3.1 各軸的轉(zhuǎn)速第 3 章 總體計(jì)算與選擇91 軸 ；min/9101rn2 軸 ；i/265.312i3 軸 in/0.2rin絲杠 m13w3.3.2 各軸的輸入功率1 軸 ；kwP743.09.75.0101 2 軸 ；1.83223 軸 ；k65.33.3.3 各軸的輸入轉(zhuǎn)矩電機(jī)軸 ；mNnPT 87.910.59001 軸 ；.743.5112 軸 ；mNnPT19.260.90223 軸 ；4.58.5333.3.4 整理列表軸名 功率 kwP/轉(zhuǎn)矩 mNT/轉(zhuǎn)速 in)/(r傳動比電機(jī)軸 0.75 7.87 9101 軸 0.743 7.80 9102 軸 0.713 26.19 260 3.53 軸 0.685 65.42 100 2.6鎮(zhèn)江市高等專科學(xué)校畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）10第 4 章 減速裝置設(shè)計(jì)4.1 低速級齒輪的設(shè)計(jì)4.1.1 選精度等級、材料和齒數(shù)采用 7 級精度由表 6.1 選擇小齒輪材料為 40Cr（調(diào)質(zhì)） ，硬度為 280HBS，大齒輪材料為 45 鋼（調(diào)質(zhì)） ，硬度為 240HBS。選小齒輪齒數(shù) 201Z大齒輪齒數(shù) 取705.3i 2Z4.1.2 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)由設(shè)計(jì)計(jì)算公式進(jìn)行試算，即 3211)(2.HEdtt ZuTkd1） 確定公式各計(jì)算數(shù)值（1）試選載荷系數(shù) 6.tK（2）計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩mNT35.4782（3）小齒輪相對兩支承非對稱分布，選取齒寬系數(shù) 8.0d（4）由表 6.3 查得材料的彈性影響系數(shù) 2/1.89MPaZE（5）由圖 6.14 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 H601lim大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 52（6）由式 6.11 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 81 109.)83(9060 hjLnN78214.3（7）由圖 6.16 查得接觸疲勞強(qiáng)度壽命系數(shù)95.01NZ9.02NZ（8）計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度許用應(yīng)力取失效概率為 1，安全系數(shù)為 S=1，由式 10-12 得第 4 章 減速裝置設(shè)計(jì)11 MPaSZHN570695.01lim1 H 398.2li2（9）計(jì)算試算小齒輪分度圓直徑 ，代入 中的較小值td1Hmdt 6.27)5398.(.48.07312.31 計(jì)算圓周速度 v snvt /84.0601.274.3160計(jì)算齒寬 b mdt .81計(jì)算齒寬與齒高之比 b/h模數(shù) Zmtnt 3.120671齒高 .7./.85.hbmnt計(jì)算載荷系數(shù) K根據(jù) ，7 級精度，查得動載荷系數(shù)smv/84.0 05.1VK假設(shè) ，由表查得NFtA1.H由于載荷中等振動，由表 5.2 查得使用系數(shù) 2.A由表查得 3.K查得 281F故載荷系數(shù) 638.10.512.HVAK（10）按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由式可得 mKdtt 8.93./6.27/331（11）計(jì)算模數(shù) Zm4.10/8.9/14.1.3 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)鎮(zhèn)江市高等專科學(xué)校畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）12彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式為 321FSdnYZKTm（1）確定公式內(nèi)的計(jì)算數(shù)值由圖 6.15 查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 MPaE501大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 F382由圖 6.16 查得彎曲疲勞壽命系數(shù)9.01NZ.2N計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取失效概率為 1，安全系數(shù)為 S=1.3，由式得MPaSFENF 2.346.5091 ZFEF 9.8.122計(jì)算載荷系數(shù) 613.20.5.FVAK（2）查取齒形系數(shù)由表 6.4 查得 8.21aY7.2Fa（3）查取應(yīng)力校正系數(shù) 由表 6.4 查得5.1Sa74.2Sa（4）計(jì)算大小齒輪的 ，并比較FSa014689.9.2687 53.3421FSaFY大齒輪的數(shù)據(jù)大（5）設(shè)計(jì)計(jì)算 mm28.10469.28.017333對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù) m 大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，可取有彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù) 1.28mm，圓整取標(biāo)準(zhǔn)值 m1.5mm第 4 章 減速裝置設(shè)計(jì)13并按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑 md81.291算出小齒輪齒數(shù) 取05/./1Z201Z大齒輪齒數(shù) 取70.32i 724.1.4 幾何尺寸計(jì)算（1）計(jì)算分度圓直徑 mZd105.73221（2）計(jì)算中心距 a.67/)(/)(1（3）計(jì)算齒寬寬度 取bd408. mB28;412序號 名稱 符號 計(jì)算公式及參數(shù)選擇1 齒數(shù) Z 20，702 模數(shù) m 1.5mm3 分度圓直徑 21d105,34 齒頂高 ahm.5 齒根高 f 875.16 全齒高 h3.7 頂隙 cm08 齒頂圓直徑 21d18,9 齒根圓直徑 43f 25.,.610 中心距 a74.2 高速級齒輪的設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)過程同 4.1，此處不再復(fù)述，經(jīng)過計(jì)算得到結(jié)果如下表：（1）計(jì)算分度圓直徑 mZd1042521（2）計(jì)算中心距 a7/)(/)(1鎮(zhèn)江市高等專科學(xué)校畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）14（3）計(jì)算齒寬寬度 取 32mmmdb32408.1序號 名稱 符號 計(jì)算公式及參數(shù)選擇1 齒數(shù) Z 20，522 模數(shù) m 2mm3 分度圓直徑 21dm104,4 齒頂高 ah25 齒根高 f 5.6 全齒高 hm.47 頂隙 c08 齒頂圓直徑 21d18,9 齒根圓直徑 43f 9,3510 中心距 am724.3 減速器軸及軸承裝置、鍵的設(shè)計(jì)4.3.1 軸 11）尺寸與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算（1）高速軸上的功率 P1,轉(zhuǎn)速 n1 和轉(zhuǎn)矩 T1， ，kwP743.01min/910rnmNT8.71（2）初步確定軸的最小直徑先按式 初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。根3dCn據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)表 11.3，取 ，于是得：12mP5.109743.12nd3（3）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度該處開有鍵槽故軸徑加大 510，且這是安裝聯(lián)軸器的直徑，取 12mm。軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)：為了滿足帶輪的軸向定位，-軸段右端要有一軸肩，故取-段直徑為 d-第 4 章 減速裝置設(shè)計(jì)15=14mm。初步選定滾動軸承，因軸承受徑向力和軸向力，根據(jù) d-=14mm，取用 6203型深溝球軸承，其尺寸為 d×D×T=15mm×35mm×12mm，則有 d-=d-=15mm，L=12mm ，軸承中間處用軸肩定位，這段取直徑 d-=18mm。右端軸承與齒輪之間應(yīng)有一套同固定，-長應(yīng)為：取套同長 12mm，則 L-=32mm。齒輪為齒輪軸此軸段長 L-=40mm 。取軸承端蓋總寬為 22mm，外端面與大帶輪右端面間距離為 10mm，故取 L-=42mm。結(jié)合箱體結(jié)構(gòu)，取 L- =76mm。（4）軸上零件的周向定位軸上零件的周向定位：聯(lián)軸器與軸的周向定位均用平鍵聯(lián)接。按 d-=12mm查得平鍵截面 b×h=5mm×5mm，鍵槽用銑刀加工，長 28mm，同時(shí)為了保證齒輪與軸配合有良好的對中性，故選擇齒輪輪轂與軸配合為 H6/n5。2）強(qiáng)度校核計(jì)算（1）求作用在軸上的力已知高速級齒輪的分度圓直徑為 = ，根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì) （軸的設(shè)計(jì)計(jì)算dm30部分未作說明皆查此書）式(10-14)，則 NFNtgdTantrt06.1320.16cos.39.823p.5（2）求軸上的載荷（詳細(xì)過程以軸 2 為例，其他軸類似不一一復(fù)述）首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計(jì)算簡圖。在確定軸承支點(diǎn)位置時(shí)，從手冊中查取a 值。對于 6203 型深溝球軸承，由手冊中查得 a=12mm。因此，軸的支撐跨距為L1=72mm。根據(jù)軸的計(jì)算簡圖作出軸的彎矩圖和扭矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖可以看出截面 C 是軸的危險(xiǎn)截面。先計(jì)算出截面 C 處的 MH、MV 及 M 的值列于下表。載荷 水平面 H 垂直面 V鎮(zhèn)江市高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）16支反力F ，NNH143NFH126，NFNV237156C 截面彎矩 M mLNH5832 mMLaNV78032總彎矩 MV6415222max扭矩 T（3）按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度根據(jù)式(15-5)及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，取 ，軸的6.0計(jì)算應(yīng)力 MpaWTMca 61.2812.0780684)(3222 第 4 章 減速裝置設(shè)計(jì)17已選定軸的材料為 45Cr，調(diào)質(zhì)處理。由表 15-1 查得 。因此70MPa1-，故安全。1-ca4.3.2 軸 2軸 2 的轉(zhuǎn)速和功率轉(zhuǎn)矩P2=0.713Kw， n2=260n/min，T2=26.19N.m設(shè)計(jì)過程同 6.1 軸 1，此處不再復(fù)述，經(jīng)過設(shè)計(jì)計(jì)算得到軸 2 的結(jié)構(gòu)尺寸如下圖示：4.3.3 軸 3軸 3 上的功率 P3,轉(zhuǎn)速 n3 和轉(zhuǎn)矩 T3， ，kwP685.0min/103rnmNT42.653設(shè)計(jì)過程同 6.1 軸 1，此處不再復(fù)述，經(jīng)過設(shè)計(jì)計(jì)算得到軸 3 的結(jié)構(gòu)尺寸如下圖示：4.4 滾動軸承及鍵的校核4.4.1 軸 1（1）輸入軸的軸承1）.按承載較大的滾動軸承選擇其型號，因支承跨距不大，故采用兩端固定式軸鎮(zhèn)江市高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）18承組合方式。軸承類型選為深溝球軸承，軸承的預(yù)期壽命取為：L'h29200h由上面的計(jì)算結(jié)果有軸承受的徑向力為 Fr1=340.43N，軸向力為 Fa1=159.90N，2） 初步選擇滾動軸承型號為 6203，其基本額定動載荷為 Cr=51.8KN，基本額定靜載荷為 C0r=63.8KN。3） 徑向當(dāng)量動載荷 NFNVHr 43.06.187.5432221211 r 8.5.9222動載荷為 ，查得 ，則有arYFP4.06.r 0139.1563. 由 式 13-5 得a hrh LPCnL '4.52.80601 636 滿足要求。（2）輸入軸的鍵1）選擇鍵聯(lián)接的類型和尺寸聯(lián)軸器處選用單圓頭平鍵，尺寸為 mlhb2852)校核鍵聯(lián)接的強(qiáng)度鍵、軸材料都是鋼，由機(jī)械設(shè)計(jì)查得鍵聯(lián)接的許用擠壓力為 MPaP10鍵的工作長度 mbl5.281，合適PP MadlkT 1.63.5.0721314.4.2 軸 2、軸 3軸 2、軸 3 校核過程同 4.4.1 軸 1，此處不再復(fù)述，經(jīng)過強(qiáng)度及壽命滿足要求。第 4 章 減速裝置設(shè)計(jì)19鎮(zhèn)江市高等專科學(xué)校畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）20第 5 章 移動及支承裝置設(shè)計(jì)5.1 絲桿螺母副的選擇5.1.1 選擇計(jì)算絲杠螺母副就是由絲桿、螺母和滾珠組成的一個(gè)機(jī)構(gòu)。他的作用就是把旋轉(zhuǎn)運(yùn)動轉(zhuǎn)和直線運(yùn)動進(jìn)行相互轉(zhuǎn)換。設(shè)最大行程為 800mm，移動部件大概質(zhì)量為 720Kg。表 5-1 絲杠螺母副支承支承方式 簡圖 特點(diǎn)一端固定一端自由結(jié)構(gòu)簡單，絲桿的壓桿的穩(wěn)定性和臨界轉(zhuǎn)速都較低設(shè)計(jì)時(shí)盡量使絲桿受拉伸。這種安裝方式的承載能力小，軸向剛度底，僅僅適用于短絲桿。一端固定一端游動需保證螺母與兩端支承同軸，故結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，工藝較困難，絲桿的軸向剛度與兩端相同，壓桿穩(wěn)定性和臨界轉(zhuǎn)速比同長度的較高，絲桿有膨脹余地，這種安裝方式一般用在絲桿較長，轉(zhuǎn)速較高的場合，在受力較大時(shí)還得增加角接觸球軸承的數(shù)量，轉(zhuǎn)速不高時(shí)多用更經(jīng)濟(jì)的推力球軸承代替角接觸球軸承。兩端固定只有軸承無間隙，絲桿的軸向剛度為一端固定的四倍。一般情況下，絲桿不會受壓，不存在壓桿穩(wěn)定問題，固有頻率比一端固定要高。可以預(yù)拉伸，預(yù)拉伸后可減少絲桿自重的下垂和熱膨脹的問題，結(jié)構(gòu)和工藝都比較困難，這種裝置適用于對剛度和位移精度要求較高的場合。（1）導(dǎo)程確定電機(jī)與絲桿通過聯(lián)軸器連接，故其傳動比 i=1, 選擇電機(jī) Y 系列異步電動機(jī)的最高轉(zhuǎn)速 ，則絲杠的導(dǎo)程為cmkgfMrn .2min,/50maxmax 最 大 轉(zhuǎn) 矩取 Ph=4mmVPH7.ax（2）確定絲桿的等效轉(zhuǎn)速基本公式 i)/(rPh=第 5 章 移動及支承裝置設(shè)計(jì)21最大進(jìn)給速度是絲桿的轉(zhuǎn)速 max/30/2150(/min)hnVPr最小進(jìn)給速度是絲桿的轉(zhuǎn)速 iin1.i絲桿的等效轉(zhuǎn)速 in)/(/)(221axrtttm+=式中取 21t故 i/03.)/(21inmaxtn+=（3）確定絲桿的等效負(fù)載工作負(fù)載是指機(jī)床工作時(shí)，實(shí)際作用在滾珠絲桿上的軸向壓力，他的數(shù)值用進(jìn)給牽引力的實(shí)驗(yàn)公式計(jì)算。選定導(dǎo)軌為滑動導(dǎo)軌，取摩擦系數(shù)為 0.03，K 為顛覆力矩影響系數(shù)，一般取 1.11.5，本課題中取 1.3，則絲桿所受的力為 NGFGFGfKFZx 215-)2(03.3.12-)2( 3y12yma =+=+= ）（）（）（0in其等效載荷按下式計(jì)算（式中取 21t， 1n）NtnFFm49)(321mi3ax=+=（4）選擇滾珠絲桿型號計(jì)算得出 Ca=Car=17.3KN,則 Coa=(23)Fm=（34.651.9）KN公稱直徑 Ph=6mm則選擇 GD 型絲杠螺母副，絲桿的型號為 GD2004-3公稱直徑 d0=20mm 絲桿外徑 d1=19.3mm 鋼球直徑 dw=2.381mm 絲桿底徑d2=17.1mm 圈數(shù)=3 圈 Ca=11560N Coa=5243N 剛度 kc=347N/m5.1.2 校核計(jì)算（1）臨界壓縮負(fù)荷驗(yàn)證絲桿的支撐方式對絲桿的剛度影響很大，采用一端固定一端支撐的方式。臨界壓縮負(fù)荷按下列計(jì)算： NFKLEIfFcr max201e=式中 E-材料的彈性模量 E 鋼=2.1X1011 （N/m2）LO-最大受壓長度（m ）K1-安全系數(shù)，取 K1=1.3Fmax-最大軸向工作負(fù)荷（N）鎮(zhèn)江市高等專科學(xué)校畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）22f1-絲桿支撐方式系數(shù)：f1=15.1I=絲桿最小截面慣性距（m4） 442)2.1_(6woddI=式中 do-是絲桿公稱直徑（mm）dw-滾珠直徑（mm） ，絲桿螺紋不封閉長度 Lu=工作臺最大行程+ 螺母長度+兩端余量Lu=300+148+20X2=488mm支撐距離 LO 應(yīng)該大于絲桿螺紋部分長度 Lu，選取 LO=620mm代入上式計(jì)算得出 Fca=5.8X108N可見 FcaFmax，臨界壓縮負(fù)荷滿足要求。（2）臨界轉(zhuǎn)速驗(yàn)證滾珠絲杠副高速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，需驗(yàn)算其是否會發(fā)生共振的最高轉(zhuǎn)速 crn，要求絲杠的最高轉(zhuǎn)速：2230KPAEILfnCZcr=式中：A- 絲桿最小截面：A=24-6-22 m10*9.3.414=d2d-絲杠內(nèi)徑，單位 m；P-材料密度 p=7.85*103(Kg/m)cL-臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算長度，單位為 ，本設(shè)計(jì)中該值為=148/2+300+(620-488)/2=440mm2K-安全系數(shù)，可取 2K=0.8fZ-絲杠支承系數(shù)，雙推-簡支方式時(shí)取 18.9經(jīng)過計(jì)算，得出 crn= 6.3*104 min/r，該值大于絲杠臨界轉(zhuǎn)速，所以滿足要求。5.2 導(dǎo)軌副的選擇5.2.1 靜安全系數(shù)計(jì)算根據(jù)給定的工作載荷 Fz 和估算的 Wx 和 Wy 計(jì)算導(dǎo)軌的靜安全系數(shù) fSL=C0/P，式中：C0 為導(dǎo)軌的基本靜額定載荷，kN；工作載荷 P=0.5(Fz+W)； fSL=1.03.0(一般運(yùn)行狀況)， 3.05.0（運(yùn)動時(shí)受沖擊、振動） 。根據(jù)計(jì)算結(jié)果查有關(guān)資料初選導(dǎo)軌：因系統(tǒng)受中等沖擊,因此取 4.0sLf第 5 章 移動及支承裝置設(shè)計(jì)23, ,0.5()OSLXYZCfPFWxYYOXSL=+.(20+671.58)=3.79N.()26fP413.94.C5.2.2 根據(jù)額定靜載荷初選導(dǎo)軌選擇漢江機(jī)床廠 HJG-D 系列滾動直線導(dǎo)軌,其型號為:HJG-D25基本參數(shù)如下:額定載荷/N 靜態(tài)力矩/N*M 滑座重 量 導(dǎo)軌重 量 導(dǎo)軌長度動載荷 aC靜載荷 oATBCTgK/gmL(mm)17500 26000 198 198 288 0.60 3.1 1000滑座個(gè)數(shù) 單向行程長度 每分鐘往復(fù)次數(shù)M Sl n4 0.6 4導(dǎo)軌的額定動載荷 1750aCN依據(jù)使用速度 v（m/min）和初選導(dǎo)軌的基本動額定載荷 aC (kN)驗(yàn)算導(dǎo)軌的工作壽命 Ln：額定行程長度壽命: ()HTCaWfSFK2045MF鎮(zhèn)江市高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）241,2,0.81,5oTWCHRdfffK3310.8752()()14209.58HTCaWfSF km5.2.3 導(dǎo)軌校核計(jì)算導(dǎo)軌的額定工作時(shí)間壽命: 3102SoTHln3 310249.58104971506SoTln hTh導(dǎo)軌的工作壽命足夠.導(dǎo)軌的靜安全系數(shù)： 04.2163SLCfP：靜安全系數(shù)； 0：基本靜額定負(fù)載； P：工作載荷導(dǎo)軌壽命計(jì)算： 3()5748htwcfLKm總 結(jié)25總 結(jié)這次畢業(yè)設(shè)計(jì)幾乎用到了我們大學(xué)所學(xué)的所有專業(yè)課程，可以說是我們大學(xué)所學(xué)專業(yè)知識的一次綜合考察和評定.通過這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，使我們對以前所學(xué)的專業(yè)知識有了一個(gè)總體的認(rèn)識與融會貫通.例如我們在設(shè)計(jì)過程當(dāng)中需要用到所學(xué)的工程制圖、材料力學(xué)、機(jī)械工程材料、機(jī)械設(shè)計(jì)、極限配合與公差以及 CAD 計(jì)算機(jī)輔助制圖等基礎(chǔ)的專業(yè)知識.在做畢業(yè)設(shè)計(jì)的過程中，不僅使我們熟悉了舊的的知識點(diǎn)，還使我們發(fā)現(xiàn)了許多以前沒有注意的細(xì)節(jié)問題，而這些細(xì)節(jié)問題恰恰是決定我們是否能夠成為一名合格的機(jī)械技術(shù)人才的關(guān)鍵所在.此外，我感覺兩個(gè)月的畢業(yè)設(shè)計(jì)極大的豐富了我們的知識面，使我學(xué)到了許多知識，不僅僅局限于多學(xué)的專業(yè)知識.在做設(shè)計(jì)的過程中，由于需要用到課本外的知識，這要求我們上網(wǎng)或者到圖書館等查閱資料。例如在設(shè)計(jì)方案時(shí)就需要我們對螺旋離心泵的工作環(huán)境和工作能力等由一定的了解才能選擇合適的方案。由于以前沒有注意此方面的問題，所以必須通過實(shí)踐認(rèn)識和查閱資料才能做到更好。參考文獻(xiàn)26參考文獻(xiàn)1 徐灝 .機(jī)械設(shè)計(jì)手冊M. 機(jī)械工業(yè)出版社. 19912 許福玲 陳堯明主編.液壓與氣壓傳動M. 機(jī)械工業(yè)出版社， 2006.5 3 石光源，周積義，彭福音.機(jī)械制圖（第三版）M. 北京：高等教育出版社 .1990.54 鄭修本主編.機(jī)械制造工藝學(xué)M. 機(jī)械工業(yè)出版社，1991.45 廖漢元主編. 機(jī)械原理M. 機(jī)械工業(yè)出版社，2007.36 斯波茨（Spotts,M.F.）舒晉(Shoup,T.E.) 主編.機(jī)械零件設(shè)計(jì)M. 機(jī)械工業(yè)出版社. 2003 .17 王英杰.工程材料及熱處理M. 高等教育出版社.2008.58 張尊敬，汪蘇. DT型帶式傳動機(jī)設(shè)計(jì)手冊 M. 冶金工業(yè)出版社.2003.19 席偉光，楊光，李波.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì).北京：高等教育出版社， 200310 甘永立主編。幾何量公差與檢測 上?？茖W(xué)技術(shù)出版社， 200311 成大先主編：機(jī)械設(shè)計(jì)手冊單行本機(jī)械傳動北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2004.1致 謝27致 謝大學(xué)生活即將結(jié)束，在這短短的幾年里，讓我結(jié)識了許許多多熱心的朋友、工作嚴(yán)謹(jǐn)教學(xué)相幫的教師。畢業(yè)設(shè)計(jì)的順利完成也脫離不了他們的熱心幫助及指導(dǎo)老師的精心指導(dǎo)，在此向所有給予我此次畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)和幫助的老師和同學(xué)表示最誠摯的感謝。首先，向本設(shè)計(jì)的指導(dǎo)老師表示最誠摯的謝意。在自己緊張的工作中，仍然盡量抽出時(shí)間對我們進(jìn)行指導(dǎo)，時(shí)刻關(guān)心我們的進(jìn)展?fàn)顩r，督促我們抓緊學(xué)習(xí)。老師給予的幫助貫穿于設(shè)計(jì)的全過程，從借閱參考資料到現(xiàn)場的實(shí)際操作，他都給予了指導(dǎo)。其次，要向給予此次畢業(yè)設(shè)計(jì)幫助的老師們，以及同學(xué)們以誠摯的謝意，在整個(gè)設(shè)計(jì)過程中，他們也給我很多幫助和無私的關(guān)懷，更重要的是為我們提供不少技術(shù)方面的資料，在此感謝他們，沒有這些資料就不是一個(gè)完整的論文。另外，也向給予我?guī)椭乃型瑢W(xué)表示感謝?？傊敬蔚脑O(shè)計(jì)是老師和同學(xué)共同完成的結(jié)果，在設(shè)計(jì)的一個(gè)月里，我們合作的非常愉快，教會了大我許多道理，是我人生的一筆財(cái)富，我再次向給予我?guī)椭睦蠋熀屯瑢W(xué)表示感謝！