船舶動力裝置課程設(shè)計一、設(shè)計目的1、進一步掌握艦船動力裝置的基本概念和基本理論；2、掌握船機漿設(shè)計工況選擇的理論和方法；3、掌握工況船舶采用雙速比齒輪箱速比優(yōu)先選計算方法；4、掌握主機選型的基本步驟方法；5、初步掌握船機漿工況配合特性的綜合分析方法。二、基本要求1、獨立思考，獨立完成本設(shè)計；2、方法合適，步驟清晰，計算正確；3、書寫端正，圖線清晰。3、 已知條件1、 船型及主要尺寸(1) 船型：單機單槳拖網(wǎng)漁船(2) 主尺度序號尺度單位數(shù)值1水線長M41.02型寬M7.83型深M3.64平均吃水M3.05排水量T400.06漿心至水面距離M2.5(3) 系數(shù)名稱方形系數(shù)Cb菱形系數(shù)Cp舯刻面系數(shù)數(shù)值0.510.600.895(4) 海水密度 =1.024T/M32、設(shè)計航速狀態(tài)單位數(shù)值自航KN10.4拖航KN3.83、 柴油機型號及主要參數(shù)序號型號標(biāo)定功率(KW)標(biāo)定轉(zhuǎn)速(r/min)柴油消耗率（g/kwh）重量（kg）外形尺寸（LAH）mm16E150C-116375023825002012998132526E150C-122075023832902553856144038E150C-A2171000228270020651069140548E150C-A289100022835002591957140556160A-1316410002383900338088015556X6160ZC220100021837003069960151276160A-11607502383700338088015558N-855-M195100017511769NT-855-M267100017912581989930151110TBD234V832010002124、 齒輪箱主要技術(shù)參數(shù)序號型號額定傳遞能力kw/(r/min)額定輸入轉(zhuǎn)速（r/min）額定扭矩N*m額定推力KN速比13000.184-0.257750-15001756.2-2459.849.02.04,2.5,3,3.53,4.12D3000.184-0.2571000-25001193.64-2459.849.04,4.48,5.05,5.5,5.9,7.633240B0.1841500175630-501.5,2.34SCG30010.16-0.22750-230030-501.5,2.3,2.5,3.55SCG35010.257750-23001.3,2.3,2.5,3.5,46SCG35030.2571000-23004.5,5,5.5,6,6.5,77SCG25030.1841000-23004,4.5,5,6,6.5,78GWC32350.45-1.35 -18004283-12858112.72.06,2.54,3.02,3.57,4.05,4.955、 雙速比齒輪箱主要技術(shù)參數(shù)序號型號額定傳遞能力kw/(r/min)額定輸入轉(zhuǎn)速（r/min）額定推力KN速比1GWT36.390.42-1.23400-100098.072-62GWT32.350.52-1.32 -1800112.782-63MCG4100.74-1.84400-1200147.01-4.54S3000.18-0.26750-250049.032.23,2.36，2.52,2.565SD3000.18-0.24750-250049.03,4,4.48,4.6,4.954、 計算與分析內(nèi)容1、 船體有效功率，并繪制曲線2、 確定推進系數(shù)3、 主機選型論證4、 單速比齒輪箱速比優(yōu)選，槳工況特性分析5、 雙速比齒輪箱速比6、 綜合評判分析5、 參考書目1、 漁船設(shè)計2、 船舶推進3、 船舶概論4、 船舶設(shè)計實用手冊（設(shè)計分冊）6、 設(shè)計計算過程與分析1、 計算船體有效功率(1) 經(jīng)驗公式：EHP=(E0+E)L 式中：EHP-船體有效馬力,-排水量（T），L-船長（M）。在式中船長為41.0M時，E的修正量極微，可忽略不計。所以式可簡化為EHP=E0L。根據(jù)查漁船設(shè)計5、 可知E0計算如下：船速v=10.41.8523.6=5.35M/S，L=41.0,Cp=0.60;V/(L/10)3=(400.01.024)/(4110)3=5.67;v/gl=5.35/(9.841)=0.27;通過查漁船設(shè)計可得E0=0.072。(2) 結(jié)果：EHP=E0L =184.412、 不確定推進系數(shù)（1）公式PC=PE/PS=cspr式中PE：有效馬力；PS：主機發(fā)出功率；c：傳動功率；s：船射效率；p：散水效率；r：相對旋轉(zhuǎn)效率。（2） 參數(shù)估算伴流分?jǐn)?shù)：w=0.77Cp0.28=0.182推力減額分?jǐn)?shù)：由漁船設(shè)計得t=0.77Cp0.3=0.162s=（1t）/（1w）=（10.162）/（10.182）=1.02取c=0.96；p=0.6；r=1.0（3） 結(jié)果PC=cspr=0.961.020.61.0=0.5753、主機選型論證（1）根據(jù)EHP和PC選主機主機所需最小功率Psmin=PE/(PC)=184.41/0.575=320.7馬力=235.7KW參數(shù)10%功率儲備：Ps=Psmin(1+10%)=259.27KW查柴油機型號及主要參數(shù)表選擇NT-855-M型柴油機參數(shù)：額定轉(zhuǎn)速：1000r/min 額定功率：267KW 燃油消耗率：179g/kw.h（2） 設(shè)計工況點初選a、取漿徑為1.9M，葉數(shù)Z=4，盤面比為0.40和0.55b、確定漿轉(zhuǎn)速范圍 225r/min左右4、 單速比齒輪速比優(yōu)選，槳工況點配合特性分析（1） 設(shè)計思想：按自航工況下設(shè)計（2） 設(shè)計參數(shù)及計算： a、螺旋槳收到的馬力DHP：DHP=EHP/(spr)=184.41/(1.020.61.0)=301.3馬力b、P=（DHP/）=（301.3/1.024）=17.15c、槳徑D:D=1.6d、自航航速vs=10.4KN 拖航航速vs=3.8KNe、進速 va=vs（1-w）=10.4（1-0.182）=8.51f、估計槳轉(zhuǎn)速：225r/min根據(jù)圖譜計算（3） 具體計算根據(jù)槳徑D=1.9M,用B4-40和B4-55圖譜計算轉(zhuǎn)速為200r/min，225r/min,250r/min,275r/min,300r/min,航速為10.4KN時槳的螺距比H/D，敞水效率p，并繪制圖譜求得最佳p和H/D。（4）列表計算：序號計算項目1槳徑D(M)1.91.91.91.91.92槳轉(zhuǎn)速n(r/min)2002252502753003航速VS(kn)10.410.410.410.410.44進速VA(rw)8.518.518.518.518.515直徑系數(shù)=3.28nD/VA146.5164.8183.1201.4219.76功率系數(shù)Bp=np/VA2.516.218.320.322.324.4查B4-40圖譜7p0.6080.6260.6150.5990.5818H/D1.070.990.810.760.649H(M)2.031.881.541.441.22查B4-55圖譜10p0.6050.6210.6090.5910.5711H/D1.050.910.870.730.7012H(M)2.001.731.651.391.33（5） 作圖確定槳各項最佳參數(shù)：（6）通過作圖確定槳的各相應(yīng)參數(shù)：項目B4-40B4-55槳速r/min230225p0.6230.621H/D0.970.91H(M)1.841.84D(M)1.91.9通過作圖確定出此船在自航狀態(tài)下即航速VS=10.4KN時，槳的最佳轉(zhuǎn)速，從而準(zhǔn)確得出自航狀態(tài)下的減速比。（7） 選擇單速比齒輪箱參數(shù)：a、主機輸出扭矩 Ne=9550PN/nN=267/10009550=2550NM b、主機轉(zhuǎn)速 n=1000 rpm c、減速比 i=4.5根據(jù)以上參數(shù)選擇：齒輪箱型號：SCG3503外形尺寸：8548801312傳遞能力：0.257kw/r/min（8） 分析自航狀態(tài)下的機槳配合特性 p p1p c（%）CDBAPe Pp100（%）圖中A點為船自航狀態(tài)下的設(shè)計配合點，即額定工況點，此時主機在設(shè)計負(fù)荷下工作，主機可發(fā)出額定功率，螺旋槳亦可發(fā)出設(shè)計推力，使船在自航設(shè)計航速即10.4KN航行。（9） 雙速比齒輪箱速比優(yōu)選、槳工況配合分析設(shè)計思想： 根據(jù)拖航工況選擇減速比，由上面自航時的兩種盤面比對應(yīng)的參數(shù)求出拖網(wǎng)時再吸收全部主機功率情況下具有的最大推力的螺旋槳的轉(zhuǎn)速及減速比。設(shè)計參數(shù)： 拖航航速：vs=3.8kn 進速：va=0.515vs（1-w）=1.71m/s具體計算（查船舶原理與推進P186）序號計算項目1槳徑D(M)1.91.91.91.91.92槳轉(zhuǎn)速2002252502753003航速VS(kn)10.410.410.410.410.44進速VA(rw)1.711.711.711.711.7150.270.240.220.200.1861079.5959.6863.6785.1720.170.03830.02690.01950.01470.0114查B4-40圖譜8H/D0.870.720.630.530.4349KT0.2950.240.1960.1650.0910p0.3360.3380.3410.3450.35114376450645684638452312Te=T(1-t)36673776382838873700查B4-55圖譜13H/D0.850.700.620.5250.4314KT0.2930.2360.1920.1630.08915p0.3330.3350.3380.340.346164346443145414582447317Te=T(1-t)36423713380538403659作圖確定最佳參數(shù)0.90.70.50.30.40.30.10.20.40.30.20.10.30.50.70.9（10） 通過兩種盤面比的螺距比確定槳的轉(zhuǎn)速、敞水效率項目B4-40B4-55D(m)1.91.9H/D0.720.80p0.3380.334n(r/min)225220相應(yīng)減速比4.444.54（11） 空泡校核項目B4-40B4-55VS(kn)3.83.8va=0.515vs（1-w）1.61.6D(m)1.91.9H/D0.720.80p0.3380.334246.5241249.4243.90.5v20.71276912689P-PV16511165811.291.320.250.258T(kg)450644141.411.371.031.38按表中的數(shù)據(jù)繪制成曲線圖APMIN根據(jù)上圖可得出螺旋槳設(shè)計參數(shù)自航與拖航的減速比:盤面比0.62螺距比 0.7自航航速10.4kn螺旋槳直徑1.9m自航p 0.622拖航p0.336自航時減速比4.4拖網(wǎng)時減速比 4.49 （12） 選擇雙速比齒輪箱 型號：GTW32.35額定輸入轉(zhuǎn)速： -1800(r/min)速比范圍：2-6額定傳遞能力：0.52-1.32Kw/r/min拖航(13) 機槳配合工況分析VSnN/i1nN/i2i1MPNi2MPNIBAC自航Pe Pp 如上圖所示，曲線I為自航對槳推進特性曲線為拖網(wǎng)時推進特性曲線，A點為設(shè)計工況點，即MCR點。自航時，機槳在設(shè)計工況下工作，即在A點工作，此時主機發(fā)足功率，槳吸收全部功率，船以設(shè)計航速前行。拖網(wǎng)時，船阻力較大，p減小，槳推進曲線上移，此時若還用第一級傳動比傳動，主機必須發(fā)出超出額定功率的功率，這樣將不利于主機的工作和機槳的配合。若用第二級傳動比傳動，可是機槳配合點在B點，這樣主機能發(fā)足功率，槳可以吸收全部扭矩來運轉(zhuǎn)，使船在拖航時仍在設(shè)計航速下順利航行，此時主機轉(zhuǎn)速仍未額定轉(zhuǎn)速，因而船、機、槳均在設(shè)計工況（拖航）下運行。（14） 綜合評價分析： 用單速比齒輪箱傳動時，拖航時主機功率不足，油耗大，經(jīng)濟性差，同時主機功率有大量剩余，而槳又吸收不到全部扭矩，航速將降低，在運行工況惡化時甚至造成主機熱負(fù)荷大大增加，使主機不能正常工作。用雙速比齒輪箱傳動時，可以使主機在拖航和自航中都發(fā)出全部功率，使主機在兩種工況下都能按額定轉(zhuǎn)速運轉(zhuǎn)，使主機處于最佳狀態(tài)，提高了經(jīng)濟性。漁船在拖網(wǎng)時，螺旋槳的效率相對自由航行時要低的多，但考慮與直接傳動定距槳相比，由于槳速可以選配，自由航行時效率可提高，對于高增壓中速柴油機更好適宜，同時配合特性曲線圖可以看出槳的最低穩(wěn)定轉(zhuǎn)速。另一方面，用了減速齒輪箱，由于傳動比效率，主機發(fā)出功率將被消耗掉一部分，同時齒輪箱也占據(jù)了一部分空間，使機艙中布置更為緊湊。軸系設(shè)計與校核一、 設(shè)計任務(wù)書（一） 已知條件1、 船舶基本參數(shù)船型：單機單槳拖網(wǎng)漁船船速：自航10.4kn，拖航3.8水線長：41.0型寬：7.8型深：3.6噸位：400.02、 主要技術(shù)參數(shù)型號：NT-855-M型柴油機額定轉(zhuǎn)速：1000r/min額定功率：267KW燃油消耗率：179g/kw.h3、螺旋槳參數(shù)直徑：1.9m重量：1050kg材料：鑄鋼4、軸線長度11004100主機輸出法蘭RA30003500 （二）、完成任務(wù) 1、軸徑估算，強度初步校核； 2、確定各軸段，各部分結(jié)構(gòu)尺寸； 3、選擇合適的傳動裝置，支承部件； 4、進行軸系布置，并繪制軸系布置圖； 5、軸系較中計算；6、尾軸管置結(jié)構(gòu)設(shè)計，并繪制尾軸管總圖；7、繪制機艙軸承傳動部分的裝備圖。 二、軸徑估算，強度校核初步： （一）軸系軸徑計算序號名稱符號單位公式及來源數(shù)值1中間軸螺旋槳軸材料35#鋼2中間軸螺旋槳軸標(biāo)定校核強度下限bN/mm2按航規(guī)225.43軸傳遞額定功率PnKm按主機說明書2674額定功率相應(yīng)轉(zhuǎn)速nNr/min按主機說明書10005中間軸直徑部分系數(shù)C按船規(guī)1.06螺旋槳直徑部分系數(shù)C2按船規(guī)1.227中間軸最小直徑d2mm94.78螺旋槳軸最小直徑dkmm116.59選用中間軸基本直徑dZmm15010選用螺旋槳軸基本直徑dKmm180（二） 軸系強度計算1、中間軸強度計算序號名稱符號單位公式及來源數(shù)值1中間軸基本軸徑dZcm152中間軸轉(zhuǎn)速nnrpm2253中間軸傳遞最大功率Pnkw2674中間軸的截面模數(shù)wZcm33662.35中間軸傳遞最大扭矩MnNcm8158956扭矩引起的剪應(yīng)力N/cm2= Mn / wZ1353.77螺旋槳效率pp=0.6-0.780.6228螺旋槳推力TN31030.39螺旋槳推力引起的壓應(yīng)力yN/cm2175.710中間軸材料密度g/cm2機械零件設(shè)計手冊7.6911單位長度負(fù)荷qN/cm13.312整鍛法蘭(D=4M,b=2.8M)G0N54113兩軸承間距l(xiāng)cm41014a段距離acm11015b段距離bcm29016軸承反作用力RAN2593.117軸承引起彎矩MwNcm23926618軸承曲模數(shù)Wcm3=3/233119軸重引起彎曲應(yīng)力wN/cm2361.320合成應(yīng)力HN/cm2改146221由安裝誤差引起彎曲應(yīng)力w1N/cm2200022安裝系數(shù)nN/cm26.8623許用安全系數(shù)n船舶設(shè)計手冊2.5-5.824結(jié)論n>n 中間軸安全2、螺旋槳強度計算序號名稱符號單位公式及來源數(shù)值1螺旋槳軸最大扭矩MnNcm9550*Pnn*i 10992692螺旋槳軸徑dtcm183螺旋槳軸截面系數(shù)wccm3312414螺旋槳軸截面面積Fccm2326.75由扭矩引起的剪應(yīng)力N/cm28846螺旋槳推力TN31030.37由螺旋槳推力引起的剪應(yīng)力yN/cm21298系數(shù)1.049合成應(yīng)力HN/cm2179210材料屈服極限sN/cm2按船規(guī)2246011安全系數(shù)nn=s/H12.512許用安全系數(shù)n按船舶設(shè)計使用手冊2.8-5.813結(jié)論n>n，安全滿足強度要求三、 軸段各部分尺寸280（1） 槳軸1501851901951301204001509501550650660尺寸來源：取錐度k=1:15則有Lk=（1.3-3.3）Dk=（1.3-3.3）185=476mmdk=Dk-kLk=185-1/15476=153mmd0=（0.75-0.9）dk=（0.75-0.9）150=125mm 取L0=125mm螺旋槳從里往外裝取后尾管徑190前尾軸頸為195后尾軸長L2=（4-5.5）Dk=930mm取軸頸長為950前尾軸長L0=（3-4）Dk=610mm取軸頸長為650（2） 中間軸1502500（三） 整段法蘭由D=150得D1=300mm D2=230mmb1=40mmd1=38mm 螺紋直徑為M36（四） 傳動裝置與支撐部件1、 傳動裝置 主機是高速柴油機，因此采用齒輪箱傳動2、 支承部件 采用兩個尾軸承支承，因中間軸較長故也需設(shè)一個中間軸承，軸承材料選用鐵梨木，需用壓力為0.29MPa前尾軸承 ds=190mm Ls=610mm后尾軸承 ds=195mm Ls=930mm四、 軸系較中計算QP=10690（一） 計算過程1000HGDEFCBA500200011003202550500267315361939.5FDEGCBAH1、 建立計算模型（1） 各軸段載荷計算a、 qAC=/4dk2r=2025N/M查表得=1.34qAC=qAC=2673N/Mb、qDF=/4dz2r=1436N/M查表得=1.08qDF=qDF=1536N/MC、qCD=（ qAClCG+ qDFlGD）/lCD=1939.5N/M（2）各段截面慣性矩 IBC=/64dZ4=/640.1854=5.710-5m4 IEF=IDE=/64dE4=/640.1504=2.510-5m4ICD= (IBClCG+IDElDG)/lCD=3.6510-5m4 （3）各軸段相對剛度 KBC=IBC/LBC=5.710-5/2550=2.2810-8 KCD=ICD/LCD=3.6510-5/3100=1.1710-8 KDE=IDE/LDE=2.510-5/900=2.810-8 KEF=IEF/LEF=2.510-5/500=510-8 (4)各節(jié)點兩側(cè)分配系數(shù)BC=1CB=KBC/(KBC+KCD)=0.66CD=1-CB=0.34DC=KCD/(KCD+KDE)=0.29DE=1-DC=0.71ED=KDE/(KDE+KEF)=0.33 EF=1-ED=0.67FE=02、 用力矩分配法列表計算各節(jié)點彎矩總和(1)求各節(jié)點初始固定彎矩MAB=-QPLAB-0.5qACLHB2=-7700NMMBC=qBCLBC2/12=1292NMMCD=qCDLCD2/12=1553NMMDE=-MED=qDELDE2/12=104NMMEF=qEFLEF2/12=32NM3、列表計算支點 B C D E F分配系數(shù) 1 0.660.34 0.290.71 0.3330.667 0固定彎矩 -77001292 -12921553 -1553104 -10432 0第一次分配及傳遞（6408）6408 -172-86 3204（-261）-89 420210 -44（1449）1029 2512 514（76）51 00 25第二次分配及傳遞（86） 86 -2253-1126 43 （-3414） -1161 94 -580（32） 23 -171-85 11（-514） -343 00 -171第三次分配及傳遞（1126）1126 -31-15 563（-47） -16 19381 -8（665） 472 -4-2 236（-11） -7 00 -3第四次分配及傳遞（15）15 -425-212 7(-644) -219 31 -108（10） 7 -79-39 3（-236） -157 00 -78第五次分配及傳遞（212） 212 -5-2 106 （-8） -3 3517 -1(147) 84 -10 41（-3） -2 00 -1第六次分配及傳遞（2） 2 -81-40 1 （-123）-42 00 -21 （1）1 -14 -7 0 （-41）-27 0 0 -13第七次分配及傳遞（40） 40 -10 20 （-1）0 84 0（28） 20 00 10 （0） 0 00 0第八次分配及傳遞（0） 0 -16-8 0（-24） -8 00 -4（0） 0 0 0 0（0） 0 00 0第九次分配及傳遞（8） 8 00 4（0）0 10 0 （4） 3 00 1 （0） 0 00 0第十次分配及傳遞（0） 0 -3 -1 0 （-4）-1 00 0（0） 0 00 0 （-1） -1 00 0第十一次分配及傳遞（1） 1 00 0（0） 0 00 0（0） 0 0 0 0（0） 0 00 0彎矩總和 -77007700 -336336 -16491649 454-454 -234(2) 求各結(jié)點支反力：10690RC1RB3367700由MC1=0得:2.5RB-7700-336-106903-0.526733.322=0 求得：RB=25535N由MB=0得：-2.5RC1+0.526732.52-0.50.8222673-10690-336=0 求得：RC1=-1428N-336-1649RD1RC2由MD1=0得:RC23.1+336+1536-0.519403.12=0 求得：RC2=2403N由MC2=0得:-RD13.1+336+1536+0.519403.12=0 求得：RD1=3611N4541649RD2RE1由ME1=0得:RD21-1536-454-0.5121536=0 求得：RD2=2758N由MD2=0得:-RE11-1536-454+0.5121536=0 求得：RE1=-1222NRE2RF-454-234由MF=0得:RE20.5+454+234-0.515360.52=0 求得：RE2=-992N由ME2=0得:-RF0.5+454+234+0.515360.52=0 求得：RF=1760N各支點反力為：RB=25535N RC=975N RD=6369N RE=-2214N RF=1760N3、 校核（1） 支反力總和R=RB+RC+RD+RE+RF=25535+975+6369-2214+1760=32425N（2） 軸系載荷總和為10690+26733.37+19402.9+15361.5=31628N由以上可知支反力總和與載荷總和相等，故計算合格2、 軸承負(fù)荷的調(diào)整1、 支承B抬高0.1mm時，各結(jié)點彎矩總和（1） B抬高0.1mm時，產(chǎn)生彎矩 =62.0410102.2810-8/2.5 =1116NM（2） 列表計算支點 B C D E F分配系數(shù) 1 0.660.34 0.290.71 0.3330.667 0固定彎矩1116 1116第一次分配及傳遞-1116 -737-368 -558-379 -189第二次分配及傳遞368 368184 184190 6432 95125 62第三次分配及傳遞-184 -162-81 -92-84 -28-14 -42-67 -11-5 -33-21 -10第四次分配及傳遞81 7035 4036 147 1833 115 1622 11第五次分配及傳遞-35 -31-15 -17-16 -7-3 -8-16 -5-2 -8-11 -5第六次分配及傳遞15 73 713 31 67 31 35 2第七次分配及傳遞-3 -5-2 -1-3 -2-1 -1-5 -2-1 -2-1 0第八次分配及傳遞2 21 10 00 02 00 12 1第九次分配及傳遞-1 -10 00 00 00 00 01 0彎矩總和1 191-191 -1616 3-3 -1（3） 求各結(jié)點支反力1911BC1RC1RB 由MC1=0得RB2.5-191-1=0 RB=76.8N由MB=0得RC12.5-191-1=0 RC1=-76.8N-191-16RD1C2D1RC2由MD1=0得RC23.1+191+16=0 RC2=-66.8N由MC2=0得-RD13.1+191+16=0 RD1=66.8N163RE1RD2E1D2由ME1=0得RD21-3-16=0RD2=19N由MD2=0得-RE11-3-16=0RE1=-19N-1FE2 -3RFRE2 由MF=0得0.5RE2+3+1=0RE2=-8N由ME2=0得-0.5RF+3+1=0RF=8N各點總支反力為：RB=76.8NRC=-143.6NRD=85.8NRE=-27NRF=8N2、 支承C抬高0.1mm時，各結(jié)點彎矩總和（1）C抬高0.1mm時，產(chǎn)生彎矩 MDC=MCD=6EkCD/LCD =462NM MBC=MCB=-1116NM（2）列表計算支點 B C D E F分配系數(shù) 1 0.660.34 0.290.71 0.3330.667 0固定彎矩-1116 -1116462 462第一次分配及傳遞1116 432216 558222 -134-67 111-328 -164第二次分配及傳遞-216 -324-162 -108-167 -32-16 -83-79 55-27 -39109 54第三次分配及傳遞162 8241 8142 3316 2177 136 3826 13第四次分配及傳遞-41 -64-32 -20-33 -8-4 -16-19 -13-6 -9-35 -17第五次分配及傳遞32 168 168 63 416 31 86 3第六次分配及傳遞-8 -12-6 -4-7 -2-1 -3-3 -3-1 -1-5 -2第七次分配及傳遞6 31 32 10 13 00 11 0第八次分配及傳遞-1 -2-1 0-1 00 0-1 00 0-1 0彎矩總和-1 -459459 361-361 -101101 51（3） 求各結(jié)點支反力-459-1RC1RBC1B由MC1=0得 RB2.5+459+1=0RB=-184N RC1=184N361459RD1RC2D1C2由MD1=0得RC23.1-459-361=0RC2=264.5N RD1=-264.5N-361RE1RD2E1D2-101由ME1=0得RD21+361+101=0RD2=-462N RE1=462N101RFRE2FE251由MF=0得RE20.5-101-51=0 RE2=304N RF=-304N各支點支反力：RB=-184NRC=448.5NRD=-726.5NRE=766NRF=-304N3、 支承D抬高0.1mm時，各結(jié)點彎矩總和（1）D抬高0.1mm時，產(chǎn)生彎矩MCD=MDC=-462NMMDE=MED=6EkDE/LDE=3426NM（2） 列表計算支點 B C D E F分配系數(shù) 1 0.660.34 0.290.71 0.3330.667 0固定彎矩-462 -4623426 3426第一次分配及傳遞0 305152 0157 -860-430 78-2104 -1142-571 -1052-2284 -1142第二次分配及傳遞-152 284142 -76146 14371 73350 351175 175701 350第三次分配及傳遞-142 31 -712 -72-36 1-176 -58-29 -88-117 -58第四次分配及傳遞-1 7135 036 84 1820 2914 1059 29第五次分配及傳遞-35 -3-1 -17-1 -9-4 0-23 -3-1 -11-7 -3第六次分配及傳遞1 147 07 00 31 31 08 4第七次分配及傳遞-7 00 -30 -10 0-3 00 -10 0第八次分配及傳遞0 21 01 00 00 00 01 0第九次分配及傳遞-1 00 00 00 00 00 00 0彎矩總和-1 509-509 -10801080 1639-1639 -820（3）求各結(jié)點支反力BC1-1509RBRC1由MC1=0得 RB2.5-509+1=0RB=203.2N RC1=-203.2N-509-1080C2D1RD1RC2由MD1=0得RC23.1+509+1080=0RC2=-512.6N RD1=512.6NE1D216391080RE1RD2 -1由ME1=0得RD21-1080-1639=0RD2=2719N RE1=-2719N-820-1639RFE2FRE2由MF=0得RE20.5+1639+820=0 RE2=-4918N RF=4918N各支點支反力：RB=203.2NRC=-715.8NRD=3231.6NRE=-7637NRF=4918N4、 支承F抬高0.1mm時，各結(jié)點彎矩總和（1）F抬高0.1mm時，產(chǎn)生彎矩MEF=6EkEF/LEF=12237NM（2）列表計算支點 B C D E F分配系數(shù) 1 0.660.34 0.290.71 0.3330.667 0固定彎矩-12237 -12237第一次分配及傳遞 407920408158 4079第二次分配及傳遞 -592-296-1448 -724第三次分配及傳遞 19597101 50 241120483 241第四次分配及傳遞-97 -48 -49-24-121 -60第五次分配及傳遞 482424 12 201040 20第六次分配及傳遞-24 -12 -6-3-16 -8第七次分配及傳遞 1055 2 315 2第八次分配及傳遞-5 -2 -10-2 -1第九次分配及傳遞 101 0 001 0彎矩總和-1 192-192 -584584 3551-3551 -7895（3）求各結(jié)點支反力192-1RBRC1C1B由MC1=0得 RB2.5-192+1=0RB=76.4N RC1=-76.4N-584-192RC2RD1D1C2由MD1=0得RC23.1+192+584=0RC2=-250.3N RD1=250.3N3551584RD2D2RE1E1由ME1=0得RD21-584-3551=0RD2=4135N RE1=-4135N-7895-3551RE2RFFE2由MF=0得RE20.5+3551+7895=0 RE2=-22892N RF=22892N各支點支反力：RB=76.4