機(jī)械設(shè)計(jì) 課程設(shè)計(jì)說明書設(shè)計(jì)題目 兩級(jí)圓柱齒輪減速器機(jī)械工程學(xué)院 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化專業(yè)班級(jí) 機(jī)日112 學(xué)號(hào) 11431127 設(shè)計(jì)人 田時(shí)剛指導(dǎo)老師 何榮國(guó)完成日期2013.12.161.設(shè)計(jì)任務(wù)22.設(shè)計(jì)傳動(dòng)方案說明23.電動(dòng)機(jī)的選擇2電動(dòng)機(jī)類型和結(jié)構(gòu)形式選擇2選擇電動(dòng)機(jī)容量2選擇電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速3確定電動(dòng)機(jī)型號(hào)34.計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)3計(jì)算總傳動(dòng)比3分配各級(jí)傳動(dòng)比3各軸轉(zhuǎn)速n(r/min)4各軸輸入功率P（kW）4各軸輸入轉(zhuǎn)矩T（Nm）45.傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)和計(jì)算5齒輪的計(jì)算與校核5高速級(jí)大小齒輪的設(shè)計(jì)（齒輪2齒輪3）5低速級(jí)大小齒輪的設(shè)計(jì)（齒輪4齒輪5）76.減速器集體結(jié)構(gòu)尺寸（表3）107.軸的設(shè)計(jì)和計(jì)算12高速軸的設(shè)計(jì)。12中速軸的設(shè)計(jì)15低速軸的設(shè)計(jì)188.滾動(dòng)軸承的選擇及計(jì)算20高速軸上軸承的壽命校核21中速軸上軸承的壽命校核22低速軸上軸承的壽命校核239.鍵聯(lián)接的選擇2410.減速器附件的選擇2411.潤(rùn)滑與密封24潤(rùn)滑：24密封：2512.小結(jié)2513.參考資料目錄251. 設(shè)計(jì)任務(wù)設(shè)計(jì)一個(gè)鑄工車間用碾砂機(jī)上的減速器。單班工作，每班8小時(shí)，工作壽命為10年（每年工作300天）。立軸的速度允許誤差5，開式錐齒輪的傳動(dòng)比i錐=4，小批生產(chǎn)。設(shè)計(jì)方案4，立軸所需扭矩T為1000（Nm），立軸轉(zhuǎn)速n為36（r/min）。2. 設(shè)計(jì)傳動(dòng)方案說明傳動(dòng)方案選擇展開式兩級(jí)圓柱斜齒輪減速器，此結(jié)構(gòu)傳動(dòng)比較大，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，工作可靠，維護(hù)方便，環(huán)境適應(yīng)性好，應(yīng)用較廣。此減速器工作環(huán)境粉塵多，選擇閉式齒輪傳動(dòng)。3. 電動(dòng)機(jī)的選擇電動(dòng)機(jī)類型和結(jié)構(gòu)形式選擇 按工作要求和條件，選用三相籠型異步電動(dòng)機(jī)，封閉型結(jié)果，電壓380V，Y型。選擇電動(dòng)機(jī)容量1） 工作機(jī)所需功率Pw=Tnw/9550 KW=1000*36/9550=3.77kW2） 電動(dòng)機(jī)輸出功率Pd=pw/=3.77/0.84=4.48kW1滾動(dòng)軸承傳動(dòng)效率0.992聯(lián)軸器傳動(dòng)效率0.973圓柱齒輪傳動(dòng)效率0.994錐齒輪傳動(dòng)效率0.95=213133234=0.84選擇電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速N電=i01i12i23i34n=1*3*4*4*36=1728r/min初選選電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為1500r/min確定電動(dòng)機(jī)型號(hào)2Y132S-4額定功率（kW）5.53滿載轉(zhuǎn)速（r/min）14404堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩/額定轉(zhuǎn)矩2.2最大轉(zhuǎn)矩/額定轉(zhuǎn)矩2.3質(zhì)量（kg）6854. 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算總傳動(dòng)比i=nm/nw=1440/36=40分配各級(jí)傳動(dòng)比i=3*3.3*4=39.6（39.6-40）/40=1（合理）各軸轉(zhuǎn)速n(r/min)n=nm=1440n= n/i12=1440/3.3=436n= n/i23=425.53/3=145n= n/i34=141.18/4=36各軸輸入功率P（kW）P=Ped01=5.5*0.99*099=5.39P= P12=5.39*0.99*0.97=5.18P= P23=5.18*097*0.99=4.97P= P34=4.97*0.99*0.99*0.99*0.95=4.63各軸輸入轉(zhuǎn)矩T（Nm）T=9550P/n=5.5/1440=36.5T=9550 P/n=5.39/423.53=118T=9550 P/n=5.181/141.18=341T=9550 P/n=4497/36=1318相關(guān)數(shù)據(jù)整理如表1項(xiàng)目電動(dòng)機(jī)軸轉(zhuǎn)速（r/min）1440144043614536功率（kW）5.55.395.184.974.63轉(zhuǎn)矩（Nm）36.536.5118 3411318傳動(dòng)比13.434效率0.990.960.960.93表15. 傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)和計(jì)算齒輪的計(jì)算與校核高速級(jí)大小齒輪的設(shè)計(jì)（齒輪2齒輪3）1 選定齒輪類型，精度等級(jí)，材料及齒數(shù)1） 選用斜齒圓柱齒輪。2） 設(shè)計(jì)通用減速器，速度不高，故選7級(jí)精度。3） 材料選用。小齒輪選用40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度280HBS。大齒輪都選用45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS。二者材料硬度差為40HBS。4） 選小齒輪齒數(shù)Z2=22 大齒輪齒數(shù)Z3=3.3*22=72.8取755） 選取螺旋角，初選螺旋角=16.2 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)d21) 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值 試選kt=1.6 ZH=2.43 2=0.760 3=0.87 =0.760+0.87=1.63 許用接觸應(yīng)力S=1KN2=0.91 lim2=600MPa H2= KN2lim2/S=546MPaKN3=1.02 lim3=550MPa H3= KN3lim3/S=561MPaH=（H2 +H3）/2=（540+561）/2=531.25MPaN2=60*1440*1*300*8*10=2.07*109N3=60*423.5*1*300*8*10=6.28*1082）計(jì)算 分度圓 d244.70mm 計(jì)算圓周速度 v=d2n1/(60*1000)= 3.37m/s 計(jì)算齒寬b及模數(shù)mnt b=dd2t=0.8*44.70=35.76mmnt=d2tcos/Z2=1.96mmh=2.25 mnt=4.41b/h=8.10 計(jì)算縱向重合度 =0.318dZ2tan=1.50 計(jì)算載荷系數(shù)k kA=1.25 kV=1.15 kH=1.289 kF=1.245 kH=kF=1.1 K= kA kV kH kH=2.04 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算的分度圓直徑dI=dIt=48.47mm 計(jì)算模數(shù)mn=d2cos/Z2=1.97mm3 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)mn=1） 確定計(jì)算參數(shù) 計(jì)算載荷系數(shù) K= kA kV kF kF=1.97 根據(jù)縱向重合度 =1.5 螺旋角影響系數(shù)Y=0.875 計(jì)算當(dāng)量齒數(shù) Zv2=Z2/COS3=24.41 Zv3=Z3/COS3=83.22 查取齒形系數(shù) YFa2=2.65 YFa3=2.21 查取應(yīng)力校正系數(shù) YSa2=1.58 YSa3=1.77 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4F2=KFN2FE2/s=303.57MPa KFN2=0.85F3=KFN3FE3/s=244.28MPa KFN3=0.9 計(jì)算大、小齒輪的YFaYSa /F并加以比較YFa2YSa2 /F2=0.01379YFa3YSa3 /F3=0.016452） 設(shè)計(jì)計(jì)算mn137mm 對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)mn大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的發(fā)面模數(shù)。取mn =1.5mm，已可滿足彎曲強(qiáng)度。但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算得分度圓直徑。d2=48.47mm。于是由Z2=d2COS/ mn=30.97 取Z2=31 則Z3=3.3*31=102.3 取Z3=1034 幾何尺寸計(jì)算1） 計(jì)算中心距a=(Z2+Z3) mn/2cos=103.3 圓整后為104mm2） 按圓整后的中心距修正螺旋角=arcos(Z2+Z3) mn/2a=164363因值改變不多，故參數(shù)不必修正3） 計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑d2=Z2mn/cos=48.48mm d3=Z3mn/cos=159.52mm4） 計(jì)算齒輪寬度d=dd2=38.78mm圓整后取B3=40mm B2=45mm低速級(jí)大小齒輪的設(shè)計(jì)（齒輪4齒輪5）1 選定齒輪類型，精度等級(jí)，材料及齒數(shù)1） 選用斜齒圓柱齒輪。2） 設(shè)計(jì)通用減速器，速度不高，故選7級(jí)精度。3） 材料選用。小齒輪選用40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度280HBS。大齒輪都選用45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS。二者材料硬度差為40HBS。4） 選小齒輪齒數(shù)Z4=25 大齒輪齒數(shù)Z5=3*25= 755） 選取螺旋角，初選螺旋角=16.2 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)d21) 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值 試選kt=2 ZH=2.425 2=0.760 3=0.863 =0.760+0.863=1.623 許用接觸應(yīng)力S=1KN4=1.02 lim4=600MPa H4= KN4lim4/S=612MPaKN5=1.09 lim5=550MPa H5= KN5lim5/S=599.5MPaH=（H4 +H5）/2=605.75MPaN4=60*423.5*1*300*8*10=6.28*108N5=60*141.18*1*300*8*10=2.09*1082）計(jì)算 分度圓 d465.36mm 計(jì)算圓周速度 v=d4n3/(60*1000)= 1.45m/s 計(jì)算齒寬b及模數(shù)mnt b=dd4t=0.8*65.36=52.29mmmnt=d4tcos/Z4=2.53mmh=2.25 mnt=5.69mmb/h=9.19 計(jì)算縱向重合度 =0.318dZ4tan=1.70 計(jì)算載荷系數(shù)k kA=1.25 kV=1.05 kH=1.289 kF=1.245 kH=kF=1.1 K= kA kV kH kH=1.86 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算的分度圓直徑d4=d4t=63.80mm 計(jì)算模數(shù)mn=d4cos/Z4=2.46mm3 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)mn=1） 確定計(jì)算參數(shù) 計(jì)算載荷系數(shù) K= kA kV kF kF=1.80 根據(jù)縱向重合度 =1.70 螺旋角影響系數(shù)Y=0.875 計(jì)算當(dāng)量齒數(shù) Zv4=Z4/COS3=27.74 Zv5=Z5/COS3=83.22 查取齒形系數(shù) YFa4=2.55 YFa3=2.21 查取應(yīng)力校正系數(shù) YSa4=1.61 YSa3=1.77 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4F4=KFN4FE4/s=321.43MPa KFN4=0.9F5=KFN5FE5/s=257.86MPa KFN5=0.95 計(jì)算大、小齒輪的YFaYSa /F并加以比較YFa4YSa4 /F4=0.01277YFa5YSa5 /F5=0.015172） 設(shè)計(jì)計(jì)算mn1.96mm 對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)mn大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的發(fā)面模數(shù)。取mn =2mm，已可滿足彎曲強(qiáng)度。但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算得分度圓直徑。D4=63.80mm。于是由Z4=d4COS/ mn=30.81 取Z4=31 則Z5=3*31=93 4 幾何尺寸計(jì)算1） 計(jì)算中心距a=(Z4+Z5) mn/2cos=128.37 圓整后為128.5mm2） 按圓整后的中心距修正螺旋角=arcos(Z4+Z5) mn/2a=16因值改變不多，故參數(shù)不必修正3） 計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑d4=Z4mn/cos=64.19mm d5=Z5mn/cos=192.56mm4） 計(jì)算齒輪寬度b=dd4=51.35mm圓整后取B5=55mm B4=60mm整理計(jì)算各齒輪的各參數(shù)如表2所示符號(hào)齒輪2齒輪3齒輪4齒輪5b16.436316.43631616mn1.51.522mt1.5531.5532.0712.071Zv34.4116.5134.40103.19at20.64720.64720.64720.647pn4.7104.7106.2806.280pt4.8764.8766.5036.503pbn4.4264.4265.9015.901sn2.3552.3553.143.14st2.4382.4383.2513.251d48.48159.5264.190192.603db45.051152.59160.077180.232Zmin311053133ha1.51.522hf1.8751.8752.52.5da51.143166.06568.201196.603df44.393148.84159.201187.603表2（備注：n=20 h*an=1 c*n=0.25 xt=0 =15）6. 減速器集體結(jié)構(gòu)尺寸（表3）名稱符號(hào)結(jié)果箱座壁厚10mm箱蓋壁厚18mm箱蓋凸緣厚度b112mm箱座凸緣厚度b15mm箱底座凸緣厚度b225mm地腳螺釘直徑dfM20地腳螺釘數(shù)目6軸承旁聯(lián)結(jié)螺栓直徑d1M16蓋與座聯(lián)結(jié)螺栓直徑d2M12軸承端蓋螺釘直徑d38mm軸承蓋螺釘數(shù)目n34視孔蓋螺釘直徑d48mm定位銷直徑d8mm，至外箱壁的距離C1min26mm22mm18mm，至凸緣邊緣距離C2min24mm20mm外箱壁至軸承端面距離l160mm軸承旁凸臺(tái)高度h45mm軸承旁凸臺(tái)半徑R125mm大齒輪頂圓與內(nèi)箱壁距離115mm齒輪端面與內(nèi)箱壁距離212mm軸承端面至箱體內(nèi)壁的距離33mm旋轉(zhuǎn)零件間的軸向距離412mm齒輪頂圓至軸表面的距離512mm大齒輪頂圓至箱底內(nèi)壁的距離641.7mm箱底至箱底內(nèi)壁的距離720mm減速器中心高H160mm軸承端蓋凸緣厚度e9.6mm箱蓋，箱座肋厚m1、mm1=6m=9軸承端蓋外徑102（I 軸）102（II 軸）130（III軸）表37. 軸的設(shè)計(jì)和計(jì)算齒輪機(jī)構(gòu)的參數(shù)列于下表：級(jí)別高速級(jí)低速級(jí)311033193 1.5216 16 1齒寬/mm； 表4高速軸的設(shè)計(jì)。已知參數(shù)：，1 求作用在齒輪上的力因已知高速級(jí)小齒輪的分度圓直徑為 而 2初步確定軸的最小直徑 先按參考文獻(xiàn)2式（15-2）初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)參考文獻(xiàn)2表15-3，取，于是得為了使所選的軸與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號(hào)。聯(lián)軸器選取剛性聯(lián)軸器（GB/T 5843-2003）GYH2型聯(lián)軸器的孔徑，故取，半聯(lián)軸器長(zhǎng)度L=45mm。3 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 從輸入端到輸出端（孔徑X長(zhǎng)度）30*17 32*69 40*10 34*90 30*15 28*56 20*52 根據(jù)個(gè)表格配合，設(shè)計(jì)方案如表8所示。4 求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖（圖1）做出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖（圖2），在確定軸承的支點(diǎn)位置時(shí)，應(yīng)從手冊(cè)中查取a值。對(duì)于72006c型角接觸球軸承軸承，查得a=16mm。因此，作為簡(jiǎn)支梁的軸的支承跨距。根據(jù)軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖做出軸的彎距圖和扭距圖（圖4）。 圖2 高速軸彎距圖從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎距圖和扭距圖中可以看出截面c是軸的危險(xiǎn)截面。現(xiàn)將計(jì)算出的截面c處的，的值列于下表（參看圖2）。載荷水平面H垂直面V支反力FN，N，彎距M總彎距扭距T5按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎距和扭距的截面（即危險(xiǎn)截面c）的強(qiáng)度，根據(jù)參考文獻(xiàn)2式（15-5）及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取，軸的計(jì)算應(yīng)力前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，得。因此，故安全。中速軸的設(shè)計(jì)已知參數(shù)：，1 求作用在齒輪上的力因已知中速軸小齒輪的分度圓直徑為 而 由受力分析和力的對(duì)稱性，則中速軸大齒輪的力為，2 初步確定軸的最小直徑選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。取，于是得7.2.3 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)從輸出端到輸入端（孔徑X長(zhǎng)度）30*17 32*19 36*38 40*10 34*58 32*31 30*18 根據(jù)個(gè)表格配合，設(shè)計(jì)方案如表8所示。4 求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖（圖3）做出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖（圖4），在確定軸承的支點(diǎn)位置時(shí)，應(yīng)從手冊(cè)中查取a值。對(duì)于30207型圓錐滾子軸承，由參考文獻(xiàn)1中查得a=16mm。因此，作為簡(jiǎn)支梁的軸的支承跨距。根據(jù)軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖做出軸的彎距圖和扭距圖（圖4）。 圖4 中速軸彎距圖從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎距圖和扭距圖中可以看出截面B和C是軸的危險(xiǎn)截面。現(xiàn)將計(jì)算出的截面B和C處的的值列于下表（參看圖4）。載荷水平面H垂直面V支反力FN，彎距M總彎距扭距T5按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎距和扭距的截面（即危險(xiǎn)截面c）的強(qiáng)度，根據(jù)參考文獻(xiàn)2式（15-5）及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取，軸的計(jì)算應(yīng)力前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，。因此，故安全。低速軸的設(shè)計(jì)已知參數(shù)：，1求作用在齒輪上的力受力分析和力的對(duì)稱性可知 ，2初步確定軸的最小直徑聯(lián)軸器選蛇形彈簧聯(lián)軸器（JB/T8869-2000）JS5型聯(lián)軸器的孔徑，故取，半聯(lián)軸器長(zhǎng)度L=63mm3 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)從輸入端到輸出端（孔徑X長(zhǎng)度）45*63 51*57 55*17 63*57 75*12 71*53 59*36 55*20 根據(jù)個(gè)表格配合，設(shè)計(jì)方案如表8所示。4 求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖（圖5）做出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖（圖6），在確定軸承的支點(diǎn)位置時(shí)，應(yīng)從手冊(cè)中查取B值。對(duì)于720011c角接觸球軸承，查得B=18mm。因此，作為簡(jiǎn)支梁的軸的支承跨距。根據(jù)軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖做出軸的彎距圖和扭距圖（圖8）。 圖6 低速軸的彎距圖從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎距圖和扭距圖中可以看出截面c是軸的危險(xiǎn)截面?，F(xiàn)將計(jì)算出的截面c處的的值列于下表（參看圖6）。載荷水平面H垂直面V支反力FN，N，彎距M總彎距扭距T5按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎距和扭距的截面（即危險(xiǎn)截面c）的強(qiáng)度，根據(jù)參考文獻(xiàn)2式（15-5）及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取，軸的計(jì)算應(yīng)力前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由參考文獻(xiàn)2表15-1得。因此，故安全。軸30*17 32*69 40*10 34*90 30*15 28*56 20*52軸30*17 32*19 36*38 40*10 34*58 32*31 30*18軸45*63 51*57 55*17 63*57 75*12 71*53 59*36 55*20 表88. 滾動(dòng)軸承的選擇及計(jì)算軸 720011（角接觸球軸承）軸 72006 （角接觸球軸承）軸 72006 （角接觸球軸承）高速軸上軸承的壽命校核已知參數(shù)，?？芍獔A錐滾子軸承72006C的基本額定動(dòng)載荷C=32200N。1 求兩軸承受到的徑向載荷和 2求兩軸承的計(jì)算軸向力對(duì)于角接觸球軸承，軸承派生軸向力，其中的Y值。查參考文獻(xiàn)1可知Y=1.6，因此可算得 3求軸承當(dāng)量載荷e=0.37，比較得軸承徑向載荷系數(shù)和軸向載荷系數(shù)為。當(dāng)量動(dòng)載荷。由于軸承有輕微沖擊，查參考文獻(xiàn)2表13-6，取，則4校核軸承壽命球軸承。因?yàn)?，所以按軸承1的受力大小校核 故所選軸承滿足壽命要求。 中速軸上軸承的壽命校核已知參數(shù)，=72000h?？芍墙佑|球軸承72006的基本額定動(dòng)載荷C=32200N。1求兩軸承受到的徑向載荷和 2 求兩軸承的計(jì)算軸向力對(duì)于圓錐滾子軸承，按參考文獻(xiàn)2中表13-7，軸承派生軸向力，其中Y是對(duì)應(yīng)參考文獻(xiàn)2表13-5中的Y值。查參考文獻(xiàn)1可知Y=1.6，因此可算得 3 求軸承當(dāng)量載荷e=0.37，比較得軸承徑向載荷系數(shù)和軸向載荷系數(shù)為。當(dāng)量動(dòng)載荷。由于軸承有輕微沖擊，取，則4.校核軸承壽命知球軸承。因?yàn)椋园摧S承2的受力大小校核 故所選軸承滿足壽命要求。低速軸上軸承的壽命校核已知參數(shù)，。查參考文獻(xiàn)1可知深溝球滾子軸承6309的基本額定動(dòng)載荷C=52800N。1求兩軸承受到的徑向載荷和由圖4及表5可知， 2 求軸承當(dāng)量載荷由于軸承只承受純徑向動(dòng)載荷的作用，按參考文獻(xiàn)2式（13-9a）得，當(dāng)量動(dòng)載荷。由于軸承有輕微沖擊，查參考文獻(xiàn)2表13-6，取，則 4校核軸承壽命由參考文獻(xiàn)2式（13-4）知滾子軸承。因?yàn)椋园摧S承1的受力大小校核 故所選軸承滿足壽命要求。9. 鍵聯(lián)接的選擇根據(jù)國(guó)標(biāo)GB/T 1096-1979 取普通平鍵 查詢得各鍵型號(hào)（按從輸入到輸出）8X45 10X40 8X30 10X50 16X45 8X5510. 減速器附件的選擇使減速器正常工作，選取通氣孔、起蓋螺釘、油標(biāo)尺、油塞、并且按油吊耳和油槽。11. 潤(rùn)滑與密封潤(rùn)滑： 齒輪采用浸油潤(rùn)滑；當(dāng)齒輪圓周速度時(shí)，圓柱齒輪浸油深度以一個(gè)齒高、但不小于10mm為宜，大齒輪的齒頂?shù)接偷酌娴木嚯x3050mm。軸承潤(rùn)滑采用油潤(rùn)滑，利用油槽潤(rùn)滑 密封：防止外界的灰塵、水分等侵入軸承，并阻止?jié)櫥瑒┑穆┦?。高低速軸密封圈為氈圈密封。箱體與箱座接合面的密封采用密封膠進(jìn)行密封。12. 小結(jié) 通過此次的課程設(shè)計(jì)，具體了解了減速器的工作原理及設(shè)計(jì)過程，并且通過設(shè)計(jì)過程，對(duì)于機(jī)械設(shè)計(jì)這門課里面的大部分內(nèi)容更加理解，并且知道在實(shí)際的設(shè)計(jì)過程中，如何將這些應(yīng)用其中。13. 參考資料目錄1濮良貴，紀(jì)名剛.機(jī)械設(shè)計(jì)（第八版）.北京：高等教育出版社，2006.52成大先 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)（第五版）.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2008.33大連理工大學(xué)工程圖學(xué)教研室 機(jī)械制圖（第六版） 北京：高等教育出版社4吳宗澤,羅圣國(guó).機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)(第三版).北京:高等教育出版社,2006.532