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1、基于CATIA的齒輪油泵設計 摘要：齒輪油泵是一種非常常見的液壓泵，主要用于輸送液體油料等，在工業(yè)潤滑領域有著非常廣泛的應用，本課題的是為了通過對齒輪泵的設計來發(fā)現(xiàn)一些現(xiàn)有齒輪油泵的缺點，從而更好的去了解齒輪油泵。在設計過程中需要應用到理論力學、材料力學、機械設計以及液壓與氣體傳動等相關知識。 在原有的齒輪油泵裝配圖的基礎上進行的完善設計，課題原定為基于PRO-E進行的三維建模設計，但由于作者本人對于PRO-E操作不熟，所以改為應用CATIA進行齒輪油泵的總體造型及零部件設計。同時也運用了AUTO-CAD等二維繪圖軟件來繪制齒輪油泵的零部件圖紙，在此過程中作者本人對齒輪油泵的各

2、零件進行了設計計算和力學校核。 關鍵詞：齒輪油泵 CATIA 齒輪 裝配圖 計算校核 Abstract Gear pump is a hydraulic pump very common, mainly used for conveying liquid oil and so on. Be widely used in the industrial field of lubrication, this topic is to design the gear pump gear pump to find some existing shortcomings, in ord

3、er to have a better understanding of the gear oil pump. Need to apply to the theoretical mechanics, mechanics of materials, mechanical design and hydraulic and gas transmission and other relevant knowledge in the design process. Improve the design based on the gear oil pump assembly on the original

4、, subject was scheduled for the three-dimensional modeling design based on PRO-E, but because of the author for the PRO-E operating properly, overall modelling and parts design so as for the application of CATIA gear pump. At the same time also uses the AUTO-CAD two-dimensional drawing software to d

5、raw gear pump parts drawings, in this process, the author to the gear pump parts design and mechanics analysis. Keywords Gear pump CATIA Gear Calculation Assembly drawing 1 緒論 齒輪油泵是一種應用非常廣泛的液壓泵，它具有體積小，重量輕，結構簡單，制造成本低以及自吸性能好，工作可靠等顯著的優(yōu)點，同時它的缺點也非常突出，易出現(xiàn)困油現(xiàn)象，流量不均，噪聲較大，排量也不容易調節(jié)。齒輪油泵多用

6、于發(fā)動機的潤滑系統(tǒng)，它將潤滑油輸送到機械中需要潤滑的部位。適用于輸送粘度在5X10-6～1.5X10-3m2/s，溫度在300℃以下的潤滑油料。齒輪油泵在輸油系統(tǒng)中可做傳送，增壓泵；在燃油系統(tǒng)中可做輸送，加壓，噴射加壓的燃油泵；在工業(yè)領域又可做潤滑油泵使用。 齒輪油泵是用一對相互嚙合的齒輪，將原有的機械能轉化為液壓能的裝置，有外嚙合齒輪泵和內嚙合齒輪泵之分。泵的工作腔有泵蓋，泵體及齒輪組成。通過齒輪的轉動將齒間的液體排除。 隨著科技產業(yè)的進步我國的齒輪油泵也有了長足的進步，但相對于國外的同等產品還有很多不足。其主要表現(xiàn)在齒輪的壽命短，噪聲大，精度低自動化程度也不高等方面，其主要原因在于我國

7、雖然是一個生產大國，但生產的零部件的工藝水平不高，導致雖然齒輪油泵整體沒有損壞也提前報廢的情況發(fā)生。這一問題時間上是可以通過更加現(xiàn)代化的生產設計技術來改變的，我們可以對報廢齒輪進行失效分析，以此來找到問題的所在，從而提高產品的質量，保證油泵的運轉。 2 齒輪泵的介紹 2.1齒輪油泵的工作原理 齒輪油泵是機器中用來輸送潤滑油的部件，其工作原理非常簡單，通過一對齒輪的高速旋轉運動來帶動潤滑油的運動。齒輪的內外側與泵體間緊密結合，來自吸入口的油料進入兩個齒輪中間，并充滿齒輪與泵體間的空腔，隨著齒輪的旋轉沿著泵體運動，最后在兩齒嚙合時排出。 兩個齒輪一個為主動輪，另一個是從動輪，通過嚙合

8、將泵體內空腔分為兩部分即吸入腔和排出腔，齒輪油泵工作時主動齒輪轉動帶動從動齒輪一起旋轉，當齒輪從嚙合到脫離的過程，吸入腔就形成了暫時的真空狀態(tài)，液體被吸入，被吸入的液體又隨著齒輪轉動到排出腔，齒輪嚙合時液體被擠出形成高壓油被排出油泵?？梢娤聢D 圖2.1 齒輪泵工作原理圖 2.2齒輪泵的機構特點 2.2.1 泄漏 液壓泵中組成密封工作容積的零件做相對運動其間隙產生的泄露會影響液壓泵的性能。外嚙合齒輪泵壓油腔的壓力油主要通過以下三條途徑泄露到低壓腔中去。 (1) 齒頂徑向間隙和泵體內表面的泄露。由于齒輪傳動方向與泄露方向相反，壓油腔到吸油腔通道較長，所以其泄漏量相對較小，約占總泄漏

9、量的百分之10到百分之15左右。 （2）齒面嚙合處間隙的泄露。由于齒形誤差的存在,造成沿齒寬方向接觸不好而產生間隙，使吸油腔與壓油腔之間造成泄露，但這部分泄漏量很少。 （3）齒輪端面間隙的泄露。前后蓋之間的端面與齒輪端面之間的間隙較大，此端面間隙封油長度又短，所以泄露量最大，可占總泄漏量的百分之70到百分之75。 從上述可知，齒輪泵由于泄露量較大以及額定工作壓力不高，如果想提高齒輪泵的額定壓力,保證較高的容積效率，首先要減少沿端面間隙的泄露問題。 2.2.2液壓徑向不平衡力 在齒輪泵中，由于在吸油腔和壓油腔之間存在著壓力差，又因齒輪齒頂與泵體內表面之間存在著徑向間隙，可以認為壓油腔壓

10、力逐漸分級下降到吸油腔壓力，這些壓力的方向與大小都不同，他們的合力就是作用在軸上的徑向不平衡力F，其大小為 F=K△pBD 式中：K—系數(shù)，對于主動輪，K=0.75；對從動輪，K=0.85； △p—泵進出口壓力差； D—齒頂圓直徑 作用在泵軸上的徑向力會導致軸彎曲，從而引起齒頂與泵殼體相接觸，會降低軸承的使用壽命，這種危害會隨著齒輪泵壓力的提高而加劇，所以應采取措施盡量減小徑向不平衡力，其方法如下： (1) 縮小壓油口的直徑，使壓力油僅作用在一個齒到兩個齒的范圍內，這樣壓力油作用于齒輪上的面積減小，因而徑向不平衡力也就相應地減小。 (2) 增大泵體內表面與齒輪齒頂

11、圓的間隙，使齒輪在徑向不平衡力作用下，齒頂也不能和泵體相接觸。 (3) 開壓力平衡槽，平衡吸油腔與壓油腔相對應的徑向力，使作用在軸承上的徑向力大大地減小。但此種方法會使泵的內泄漏增加，容積效率降低，所以目前很少使用此種方法。 2.2.3困油現(xiàn)象 為了使齒輪嚙合運轉時平穩(wěn)，吸、壓油腔應嚴格地密封且要連續(xù)均勻地供油，根據(jù)齒輪的嚙合原理，必須使齒輪的重合度ε大于1（一般取ε=1.05至1.3），即在齒輪泵工作時有兩對輪齒同時嚙合，因此，就造成一部分油液困在主從動輪齒所形成的封閉容腔之內。 這個封閉容積先隨齒輪傳動逐漸減小，然后又逐漸增大。封閉容積的減少會使被困油液受擠壓從而產生高壓，并從縫隙

12、中流出，導致油液發(fā)熱，軸承等機件也會受到附加的不平衡負載作用。封閉容積的增大又會造成局部真空，使溶于油液中的氣體分離出來，產生氣穴，這就是齒輪泵的困油現(xiàn)象。困油現(xiàn)象使齒輪泵產生強烈的噪聲并引起振動和氣蝕，降低泵的容積效率，影響工作平穩(wěn)性，縮短泵的使用壽命。 消除困油的方法通常是在兩端蓋板上開一對矩形卸荷槽，在開卸荷槽時，必須保證齒輪泵吸、壓油腔任何時候不能通過卸荷槽直接相通，否則將使齒輪泵的容積效率降低。 3齒輪油泵的設計與校核 齒輪油泵在設計時，應在保證所需性能和使用壽命的前提下，盡量減小泵的尺寸及重量以及制造成本。 3.1齒輪泵工作參數(shù)要求 外嚙合齒輪泵在沒有泄漏

13、的情況下每一轉所排出的液體體積叫做齒輪泵的理論排量，用P0表示，并且外嚙合齒輪的齒數(shù)一般相同所以 P0=πb/2(De2-A2-t2/3-b2tan2β)X10-3(ml/r) 式中b—齒寬 De—齒頂圓直徑 A—齒輪中心距 t—基圓節(jié)距 β—螺旋角 不修正的標準直齒圓柱齒輪的齒輪泵的理論排量： P= 2πbm2(z+1-π2cos2α)X10-3(ml/r) 式中m—齒輪模數(shù) z—齒輪齒數(shù) α—齒輪壓力角 流量與排量關系式為： Q0=P0n 由于本設計所給的工作介質的粘度為220mm2/s，由表3.1進行插補可得此設計最大節(jié)圓線速度為2.6m/s。 節(jié)圓線速度V

14、： 式中D——節(jié)圓直徑（mm） n——轉速 表3.1泵節(jié)圓極限速度和油的粘度關系 液體粘度v(mm2/s) 12 45 76 152 300 520 760 線速度umax(m/s) 5 4 3.7 3 2.2 1.6 1.25 3.2 齒輪的設計 3.2.1齒數(shù)z、模數(shù)m、齒寬b 我們只要確定了齒數(shù)z、模數(shù)m、齒寬b，整個泵的大體尺寸就確定了，在確定了泵的結構尺寸后在進行對泵的有關機構設計以及強度校核。 3.2.2 齒數(shù)z的確定 齒數(shù)的確定應根據(jù)液壓泵的設計要求從流量、壓力脈動、機械效率等各方面綜合考慮。從泵的流量方面來看，在齒輪

15、分度圓不變的情況下，齒數(shù)越少，模數(shù)越大，泵的流量就越大。從泵的性能看，齒數(shù)減少后，對改善困油及提高機械效率有利，但使泵的流量及壓力脈動增加。 齒輪泵的齒數(shù)一般取6～19之間，對于低壓齒輪泵，由于應用在機床方面較多，要求流量波動小，因此低壓齒輪泵齒數(shù)Z一般為13-19。齒數(shù)14-17的低壓齒輪泵，由于根切較小，一般不進行修正。而對于高齒輪泵要求有較高的齒根強度為了減小齒根受力，就要縮小齒頂圓直徑，這樣就會增大模數(shù)減少齒數(shù)，因此就會使高壓齒輪泵的齒數(shù)較少?，F(xiàn)初選齒數(shù)z為14. 3.2.3齒寬B確定 齒輪泵的流量與齒寬成正比，適當?shù)脑黾育X寬可以增加流量，但是齒輪與泵體和泵蓋間的摩擦損失和容量損

16、失的和的增加并不與齒寬成正比，因此齒寬較大時，齒輪泵的總效率較高。對于低壓泵，B=(610)m,泵的工作壓力越高，系數(shù)就越小。齒寬按表3.2來確定。 表3.2工作壓力與齒寬 工作壓力 齒寬b（mm） <2 (6～10)m >210 (4～8)m >10 (3～6)m 3.2.4模數(shù)m的確定 因為本次設計為低壓齒輪泵，所以確定模數(shù)主要不是從強度方面考慮，而是要考慮泵的流量、壓力以及機構的尺寸來考慮。 從前面我們已經知道了模數(shù)m越大，那么泵的排量P也就越大. 齒輪泵的排量公式： V= 2πzm2B 根據(jù)上式可計算出齒輪的模數(shù)，中低壓模數(shù)按表3.3來選取

17、表3.3流量與模數(shù) 流量Q(L/min) 模數(shù)m(mm) 410 1.52 >1032 2.53 >3263 3.54 >36125 4.55 綜合考慮現(xiàn)初步確定一對嚙合齒輪的齒數(shù)為14，模數(shù)為3，齒寬為25，電動機轉速設為2000r/min,工作壓力為10Mp,由此確定齒輪的參數(shù)如下所示： （1）模數(shù)m=3 （2）齒數(shù)z=14 （3）齒寬b=25 （4）理論中心距A0 = mz = 314 = 42 （5）實際中心距A = mz = 42 （6）齒頂圓直徑De = m(z+2) = 316 =48 （7）基圓直徑Dj= mzc

18、osα=314cos20=17.14 （8）齒側間隙 = 0.01~0.08 m=0.03～0.24 (9) 壓力角α= 20 （10）齒頂高h=1.5m=1.53=4.5 （11）齒根高h’=1.25m=1.253=3.75 （12）全齒高H=2.25m=2.253=6.75 （13）齒根圓直徑Di=De-2H=48-13.5=34.5 （14）齒厚 S=πm/2=4.86 (15)油泵輸入功率 式中：N - 驅動功率 (kw) p -工作壓力 (MPa) q - 理論排量 (ml/r) n - 轉速 (r/min) ηm- 機械效率，計算時可取0.9

19、 3.3 齒輪的校核 此設計中齒輪材料選為40Cr，調質后表面淬火 3.3.1 齒輪傳動的計算載荷 在實際傳動中，由于原動機及工作機性能的影響，以及齒輪的制造誤差，特別是基節(jié)誤差和齒形誤差的影響，會使法向載荷增大，此外，在同時嚙合的齒對間，載荷的分配并不均勻，因此在計算齒輪傳動的強度時應按照接觸線單位長度上的最大載荷即計算載荷Pca來計算。 Pca=Kp=KFn/L (1)使用系數(shù)KA表示齒輪的工作環(huán)境（主要是振動情況）對其造成的影響，使用系數(shù)的確定：查 表3.4 使用系數(shù) 原動機工作特性 工作機工作特性 均勻平穩(wěn) 輕微振動 中等振動 強烈振動 均勻平穩(wěn)

20、 1.00 1.25 1.50 1.75 輕微振動 1.10 1.35 1.60 1.85 中等振動 1.25 1.50 1.75 2.0 強烈振動 1.50 1.75 2.0 2.25 液壓裝置一般屬于輕微振動的機械系統(tǒng)所以按上表中可查得KA可取為1.35。 (2) 齒輪精度此處取7 (3) 動載系數(shù)Kv: 由于齒輪制造及裝配誤差造成的不定常傳動引起的動載荷或沖擊造成的影響。動載系數(shù)的實用值應按實踐要求確定，考慮到以上確定的精度和輪齒速度，偏于安全考慮，此設計中KV取為1.1。 (4) 齒向載荷分布系數(shù)KHβ是由于齒輪作不對稱配置而添加的系數(shù)

21、，此設計齒輪對稱配置，故KHβ取1.185。 (5)一對相互嚙合的齒輪當在嚙合區(qū)有兩對或以上齒同時工作時，載荷應分配在這兩對或多對齒上。但載荷的分配并不平均，因此引進齒間載荷分配系數(shù)KHα以解決齒間載荷分配不均的問題。對直齒輪及修形齒輪，取KHα=1 (6) 彈性系數(shù) 單位——，數(shù)值列表見表3.5 表3.5彈性影響系數(shù) 齒輪材料 彈性模量 配對齒輪材料 灰鑄鐵 球墨鑄鐵 鑄鋼 鍛鋼 夾布塑料 118000 173000 202000 206000 7850 鍛鋼 162.0 181.4 188.9 189.8 - 鑄鋼 161.4

22、180.5 188 - - 球墨鑄鐵 156.6 173.9 - - - 灰鑄鐵 143.7 - - - - 此設計中齒輪材料選為40Cr，調質后表面淬火，由上表可取。 彎曲疲勞強度壽命系數(shù)為KFn (7)選取載荷系數(shù)K=1.3 (8) 齒寬系數(shù)的選擇 3.3.2齒面接觸疲勞強度校核 對一般的齒輪傳動，因絕對尺寸,齒面粗糙度，圓周速度及潤滑等對實際所用齒輪的疲勞極限影響不大，通常不予以考慮，故只需考慮應力循環(huán)次數(shù)對疲勞極限的影響即可。 齒輪的許用應力 按下式計算 S——疲勞強度安全系數(shù)。對解除疲勞強度計算，由于點蝕破壞發(fā)生后只引起噪聲，

23、振動增大，并不立即導致不能繼續(xù)工作的后果，故可取S=SH=1。但對于彎曲疲勞強度來說，如果一旦發(fā)生斷齒，就會引起嚴重事故，因此在進行齒根彎曲疲勞強度計算時取S=SF=1.25～1.5。 KN——壽命系數(shù)。彎曲疲勞壽命系數(shù)KFN查《機械設計》圖10-18。循環(huán)次數(shù)N的計算方法是：設n為齒輪的轉速（單位是r/min）；j為齒輪每轉一圈，同一齒面嚙合次數(shù)；Lh為齒輪的工作壽命（單位為h），則齒輪的工作應力循環(huán)次數(shù)N按下式計算： (1)設齒輪泵功率為Pw，流量為Q，工作壓力為P，則 (2)計算齒輪傳遞的轉矩 (3) (4) (5)按齒面硬度查得齒輪的接觸

24、疲勞強度極限σHlim=500MPa (6)計算循環(huán)應力次數(shù) (7)由《機械設計》圖10-19取接觸疲勞壽命系數(shù)KHN=0.9 (8)計算接觸疲勞許用應力 取失效概率為0.1，安全系數(shù)S=1 (9)計算接觸疲勞強度 齒數(shù)比u=1 3.3.3齒根彎曲強度校核 (1)由《機械設計》圖10-20c查得齒輪的彎曲疲勞強度極限σFE=650MPa (2)由《機械設計》圖10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù)KFN=0.85 (3)計算彎曲疲勞許用應力 取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4則： (4)載荷系數(shù)K= KA KV KHαKHβ = 1.485 (5)查取齒

25、形系數(shù)YFa=2.85應力校正系數(shù)YSa=1.54 (6)計算齒根危險截面彎曲強度 < 所選齒輪參數(shù)符合要求。 4. 材料的選擇與處理 4.1 材料的選擇原則 （1）材料的力學性能：材料性能應滿足零件的工作需求，盡量使零件經久耐用，安全可靠。為此，必須根據(jù)零件的功用、受力狀況、工作環(huán)境等，分析零件失效的形式與原因來確定材料抵抗失效應力具備的重要性能，根據(jù)主要性能來選擇材料。 （2）材料的工藝性：材料工藝性指的的是零件在制作過程中，材料適應冷、熱加工工的性能包括：鑄造性--鍛造性--焊接性--切削加工性--熱處理工藝性。 （3）材料的經濟性：在滿足使用性能要求的前提

26、下，應盡量采用便宜的材料，把零件的總成本降低到最低，以獲得最大的經濟利益。 4.2 材料的選擇方法 4.2.1 力學性能為主時的選材 在機器制造業(yè)中，相當?shù)臋C械零件，如軸類，桿類。工作時受到不同程度的載荷和工作環(huán)境的制約，要求零件具有較高的強度和良好的塑性。因此根據(jù)零件的受力情況的大小，選用中碳鋼或者合金鋼材料（如45號鋼、40Cr鋼等），并進行正火或者調質處理滿足使用需求。零件受力越大，零件選用的材料的綜合力學性能也應越高。 4.2.2 以疲勞強度為主時的選材 交變載荷作用下的零件容易出現(xiàn)疲勞破壞，同時應力集中也是導致零件疲勞破壞的重要零件，如發(fā)動機的曲軸、軸承、齒輪等零件，應選

27、用疲勞強度高的材料制作，并合理設計結構形狀，制定正確的加工工藝來減少應力集中。 4.2.3 以磨損為主時的選材 在工作條件下，磨損較大，受力小的零件，如各種量具，鉆套等，選用高碳鋼或者高碳合金鋼，進行淬火，低溫回火來獲得高硬度的回火馬氏體組織，滿足耐磨需求。 同時承受磨損和交變應力的零件，應選合適表面淬火、滲碳或者氮化后的鋼材進行熱處理。 綜上所述另查《機械設計課程設計手冊》表2-3～9可知： 輪軸類零件應選擇高強度耐磨材料，因此可選擇45號鋼作為材料。而壓緊螺母、填料壓蓋及墊圈可選擇不耐磨的心部強度要求不高的材料Q235。由于泵體于泵蓋只起到了固定其他零件及容納液體的作用，

28、因此使用HT200灰鑄鐵比較合適。所以做出以下表4-1中各齒輪油泵零部件的材料的選擇。 表4.1零件與選材 零件名稱 材料 泵體 HT200 泵蓋 HT200 主動齒輪軸 45 從動齒輪軸 45 壓緊螺母 Q235 填料壓蓋 Q235 墊圈 Q235 填料 石棉 4.3 零件的熱處理 金屬零件的熱處理主要指鋼的熱處理。鋼的熱處理是將固態(tài)鋼加熱到一定溫度，保溫一定時間，再將介質中以一定的速度冷卻的一種工藝過程。與其他加工工藝相比，熱處理一般不改變工件的形狀和整體的化學成分，而是通過改變工件內部的顯微組織，或改變工件表面的化學成分，賦予或改善工件的使用性能

29、。其特點是改善工件的內在質量，而這一般不是肉眼所能看到的。鋼經過熱處理后，可以改善其機械性能、力學性能及工藝性能，提高零件的使用壽命。 熱處理方法很多，常用的有：退火、正火、淬火、回火、調質等。 （1）退火：是將工件加熱到適當溫度，根據(jù)材料和工件尺寸采用不同的保溫時間，然后進行緩慢冷卻，目的是使金屬內部組織達到或接近平衡狀態(tài)，獲得良好的工藝性能和使用性能，為進一步淬火作組織準備。 （2）正火：是將工件加熱到適宜的溫度后在空氣中冷卻，正火的效果同退火相似，只是得到的組織更細，常用于改善材料的切削性能，也有時用于對一些要求不高的零件作為最終熱處理。 （3）淬火：是將工件加熱保溫后，在水、油

30、或其它無機鹽、有機水溶液等淬冷介質中快速冷卻。淬火后鋼件變硬，但同時變脆。 （4）回火：為了降低鋼件的脆性，將淬火后的鋼件在高于室溫而低于650攝氏度的某一適當溫度進行長時間的保溫，再進行冷卻。 （5）調質：調質就是淬火加高溫回火，硬度在HBS210~250左右，改善力學性能,可以承受較大載荷。 軸類材料與熱處理選擇必須考慮受力大小、軸承類型和主軸形狀及可能引起的熱處理缺陷?？捎?5、45Cr,調質,HB220-250,50Mn,正火或調質HRC28-35。主動軸的熱處理選用調質HB220～240C，可以使主動軸獲得高的韌性和足夠的強度來滿足工作需要。 5. 齒輪油泵主要零件Auto-

31、CAD繪圖及三維視圖 圖5.1主動齒輪軸 主動齒輪軸為階梯類軸類零件，此圖并沒有比較復雜之處，它主要是用來做支撐類零件，并與齒輪連為一體，畫三維圖時在畫好齒輪的基礎上拉伸得到，另外對于更階梯部分的尺寸要計算清楚，因為要在其上安裝其他零件。 以下為齒輪油泵主要零件的三維視圖 圖5.2 齒輪油泵端蓋 圖5.3 齒輪油泵泵體 圖5.4 主動齒輪軸 圖5.5 從動齒輪軸 圖5.6齒輪油泵裝配體圖 齒輪油泵裝配體圖是由各個零

32、件的三維圖裝配而成，為了顯示出其內部結構，特意將其泵體和泵蓋設為透明，以便觀察。 圖5.7 齒輪油泵爆炸圖 此次設計的裝配體爆炸視圖并非直接生成的，由于直接生成的爆炸試圖太過散亂，不易觀察，我采用了將各個零部件直接拖動出來的方法，這樣看起來更清晰。 結論 本次畢業(yè)設計主要是通過CATIA、Auto-CAD繪圖軟件對齒輪油泵進行三維造型和零件的繪制。整個設計過程大概花費了四周左右的時間，設計的過程遇到很多問題，也讓我對齒輪油泵這一陌生而又熟悉的課題產生了更多的了解，同時每天使用CATIA軟件進行繪圖也讓我對這款三維繪圖軟件的運用更為

33、熟練了，也讓我對它產生濃厚的興趣，我想我以后會去更好的熟悉掌握其他的繪圖軟件。 同時在設計中不斷的查找以前學過的知識以及到圖書館借閱相關的書籍讓我對我的專業(yè)有了更深層次的認識，我的大學生活就要結束了，很高興我能選擇這個專業(yè)。希望以后能把我在學校學到的知識更好的今后的工作相結合。 致謝 能夠完成本次畢業(yè)設計要感謝許良元老師這么久以來的悉心指導，許老師為我提供了許多非常有用的材料以及建議，對我的整個設計過程起著非常大的幫助作用，在即將完成大學學業(yè)之時仍能得到許老師這樣優(yōu)秀的老師的指導，我感覺非常的榮幸。許老師一絲不茍，嚴禁求實的態(tài)度也對我產生了很深的影響，以后走向工作一定以更好的成績

34、來回饋老師的教導。 同時我還要感謝四年來陪我一起快樂一起風雨的10機制的老師和同學們，謝謝你們陪我度過每個歡樂和困苦，謝謝！ 參考文獻 [1] 濮良貴，紀名剛. 機械設計. 北京：高等教育出版社 ， 2006 ［2］曾億山，王傳禮，汪世益. 合肥：合肥工業(yè)大學出版社，2008 ［3］羅宗澤，高志，羅勝國，李威. 北京：高等教育出版社，2012 ［4］江洪，李仲興，陸利鋒. 北京：機械工業(yè)出版社，2011 ［5］鄭文緯，吳克堅. 北京：高等教育出版社，1997 ［6］劉朝儒主編. 機械制圖. 北京：高等教育出版社，2008 ［7］Oelov P. Fundamentdals of Machine Design. Moscow: Mir Pub. , 1987 ［8］Z.J.Lansky etc. Industrial Pueumatic Control. New York, 1986 ［9］Mechanical Drive(Reference Issue). Machine Design. 52(14), 1980 Title：Gear pump design based on CATIA