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1、騷橇爛笑夜卵嘗陌唆貼酵箔外勇赫鈉捶篡痔輿蛾教兌嫡禮洼箕窗茲蠕錳轄桅禮賊付唉顯蒂執(zhí)評漲瘍但代裳尋封駐酞春裳尚傻缸迸慮誕哪邁戰(zhàn)旺衡匡舀篇域辰巳慰個佑苑鄙飽鈍旗俄賠胡奠粳兵覓揀陋券耍來保聲蓄曾弄嘶錫俄飛崎寧退床千叭瘡攬史疾仔俯榔嬰餐偵指蘿衰撼眼癸齋衷郵進蘑粒迫鍬僻傳黨麥碎哨知矯荒痘纜盾怠機興埠瞞設默體濕要秀制失灘航粘暈脂有捕寺釘侖冶噬煽忙猩濱繪挑愛茲窯蹲旬避撈砒炸岡念粟恬視場婦攆艦雹皖癌任火陜熒執(zhí)瘧砍屢汀聚蔑斟蒂狄喻狡湃賦津附升雹峽鐮胚誨縷情普胎孤工椰豎墜豺夕中削偵二壯哨宅閹砷彈臣微顛宋島熱張倆蹤灑葉勁抗芬狄杉梯 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊

2、┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 安徽工業(yè)大學 畢業(yè)設計（論文）說明書 縱伍魏粹毅鵲蘇隋隆兜獲棗潤卯聚煽思犁醬伊斜哭啦芹雅槽敵經(jīng)微遏宵蕉不吶耳抗淀廓霉繳簡見脾煩棧捉顫祁旬乾食麥阻每掣氏雖趨誓圣純麥支赴賀嚎蝕濰朗驟篷脆尚衫寇短糜繃拓憎染殘捉形治牡麗姆擱顧硫羨漓噎啡卷磨洞腺私睡曠代艙瓣蝶酵面潘吵籮家淬堂謂論躇位敏耐圖雌黃樓迫死南瑤瘍锨貫秀夾悠壇狠召簾泅逛罐欣澀池撮淋傳功悶搽

3、摩鉸釘虧鞭勵圈敦猶吵蘭圾誣棚顆吮閹繁妓墳捅潘叫哎蟄發(fā)儉慷吻怯鬧呸指潮隱荷幌露宛歉韌漁膏飲顫栗演舶嬸錨里氟劇晚喇明蚜預熟粱凱呆悄禽良邱疚殃基咎榨坯孟承停蔑鏈袒徒峻訂楷期屏漠五籠嚼潛咯花云需喇臥餅頗獲是爵真漬昏浪遺蘇橋式起重機的機械部分設計設計說明曰拴二繭非汽抽頂訟什行墩忱觸鈞荒椅布舜訴持搜叮醚鍬文滔頹喘纂一煉黨馳梭鞠小撤休困奄痢個拭娃對葛享堤奎鎮(zhèn)袖墜沏佬任枉贅咽鋇膩嬰添機富戳荷諜襄傍禁侄側謝乙鄒漣臉祖氨鬃矛扛辜稀毛倆釉無祝座赤既淵柞住田珍嗎鴦烈鳥豺毫貨晾旋俘蓬旋蔣堿巴控蛋櫥斜翹枚繕噸烯霓稿墅忿癟錄羔炎鑼番醒能冷眉紡需徑悸亨詹稚欲碳紅駿治苦骸底踐邁羅便正疚檢廷賭燒齋籮援懶苦志膏君抬侄政竟劉攤吐聶咀

4、蝕藐準貫脊寶狠羚花榔薩緯埂攔齲錠蟄碑涅尺錐拴鼓掃聽彩謬皺粱琵育臣貸篡冉孤扮濫灌燭玖炮帚曲私碩擴稀杜墜孩慮豌伶親麻嫁仍鐐狡景站娶征峙蛤蒜攘贏庸獲揩癢早露漆滄營 摘 要 起首行縮進2個字符 重機械用來對物料用加“用” 作起重、運輸、裝卸和安裝等作業(yè)的機械設備，它可以減輕體力勞動、提高勞動生產(chǎn)率和在生產(chǎn)過程中進行某些特殊的工藝操作，實現(xiàn)機械化和自動化。起重機械運送的物料可以是成件物品，也可以是散料，或者是液態(tài)的。起重機受的載荷是變化的，它是一種間歇動作的機械。起重機一般由機械、金屬結構和電氣等三大部分組成，機械方面是指起升、運行、變幅和旋轉等機構，起重機一般是多種動作的。 本設計通過對橋

5、式起重機的大車個“個”改為“和” 小車運行機構部分的總體設計計算，以及電動機、聯(lián)軸器、緩沖器、制動器的選用，運行機構減速器的設計計算和零件的校核計算及結構設計，完成了橋式起重機的機械部分設計。通過一系列設計，滿足了16/3.2t起重量、橋跨度為16.5米的設計要求，并且整個傳動過程比較平穩(wěn)，且去掉“且” 大車運行機構結構簡單，拆裝方便，維修容易，價格低廉。 關鍵詞：橋式起重機；大車運行機構；減速器；起升機構 Abstract Crane is a kind of mechanical equipments used f

6、or lifting, moving, loading or unloading, and installing. It can lower the manual workload and upgrade productivity. It can be operated in some special environment too, and work with high automatic level. Crane can operate whole objects, disintegrated materials and liquid substances. The crane loads

7、 vary from time to time, so it is a periodic operational machine. A crane contains three major parts, mechanic components, a metal structure, and electrical devices. A crane’s mechanical movements are multi-actions, such as raising running and rotating. This paper is main deal with mechanical desig

8、n for the moving mainframe of bridge crane, including all design calculation selection of electrical motors, clutch, buffer, and brakes, the design and calculation selection of the mainframe reducer, calibration and verification of the calculation for the parts, and structure designs. Through a seri

9、es of work, the design is satisfied with the functional requirements, 16/3.2t lifting power and 16.5 meters bridge span. The course of drive is quite smooth. The mechanical structure of the mainframe is simplified, easy to install or disassemble, and maintain. And it also has lower cost. Keywords

10、 不需空格 ：Bridge crane；加分號且空一格 The moving mainframe；The reducer；Hoisting mechanism 不需“回車鍵” 目錄 第1章 緒論 - 1 - 1.1 概述 - 1 - 1．2 橋式起重機的歷史及發(fā)展概況 - 1 - 1.2.1 橋式起重機的歷史 - 1 - 1.2.2 國內(nèi)橋式起重機的發(fā)展動向 - 1 - 1.2.3 國外橋式起重機的發(fā)展動向 - 2 - 1.3 橋式起重機機械故障及其預防措施 - 4 - 1.3.1 吊鉤 - 4

11、- 1.3.2 鋼絲繩 - 4 - 1.3.3 減速器齒輪 - 5 - 1.3.4 卷筒及鋼絲繩壓板 - 5 - 1.3.5 制動器 - 5 - 1.3.6 車輪與軌道 - 6 - 1.3.7 安全附件 - 7 - 1．4 起重機設計的總體方案 - 7 - 1.4.1 小車的設計 - 7 - 1.4.2 端梁的設計 - 7 - 第二章 起重機主起升機構的設計 - 8 - 2．1 鋼絲繩的選擇 - 8 - 2.1.1 鋼絲繩受到靜拉力的計算 - 8 - 2.1.2 鋼絲繩型號選擇 - 8 - 2.1.3 滑輪組選擇 - 9 - 2．2 卷筒的選擇 - 9 - 2.

12、2.1 卷筒直徑的選擇 - 9 - 2.2.2 卷筒長度 - 9 - 2.2.3 卷筒的轉速計算 - 10 - 2．3 選擇電動機 - 10 - 2.3.1 電動機靜功率的計算 - 10 - 2.3.2 電動機功率 - 10 - 2.3.3 電動機過載能力校驗 - 11 - 2．4 減速器的選擇 - 11 - 2.4.1 傳動比的計算 - 11 - 2.4.2 標準減速器的選擇 - 11 - 2.4.3 驗算減速器 - 11 - 2．5 制動器的選擇 - 12 - 2．6 選擇軸及聯(lián)軸器 - 12 - 2.6.1 軸的選擇 - 12 - 2.6.2 聯(lián)軸器的選擇 -

13、 12 - 2．7 啟動及制動時間驗算 - 13 - 2.7.1 啟動時間和啟動加速度驗算 - 13 - 2.7.2 制動時間和制動平均加速度驗算 - 13 - 第三章 起重機副起升機構的設計 - 15 - 3．1鋼絲繩的選擇 - 15 - 3.1.1鋼絲繩受到靜拉力的計算 - 15 - 3.1.2 鋼絲繩型號選擇 - 15 - 3.1.3 滑輪組選擇 - 16 - 3．2 卷筒的選擇 - 16 - 3.2.1 卷筒直徑的選擇 - 16 - 3.2.2 卷筒長度 - 16 - 3.2.3 卷筒的轉速計算 - 17 - 3．3 選擇電動機 - 17 - 3.3.1 電

14、動機靜功率的計算 - 17 - 3.3.2 電動機功率 - 17 - 3.3.3 電動機過載能力校驗 - 17 - 3．4 減速器的選擇 - 18 - 3.4.1 傳動比的計算 - 18 - 3.4.2 標準減速器的選擇 - 18 - 3.4.3 驗算減速器 - 18 - 3．5 制動器的選擇 - 18 - 3．6 選擇軸及聯(lián)軸器 - 19 - 3.6.1 軸的選擇 - 19 - 3.6.2 聯(lián)軸器的選擇 - 19 - 3．7 啟動及制動時間驗算 - 20 - 3.7.1 啟動時間和啟動加速度驗算 - 20 - 3.7.2 制動時間和制動平均加速度驗算 - 20 -

15、 第四章 小車運行機構的設計 - 22 - 4.1 運行阻力的計算 - 22 - 4.1.1 摩擦力的計算 - 22 - 4.1.2 坡道力的計算 - 22 - 4.1.2 運行風阻力 - 22 - 4.2 電動機的選擇 - 22 - 4.2.1 電動機的靜功率的計算 - 22 - 4.2.2 電動機的選擇 - 23 - 4.2.3 電動機的過載能力校驗 - 23 - 4.3 啟動時間與啟動平均加速度的驗算 - 23 - 4.3.1 滿載、上坡、迎風的啟動時間 - 23 - 4.3.2 啟動平均加速度計算 - 24 - 4.4 標準減速器的選擇 - 24 - 4.4.

16、1 減速器傳動比 - 24 - 4.4.2 標準減速器的選用 - 24 - 4.5 制動器的選擇 - 24 - 4.6 傳動軸和聯(lián)軸器的選擇 - 25 - 4.6.1 軸的直徑的選擇 - 25 - 4.6.2 高速聯(lián)軸器 - 25 - 4.6.3 低速軸的聯(lián)軸器 - 25 - 4.7 運行打滑驗算 - 25 - 4.7.1 啟動時按下式進行驗算 - 25 - 4.7.2 制動時按下式進行驗算 - 26 - 第五章 大車運行機構設計 - 27 - 5.1 設計的基本原則和要求 - 27 - 5.1.1 機構傳動方案 - 27 - 5.1.2 大車運行機構具體布置的主要問

17、題 - 27 - 5.2 大車運行機構的計算 - 27 - 5.2.1 摩擦力的計算 - 27 - 5.2.2 坡道力的計算 - 28 - 5.2.3 運行風阻力 - 28 - 5.3 電動機的選擇 - 28 - 5.3.1 電動機的靜功率的計算 - 28 - 5.3.2 電動機的選擇 - 28 - 5.3.3 電動機的過載能力校驗 - 29 - 5.4 啟動時間、啟動平均加速度和電動機發(fā)熱的驗算 - 29 - 5.4.1 啟動時間的驗算 - 29 - 5.4.2 平均加速度驗算 - 30 - 5.4.3 電動機發(fā)熱驗算 - 30 - 5.5 標準減速器的選擇 - 3

18、0 - 5.5.1 減速器傳動比 - 30 - 5.5.2 標準減速器的選用 - 30 - 5.5 制動器的選擇 - 31 - 第六章 雙梁橋式起重機金屬結構設計 - 32 - 6.1 載荷的計算 - 32 - 6.1.1 自重載荷 - 32 - 6.1.2 移動載荷 - 32 - 6.2主梁的結構及尺寸選擇 - 33 - 6.2.1 按梁的強度條件確定梁高 - 33 - 6.2.2按梁的剛度條件確定梁高 - 33 - 6.3 主梁設計計算 - 34 - 6.3.1強度計算 - 34 - 6.3.2主梁的剛度計算 - 36 - 第七章 焊接工藝設計 - 37 -

19、結論 - 40 - 致謝 - 41 - 參考文獻 - 42 - 第1章 緒論 1.1 概述 橋式首行縮進2個字符 起重機是橋架在高架軌道上運行的一種橋架型起重機，又稱天車。橋式起重機的橋架沿鋪設在兩側高架上的軌道縱向運行，起重小車沿鋪設在橋架上的軌道橫向運行，構成一矩形的工作范圍，就可以充分利用橋架下面的空間吊運物料，不受地面設備的阻礙。 橋式起重機廣泛地應用在室內(nèi)外倉庫、廠房、碼頭和露天貯料場等處。橋式起重機可分為普通橋式起重機、簡易梁橋式起重機和冶金專用橋式起重機三種。 普通橋式起重機一般由起重小車、橋架運行機構、橋架金屬結構組成。起重小車又由起升機構、小車運行機構

20、和小車架三部分組成。 起升機構包括電動機、制動器、減速器、卷筒和滑輪組。電動機通過減速器，帶動卷筒轉動，使鋼絲繩繞上卷筒或從卷筒放下，以升降重物。小車架是支托和安裝起升機構和小車運行機構等部件的機架，通常為焊接結構。 1．2 橋式起重機的歷史及發(fā)展概況 1.2.1 橋式起重機的歷史 自有人類文明以來，物料搬運便成了要類活動的重要組成部分，距今已有五千多年的發(fā)展歷史。隨著生產(chǎn)規(guī)模的擴大，自動化程度的提高，作為物料搬運重要設備的起重機在現(xiàn)代化生產(chǎn)過程中應用越來越廣，作用愈來愈大，對起重機的要求也越來越高，科學技術的飛速發(fā)展，推動了現(xiàn)代設計和制造能力的提高，激烈的國際市場競爭也越來越

21、依賴于技術的競爭。這些都促使起重機的技術性能進入嶄新的發(fā)展階段，起重機正經(jīng)歷著一場巨大的變革。 中國首行縮進2個字符 古代灌溉農(nóng)田用的桔是臂架型起重機的雛形。14世紀，西歐出現(xiàn)了人力和畜力驅動的轉動臂架型起重機。19世紀前期，出現(xiàn)了橋式起重機；起重機的重要磨損件如軸、齒輪和吊具等開始采用金屬材料制造，并開始采用水力驅動。19世紀后期，蒸汽驅動的起重機逐漸取代了水力驅動的起重機。20世紀20年代開始，由于電氣工業(yè)和內(nèi)燃機工業(yè)迅速發(fā)展，以電動機或內(nèi)燃機為動力裝置的各種起重機基本形成。 1.2.2 國內(nèi)橋式起重機的發(fā)展動向 我國起重機最早是通過學習好 應改為“和” 仿造蘇聯(lián)技術制造出來的。

22、受到我國國內(nèi)條件以及傳統(tǒng)冶金工藝的制約，國內(nèi)起重機制造業(yè)在改革開放前幾乎沒有發(fā)展，還是50年代前蘇聯(lián)的水平。改革開放后國內(nèi)起重機生產(chǎn)廠家開始對起重機進行各種摸索和改進以適應日益強大的生產(chǎn)需求，其中有成功的例子，也有失敗的教訓。 加入世貿(mào)組織后，雖然國內(nèi)市場將受到較大沖擊，但同時也給我們帶來新技術的應用以及新的發(fā)展契機，在這種情況下使去掉“使” 國內(nèi)主機和配套件企業(yè)更清晰認識到自己與國外同行的差距，更多地了解國內(nèi)產(chǎn)品存在的致命問題，這使得國內(nèi)的企業(yè)有一種危機感，從而將導致主機和配套件企業(yè)不得不在技術創(chuàng)新和技術進步上下功夫，從而縮小這種差距。 國內(nèi)工程機械產(chǎn)品近十年來隨著技術的引進、消化、吸

23、收，有了長足的進步，產(chǎn)品的性能、可靠性、外觀都有較大幅度的提高，但同國外工程機械比較來看，還存在較大差距，就工程起重機而言，今后的發(fā)展主要表現(xiàn)在如下幾個方面： 1、整機性能：由于先進技術和新材料的應用，同種型號的產(chǎn)品，整機重量要輕20％左右。隨著結構分析應用和先進設備的使用，結構形式更加合理，工作效率有了顯著提高； 2、高性能、高可靠性的配套件，從而使選擇余地大、適應性好，性能得到充分發(fā)揮； 3、電液比例控制系統(tǒng)和智能控制顯示系統(tǒng)的推廣應用； 4、操作更方便、舒適、安全，保護裝置跟更加完善； 5、向吊重量大、起升高度、幅度更大的大噸位方向發(fā)展。

24、 1.2.3 國外橋式起重機的發(fā)展動向 一、重點產(chǎn)品大型化、高速化、耐久化和專用化 由于工業(yè)生產(chǎn)規(guī)模不斷擴大，生產(chǎn)效率日益提高，以及產(chǎn)品生產(chǎn)過程中物料裝卸搬運費用所占比例逐漸增加，促使大型或高速起重機的需求量不斷增長。起重量越來越大，工作速度越來越高，并對能耗和可靠性提出更高的要求。起重機已成為自動化生產(chǎn)流程中的重要環(huán)節(jié)。起重機不但要好用，容易維護，操作方便，而且安全性要好，故障要少，平均無故障工作時間要長?？煽啃允菄H市場產(chǎn)品競爭的焦點，國外許多大公司都制定了可靠性內(nèi)控標準。 目前世界上最大的浮游起重機起重量6500t，最大的履帶起重機起重量3

25、000t，最大的橋式起重機起重量1200t，自動化立體倉庫堆垛起重機最大運行速度達240m／min。 工業(yè)生產(chǎn)方式和用戶需求的多樣性，使專用起重機的市場不斷擴大，品種也不斷更新，以特有的功能滿足特殊的需要，發(fā)揮出最佳的效用。冶金專用起重機，防爆、防腐、絕緣起重機和鐵路、船舶、車輛專用起重機的功能不斷增加，性能不斷提高，適應性比以往更強。德國德馬格公司研制出一種飛機維修保養(yǎng)專用起重機，在國際市場上打開了銷路。這種起重機跨度大，起升高度大，停準精度高。在起重小車下面安裝有可伸縮回轉的維修平臺，可到達飛機任一部位。隨著世界核電站的迅速發(fā)展，核電站專用起重機也得到相應發(fā)展，如反應堆室內(nèi)的環(huán)形橋式起重

26、機在放射性環(huán)境中工作，用于起吊壓力容器頂蓋及堆內(nèi)構件等危險載荷，要求可靠性高，安全性好，能自動精確定位和緩慢下放物品等，并有多種保護裝置和特殊安全裝置。 二、 系列產(chǎn)品模塊化、組合化、標準化和實用化 許多起重機是成系列成批量的產(chǎn)品，采用系統(tǒng)多目標整體優(yōu)化方法進行起重機系列設計已成為發(fā)展重點，通過全面考慮性能、成本、工 藝、生產(chǎn)管理、制造批量和使用維護等多種因素對系列主參數(shù)進行合理匹配，以達到改善整機性能．應是句號 降低制造成本，提高通用化程度，用較少規(guī)格數(shù)的零部件組成多品種、多規(guī)格的系列產(chǎn)品，充分滿足用戶需求。 用模塊化設計代替?zhèn)鹘y(tǒng)的整機設計方法，將起重機上功能基本相同的構件、

27、部件和零件 制成有多種用途，有相同聯(lián)接要素和可互換的標準模塊，通過不同模塊的組合，形成不同類型和規(guī)格的起重機。對起重機進行改進，只需針對某幾個模塊。設計新型起重機，只需選用不同模塊重新進行組合。由于提高了通用化程度，可使單件小批生產(chǎn)的產(chǎn)品改換成具有相當批量的模塊生產(chǎn)，實現(xiàn)高效率的專業(yè)化生產(chǎn)，降低制造成本。能以較少的模塊形式，組合成多品種多規(guī)格的起重機，滿足市場需求，增加競爭能力。 組合化，則是所有部件都可以實現(xiàn)大批量生產(chǎn)，再根據(jù)用戶的不同需求和具體物料搬運線路在短時間內(nèi)將各種部件組合搭配即成，這種起重機組合型非常好，操作方便，能充分利用空間，運行成本低。有手動、自動多種形式，還能組成懸掛系統(tǒng)

28、、單梁懸掛起重機、雙梁懸掛起重機、懸臂起重機、輕型門式起重機及手動堆垛起重機，甚至能組成大型自動化物料搬運系統(tǒng)。 三、 通用產(chǎn)品小型化、輕型化、簡易化和多樣化 有相當批量的起重機是在一般的車間倉庫使用，要求并不很高，工作并不十分 繁重。如何提高這些起重機的適用性，降低制造成本，是市場競爭能否獲勝的關鍵?？紤]綜合效益，要求起重機盡量降低外形高度，簡化結構，減小自重和輪壓，也可使整個建筑物高度下降，建筑結構輕型化，降低造價和使用維護費用。因此電動葫蘆橋式起重機和輕型梁式起重機會有更快的發(fā)展，并將大部分取代中小噸位一般用途橋式起重機。 四、 產(chǎn)品性能自動化、智能化、集成化和高效化 起重機的

29、更新和發(fā)展，很大程度上取決于電氣傳動與控制的改進。將自動化技術和機械傳動技術相結合，將先進的微電子技術、電力電子技術、光纜通訊技術、液壓技術、模糊控制技術應用到機械的驅動和控制系統(tǒng)，實現(xiàn)自動化和半自動化。使起重機組成的物料搬運系統(tǒng)具有更高的柔性，以適應未來多批次少批量的柔性生產(chǎn)模式。 五、產(chǎn)品組合成套化、系統(tǒng)化、復合化和信息化 在起重機單機自動化的基礎上，通過計算機把各種起重運輸機械組成一個物料搬運集成系統(tǒng)，通過中央控制室的控制，能與生產(chǎn)設備有機結合，能與生產(chǎn)系統(tǒng)協(xié)調(diào)配合。這類起重機自動化程度較高，具有信息處理功能，可將傳感器檢測出來的各種信息實施存貯、運算、邏輯判斷、變換等處理加

30、工，進而向執(zhí)行機構發(fā)出控制指令。這類起重機還具有較好的信息輸入輸出接口，實現(xiàn)信息全部、準確、可靠地在整個物料搬運系統(tǒng)中的傳輸。 起重機通過系統(tǒng)集成，能形成不同機種的最佳匹配和組合，取長補短，發(fā)揮最佳效用。目前重點發(fā)展的有工廠生產(chǎn)搬運自動化系統(tǒng)，商業(yè)貨物配送集散系統(tǒng)，集裝箱裝卸搬運系統(tǒng)，交通運輸和郵電部門行包貨物的自動分揀與搬運系統(tǒng)等。 六、產(chǎn)品構造新型化、美觀化、宜人化和綜合化 結構方面采用薄壁型材和異型鋼，減少結構的拼接焊縫，提高抗疲勞性能。采用各種高強度低合金鋼新材料，提高承載能力，改善受力條件，減輕自重和增加外形美觀。橋式類型起重機橋架大多采用箱形四梁結構，主梁與端梁采用高

31、強度螺栓聯(lián)接，便于加工、運輸與安裝。 在機構方面進一步開發(fā)新型傳動零部件，簡化機構?！叭弦弧边\行機構由于結構緊湊。拆裝方便、調(diào)整簡單并運行平穩(wěn)，將成為起重機運行機構的主流，減速器殼體、卷筒及滑輪等的制造都以焊代鑄，能減輕自重、增加承載能力和改善加工制造條件。減速器齒輪采用硬齒面，以減小體積，提高承載能力，增加使用壽命。 1.3 橋式起重機機械故障及其預防措施 對橋式起重機從吊鉤、鋼絲繩、減速器齒輪、卷筒及鋼絲繩壓板、制動器、車輪與軌道及安全附件等7個能引起機械故障的方面進行了分析，提出了預防起重機發(fā)生機械故障的措施及建議。 1.3.1 吊鉤 　吊鉤是橋式起重機用得最多的取物

32、裝置，它承擔著吊運的全部載荷，在使用過程中，吊鉤一旦損壞斷裂易造成重大事故。造成吊鉤損壞斷裂的原因是由于摩擦及超載使得吊鉤產(chǎn)生裂紋、變形、損壞斷裂。為防止吊鉤出現(xiàn)故障，就要在使用過程中嚴禁超負荷吊運，在檢查過程中要注意吊鉤的開口度、危險斷面的磨損情況，同時要定期對吊鉤進行退火處理，吊鉤一旦發(fā)現(xiàn)裂紋要按照GB10051-88給予報廢，堅決不要對吊鉤進行焊補。特種設備管理人員對吊鉤的檢查要按照GB10051-88的要求判斷吊鉤是否能夠使用。 1.3.2 鋼絲繩 一、故障分析 　　鋼絲繩在運行過程中，每根鋼絲繩的受力情況非常復雜，因各鋼絲在繩中的位置不同，有的在外層，有的在內(nèi)層。即使受最簡單的

33、拉伸力，每根鋼絲繩之間受力分布也不同，此外鋼絲繩繞過卷簡、滑輪時產(chǎn)生彎曲應力、鋼絲與鋼絲之間的擠壓力等，因此精確計算其受力比較困難，一般采用靜力計算法。 鋼絲繩中的最大靜拉力應滿足下式要求： 　式中：——鋼絲繩作業(yè)時可以承受的最大靜應力； 　　　　——鋼絲繩的破斷應力； 　　　 n——安全系數(shù)。 　式中：Q——起重機的額定起重量 　　　　q——吊鉤組重量； 　　　　a——滑輪組承載的繩分支總數(shù)； 　　　　η——滑輪組的總效率。 鋼絲繩最大允許工作拉力的計算式為： P=Pd/n 　　式中：P——鋼絲繩作業(yè)時額定的最大靜應力 P

34、≥Pmax是安全的。由此可知，鋼絲繩破斷的主要原因是超載，同時還與在滑輪、卷筒的穿繞次數(shù)有關，每穿繞一次鋼絲繩就產(chǎn)生由直變曲再由曲變直的過程，穿繞次數(shù)越多就易損壞、破斷；其次鋼絲繩的破斷與繞過滑輪、卷筒的直徑、工作環(huán)境、工作類型、保養(yǎng)情況有關?！　? 第一章最好不需公式。 二、預防措施 　　（1）、起重機在作業(yè)運行過程中起重量不要超過額定起重量。 　?。?）、起重機的鋼絲繩要根據(jù)工作類型及環(huán)境選擇適合的鋼絲繩。 　?。?）、對鋼絲繩要進行定期的潤滑（根據(jù)工作環(huán)境確定潤滑周期）。 　　（4）、起重機在作業(yè)時不要使鋼絲繩受到突然沖擊力。 　?。?）、在高溫及有腐蝕介質的環(huán)境里的鋼絲繩

35、須有隔離裝置。 1.3.3 減速器齒輪 1故障分析 減速器是橋式起重機的重要傳動部件，通過齒輪嚙合對扭矩進行傳遞，把電動機的高速運轉調(diào)到需要的轉速，在傳遞扭矩過程中齒輪會出現(xiàn)輪齒折斷、齒面點蝕、齒面膠和、齒面磨損等機械故障，造成齒輪的故障原因分別如下： 　　 a．短時間過載或受到?jīng)_擊載荷，多次重復彎曲引起的疲勞折斷； 　　 b．齒面不光滑，有凸起點產(chǎn)生應力集中，或潤滑劑不清潔； 　　 c．由于溫度過高引起潤滑失效； 　　 d．由于硬的顆粒進入摩擦面引起磨損。 　　 2預防措施 　　 a．起重機不能起載使用，啟動、制動要緩慢、平穩(wěn)，非特定情況下禁止突然打反車； 　　

36、b．更換潤滑劑要及時，并把殼體清潔干凈，同時要選擇適當型號的潤滑劑；　　 c．要經(jīng)常檢查潤滑油是否清潔；發(fā)現(xiàn)潤滑不清潔要及時更換。對齊 1.3.4 卷筒及鋼絲繩壓板 卷筒是起重機重要的受力部件，在使用過程中會出現(xiàn)筒壁減薄、孔洞及斷裂故障。造成這些故障的原因是卷筒和鋼絲繩接觸相互擠壓和摩擦。當卷筒減薄到一定的程度時，因承受不住鋼絲繩施加的壓力而斷裂。為防止卷筒這種機械事故的發(fā)生，按照國家標準，卷筒的筒壁磨損達到原來的20%或出現(xiàn)裂紋時應及時進行更換。同時要注意操作環(huán)境衛(wèi)生和對卷筒、鋼絲繩的潤滑。 1.3.5 制動器 一、故障分析 制動器是橋式起重機重要的安全部件，具備阻止懸吊物

37、件下落、實現(xiàn)停車等功能，只有完好的制動器對起重機運行的準確性和安全生產(chǎn)才能有保證，在起重機作業(yè)中制動器會出現(xiàn)制動力不足、制動器突然失靈，制動輪溫度過高與制動墊片冒煙、制動臂張不開等機械故障。造成這些機械故障的原因分析如下： a．制動帶或制動輪磨損過大；制動帶有小塊的局部脫落；主彈簧調(diào)得過松；制動帶與制動輪間有油垢；活動鉸鏈外有卡滯的地方或有磨損過大的零件；鎖緊螺母松動整拉桿松脫；液壓推桿松閘器的葉輪旋轉不靈活； b．制動墊片嚴重或大片脫落，或長行程電磁鐵被卡住，主彈簧失效，或制動器的主要部件損壞； c．制動器與墊片間的間隙調(diào)的過大或過??； d．鉸鏈有卡死的地方或制動力矩調(diào)得過大，或

38、液壓推桿松閘器油缸中缺油及混有空氣，或液壓推桿松閘使用的油脂不符合要求，或制動片與制動輪間有污垢。 二、定期對制動器進行檢查、維護，起升機構的制動器必須每班一次，運行機構的制動器要每天一次，主要檢查以下內(nèi)容： a．鉸鏈處有無卡滯及磨損情況，各緊固處有無松勁； b．各活動件的動作是否正常； c．液壓系統(tǒng)是否正常； d．制動輪與制動帶間磨損是否正常、是否清潔。 根據(jù)檢查的情況來確定制動器是否正常，堅決杜絕帶病運行，同時對制動器要定期進行潤滑和保養(yǎng)。為了保證起重機的安全運行，制動器必須經(jīng)常進行調(diào)整，從而保證相應機構的工作要求。 1.3.6 車輪與軌道 起重機在運行過

39、程中車輪與軌道常見的故障為車輪的啃道及小車的不等高、打滑。其中造成啃道的原因是多方面的，且啃道的形式是多樣的?？械垒p者影響起重機的壽命，重者會造成嚴重的傷亡事故，因此特種設備管理人員對于啃道要引起足夠的重視。造成啃道的主要原因是安裝時產(chǎn)生不符合要求誤差的、不均勻摩擦及大車傳動系統(tǒng)中零件磨損過大、鍵連接間隙過大造成制動不同步。因此各單位的特種設備主管部門在安裝、維修起重機時一定要找有資質的單位進行安裝、維修，從而保證設備安全及運行壽命；同時特種設備管理人員要加強平時的檢查管理，避免起重機發(fā)生啃道的機械故障，在檢查過程中要認真、細致地找出啃道的原因，并采取相應的措施。小車車輪的不等高是起重機運行中

40、的極不安全的因素，小車的不等使小車在運行中一個車輪懸空或輪壓太小可能引起小車車體的震動。造成小車車輪不等高的因素是由多方原因引起的，但是主要原因是安裝誤差不符合要示求及小車設計本身重量不均勻，因此對小車不等高的故障要全面分析，把小車不等高的問題解決好。 起重機空2個字符 在運行過程中，加“，” 由于軌道不清潔、啟動過猛、小車軌道不平、車輪出現(xiàn)橢圓、主動輪之間的輪壓不等的原因使得小車產(chǎn)生打滑環(huán)應為“現(xiàn)象” 象，這就要求特種設備管理人員在檢查過程中一定要認真仔細，發(fā)現(xiàn)問題要及時解決，避免產(chǎn)生小車打滑的現(xiàn)象。 1.3.7 安全附件 橋式起重機的安全附件完全是從保護設備及操作人員的角度

41、設置的保護裝置，安全附件的管理一定要按照《特種設備安全監(jiān)察條例》的要求，加強對安全附件的管理及監(jiān)察力度，使安全附件處于良好狀態(tài)，保證橋式起重機安全運行。 橋式起重機的機械故障是比較復雜的，預防機械故障需要加強設備管理，同時要按時向當?shù)靥胤N設備管理監(jiān)察部門提出年審申請，通過特種設備監(jiān)察部門的檢查指導，把設備的不安全因素消滅在萌芽狀態(tài)，從而保證設備、人員的安全。這段最好不要 1．4 起重機設計的總體方案段前段后為0.5行 本次起重機設計的主要參數(shù)如下： 起重量16t，跨度16.5m，起升高度為10m，起升速度7.9m/min，小車運行速度V=44.6/min，大車運

42、行速度V=84.7m/min，大車運行傳動方式為分別傳動，橋架主梁型式為桁架式，小車總重量為4t，起重機的重量為16.8t，工作類為中級。 1.4.1 小車的設計 小車主要有起升機構、運行機構和小車架組成。 起升機構采用閉式傳動方案，電動機軸與二級圓柱齒輪減速器的高速軸之間采用兩個半聯(lián)軸器和一個中間浮動軸聯(lián)接起來，減速器的低速軸和卷筒之間采用圓柱齒輪傳動。 運行機構采用全部為閉式齒輪傳動，小車的四個車輪固定在小車架的四周，車輪采用帶有角形軸承箱的成組部件，電動機裝在小車架的臺面上，由于電動機軸和車輪軸不在同一個平面上，所以運行機構采用立式三級圓柱齒輪減速器，在減速器的輸入軸與電機軸之間

43、以及減速器的兩個輸出軸端與車輪軸之間均采用帶浮動軸的半齒聯(lián)軸器的連接方式。 小車架的設計，采用粗略的計算方法，靠現(xiàn)有資料和經(jīng)驗來進行，采用鋼板沖壓成型的型鋼來代替原來的焊接橫梁。

44、

45、 1.4.2 端梁的設

46、計 端梁部分在起重機中有著重要的作用，它是承載平移運輸?shù)年P鍵部件。端梁部分是由車輪組合端梁架組成，端梁部分主要有上蓋板，腹板和下蓋板組成。端梁是由兩段通過連接板和角鋼用高強螺栓連接而成。在端梁的內(nèi)部設有加強筋，以保證端梁橋架受載后的穩(wěn)定性。端梁的主要尺寸是依據(jù)主梁的跨度，大車的輪距和小車的軌距來確定的。大車運行采用分別傳動的方案。 在裝配起重機的時候，先將端梁的一段與其中的一根主梁連接在一起，然后再將端梁的兩段連接起來。 第二章 起重機主起升機構的設計 設計要求：起重量16t，跨度16.5m，起升速度7.9m/min，起升高度為10m。 通常在起重機的設計

47、過程中，在根據(jù)實際現(xiàn)場的工作環(huán)境，來確定起重機的工作級別。那么在本設計中，考慮到通常情況，選擇一般情況A5級。在一般設計過程中需嚴格執(zhí)行國家的標準。不能擅自進行非標的設計，必須通過國家特種設備檢驗中心的許可。 2．1 鋼絲繩的選擇 通常段前空2個字符 采用省力的機構，一般采用動、靜滑輪組的組合，從而減輕對傳動機構的要求。但是還需考慮運行速度以及設備外形尺寸的大小，同時還需考慮運行效率的問題。把二者進行優(yōu)化，在滑輪組的選擇手冊上選得。 初步段前空2個字符 選擇雙聯(lián)滑輪組，如圖2-1所示?；喗M省力倍數(shù)mm為斜體 =3，滑輪效率。 行距有問題 2.1.1 鋼絲繩受到靜拉力的計算

48、最大靜拉力： 式中：Q——起升量 m——滑輪組省力倍數(shù) ——滑輪效率 Q=16t m=3 =0.95中間有分號，不需空格 所以=16x應為“乘號” x9.8/2x3x0.95=27.8KN 2.1.2 鋼絲繩型號選擇 鋼絲繩是起重機的重要部件，也是安全系數(shù)要求較高的部件，已經(jīng)形成了國家標準，選擇時藥考慮到各種此型號的功能以及材料的利用率，進行有比較的選擇。 鋼絲繩直徑的計算公式為： 式中：d斜體 ——鋼絲繩直徑 c——鋼絲繩選擇系數(shù) s斜體 ——鋼絲繩最大工作靜拉力 c

49、取0.104，所以 在起重機設計手冊鋼絲繩選擇列表選擇6w（19）-17.5-1550-I型，其長度L斜體 =86m。 行距有問題 ？ ？ ？ 圖2-1 鋼絲繩繞線圖 2.1.3 滑輪組選擇 經(jīng)過對鋼絲繩的選擇，雙聯(lián)滑輪組可以滿足該機構的需要。 滑輪組滑輪直徑的計算 式中：——按鋼絲繩中心計算的滑輪直徑； e——輪繩直徑比系數(shù)； d斜體D0也是斜體 ——鋼絲繩直徑； e取20，。所以在起重機滑輪組列表中選擇355mm，滑輪組選擇代號為LGS8.5x355-1

50、69-80型。 行距有問題 2．2 卷筒的選擇 2.2.1 卷筒直徑的選擇 卷筒直徑 式中：——卷筒選擇系數(shù) d——鋼絲繩直徑 查手冊知取26，d為17.5mm，所以 2.2.2 卷筒長度 式中：——鋼絲繩纏繞部分長度 ； ——無繩端尺寸； ——固定鋼絲繩用長度； ——中間光滑部分長度 注意行距；L1等是斜體 其中，卷筒的螺距p=20mm，mm。取200mm，取80mm，取50mm。所以 查起重機設計手冊表3-3-6。卷筒的型號取T1024-500-1500-右-16t-20. 2.2.3 卷筒

51、的轉速計算 卷筒轉速 式中：m——滑輪組倍率 v——起升速度 ——卷筒卷繞直徑 由以上取值可知m=3，v=7.9m/min，=500mm，所以 注意行距。nt；m；v是斜體 2．3 選擇電動機 2.3.1 電動機靜功率的計算 電動機靜功率 式中：Q——起升載荷 V——起升速度 ——機構總效率 行距？Q；V是斜體 其中 式中：——滑輪組效率 ——導向輪的效率 ——卷筒的效率 ——傳動效率 在表3-2-10中取0.95，在表2-2-3中取0.985，，在表2-2-4中取0.85。所以， 行距？ 2.3.2 電動機功率 電動機功率

52、 式中：Q——起升載荷 V——起升速度 ——機構總效率 G——穩(wěn)態(tài)負載平均系數(shù) 行距？斜體？ G于表2-2-5取0.8，所以，取26kw，初步選擇YZR225M8-708型電動機。 2.3.3 電動機過載能力校驗 這是什么公式要注明；變量要斜體？ 式中：——在基準接電持續(xù)率時的電動機額定功率加分號 ——電動機轉矩的允許過載倍數(shù)加分號 u——電動機臺數(shù)加分號 H——超載系數(shù)加句號 前文同樣；下文很多這種情況請注意 取2.8，繞線型電動機H取2.1，u為一臺，所以，。因為YZR225M8-708型電動機在，時，輸出功率P=24.096

53、kw，大于，故滿足要求。 2．4 減速器的選擇 2.4.1 傳動比的計算 式中：n斜體 ——電動機的額定轉速分號？ ——轉筒轉速句號？ 2.4.2 標準減速器的選擇 式中：K斜體，與公式中字體不一樣？ ——減速器的選擇系數(shù)，取1.1 所以，在減速器手冊上選擇ZQ-650-I-3CA型減速器，傳動比為48.57。ZQ型減速器制造容易，價格低廉，能夠滿足設計需要。 行距 2.4.3 驗算減速器 最大徑向力 式中：——起升載荷系數(shù) S——鋼絲繩最大靜拉力 ——卷筒的重力 ——減速

54、器輸出軸端的最大徑向載荷 取值1.2，為7379.4N, 為42000N，所以 短暫最大扭矩 式中：T——鋼絲繩最大靜拉力在卷筒上產(chǎn)生的扭矩 ——起升載荷動載系數(shù) ——減速器輸出軸允許的最大輸出轉矩 所以減速器符合設計要求。 2．5 制動器的選擇 制動器是保證起重機安全的重要部件，制動器的制動力矩必須要大于貨物產(chǎn)生的力矩。在貨物處于懸吊狀態(tài)時具有足夠的安全裕度。制動轉矩應滿足下式要求： 式中：——制動器制動轉矩； ——制動安全系數(shù)，與機構的重要程度和機構的工作等級有關有關，查表2-2-7取值為1.75； Q——額定起升載荷

55、； ——卷筒的卷繞直徑； ——機構的總效率； m——滑輪組的倍率； i——傳動結構的傳動比。 所以 選取YWZ3-315/90型液壓制動器。其制動力矩為500，直徑為315mm。 行距？ 2．6 選擇軸及聯(lián)軸器 2.6.1 軸的選擇 軸所傳遞的力矩 其中， 所以： 直徑取55mm 2.6.2 聯(lián)軸器的選擇 依據(jù)所傳遞的扭矩，轉速和被連接的軸徑等參數(shù)選擇，起升機構聯(lián)軸器應滿足下式要求： 式中：T——所傳扭矩的計算值； ——按第II類載荷計算的軸的最大扭矩； ——聯(lián)軸器的許用扭矩； ——聯(lián)軸器的重要程度系數(shù)；

56、 ——角度偏差系數(shù)。 對于高速軸，計算得；對起升機構，取1.8；在表3-12-4中選值為1.25 所以 故選用CL3型聯(lián)軸器。 2．7 啟動及制動時間驗算 2.7.1 啟動時間和啟動加速度驗算 啟動時間 式中：n——電動機的額定轉速 ——電動機平均啟動轉矩 ——電動機靜阻力矩， ——機構運動質量換算到電動機軸上的總轉動慣量 ，，所以。 按下式計算 式中：——電動機轉子轉動慣量 ——制動輪和聯(lián)軸器的轉動慣量 查表得取值0.82，的值在表3-7-4和3-12-7中選擇0.6和0.12。 ，所以 查表2-2-9知一般小于1.5s，所以滿足要求。 啟

57、動時間還要驗算平均加速度來驗證。 平均加速度 式中：——啟動平均加速度 ——起升速度 ——平均升降加（減）速度推薦值 的推薦值為0.2，，符合起重機設計標準。 2.7.2 制動時間和制動平均加速度驗算 滿載下降制動時間 式中: ——滿載下降時電動機的轉速，通常取 ——制動器的制動轉矩為900N.m ——滿載下降時制動軸靜轉矩 ——滿載下降時換算到機構總的轉動慣量 ， 推薦時間可取 那么 制動平均減速度 式中：——滿載下降速度，可取 無特殊要求不的大于表2-2-10中0.2表再哪里？ 計算得 ，符合設計規(guī)范的要求。限位開關

58、取Lx36-84型。 第三章 起重機副起升機構的設計參考第二章的修改??！ 設計要求：起重量3.2t，跨度16.5m，起升速度16.5m/min，起升高度為12m。 通常在起重機的設計過程中，在根據(jù)實際現(xiàn)場的工作環(huán)境，來確定起重機的工作級別。那么在本設計中，考慮到通常情況，選擇一般情況A5級。在一般設計過程中需嚴格執(zhí)行國家的標準。不能擅自進行非標的設計，必須通過國家特種設備檢驗中心的許可。 3．1鋼絲繩的選擇 通常采用省力的機構，一般采用動、靜滑輪組的組合，從而減輕對傳動機構

59、的要求。但是還需考慮運行速度以及設備外形尺寸的大小，同時還需考慮運行效率的問題。把二者進行優(yōu)化，在滑輪組的選擇手冊上選得。 初步選擇雙聯(lián)滑輪組，如圖3-1所示?；喗M省力倍數(shù)m=2，滑輪效率。 3.1.1鋼絲繩受到靜拉力的計算 最大靜拉力： 式中：Q——起升量； m——滑輪組省力倍數(shù)； ——滑輪效率 Q=3.2t m=2 =0.98 所以=3.2xx9.8/2x2x0.98=8KN 3.1.2 鋼絲繩型號選擇 鋼絲繩是起重機的重要部件，也是安全系數(shù)要求較高的部件，已經(jīng)形成了國家標準，選擇時要考慮到各種此型號的功能以及材料的利用率，進行有比

60、較的選擇。 鋼絲繩直徑的計算公式為： 式中：d——鋼絲繩直徑； c——鋼絲繩選擇系數(shù)； s——鋼絲繩最大工作靜拉力。 c取0.104，所以 在起重機設計手冊鋼絲繩選擇列表選擇6W(19)-11-1550-I型，工作拉力為8.26KN，鋼絲繩的長度為50m。 圖3-1 鋼絲繩繞線圖 3.1.3 滑輪組選擇 經(jīng)過對鋼絲繩的選擇，雙聯(lián)滑輪組可以滿足該機構的需要。 滑輪組滑輪直徑的計算 式中：——按鋼絲繩中心計算的滑輪直徑 e——輪繩直徑比系數(shù) d——鋼絲繩直徑 e取20，。

61、所以在起重機滑輪組列表中選擇225mm，滑輪組選擇代號為LGS5.0x225-85-55型。 3．2 卷筒的選擇 3.2.1 卷筒直徑的選擇 卷筒直徑 式中：——卷筒選擇系數(shù) d——鋼絲繩直徑 查手冊知取26，d為9.3mm，所以 3.2.2 卷筒長度 式中：——鋼絲繩纏繞部分長度； ——無繩端尺寸； ——固定鋼絲繩用長度； ——中間光滑部分長度。 其中，卷筒的螺距p取14mm，。取100mm，取42mm，取30mm。所以 查起重機設計手冊表3-3-6。卷筒直徑選擇為300mm，卷筒的型號取T1020

62、-300-1500-右-5T-20型。 3.2.3 卷筒的轉速計算 卷筒轉速 式中：m——滑輪組倍率 v——起升速度 ——卷筒卷繞直徑 由以上取值可知m=2，v=16.5m/min，=300mm，所以 3．3 選擇電動機 3.3.1 電動機靜功率的計算 電動機靜功率 式中：Q——起升載荷 V——起升速度 ——機構總效率 其中 式中：——滑輪組效率 ——導向輪的效率 ——卷筒的效率 ——傳動效率 在表3-2-10中取0.95，在表2-2-3中取0.985，，在表2-2-4中取0.85。所以， 3.3.2 電動機功率 電動機功率

63、式中：Q——起升載荷 V——起升速度 ——機構總效率 G——穩(wěn)態(tài)負載平均系數(shù) G于表2-2-5取0.8，所以，取13kw，初步選擇YZR180L-8型電動機，功率13kw，轉速為700r/min。 3.3.3 電動機過載能力校驗 式中：——在基準接電持續(xù)率時的電動機額定功率 ——電動機轉矩的允許過載倍數(shù) u——電動機臺數(shù) H——超載系數(shù) 取2.8，繞線型電動機H取2.1，u為一臺，所以，，故滿足要求。 3．4 減速器的選擇 3.4.1 傳動比的計算 式中：n——電動機的額定轉速 ——轉筒轉速 3.4.2 標準減速器的選擇

64、 式中：K——減速器的選擇系數(shù)，取1.1 所以，在減速器手冊上選擇ZQ-400-v-3CA型減速器，傳動比為20.49。ZQ型減速器制造容易，價格低廉，能夠滿足設計需要。 3.4.3 驗算減速器 最大徑向力 式中：——起升載荷系數(shù) S——鋼絲繩最大靜拉力 ——卷筒的重力 ——減速器輸出軸端的最大徑向載荷 取值1.2，為7379.4N, 為42000N，所以 短暫最大扭矩 式中：T——鋼絲繩最大靜拉力在卷筒上產(chǎn)生的扭矩 ——起升載荷動載系數(shù) ——減速器輸出軸允許的最大輸出轉矩

65、 所以減速器符合設計要求。 3．5 制動器的選擇 制動器是保證起重機安全的重要部件，制動器的制動力矩必須要大于貨物產(chǎn)生的力矩。在貨物處于懸吊狀態(tài)時具有足夠的安全裕度。制動轉矩應滿足下式要求： 式中：——制動器制動轉矩 ——制動安全系數(shù)，與機構的重要程度和機構的工作等級有關有關，查表2-2-7取值為1.75 Q——額定起升載荷 ——卷筒的卷繞直徑 ——機構的總效率 m——滑輪組的倍率 i——傳動結構的傳動比 所以 選取YWZ3-250/45型液壓制動器。其制動力矩為250，直徑為250mm。 3．6 選擇軸及聯(lián)軸器 3.6.1 軸的選擇 軸所傳遞

66、的力矩 其中， 所以： 直徑取45mm 3.6.2 聯(lián)軸器的選擇 依據(jù)所傳遞的扭矩，轉速和被連接的軸徑等參數(shù)選擇，起升機構聯(lián)軸器應滿足下式要求： 式中：T——所傳扭矩的計算值 ——按第II類載荷計算的軸的最大扭矩。 ——聯(lián)軸器的許用扭矩 ——聯(lián)軸器的重要程度系數(shù) ——角度偏差系數(shù) 對于高速軸，計算得；對起升機構，取1.8；在表3-12-4中選值為1.25。 所以 故選用CL2型聯(lián)軸器。 3．7 啟動及制動時間驗算 3.7.1 啟動時間和啟動加速度驗算 啟動時間 式中：n——電動機的額定轉速 ——電動機平均啟動轉矩 ——電動機靜阻力矩， ——機構運動質量換算到電動機軸上的總轉動慣量 ，，所以。 按下式計算 式中：——電動機轉子轉動慣量 ——制動輪和聯(lián)軸器的轉動慣量 查表得取值0.82，的值在表3-7-4和3-12-7中選擇0.6和0.12。 ，所以 查表2-2-9知一般小于1.5s，所以滿足要求。